塔吊计算书讲解

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塔吊计算书

塔吊计算书【计算书】矩形板式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×2×25=1250kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1250=1500kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8+0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)=-443.29kN·mF vk''=F vk/1.2=17.34/1.2=14.45kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8)+1.4×0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)=-362.63kN·mF v''=F v/1.2=24.28/1.2=20.23kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5×52/6=20.83m3W y=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(664.5+1250)/25-273.91/20.83-273.91/20.83=50.28kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。

QTZ-315塔吊的计算书

一. 参数信息QTZ-315塔吊天然基础的计算书塔吊型号:QTZ315，自重(包括压重)F1=250.00kN，最大起重荷载F2=30.00kN，塔吊倾覆力距M=315.40kN.m，塔吊起重高度H=28.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=1.30m，基础最小厚度h=1.30m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.30m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。

经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa偏心距较大时压力设计值Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

塔吊计算书

附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3；不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ；实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a 大于无附着时的压力标准值P kmax =95.717kPa ，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。

塔式起重机6010基础计算书

共 3 页第 3 页
1300
5 基础图
按上述要求的基础见图 3。
共 3 页第 2 页
32- φ 25@190
32- φ 25 @190
150
地脚螺栓
1500
M4 8
150
32 - φ 25@190
32- φ 25@190 6000 1510±1
11 × 11- φ 16@570
370
37 0
1 510±1
6000
1 2 3 4
塔式起重机独立安装时，基础上所承受的载荷如图1所示。取其工作状态和非工作状态中最不利工况进行稳定性校核。根据塔式起重机设计规范，塔机稳定的条件为：
M Fh.h b e Fv Fg 3
Fh Fv Fg e
l
M
式中 M—作用在基础上的弯矩 Fv—作用在基础上的垂直载荷 Fh—作用在基础上的水平载荷 Fg—混凝土基础的重力 b—基础宽度 h—基础的高度 e—偏心距,即地面反力的合力至基础中心距离塔机QTZ80（臂长60m，臂端起重量1t）独立安装时，其暴风侵蚀状态为最不利工况。此时,作用在基础上的弯矩M=213t.m、垂直载荷Fv =49.1t、水平载荷Fh =8.9t，取基础宽度b=6m、高度h=1.5m、密度按2.4计算时，基础重力Fg=130t,则 e=1.3m≤b/3=2m，稳定性验算通过。
b'
q=Fg /b2 Fh Fv
b
图 1 塔机对基础的作用力示意图
M
h
e l
PB
b
Ⅱ -Ⅱ
Ⅰ -Ⅰ
2 地基承载力计算
根据塔机受力情况，产生的地基反力如图2所示，地面最大压应力
PB

塔吊吊装计算书

塔吊吊装计算书---一、项目概述本文档旨在提供塔吊吊装计算书，为相关工程项目中的吊装操作提供准确的计算数据。

二、项目要求根据工程项目的具体要求，需要进行以下几方面的计算：1. 安装条件评估：根据工地的场地状况、人员安全等因素，评估塔吊的安装条件。

2. 载重量计算：根据工程需要，计算塔吊的最大吊装载重量。

3. 吊装高度计算：根据工地的实际要求，计算塔吊的最大吊装高度。

三、计算步骤以下是进行塔吊吊装计算的具体步骤：1. 安装条件评估：根据工地的实际情况，评估场地的坚实程度、承重能力以及周围环境的安全因素，以确定塔吊的安装条件。

2. 载重量计算：根据塔吊的额定载重量和工程需求，结合塔吊的腿高、臂长等参数，计算出塔吊的最大吊装载重量。

3. 吊装高度计算：根据工程要求和塔吊的臂长，计算出塔吊的最大吊装高度。

四、计算公式以下是进行塔吊吊装计算时常用的公式：1. 塔吊的最大吊装载重量公式：最大吊装载重量 = 塔吊额定载重量 * 载重系数2. 塔吊的最大吊装高度公式：最大吊装高度 = 塔吊臂长 + 塔身高度五、计算实例以下是一个塔吊吊装计算的实例：1. 安装条件评估：- 场地状况：坚实，承重能力良好，符合安装要求。

- 人员安全：周围无高压电线、建筑物等危险物，安全评估合格。

2. 载重量计算：- 塔吊额定载重量：50吨- 载重系数：0.8- 最大吊装载重量 = 50 * 0.8 = 40吨3. 吊装高度计算：- 塔吊臂长：50米- 塔身高度：30米- 最大吊装高度 = 50 + 30 = 80米六、总结本文档提供了塔吊吊装计算书的相关内容，包括项目概述、项目要求、计算步骤、计算公式和计算实例。

通过按照这些步骤和公式进行计算，可以为工程项目中的塔吊吊装操作提供准确的计算数据，确保施工的安全性和效率性。

以上是塔吊吊装计算书的简要内容，如有更详细的计算需求，请提供具体工程项目的相关要求，以便提供更准确的计算数据。

塔吊_计算书及设计图

塔吊计算书及设计图
一、总体设计
1.塔基部分：
材料：塔架材料为竹材，底板为300mm*300mm*11mm规格的中密度板。

结构：塔架底部与固定底板通过孔相连接构成塔基部分，塔架底部水平投影为正四边形，用热熔胶进行加固，如下图1：
设计要求：题目要求塔架水平投影必须在直径为150mm的圆形阴影范围内，可得出塔基（不包括底板）水平最大投影面积为内切于直径
150mm的圆的正方形，如下图2：
由上图计算可得，塔架底部正四边形边长为106mm。

2.塔架部分：
材料：塔架材料均为题目所给不同尺寸的竹材。

结构：为了降低塔吊重心，增加塔吊的稳定性，塔架采用梯形体结构，即塔架底部水平投影为正四边形，底部以上部分水平投影均为矩形
结构，四根塔架主柱之间通过架设横梁连接，横梁之间则用三角形结构
来连接以达到最稳定结构，如下图3：
设计要求：同塔基相同，塔架水平投影必须在直径为150mm的圆形阴影范围内，由于塔身采用梯形体结构，四根主立柱与地面之间皆有一
个夹角，这四个夹角相等时，才能保证塔身的稳定，我们设每根立柱与
地面之间夹角为，。

塔吊计算书

○1基础计算书附塔机基础及平衡重和塔吊计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔身宽度B：1.6m，自重G：600kN，最大起重荷载Q：60kN，混凝土强度等级：C35，塔吊起升高度H：50.00m，基础埋深d：1.60m，基础承台厚度hc：1.00m，基础承台宽度Bc：5.50m，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m< 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。

计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.678m <5.5/6=0.917m地面压应力计算：P k＝（F k+G k）/AP kmax＝(F k+G k)/A+M k/W式中：F k──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载, F k＝660kN；G k──基础自重，G k＝756.25kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m；M k──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k＝960kN·m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc=0.118×5.5=19.632m；不考虑附着基础设计值：P k＝（660＋756.25）/5.5＝46.818kPaP kmax=(660+756.25)/5.5+960/19.632=95.717kPa；P kmin=(660+756.25)/5. 52-960/19.632=0kPa；3 3 322第 2 页共14页塔吊计算书地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=46.818kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a大于无附着时的压力标准值P kmax=95.717kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第8.2.7条。

塔吊计算书

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k 5128 0.9 (3027 69493.8) 13696.7KN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

M k 5128 24964 30092KN.m
三、桩竖向力计算非工作状态下：
Qk ( Fk Gk ) / n (2210 750) / 4 740KN
承台最大负弯矩：
Mx =My =2 （-7564.5） 0.75=-11346.8KN.m
3、配筋计算根据«混凝土结构设计规程»GB50010-2002 第 7.2.1 条
s =
M =1- 1-2s 2 1f c bh 0
s =1-

2
As =
M s h 0f y
式中 1 --------系数，当混凝土强度不超过 C50 时， 1 取为 1.0，当混凝土强度等级为 C80 时， 1 取为 0.94，期间按线性内插法确定；
其中 Mx，My-----计算截面处 XY 方向的弯矩设计值（KN.m) Xi,yi------单桩相对承台中心轴的 XY 方向距离（m） Ni------不计承台自重及其上土重，第 i 桩的竖向反力设计值（KN）由于非工作状态下，承台正弯矩最大：
Mx =My =2 9650.2 0.75=14475.3KN.m
最大拔力
N2 1.35 ( Fk Fqk ) / n-1.35 ( M k Fvk h) / L 1.35 (2210 120) / 4-1.35 （ 13696.7+82.2 1.2）/4.95 =-2976KN
非工作状态下最大压力
N1 1.35 Fk / n 1.35 (M k Fvk h) / L 1.35 2210 / 4 1.35 （30092+316 1.2）/4.95 =9056.2KN

QTZ125塔吊基础计算书

QTZ125塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ125，自重(包括压重)F1=546.84kN，最大起重荷载F2=80.00kN，塔吊倾覆力距M=1200.00kN.m，塔吊起重高度H=40.00m，塔身宽度B=2.00m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2m，基础承台厚度h=1.45m，基础承台宽度Bc=7.5m。

二、QTZ125塔吊基础最小尺寸计算1．最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：其中 F ——塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个h02，最后h01与 h02相加，得到最小厚度H。

经过计算得到：塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得h01=0.70m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得h02=0.70m；解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=1.45m；实际计算取厚度为:Hc=1.45m。

2．最小宽度计算建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：其中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×626.84=752.21kN；G——基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc ×Bc×Hc+20.0 ×Bc×Bc×D) =1180.76kN；M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4× 1200.00=1680.00kN.m。

解得最小宽度Bc=3.48m，且还应该满足:Bc>=2h+B=4.90m。

塔吊专项方案计算书

一、工程概况本工程位于我国某城市，项目名称为“XX住宅小区”。

该住宅小区占地面积约12万平方米，总建筑面积约30万平方米，包含多层住宅、小高层住宅和配套设施等。

为确保施工过程中的垂直运输需求，本项目拟采用QTZ80型塔吊进行施工。

二、塔吊选型及基础设计1. 塔吊选型：根据施工现场实际情况，塔吊型号选为QTZ80型，其主要参数如下：- 起重量：80t- 起升高度：120m- 跨度：60m2. 基础设计：- 基础类型：独立基础- 基础尺寸：长×宽×高= 6m×6m×1.5m- 混凝土强度等级：C30- 混凝土用量：约18.6m³三、计算依据1. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2. 《塔式起重机设计规范》（GB/T5031-2010）3. 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）四、计算内容1. 地基承载力计算：- 根据地质勘察报告，地基承载力特征值fak=180kPa。

- 基础底面积A = 6m×6m = 36m²。

- 基础埋深d = 0.75m。

- 计算基础承载力Fk = fak × A = 180kPa × 36m² = 6480kN。

2. 塔吊基础配筋计算：- 基础顶面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。

- 基础底面配筋：主筋4Φ20，箍筋Φ10@150。

- 计算混凝土受压区高度x：- 混凝土强度等级C30，f'c = 14.3N/mm²。

- 抗拉强度设计值f_t = 1.43N/mm²。

- 计算混凝土截面面积A = 6m×6m = 36m²。

- 计算配筋率ρ = (4×4×3.14×20²×1.43) / (36×1000) = 0.033。

- 计算受压区高度x = (0.5 × 14.3 × 36 × 0.033) / (1.43 × 20²) = 0.26m。

塔吊基础计算书

塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。

塔吊计算书

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=700kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=7.5×7.5×1.4×25=1968.75kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.2=0.34kN/m2=1.2×0.34×0.35×1.51=0.21kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.21×70=14.93kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×14.93×70=522.60kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)=0.8×0.7×1.95×1.54×0.3=0.50kN/m2=1.2×0.50×0.35×1.51=0.32kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.32×70=22.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.40×70=783.89kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1930+0.9×(950+522.60)=3255.34kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1930+783.89=2713.89kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

塔吊方案计算书

塔吊方案计算书1. 引言本文档旨在提供一份塔吊方案计算书，用于确定塔吊在施工现场的合适位置和参数设置。

该计算书将涵盖以下内容：1.施工现场概述2.各种塔吊方案的选择和计算3.安全因素考虑4.执行方案和预算估计2. 施工现场概述施工现场位于某某市某某区的建筑工地，地理位置便利，周边环境较为开阔。

计划在该施工现场使用塔吊进行吊装作业，以提高工作效率和安全性。

3. 塔吊方案的选择与计算目前市场上存在多种类型的塔吊，我们需要根据施工现场的具体情况进行选择和计算。

以下是一些建议的方案：3.1 方案一：XX型塔吊•额定起重量：100吨•最大起重距离：80米•最大高度：120米•塔吊自重：50吨•地基承载能力：XXX根据施工现场的具体情况，我们进行了以下计算和选择：1.预计吊装物体重量为50吨，远小于塔吊的额定起重量，因此该塔吊可以满足需求。

2.最大起重距离和最大高度都能够覆盖施工现场的范围。

3.塔吊自重可由塔吊制造商提供的技术参数得知，属于合适范围。

4.地基承载能力需要进行具体的地质勘测和计算，以确保施工现场能够承受塔吊的重量。

4. 安全因素考虑在选择和计算塔吊方案时，安全因素是至关重要的。

以下是我们在考虑安全性方面的一些建议：1.塔吊操作员需要具备相关的资质和经验，以确保吊装作业的安全进行。

2.施工现场需要进行周围环境的分析和评估，以确保塔吊操作不会对周边建筑物和人员造成风险。

3.定期对塔吊设备进行维护和检修，以确保设备的正常运行和安全性。

4.建立紧急预案，以应对突发情况和事故。

5. 执行方案和预算估计在选择和计算塔吊方案之后，需要制定具体的执行方案和预算估计，以确保项目的顺利实施。

1.确定塔吊的放置位置和基础设计，以满足安全和效率要求。

2.与塔吊制造商或供应商协商，制定详细的施工方案，包括起重物体的安装和拆卸过程。

3.制定物料运输和吊装过程的时间表，并考虑可能的风险和延误因素。

4.结合当前市场价格和预计工期，估计项目的总预算和成本。

塔吊桩基础的计算书

塔吊桩基础的计算书1. 参数信息塔吊型号:QTZ63自重(包括压重)F1=750.8 kN最大起重荷载F2=60 kN塔吊倾覆力距M=630kN.m塔吊安装高度H=110m塔身宽度B=1.65m混凝土强度:C30承台长度Lc或宽度Bc=4.5m桩直径或方桩边长d=0.5m承台厚度Hc=1.5m2. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1）. 塔吊自重(包括压重)F1=750.8kN2）. 塔吊最大起重荷载F2=60 kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=510.8 kN塔吊的倾覆力矩M=630 kN.m3. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1). 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n──单桩个数，n=4F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.8 kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc=25.0×4.5×4.5×1.5=759.38kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)，630 kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。

经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：(M为塔吊的倾覆力矩，a为桩间距)2). 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。

经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1= 2×(N-G/n) ×(a/1.414)MX1=My1= 2×(497.5-759.38/4)×(2.5÷1.414)=1089.1KN.m4、矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。

塔吊基础计算书

5.00
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50

塔机计算书-完整版

一．臂架计算_______________________________________________________ 3 1.1俯仰变幅臂架________________________________________________________ 31.1.1 载荷____________________________________________________________________ 31.1.2 臂架计算________________________________________________________________ 3 1.2小车变幅臂架计算（单吊点三角截面）__________________________________ 91.2.1 载荷____________________________________________________________________ 91.2.2臂架计算 ________________________________________________________________ 9 1.3小车变幅臂架计算（双吊点三角截面）_________________________________ 221.3.1 载荷___________________________________________________________________ 221.3.2臂架计算 _______________________________________________________________ 22二塔式起重机塔身结构计算_________________________________________ 402.1塔身受力计算_______________________________________________________ 402.1.1塔身在臂根铰接截面受力计算：___________________________________________ 412.1.2 塔身内力计算工况_______________________________________________________ 41 2.2桁架塔身整体强度和稳定性计算_______________________________________ 432.2.1塔身截面几何性质 _______________________________________________________ 432.2.2塔身的长细比 ___________________________________________________________ 462.2.3塔身强度与整体稳定性 ___________________________________________________ 48 2.3桁架塔身主肢计算___________________________________________________ 48 2.4腹杆计算___________________________________________________________ 49 2.5塔身位移计算_______________________________________________________ 51 2.6塔身的扭转角_______________________________________________________ 51 2.7塔身的连接_________________________________________________________ 53三整机稳定性的计算_______________________________________________ 553.1 第一种工况（无风，验算前倾）： _____________________________________ 56 3.2 第二种工况（无风，验算后倾） _______________________________________ 57 3.3 第三种工况（最大风力作用下，验算前倾） _____________________________ 57 3.4 第四种工况（最大风力作用下，验算后倾） _____________________________ 57 3.5 第五种工况（45度转角）____________________________________________ 58 3.6 第六种工况（非工作状态、暴风侵袭） _________________________________ 583.7 第七种工况（突然卸载，验算后倾） ___________________________________ 59四变幅机构计算___________________________________________________ 604.1正常工作时变幅机构的作用力_________________________________________ 60 4.2最大变幅力_________________________________________________________ 61 4.3 机构的参数计算 _____________________________________________________ 62五回转机构_______________________________________________________ 655.1 回转阻力矩计算 _____________________________________________________ 65六起升机构的计算_________________________________________________ 686.1钢丝绳与卷筒的选择_________________________________________________ 68 6.2选择电动机_________________________________________________________ 68 6.3 选择减速器 _________________________________________________________ 69 6.4选择制动器_________________________________________________________ 70 6.5 选择联轴器 _________________________________________________________ 70 6.6 起制动时间验算 _____________________________________________________ 71七行走机构的计算_________________________________________________ 727.1 运行阻力的计算 _____________________________________________________ 72 7.2 电动机的选择 _______________________________________________________ 73 7.3 减速器的选择 _______________________________________________________ 75 7.4 制动器的选择 _______________________________________________________ 75 7.5 联轴器的选择 _______________________________________________________ 76 7.6 运行打滑验算 _______________________________________________________ 76一．臂架计算1.1俯仰变幅臂架1.1.1 载荷起重臂架的主要载荷为起升载荷、臂架自重载荷、物品偏摆水平力、各种惯性力和风力。

9#塔吊基础计算书

9塔吊计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高(m) -6.15基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(357+750)/4=276.75kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(357+750)/4+(1193.9+56.8×1.2)/4.95=531.725kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(357+750)/4-(1193.9+56.8×1.2)/4.95=21.775kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.95+1012.5)/4+(1611.765+76.68×1.2)/4.95=717.828kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.95+1012.5)/4-(1611.765+76.68×1.2)/4.95=29.397kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(2.23×10+3.2×65+2.8×60+2×45+8.4×65+2×70+1.22×60)+0×0.503=2508.2 48kNQ k=276.75kN≤R a=2508.248kNQ kmax=531.725kN≤1.2R a=1.2×2508.248=3009.897kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=21.775kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=16×3.142×202/4=5027mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=717.828kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×17×0.503×106 + 0.9×(360×5026.548))×10-3=8944.743kN Q=717.828kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=8944.743kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=21.775kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(5026.548/(0.503×106))×100%=1%≥0.65%满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50-22/2=1139mmM=(Q max+Q min)L/2=(717.828+(29.397))×4.95/2=1849.288kN·mX方向：M x=Ma b/L=1849.288×3.5/4.95=1307.644kN·mY方向：M y=Ma l/L=1849.288×3.5/4.95=1307.644kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=481.95/4 + 1611.765/4.95=446.113kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1139)1/4=0.915塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55ma1l=(a l-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m 剪跨比：λb'=a1b/h0=550/1139=0.483，取λb=0.483；λl'= a1l/h0=550/1139=0.483，取λl=0.483；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.483+1)=1.18αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.483+1)=1.18βhsαb f t bh0=0.915×1.18×1.57×103×5×1.139=9659.776kNβhsαl f t lh0=0.915×1.18×1.57×103×5×1.139=9659.776kNV=446.113kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=9659.776kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.139=3.878ma b=3.5m≤B+2h0=3.878m，a l=3.5m≤B+2h0=3.878m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1307.644×106/(1.03×16.7×5000×11392)=0.012ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=1307.644×106/(0.994×1139×360)=3208mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3208,0.002×5000×1139)=11391mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=13052mm2≥A1=11391mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1307.644×106/(1.03×16.7×5000×11392)=0.012ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=1307.644×106/(0.994×1139×360)=3208mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(3208, ρlh0)=max(3208,0.002×5000×1139)=11391mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=13052mm2≥A2=11391mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=13052mm2≥0.5A S1'=0.5×13052=6526mm2 满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=13052mm2≥0.5A S2'=0.5×13052=6526mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。