圆弧段钢模板计算书

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蓼叶水利工程溢洪道弧形钢闸门设计计算书样本

目录1 计算目与规定 ........................................................................... 错误!未定义书签。

2 设计计算内容 ........................................................................... 错误!未定义书签。

3 设计根据 ................................................................................... 错误!未定义书签。

4 基本资料和构造布置 ............................................................... 错误!未定义书签。

4.1 基本参数 (3)4.2 基本构造布置 (4)4.3 荷载计算 (4)4.4 面板弧长 (6)4.5 主框架位置 (7)5 构造计算 ................................................................................... 错误!未定义书签。

5.1 面板.................................................................................. 错误!未定义书签。

5.2 水平次梁.......................................................................... 错误!未定义书签。

5.3 中部垂直次梁（隔板）.................................................. 错误!未定义书签。

5.4 边梁.................................................................................. 错误!未定义书签。

弧形模板支模施工方案

2# 楼弧形模板支模方案**·**2#楼外挑构架（弧形模板）支模方案一、概述：**·**2#楼位于 **市胜利广场东侧，总高为60.5米。

地上18层，地下1层，层高3米，地下室底板标高-6.9米。

结构体系为钢筋砼剪力墙结构。

本工程西侧57.6外有外挑5.1m的构架，南侧、北侧，57.6m处有外挑2.3m构架。

二、方案选择：根据现场实际条件，采用落地多立杆满堂支模架和工字钢外挑支模架两种方案。

三、材料选择：1、采用Φ48，壁厚3.5mm。

无严重锈蚀，变形压扁或裂纹的钢管，钢管应有出厂合格证。

2、扣件应符合建设部颁发的钢管脚手架扣件标准的要求，其规格型号必须与钢管相配，不得使用脆裂、变形或滑丝的扣件。

3、脚手片材料采用毛竹制作，绑扎用Φ16#镀锌双腹并联捆扎。

4、连墙件选用钢管扣件连接，布置形式为两步三跨（每一楼均须设置）。

四、施工方案：施工方案分为两部分，第一部分，为-0.04至地下室底板部分，见-6.9m脚手架平面图。

a.-0.04至底楼底采用满堂脚手架，脚手架基础底标高-6.9m，脚手架底座采用14#槽钢铺设。

b.立杆间距横向0.6m，纵向0.6m，步高1.0m，一直搭设到-0.04下KL、LL、梁底及-0.04以下板底，并支撑受力。

c.满堂脚手架内设剪刀撑、斜撑以保持整体的稳定性。

第二部分为：1、57.6m处，5.1m外挑部分。

（见-0.04脚手架平面图）a.脚手架基础为14#槽钢铺底，基座底标高-0.04，范围②×①~ ~b.立杆间距横向0.6m，纵向0.6m，步高1.0m，立杆距墙0.3m，搭到57.6m标高处。

c.满堂脚手架内设剪力撑、斜撑，顶层、底层，中间部位，分别设四道脚手片层，外设剪力撑、密目安全网。

d.连墙件选用钢管扣件，布置形式为两步三跨（每层设置）2、57.6m处，2.3m外挑部分a.外挑部分采用16#工字钢，外挑2.3m，内锚固3.5m，工字钢端部采用 16钢丝绳做安全储备。

变截面圆端型桥墩模板计算书

1一、基本条件 1、桥墩模板尺寸桥墩施工采用全钢模板，由平面模板和圆弧模板栓接组成，根据施工方提供的桥墩施工图模板，设计高度 H=30m，包括墩身和托盘部分，面板为δ=6mm 厚钢板，圆弧模板和平面模板的竖肋均为[10#，间距为（上下差异）L1=35～39cm；圆弧模板的上下法兰为δ16×150，另有[10#槽作抱箍；背楞为双根[14a#，间距为 80cm。

（请详见附图 1-3） 2、村料的性能参数模板全部采用国家大钢厂国标合格钢材。

根据《公路桥函施工技术规范 JTJ041-89》和《公路桥涵钢结构设计规范》的规定，取：砼的重力密度：25kN/m3；砼浇筑速度：按 13～15m3/h 浇筑，桥墩横截面面积取 17m2；算出浇筑速度为 0.85m/h，计算取 1m/h；掺外加剂；砼浇筑时的温度取 25℃。

钢材用 Q235 钢，重力密度：78.5kN/m3；弹性模量为 206Gpa，根据《路桥施工计算手册》 177 页表 8-7，容许弯曲应力取 181MPa，容许拉压应力 165MPa。

3、计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有： 1) 振动器产生的荷载：4.0kN/m2；泵送混凝土产生的冲击荷载： 4.0km/m2；二者不同时计算。

重庆铁鹰钢模构有限公司122) 新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2（不乘荷载分项系数）当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（路桥施工计算手册）P173；P  kyh(1)当 v/T<0.035 时，h=0.22+24.9v/T；当 v/T>0.035 时，h=1.53+3.8v/T；式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； h--有效压头高度（m）； v--混凝土浇筑速度（m/h）； T--混凝土入模时的温度（℃）； y--混凝土的容重（kN/m3）； k--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时 k=1.2；根据前述已知条件：因为：所以 v/T=2.0/25=0.08 >0.035， h=1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.08=1.83m，最大侧压力为： P  kyh =1.2×25×1.83=55kN/m2，因此：荷载设计值为： q 1=1.2×55+1.4×4.0=71.6kN/m2；（检算强度时用）重庆铁鹰钢模构有限公司23荷载标准值为： q 2=55kN/m2；(检算刚度时用) 4、检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的 1/400； 3) 钢模板面板的变形为 1.5mm； 4) 钢面板的钢楞、肋的变形为 3.0mm；二、面板的检算计算简图如下：图3面板计算简图墩模中 2×5.9m 平板模板受力为最大，因此只计算平板模即可。

某特大桥桥墩专用定型钢模板计算书

某特大桥桥墩专用定型钢模板计算书1、工程概况本桥墩柱（身）共计91根（包括C、D匝道和楼梯），薄壁墩4个，其中φ0.8m 8根，φ1.2m 16根，φ1.3m 2根，φ1.5m 59根，φ1.8m 6根。

薄壁墩施工采用翻模施工，每次浇筑高度为4.5m，墩柱采用整根一次浇筑到顶。

2、墩柱钢模板检算墩柱模板采用两块半圆形钢模拼制连接使用，每块高度按2.5m设计。

圆弧钢模板面板均采用δ＝6mm厚钢板，φ0.8m、φ1.2m 、φ1.3m的钢模板竖肋（内楞）采用［6.3槽钢，间距40cm，半圆形水平肋（外楞）采用［6.3槽钢，间距40cm。

φ1.5m的钢模板竖肋（内楞）采用［8槽钢，间距40cm，半圆形水平肋（外楞）采用［10槽钢，间距40cm。

φ1.8m的钢模板竖肋（内楞）采用［6.3槽钢，间距27cm，半圆形水平肋（外楞）采用［6.3槽钢，间距40cm。

连接螺栓采用一端带帽一端带螺纹的三号圆钢拉杆。

由于模板属于临时结构，故强度验算时采用容许应力法进行（不考虑荷载分项系数）。

2.3圆柱钢模板验算2.3.1 直径φ1.8m墩柱钢模板对于φ1.8m最高墩柱为14#墩，高度为14.452m。

⑴水平荷载计算①混凝土对模板的最大侧压力：F＝0.22γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取26kN/m3；t 0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t＝200/(T＋15）,T为砼入模温度(℃)，取25,则t＝5.0；β1—外加剂影响修正系数,因掺缓凝剂取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在50mm～9mm，取1.0；v—混凝土浇筑速度（m/h）,取3.0；所以 F＝0.22×26×5×1.2×1.0×31/2＝59.44kN/m2②振捣砼对侧面模板的压力：按4.0kPa计算,荷载分项系数1.4。

③倾倒砼时冲击产生的水平荷载：按4.0kPa计算，荷载分项系数1.4。

钢模板设计计算书

小平板钢模板设计计算书编制：审核：批准：安宁广近钢模板有限公司2015年5月20日小钢模板设计计算书小模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢模板应按《钢结构设计规范》(GBJ 17-88)、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204)的要求进行设计和计算。

小模板需计算的项目（1）板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。

上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。

竖向主梁作为横向肋的支座，对拉螺栓作为现浇混凝土加固支撑。

（2）对拉螺栓的强度。

（3）小模板自稳角的计算。

一、钢面板计算1、强度计算f M xWx ≤=γσmaxmaxM max —板面最大计算弯矩设计值(N ·m);γx —截面塑性发展系数Υx =1;W x —弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3);σmax —板面最大正应力。

2、挠度计算V max =K f ·FI 4/B 0≤[υ]=h/500式中 F —新浇混凝土侧压力的标准值（N/㎜2）；h —计算面板的短边长（㎜）B0—板的刚度，B0=E h23/12（1－v2）；其中：E—钢材的弹性模量取E=2.06×105(N/㎜2)；h2—钢板的厚度（㎜）；V—钢板的泊松系数，V=0.3；K f—挠度计算系数;V max—板的计算最大挠度。

2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只是新浇混凝土侧压力的标准值(N/㎜2)；h—横肋的间距（㎜）强度验算σmax=M max/γx·W x≤f式中M max—横肋最大计算弯矩设计值（N·㎜）。

γx—截面塑性发展系数，γx=1.0;W x—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3)。

挠度计算（1）悬臂部分挠度V max=q1I4/8EI x≤[υ]=a/500式中q 1—横肋上的均布荷载标准值，q 1=F ·h(N ·㎜);a —悬臂部分的长度（㎜）；E —钢材的弹性模量(2.06×10 5 N/㎜2)；I x —弯矩平面内横肋的惯矩（㎜4）；I —竖向主梁间距（㎜）；λ—悬臂部分长度与跨中部分长度之比；即λ=α/ι3、竖向主梁计算q 2=F ι1—竖向主梁的间距（㎜）；F —模板板面的侧压力（N/㎜2）。

钢模板计算书

湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。

钢模板计算书(1)

贵阳淦鑫钢模制造有限公司
钢模板计算书标准资料
方墩大块钢模验算书
一、薄壁墩概况 1、方墩宽 8.0m，厚 2.4m， 2、每次浇筑节段高度：4.5m（共 9m）。二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为 4.5m 两种模板，配套 2 层钢模板。采用翻模施工法。块件组合：一套模板 4.5 高模板包括 3250*4500 大板 4 件，2712*4500 大板 2 件。模板构造：模板设计所用材料材质均为Q235:面板-δ6mm钢板,连接筋采用12*150扁钢,横筋为[10#槽钢,背楞[18#双槽钢。施工平台采用∠80*8角钢。三、模板验算依据 1、计算依据： ⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用 Q235 钢材：轴向应力： 215MPa 弯曲应力： 215MPa 剪应力： 125MPa 弹性模量： E 2.1105 MPa 3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500
变形为 0.7mm，满足要求
应力为 24mpa,满足要求。
好模板淦鑫造
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贵阳淦鑫钢模制造有限公司结论：竖肋和横肋在受力情况下，强度和变形能满足要求。 6. 拉杆验算
钢模板计算，材质为 Q235 钢材；拉杆两端均加工普通粗制螺纹。根据《路桥施工计算手册》，单个螺母的许用拉力： T1 57.2kN ，杆体许用拉力： T0 175 12.52 85.9 KN 因由图可知，单个螺杆最大拉力值为： Tmax 78.3kN ＜ T0 85.9kN 但 Tmax 大于 T1 ，对此，可采用在螺杆两端均安装双螺母的方法予以解决。六、结论

中铁十局蒙华铁路圆端模板力学计算书

16.1模板力学验算书模板力学验算书一、计算依据A. 钢模板加工图B.建筑工程大模板技术规程：JGJ74-2003C.全钢大模板应用技术规程：DBJ01-89-2004D.《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）E.《建筑施工计算手册》F.《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为2.0m/h,塌落度偏安全考虑为15cm，初凝时间综合考虑为6小时。

三、计算载荷混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝图的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论推导和试验，我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取二式中的较小值：（1）混凝土侧压力计算公式F1＝0.22γct0β1β2V1／2F2＝γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/㎡；γc——混凝土的重力密度，kN/m3t——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度。

有效压头高度按下式计算：h=F/γc。

按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载组合值对模板进行强度、刚度验算。

地铁车站钢模板及支架计算书

附件1：计算书本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。

1 荷载汇总2 材料性能汇总3 侧墙钢模及支撑体系验算3.1钢模板及支撑体系验算（1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。

2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。

当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。

取h m V /2=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值4.70m 。

得：2212101/74.58215.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。

22/8.11270.424m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。

有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头m h 45.2=。

分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：2/30.7974.6835.1m kN F =⨯=。

（2）钢面板验算钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。

截面抵抗矩3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩4433108.161000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。

折弯圆弧段计算方法

折弯圆弧段计算方法
首先，我们需要确定以下参数：
1.弯曲半径：即所需的折弯圆弧段的半径。

2.板料厚度：即所使用的金属板材的厚度。

3.弯曲角度：即所需折弯圆弧段的角度。

以下是具体的计算步骤：
步骤1：确定金属板材的发育长度。

发育长度是指在底面铺开时，圆弧段所占有的长度。

用以下公式计算发育长度：发育长度=弯曲角度/360×圆周长
其中，圆周长=2×π×弯曲半径
步骤2：计算折弯圆弧段的开料长度。

开料长度是指在折弯过程中，金属板材两端之间的顶面距离。

用以下公式计算开料长度：开料长度=发育长度-π×弯曲半径
步骤3：计算折弯圆弧段的预弯线长度。

预弯线长度是指在折弯过程中，金属板材在预弯状态下的顶面距离。

用以下公式计算预弯线长度：预弯线长度=开料长度-板料厚度×π/2步骤4：计算折弯圆弧段的折弯角度。

折弯角度可以通过预弯线长度和发育长度之差来计算。

用以下公式计算折弯角度：折弯角度=(发育长度-预弯线长度)/发育长度×360
以上是一种基本的折弯圆弧段计算方法，通过这种方法可以比较准确地确定折弯圆弧段的开料长度和折弯角度。

但需要注意的是，实际折弯过程中可能还会受到一些其他因素的影响，比如材料弹性等，因此在实际应用中还需要考虑这些因素，进行相应的修正和调整。

铁路变截面桥墩模板计算书

铁路变截面桥墩模板计算书一、计算依据1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002 ；3. 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 ；4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74 －2003；5.《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81 －2002；6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2006 ；二、设计计算指标采用值1.钢材物理性能指标23；弹性模量 E＝2.06 ×105N/mm；质量密度ρ＝7850kg/m2.钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯22f ＝215N/mm；抗剪 fv ＝125N/mm；3.容许挠度钢模板板面〔δ〕≤ 1.0mm，≤ L1/400 ；模板主肋〔δ〕≤ 1.5mm，L2/500；背楞〔δ〕≤ 1.5mm，L3/1000 。

三、墩柱模板设计计算强度校核；面板采用 6 ㎜厚钢板；竖向主肋采用 [10# 槽钢，背楞、纹钢筋简称φ25 精轧螺纹钢。

（一）荷载计算水平荷载统计：新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。

按照（ JGJ74-2003）附录 B，模板荷载及荷载效应组合 B.0.2 规定： F＝Min（F1，F2）F10.22 c t 012V1 / 2F2 c H本计算书各工艺参数：γc------取25 kN/m3；t初凝时间为 11 小时；0------V------浇筑速度为 V=1.55 m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取 15m；β2------取 1.15。

则砼侧压力标准值 F 为：F1＝0.22×25×11×1.15×1.55１/2＝86.5kN/m2F2＝25×15＝375kN/m2（舍去）砼侧压力荷载分项系数为 1.2 ；在有效压头高度之外，模板强度验算时采用荷载设计值，为F1*1.0+4*1.4=109.4 kN/m2在有效压头高度之外，模板刚度验算时采用荷载标准值，为F 1*1.2=103.8 kN/m 2（二）面板计算计算所用软件为《结构力学求解器》1.5 版本。

圆弧梁计算书

圆弧梁计算书1、几何参数平面示意图截面尺寸：350x700 M0、M0z及V0−跨中弯矩、扭矩及剪力α=90° R=3.0m β=45°I=bℎ312=350x700312=1x1010mm4a b =hb=2I t=K′hb3=0.229x700x3503=6.87x109mm4λ=EIGI t=3x104x1x10101.2x104x6.87x109=3.62、荷载计算Gk=6.37+8=14.37KN/m qk=4KN/mG/q=3.59>2.8恒荷载起控制作用，q=1.35x14.37+0.98x4=23.32KN/m3、内力计算λ=3.6 α=90° β=90° γ=0°M0=K x qR2=0.273x23.32x32=57.30KN∙mM0z=K Y qR2=0.0663x23.32x32=13.91KN∙mV0=K Z qR=0.526x23.32x3=36.80KN①弯矩计算（1）0<φ<γ（跨中截面）M=M0cosφ=57.30x1=57.30KN∙m M s=M0sinφ=0（2）γ<φ<β（支座截面）M=M0cosφ−qR2(1−cos(φ−γ))=57.30x0−209.88x(1−0)=−209.88KN∙mM s=M0sinφ−qR2((φ−γ)−sin(φ−γ))=57.30x1−209.88x(1.570−1)=−62.33 KN∙m②支座剪力计算V=πRq2=πx3x23.322=109.89KN4、配筋计算（1）跨中截面按矩形单筋梁计算X=ℎ0−√(ℎ02−2Mαf c b )=670−√(6702−2x57.30x10614.3x350)=17.31mmAsn=Xf c bf y=240mm2< Asnmin=0.2%bh=490mm2∴选配420 （As=1257）（2）支座截面按矩形单筋梁计算X=ℎ0−√(ℎ02−2Mαf c b )=670−√(6702−2x209.88x10614.3x350)=65.82mmAsn=Xf c bf y=915mm2> Asnmin=0.2%bh=490mm2截面尺寸计算W t=b26(3h−b)=35026(3x700−350)=3.57x107mm3 Vbℎ0+M s0.8W t=109.89x103350x670+62.33x1060.8x3.57x107=2.65<0.25βc f c=0.25x14.3=3.575∴满足截面要求计算V，M s的剪扭计算面积W t=3.57x107mm3βt=1.51+0.5W t VM s bℎ0=1.51+0.5x3.57x107x109.89x10362.33x106x350x670=1.297>1 取1 V≤(1.5−βt)(0.7f t bℎ0)+f y vA svsℎ0=(1.5−1)(0.7x1.43x350x670)+360x A svsx670A sv s =109.89x103−117367360x670=0.031mm2/mm∴A sv=3.10mm2承受弯剪扭最小配箍率ρsvmin=0.28f tf yv =0.28x1.43360=0.111%A svmin=ρsvmin bs=38.85mm2M s≤βt0.35f t W t+1.2√ξf y v A st1A corsξ=f y A stL Sf yv A st1u cor取1.2A cor=290x240=6.96x104mm2 u cor=2x(290+240)=1060mm62.33x106≤1x0.35x1.43x3.57x107+1.2x√1.2x360A st1x6.96x104sA st1s=1.35mm2/mm取s=100mm A st1=135mm2ξ=360xA stL x100360x135x1060=1.2 得A stL=1717mm2ρstlmin=0.6√M sV r b f tf y=0.6x√31.84x10687.24x103x300x1.43360=0.263%A stLmin=0.263%bt=0.263%x1250x300=987mm2<1717mm2∴取A stL=1717mm2∴剪扭箍筋A sv′’=A sv/2+A st1=136.55mm2选配14@100(4) （As=616）上铁配筋As=915+1717/3=1487.33mm2选配425 （As=1963）抗扭腰筋A stL=17173=572.33mm2选配612 （As=679）。

圆端型模板计算书

九景衢铁路圆端型模板计算书1、混凝土侧压力11/22210120.220.2226.461.21.15268KN /m c F t V γββ==⨯⨯⨯⨯⨯= 2226.431.4828.96/c F h KN m γ==⨯=两者比较，取小值，则组合后的混凝土侧压力为⑴倾倒混凝土产生的荷载标准值：234/F KN m =2G F 681.20.973.44kN /m =⨯⨯=2Q F 41.40.9 5.04kN /m =⨯⨯=2S F 73.44 5.0478.48kN /m =+=(承载力验算)2SK F 68kN /m =(刚度验算)2、计算内楞纵肋间距，即模板跨度L 1⑴单位板带上线载设计值和标准值q 78.481.078.48kN /m =⨯=(承载力验算）q 681.068kN /m '=⨯=(刚度验算)⑵按强度计算，则模板跨度由于2max 10.1wyM q l f W W σ⋅⋅==≤ 已知钢面板2231110006600066y W b h mm =⋅⋅=⨯⨯= 面板最大承压强度fw=215MPa ，则模板跨度1405l mm ≤== ⑶按抗剪计算，则模板跨度由于1Vmax 0.6q L =⨯⨯ ()max 1.5Vmax /bh fv τ=⨯≤1 1.11 1.1112510006106081.50.678.48v v f b h f b h l mm q q ⋅⋅⋅⋅⋅⨯⨯⨯≤===⨯⋅ ⑷按刚度计算，则模板跨度由于410.677100q l f E I∆⋅=⋅ 4110.677100400q l l f E I ∆⋅=≤⋅1272l mm ≤==== 当为l/400时 k=0.37，当为l/250时 k=0.59根据抗弯、抗剪和挠度计算，模板最大跨度（即内楞最大间距）取三者的最小值，即272mm （由刚度控制），综合考虑，最终取值250mm 。

3.计算外横楞间距,即内竖楞的跨度L 2⑴内竖楞上线载设计值和标准值q 78.480.2519.62kN /m =⨯=(承载力验算）q 680.2517kN /m '=⨯=(刚度验算)⑵按强度计算，则内竖楞跨度由于2max 20.1wyM q l f W W σ⋅⋅==≤，已知Wy=15610mm3 面板最大承压强度fw=215MPa ，则内竖楞跨度21308l mm ≤== ⑶按抗剪能力计算，则内竖楞跨度由于2Vmax 0.6q L =⨯⨯ ()max 1.5Vmax /bh fv τ=⨯≤2 1.11 1.1112548100339441.50.619.62v v f b h f b h l mm q q ⋅⋅⋅⋅⋅⨯⨯⨯≤===⨯⋅ ⑷按刚度计算，则内竖楞跨度由于420.677100q l f E I∆⋅=⋅ 4220.677100400q l l f E I ∆⋅=≤⋅21047l mm ≤==== 当为l/400时 k=0.37，当为l/250时 k=0.59根据抗弯、抗剪和挠度计算，外横楞最大间距（即内竖楞跨度）取三者的最小值，即1047mm （由刚度控制），综合考虑，最终取值500mm 。

墩柱钢模板计算书

墩柱模板计算1、工程概况为保证墩柱外观质量，做到内实外美，主线高架桥、组合立交以及奉化江大桥边墩墩柱均采用大块钢模进行施工。

根据各墩柱设计高度，模板节高主要分为：3.5m（顶层）、3.0m（顶层）、5.0m（标准节）、3.0m（标准节）、2.0m（标准节）、1.0m（调整节）、0.5m（调整节）、0.2m（调整节）及0.1m（调整节），分为圆弧和直线段模板，每个墩柱根据实际墩柱高度选择模板进行组合达到最佳。

连接墩墩柱模板采用6mm钢板做面板，以［8#槽钢作竖楞，以［25#槽钢和［14#槽钢作横向背带，以Φ24圆钢作拉杆，连接螺栓采用BR8.8 M16*60，如下图所示。

现对连接墩模板设计进行受力计算。

模板拼装平面示意图2、侧模受力计算2.1混凝土侧压力计算F 1 =0.22γctβ1β2V½=0.22×24×｛200/（25+15）｝×1.2×1.15×1.5½=44.62（kN/㎡）式中：F1—新浇混凝土对模板的最大侧压力；γc—砼的重力密度（KN/ m3），取24 kN/ m3；t—新浇砼的初凝时间（h）t=200/（T+15）；T为砼浇筑时温度，通常取25℃；v—混凝土的浇筑速度（m/h），本次取1.5 m/h；β1—外加剂影响系数；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；F 2=γCH=24×3=72（kN/㎡）取最小值，故最大侧压力为44.62 kN/㎡。

2.2混凝土侧压力设计值F= F1×1.2×0.85=44.62×1.2×0.85=45.51 kN/㎡2.3倾倒混凝土时产生的水平荷载用串筒输出混凝土，倾倒时产生的水平荷载为2 kN/㎡荷载设计值：2×1.4×0.85=2.38 kN/㎡2.4 6mm钢面板验算钢模板厚6mm，计算宽度取2000mm，E=206000 N/mm2；I板=2000×63/12=36000mm4；W板=2000×152/6=12000mm3；[σ钢板] =215MPa；[W钢板] =1.5mm，内楞间距300mm。

钢模板计算书.doc

模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：》2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。

大模板侧压力计算~2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.045.2/KN m =⨯⨯⨯⨯= H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F = m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q KN m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.1552/KN m=⨯⨯⨯⨯=@H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2252 1.26 1.471/q KN m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。