附墙架计算书

电梯附墙加长架计算

电梯附墙加长架计算书1、编制依据电梯附墙架加长杆根据广州市京龙工程机械有限公司提供的《建设工程起重机械安装施工方案》进行设计。

《钢结构设计规范》GB50017-20032、附墙架加长杆设计二期电梯附墙加长架结构示意图见图1。

二期电梯布置图见图2，图1 二期电梯附墙加长架结构示意图3.附墙受力计算附墙架为Ⅱ型附墙架（标准附墙固定距离2900～3600 mm）。

由于现场附墙固定距离超出标准设计值，需对附墙架进行加长，最长附墙长度为6180mm，为最不利受力点，加长杆长度取最长2800mm。

Ⅱ型附墙架附着点的受力要求：F=74KN （厂家提供）。

不考虑斜支撑受力且假设Ⅱ型附墙架受力全部作用在一根加长杆上,则单根加长杆受力要求为74KN。

实腹式轴心受压构件的稳定性计算公式：N f A ϕ≤式中 f ——钢材设计抗压强度，f ＝235 MPa ，取安全系数n ＝1.34，f 取175MPa ；ϕ——轴心受压构件的稳定系数（取截面两主轴稳定系数中的较小者）。

分别就现场各种材料型号进行计算：（1）单根[16a ，查钢结构设计规范表5.1.2-1，杆件结构截面分类对x 轴为a 类,对y 轴为b 类。

截面特性：A=2190mm 2ix=62.8mmiy=18.3mm单位重：17.2Kg/m0/2800/62.845x x x l i λ===0/2800/18.3153y y y l i λ===查表ϕ=0.298稳定性计算374101131750.2982190N MPa f MPa A ϕ⨯==<=⨯ 稳定性符合要求。

(2)2[8焊接成盒子，查钢结构设计规范表5.1.2-1，杆件结构截面分类为c 类。

截面特性：A=2007.9mm 2ix=31.5mmiy=31.4mm单位重：16Kg/m0/2800/31.589x x x l i λ===0/2800/31.489y y y l i λ===查表ϕ=0.523稳定性计算3741070.51750.5232007.9N MPa f MPa A ϕ⨯==<=⨯稳定性符合要求。

(完整版)外附电梯附墙计算.doc

施工电梯附墙计算一、附墙架作用于建筑物上力 F 的计算SC200/200施工电梯均选用Ⅱ型附墙架如下图所示：根据《 SC 型升降机说明书》中 4（导轨架及附墙架）所示，附墙架作用于建筑物的作用力 F 计算如下：FL 60KN B 2.05式中 B 为附墙宽度， L 为导架中心与墙面间的垂直距离1、SC200/200电梯，其中取 L=3100,B=1430；所以3100 60F 63.4KN1430 2.051#、2#、4#楼阳台连系梁截面尺寸 bxh=120mm*440mm，混凝土强度等级C30，弯曲抗拉强度设计值为 2 2f =1.43N/mm，轴心抗压强度设计值 f =14.3 N/mm ，纵cm c2＇ 2向受力钢筋为三级钢， f y=360N/mm，f y =360N/mm，受拉钢筋为 2Φ 14，2 ＇ 2A =3.14*7*7*2=308mm , 受压钢筋为 2Φ14，A =308mm,箍筋为三级钢φ 6@200。

s s2f yV=360N/mm。

阳台连系梁斜截面承载力验算截面有效高度 h0=440-35=405mm 计算 Vcs Vcs=0.07fcbh0+1.5 fyVnAsv1h0/s=0.07*14.3*120*405+1.5*360*2*28.27*405/200 =110.475KN复核截面尺寸0.25fcbh0=0.25*14.3*120*405=173.745KN＞Vcs=110.475KN截面尺寸符合要求，故该梁能承担的剪力为：V= Vcs=110.475KN梁承担的剪力 V=110.475KN＞ F=63.4KN(附墙架作用力 ) 承载强度满足要求。

二、螺栓承载力验算附墙架与结构之间采用 2 根 M24穿墙螺栓连接。

根据螺栓受力方式，需对 M24螺栓进行抗剪连接验算及抗拉连接验算。

以下仅对 SC320/320 电梯进行验算。

1、根据《钢结构设计规范》（ GB50017-2003）中 7.2.1-1所示，普通螺栓的受剪承载力设计值公式：N v b n v d 2 f v b 1 3.14 242 320 10 3 144.691KN4 4螺栓上承受的剪力：N V=F/2=63.4/2=31.7KN ﹤144.691KN故螺栓的抗剪承载力满足要求。

附墙计算

1 0.173240E-04 0.780753E-04 0.439000E-02 0.628191E-01 0.133360E+00
& 0.115493E-03 0.115493E-03 0.975941E-03 0.975941E-03
2 0.173240E-04 0.411712E-04 0.439000E-02 0.628000E-01 0.968422E-01
Max branch-1 stress (N/mm*mm) = 110.12
Max branch-2 stress (N/mm*mm) = 66.63
No= 0 M= 0.00 V= 0.00 M= 0.00 V= 0.00
钢柱 1( SECTION TYPE= 59, ANG= 0, Lx= 3.29, Ly= 3.29,
Lamdax= 53.5,Lamday= 24.7 )
Member Length= 3.29 Ux= 1.00 Uy= 1.00
No= 1 M= 0.00 N= 200.11 M= 0.00 N= -200.11
Max compress stress (N/mm*mm) = 53.63
Max in_plan stability stress (N/mm*mm) = 67.07
Lamdax= 81.2,Lamday= 37.9 )
Member Length= 5.06 Ux= 1.00 Uy= 1.00
I I Section property: B1= 160, HH= 160 Tww= 1, T1= 0 H3= 300
----柱标准截面号,铰接信息,截面布置角度-----
( 1) 1 3 0 ( 2) 1 3 0 ( 3) 1 3 0

附着升降脚手架计算书

附着升降脚手架计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》建设部5、《建筑施工附着升降脚手架安全技术规程》DGJ08-905-996、《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军，中国建筑工业出版社7、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010一、参数信息1、建筑物参数构造示意图脚手架单元体长度/架体跨度l a(m) 3.6 脚手架宽度/横向间距l b(m) 1.05 脚手架步距(m) 1.8 内侧立杆中心线至墙面的距离(mm) 200 脚手架计算高度H0(m) 11.2 上固定架高度(m) 4.2 下固定架高度(m) 4.2 架体悬挑长度(m) 0.5 悬臂高度H3(m) 2.5 下固定架附着支撑点/支座与架底的距离H1(m)1.7下固定架附着支撑点/支座之间的距离H2(m)2.1 每步纵向水平杆根数(根) 4每步纵向水平杆跨中附加横向水平杆根数(根) 1 每步架体栏杆道数(含插销式安全栏杆)(道)2冲压钢脚手板自重(kN/m2) 0.3 安全网为密目安全网自重(kN/m2) 0.005上下固定架材质Ф48×3.25 活动架材质Ф63.5×4脚手板铺设总层数 6 同时施工层数 2施工均布荷载(kN/m2) 3 浙江杭州市基本风压ωo(kN/m2) 0.45风压高度变化系数μz 1.038支座焊缝简图上下翼板厚度t2(mm) 8 腹板厚度t1(mm) 10上翼板至下翼板高度h(mm) 250 b2(mm) 19b3(mm) 131 b4(mm) 19b5(mm) 38 角焊缝，自动焊、半自动焊和E43xx型焊条的手工焊抗拉/剪/压强度设计值f t w(N/mm2)160螺栓钢垫板(mm) 160×250×10 螺栓直径(mm) 16螺栓抗拉强度f t b(N/mm2) 170 螺栓抗剪强度f v b(N/mm2) 130取半跨(1.8m)荷载计算1.固定架作用力F脚手架钢管架自重0.0359kN/m×[11.20×3.00+1.05×(8.00+3.00)+2.30×(4.00×6.00+2.00×5.00+1)]=4.51kN附墙支座2个0.097×2=0.194kN直角扣件59个，对接扣件2个0.0125×59+0.016×2=0.769kN安全网0.005×(11.2+1.25)×1.8=0.112kN脚手板自重0.41×1.8×1.05×6=4.649kNωk=k·βz·μstw·μz·ωo(1)、基本风压ωo=0.45kN/m2；(2)、Z高度处的风振系数，其各项参数确定如下：βz=1+ξνφz/μz1)脉动增大系数ξ基本自振周期T1=0.03+0.03×85/37.61/3=0.791s；ωo T12=0.45×0.32×0.7912=0.09kNs2/m2；查表得脉动增大系数ξ=1.22；2)高层建筑的脉动影响系数νH/B=85/37.6=2.261；按H/B＝2.261，房屋建造总高度85m，地面粗糙类别为D类(有密集建筑群且房屋较高市区)；查表，ν＝0.476；3)振型系数φz根据相对高度Z/H=85/85=1；查表，确定振型系数φz=1；4)风压高度变化系数，房屋建造总高度85m，地面粗糙类别为，查表得μz=1.038，所以βz=1+ξνφz/μz=1+1.22×0.476×1/1.038=1.56；(3)、脚手架整体体型系数μstwμstw=μst(1 - ηn)/(1 - η)=φμs(1 - ηn)/(1 - η)=(A n/A)μs(1 - ηn)/(1 - η)1)脚手架杆件和节点挡风的净投影面积A nA n＝1.2×0.048×(1.8×17+11.2×1.5)=2.73m2；2)脚手架轮廓面积AA=11.2×1.8=20.16m2；3)系数η根据φ=An/A=2.73/20.16=0.135，脚手架宽高比b/h=1.05/11.2=0.094；查表η＝0.947；4)钢管脚手架风荷载体型系数μsωo d2＝0.45×0.0482＝0.001；查表μs＝1.25)脚手架排数n=2，所以脚手架体型系数μstw=μst(1 - ηn)/(1 - η)=φμs(1 - ηn)/(1 - η)=(A n/A)μs(1 - ηn)/(1 - η) μstw=0.135×1.2×(1+0.947)=0.316；风荷载标准值ωk=k·βz·μstw·μz·ωoωk=0.7×1.56×0.316×1.038×0.45=0.161kN/m2；平均风荷载q＝0.161×1.8＝0.29kN/m；三、计算简图构造简图固定架计算简图将集中荷载F进行力的平移后作用于固定架，得到等效荷载F=32.364kN，弯矩M＝32.364×1.05/2＝16.991kN·m。

人货电梯附着计算书

附：楼板抗拉力计算书
人货电梯附墙架与墙的链接采用穿楼板螺栓固定，螺栓采用8.8级M24螺栓。

楼板配筋图及螺栓平面布置图：
根据混凝土结构设计规范
7.4 正截面受拉承载力计算
7.4.1 轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定：
N ≤p A A py s y f f （7.4.1）
N —轴向拉力设计值；As 、Ap —纵向普通钢筋、预应力钢筋的全部截面面积。

进行计算：
查《混凝土结构设计规范》fy=360N/mm ²。

As=πr ²=3.14×4²=50.24mm ²
上下三根筋受拉力
三级钢8：
一根筋是50.3×360=18000N=18KN
两根是18000×2=36000N=36KN
三级钢12：
113.04×360=40694.4N=40KN
则F=36KN ×2+40KN=112KN
附墙架作用于建筑物上力F 的计算： F=KN L 2.05
B 60⨯⨯ 本机L=3200mm ，B=1430mm 则F=
5.021*********⨯⨯=7
6.14KN ＜112KN 附着锚固在板上时，板竖向不增加受力，板的负弯矩配筋可以保证。

附墙锚固在楼板上满足要求。

(完整版)外附电梯附墙计算

施工电梯附墙计算一、附墙架作用于建筑物上力F 的计算SC200/200施工电梯均选用Ⅱ型附墙架如下图所示：根据《SC 型升降机说明书》中4（导轨架及附墙架）所示，附墙架作用于建筑物的作用力F 计算如下：KN B L F 05.260⨯⨯=式中B 为附墙宽度，L 为导架中心与墙面间的垂直距离 1、SC200/200电梯，其中取L=3100,B=1430；所以KN F 4.6305.21430603100=⨯⨯=1#、2#、4#楼阳台连系梁截面尺寸bxh=120mm*440mm ，混凝土强度等级C30，弯曲抗拉强度设计值为f cm =1.43N/mm 2，轴心抗压强度设计值f c =14.3 N/mm 2，纵向受力钢筋为三级钢，f y =360N/mm 2，f y ＇=360N/mm 2，受拉钢筋为2Φ14，A s =3.14*7*7*2=308mm 2,受压钢筋为2Φ14，A s ＇=308mm 2,箍筋为三级钢φ6@200。

f yV =360N/mm 2。

阳台连系梁斜截面承载力验算截面有效高度h0=440-35=405mm 计算Vcs Vcs=0.07fcbh0+1.5 fyVnAsv1h0/s=0.07*14.3*120*405+1.5*360*2*28.27*405/200 =110.475KN复核截面尺寸0.25fcbh0=0.25*14.3*120*405=173.745KN ＞Vcs=110.475KN 截面尺寸符合要求，故该梁能承担的剪力为： V= Vcs=110.475KN梁承担的剪力V=110.475KN ＞F=63.4KN(附墙架作用力) 承载强度满足要求。

二、螺栓承载力验算附墙架与结构之间采用2根M24穿墙螺栓连接。

根据螺栓受力方式，需对M24螺栓进行抗剪连接验算及抗拉连接验算。

以下仅对SC320/320电梯进行验算。

1、根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中7.2.1-1所示，普通螺栓的受剪承载力设计值公式：2233.1424132010144.69144bbvvvd N n f KN π-⨯==⨯⨯⨯= 螺栓上承受的剪力：N V =F/2=63.4/2=31.7KN ﹤144.691KN 故螺栓的抗剪承载力满足要求。

塔吊附墙验算计算书

塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。

塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。

工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。

非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。

附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。

二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。

工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。

非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。

工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。

285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。

根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。

同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。

根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。

最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。

附着式脚手架计算书

附着式脚手架计算书一、工程概况本工程为具体工程名称，位于具体地点。

建筑结构形式为结构形式，建筑高度为高度数值m，标准层层高为层高数值m。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、具体工程的施工图纸三、附着式脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：从起始楼层至终止楼层，总高度为总高度数值m。

2、立杆纵距：纵距数值m。

3、立杆横距：横距数值m。

4、步距：步距数值m。

5、内立杆距建筑物距离：距离数值m。

四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：具体数值kN/m脚手板自重标准值：具体数值kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：具体数值kN/m安全网自重标准值：具体数值kN/m²2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值：具体数值kN/m²3、风荷载标准值ωk基本风压ω0：具体数值kN/m²风压高度变化系数μz：根据建筑物高度和地面粗糙度确定风荷载体型系数μs：具体数值五、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：计算过程及结果均布活载：计算过程及结果2、强度验算最大弯矩：计算过程及结果弯曲应力：计算过程及结果，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。

3、挠度验算最大挠度：计算过程及结果，小于允许挠度，满足要求。

六、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：计算过程及结果集中活载：计算过程及结果2、强度验算最大弯矩：计算过程及结果弯曲应力：计算过程及结果，小于钢材的抗弯强度设计值，满足要求。

3、挠度验算最大挠度：计算过程及结果，小于允许挠度，满足要求。

七、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：具体数值kN纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：计算过程及结果，小于单扣件抗滑承载力，满足要求。

2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：具体数值kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：计算过程及结果，小于单扣件抗滑承载力，满足要求。

电梯附墙架计算

附墙计算方案工程名称：安装单位：施工单位：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：一、主要参数附墙架类型：Ⅱ附墙架间距：3～10.5m最大悬臂高度：7.5m附墙架连接尺寸：B=1425 L=2900～3600二、材料特性弹性摸量：E=2.1×106kg/cm 2剪切摸量：G=8.1×105kg/cm 2密度：ρ=7.8×10-3kg/cm 3泊松比：μ=0.26三、受力分析1、选配的标准节为650×650×1508 mm 。

选配的附墙架为Ⅱ型附墙架（最大附墙距离2900~3600 mm ）。

附墙距离约3600 mm ，如下所示：2. 附墙水平受力计算：在不考虑斜支撑受力的极端情况下，受力如下：附墙距离 L ＝3600安装臂间距 B ＝2500 mm附墙架作用于建筑物上的力F ＝05.2B 60L ⨯⨯ ＝05.22500603600⨯⨯＝42.15 kN3. 强度校核：考虑在极限状态下，斜支撑不受力，则附墙架只用8根M24螺栓固定在建筑物上。

根据《起重机设计规范》GB3811-2008，普通螺栓连接的拉伸许用应力为0.8[σ]（[σ]为螺栓的基本许用应力），参考《机械设计手册》中表5-1-62，8.8级螺栓的屈服点用非比例伸长应力σP0.2代替，σP0.2＝640MPa 。

取工作载荷组合B ，安全系数n ＝1.5剪切许用应力为σp ＝n S σ6.0⨯＝5.16406.0⨯＝256MPa 螺栓的受力为 F ’＝zF，螺栓数量z ＝8 M24螺栓的公称应力截面积 A ＝353 mm2单个M24螺栓所受应力 σ＝A F 5.1⨯＝Az F 5.1⨯⨯＝35341015.421.53⨯⨯⨯＝44.78 MPa ＜ σP ＝256 MPa 符合强度要求。

延伸架主结构件用16槽钢，材料Q235B其屈服应力σs ＝235 MPa ，取安全系数n ＝1.3许用应力[σ]＝n S σ＝5.1235＝156 MPa 16槽钢截面面积为2515 mm2，假设以上的附墙受力全部作用在延伸架的一根结构上，则应力： σ＝AF ＝25151078.443⨯≈17.83 MPa ＜ [σ]=156，符合强度要求。

附墙式升降脚手架计算书

附着升降脚手架设计计算书四川高伦脚手架责任有限公司附着式升降脚手架简介目前高层建筑施工中，由于附着式升降脚手架比传统的固定双排外架要节省大量的钢材和人工，而且施工简单方便，迅速。

因而附着式升降脚手架被越来越广泛的使用。

但是现在升降式脚手架行业中，各式各样的形体多，都有或多或少的一些缺陷。

我公司综合了各式各样脚手架的优点，创造出了既科学又简单牢固的附着式升降脚手架。

我公司设计的附着式升降脚手架，完全符合国家行业标准《建筑施工检查标准》(JGJ59—99)中关于附着式升降脚手架(整体提升架或爬架)检查评分表的有关要求。

一、适用范围：附着式升降脚架，适用于任意结构的高层建筑施工时的外脚手架。

二、附着式升降脚手架特点：①修建一座楼使用的外架钢材大大减少，比满堂双排外架少用85％—90％，降低了修建成本和运输成本。

②操作简单迅速，劳动力投入少，劳动强度低，大量的降低了人工开支。

③使用过程中不占用塔吊，加快施工进度。

④升降时，任何工况的每一榀主框架都有三点独立的附墙支座，其中任何一支座失效，架体都不会坠落或垮塌。

⑤每个附着点都有防坠落装置，这样多重设置，多重防护，而且灵活、直观、可靠。

⑥具有调整预留孔的误差和与墙体表面的距离的功能。

三、附着式升降脚手架结构：附着式升降脚手架，主要是由附墙支座、导轨、主框架、水平支承桁架，提升设备，架体等组成。

1、附墙支座附墙支座示意见图1-1。

附墙支座是用来锁定导向主框架的。

支座上有固定导向T型齿钢板，防坠落自动卡装置，支座又是被固定在建筑墙体的，它具有在水平方向前后，左右调整的功能，使架体与建筑墙体表面，保持垂直度和距离。

图1-1附墙支座示意2、竖向主框架图1-2竖向主框架示意竖向主框架示意见图1-2。

竖向主框架，由导向齿板和竖向桁架构成，焊成一个整体。

它在升降脚手架中起主导作用，整个升降脚手架的架体就是用普通钢管和扣件，与一榀一榀的主框架连成整体，在升降时只要将主支撑框架提起或下降，整个架体也就随之上升或下降。

附墙架计算书：
附墙架用于连接导轨架与建筑物，以保证导轨架的稳定性。

有多种型号的附墙架，根据需要选择其中任一型，附墙架可在一定范围内调整导轨架的垂直度。

导轨架的顶部和底部分别装有限位碰铁，与吊笼上的电气限位开关相碰时，吊笼自动停止运行。

沿导轨架高度，一般每隔6m安装一个附墙架。

1、施工升降机SC200/200第五章附墙架1---附墙架作用于建筑物上的力F的计算。

附墙架型号L B
Ⅲ2760~3500 1430
计算：
2、施工升降机SC200/200附墙梁的参数：
梁高370，宽度240，长度2米。

配筋上下两层各配2Φ12钢筋；
3、电动构件最大挠度L0/600=2000/600=3.33mm
C30砼轴心抗拉强度ftk=2.01N/mm2.
弹性模量E=3.0*10^4 N/mm2
4、轴心最大挠度：Ymax = 8pl^3/(384EI)
=8*63400*2000^3/384*3.0*10^4*426.24*10^6
=0.826mm<3.33mm
其中Iy=hb^3/12=370*240^3/12=426.24*10^6（mm3）
小于规范要求，符合.
附件：SC200/200施工升降机主要技术参数。

施工升降机附墙架的计算

施工升降机附墙架的计算一、附墙架概况：附墙架由紧固梁、矩形架、梯形架、AB管组成，附墙距离为：4.2m,附墙点间距为：1.413m，各组件用材为：紧固梁：6.3槽钢板，材质：Q235矩形架: □50×50×4，材质：Q235梯形架：□60×60×4，材质：Q235A、B管：φ75.5×3.75，材质：Q235或20#二、危险截面几何特性由有限元计算可知，φ75.5×3.75 A、B管系本附墙架的危险截面。

对φ75.5×3.75 A、B管：I=π（D4-d4）/64=π（75.54-684）/64=54.51cm4A0=π（D2-d2）/4=π（75.52-682）/4=8.45 cm2二、强度计算：由有限元计算可知：对A、B管最大轴向压力为：N max=5512kg(高度为100米时，最大受力处为最高附着点，风载按照250N/m2)：所以：σmax= N max/ A0=5512/8.45=652.3kg/cm2<1700 kg/cm2三、稳定性计算：对受最大轴向压力为：N max=5512kgA、B管而言：该管的有效长度为：L0=μL=260cm惯性半径为：r=（I/A0）0.5=2.54cm所以：λ=260/2.54=102.4查表可得：θ=0.588所以：σ稳定= N max/（θ×A0）=5512/（0.588×8.45）=1109.4.9 kg/cm2<1700 kg/cm2所以以上结构在附墙4.2米的情况下是安全的。

2013年1月28日。

塔吊附墙支撑计算书

塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算一、概况：该工程位于浦东新区花木路东绣路路口。

由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建筑物超过了出厂的规定设计要求（小于3米5），本附墙中心距5米8。

根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据：S=200KN（合外力）Mn=300KN·ma=1205mmb=1475mmL1=4800mmL2=4800mmL=9600mmH=5800mmE=210Gpaδp=240Mpa[δ]=157MPa只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。

一、三根支撑杆的内力极限值：1）DF杆的内力极限值P1max(S a²+b²+Mn)* (L1-a) ²+(H-b) ²P1max=2H(L-b)=45.44KN2) CF杆的内力极限值P2max[S a² (L1-2b) ²+(2aH-bL) ²+Mn(L1-2a)] (L1+a) ²+(H-b) ²P2max=2 b L (H -a)=97.3KN3)CE杆的内力极限值P3max[S(L1L+H²)+Mn L²+H²]P2max= * (H-b)²+(L2-a)²2LL²+H²*(b-H)=77.99KN二、对三根支撑杆的稳定性校核三根支撑杆都是采用ø152mm、壁厚8mm的无缝钢管制成。

D=152 mm、d=144mm、&=8mm两端为铰支。

取nw=2.0(1)DF杆稳定性：DF杆的长度：L3= 6700mmi= IAП(D²-d²)= 64П(D²-d²)4= D²+d²4=52.345(mm)L3=i=128 ( =1)由于 p= п².Eδp=92.9可知 > pPcrn=P1maxп².E пPcr1= * (D²-d²)²4=243.9KNPcrn= =5.3P1maxn=5.3> nw=2.0所以，DF杆的稳定性足够。

附墙加长架计算范文

附墙加长架计算范文
1.测量墙面长度：首先需要测量需要安装附墙加长架的墙面的长度。

使用一个尺子或测量工具来测量墙面的水平距离。

确保您测量的是实际墙面的长度，准确测量可以保证所需附墙加长架的长度足够。

2.计算所需附墙加长架的长度：根据测量的墙面长度来计算所需附墙加长架的长度。

通常，附墙加长架的长度会比实际墙面长度多出一部分用于预留余量。

根据预留余量的比例来计算所需附墙加长架的实际长度。

3.确定每块附墙加长架的长度：根据计算出的所需附墙加长架的总长度，确定每块附墙加长架的长度。

一般情况下，附墙加长架的长度是固定的，可以根据需要进行切割。

4.计算所需附墙加长架的数量：根据每块附墙加长架的长度和计算出的所需附墙加长架的总长度，计算所需附墙加长架的数量。

将总长度除以每块附墙加长架的长度，得到所需附墙加长架的数量。

5.计算附墙加长架的成本：根据所需附墙加长架的数量，计算附墙加长架的成本。

将每块附墙加长架的价格乘以所需附墙加长架的数量，得到附墙加长架的总成本。

总结：
通过以上的计算方法，可以得到附墙加长架的长度、数量和成本。

这些计算是进行附墙加长架施工所必需的，可以为施工提供准确的数据，并保证施工质量和效果。

在进行计算时，需要注意选择合适的附墙加长架材料和工具，以及根据实际需求进行计算。

注：本回答共计507字。

施工升降机附墙架的计算

施工升降机附墙架的计算
一、附墙架概况：
附墙架由紧固梁、矩形架、梯形架、AB管组成，附墙距离为：,附墙点间距为：，各组件用材为：
紧固梁：槽钢板，材质：Q235
矩形架: □50×50×4，材质：Q235
梯形架：□60×60×4，材质：Q235
A、B管：φ×，材质：Q235或20#
二、危险截面几何特性
由有限元计算可知，φ× A、B管系本附墙架的危险截面。

对φ× A、B管：I=π（D4-d4）/64
=π（）/64
=
A0=π（D2-d2）/4
=π（）/4
= cm2
二、强度计算：
由有限元计算可知：对A、B管最大轴向压力为：N max=5512kg(高度为100米时，最大受力处为最高附着点，风载按照250N/m2)：
所以：σmax= N max/ A0
=5512/
=cm2<1700 kg/cm2
三、稳定性计算：
对受最大轴向压力为：N max=5512kgA、B管而言：
该管的有效长度为：L0=μL=260cm
惯性半径为：r=（I/A0）=
所以：λ=260/=
查表可得：θ=
所以：σ稳定= N max/（θ×A0）
=5512/（×）
= kg/cm2<1700 kg/cm2
所以以上结构在附墙米的情况下是安全的。

2013年1月28日。

特威3500附墙加长架计算

附墙加长方案工程名称：安装单位：施工单位：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：一、主要参数附墙架类型：Ⅱ附墙架间距：3～10.5m最大悬臂高度：7.5m附墙架连接尺寸：B=1425 L=2900～3600二、材料特性弹性摸量：E=2.1×106kg/cm 2剪切摸量：G=8.1×105kg/cm 2密度：ρ=7.8×10-3kg/cm 3泊松比：μ=0.26三、受力分析1、选配的标准节为650×650×1508 mm 。

选配的附墙架为Ⅱ型附墙架（最大附墙距离2900~3600 mm ）。

附墙距离约7100 mm ，需要增加一个加长架（3500mm ），如下所示：2. 附墙水平受力计算：在不考虑斜支撑受力的极端情况下，受力如下：附墙距离 L ＝3600＋3500＝7100 mm安装臂间距 B ＝2500 mm附墙架作用于建筑物上的力F ＝05.2B 60L ⨯⨯ ＝05.22500607100⨯⨯＝83.12 kN3. 强度校核：考虑在极限状态下，斜支撑不受力，则附墙架只用8根M24螺栓固定在建筑物上。

根据《起重机设计规范》GB3811-2008，普通螺栓连接的拉伸许用应力为0.8[σ]（[σ]为螺栓的基本许用应力），参考《机械设计手册》中表5-1-62，8.8级螺栓的屈服点用非比例伸长应力σP0.2代替，σP0.2＝640MPa 。

取工作载荷组合B ，安全系数n ＝1.5剪切许用应力为σp ＝n S σ6.0⨯＝5.16406.0⨯＝256MPa 螺栓的受力为 F ’＝zF，螺栓数量z ＝8 M24螺栓的公称应力截面积 A ＝353 mm2单个M24螺栓所受应力σ＝A F 5.1⨯＝A z F 5.1⨯⨯＝35341012.831.53⨯⨯⨯＝88.3 MPa ＜ σP ＝256 MPa 符合强度要求。

延伸架主结构件用16槽钢，材料Q235B其屈服应力σs ＝235 MPa ，取安全系数n ＝1.3许用应力[σ]＝n S σ＝5.1235＝156 MPa 16槽钢截面面积为2515 mm2，假设以上的附墙受力全部作用在延伸架的一根结构上，则应力：σ＝A F ＝2515103.883⨯≈35 MPa ＜ [σ]=156，符合强度要求 3、垂直作用力因附墙架和加长架均采用钢材焊接而成，本身有一定的自重，为避免因自重而产生对附墙架水平受力的影响，我们必须将附墙加长架自重力抵消，使附墙架保持水平受力，方法如下：将附墙加长架固定在施工脚手架上，避免加长架因自重向下倾翻。

II附墙架校核2.9-3.4

泰州市泰州腾达建筑工程机械有限公司2.9-3.4米附墙计算书如图所示，本公司生产的SC200/200施工升降机附墙架(II型) 在工作状态时必须同时抵抗Rx方向最大21.28KN及Ry方向13.34KN 的水平横向力；在非工作状态时应能抵抗Rx方向最大的36.01KN。

考虑到非工作状态的Rx值比工作状况下的大，因此按非工作状态的Rx=36.01KN值校核。

能够通过的，则其它工况下均予以通过。

附墙架(II型) 主要采用□40×60×4方钢和φ76×3.25焊管等材料。

主支撑使用φ76×3.25焊管,其接近墙体处的截面B-B距离最远，承受的弯矩最大,该处截面积为742.8mm2,截面形式如下:已知φ76×3.25焊管面积A=742.8mm2轴惯性矩I1=491390mm4相对中轴的惯性矩为I，Lmax=3400mm，Bmin=1480，则非工作状态时最大应为值为，I=[I1+A*(1480mm/2)*(1480mm/2)]*2=814497340mm4Rx=36.01KNM=Rx*3400mm=122.434KN.mW=814497340mm4/740mm=1100672.08 mm3σ=M/W=111.23Mpa < [σ]=235Mpa 通过;另外再考虑附墙架的其它危险截面，校核如图所示的A-A截面Aa=736mm2Ia=178005.3mm4I=(Ia+170mm*170mm*Aa)*2=42896810.6mm4Rx=36.01KNM=Rx*810mm=29.168KN.mσ=M/(I/170mm)=115.62Mpa < [σ]=235Mpa 通过;结论:附墙架(II型) 在非工作状态，工作状态，安装拆卸状况下安全。

附着反力选择根据附着力计算式: 求P P=(L×60)/(B×2.05)=(3400×60)/(1480×2.05) KN=67.238KN=67238N。