25m预应力锚索张拉计算书(手动张拉)
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
四、张拉设备及检验1、张拉设备的选用设备能力计算：3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其张拉力150T.压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定.2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验.油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时.五、张拉有关数量值计算张拉时应两端同时对称张拉,张拉控制以张拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内.锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa.预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：ΔL＝<P p L>/<A p E p> (1)式中：P p――预应力筋的平均张拉力<N>；当预应力筋为直线时P p＝P；L――预应力筋的长度<mm>；A p――预应力筋的截面面积<mm2>；本工程采用每根A p=140mm2；E p――预应力筋的弹性模量<N／mm2>；本工程采用E p=197444mpa.预应力筋平均张拉应力按下式计算：P p＝P<1－e-〕kx+μθ〔>／<kx＋μθ> (2)式中：P p――预应力筋平均张拉力<N>；P――预应力筋张拉端的张拉力<N>；x――从张拉端至计算截面的孔道长度<m>；θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和<rad>；k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015；μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25.六、张拉伸长量计算：<一>中跨半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线90.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm<5º>+直线252.9cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm<5º>+直线415.1cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；<二>边跨非连续端半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长617.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线266.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长456.7cm+曲线长349.1cm<5º>+直线426.7cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长296.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线586.7cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1050.1cm；<三>边跨连续端半跨N4计算方法如下：1、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；七、张拉计算结构名称：长**河桥25米后张法预制箱梁<一>、中跨中梁半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束3股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔420弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>585.9.伸长量计算<二>、边跨非连续端半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算<三>、边跨连续端半跨N4计算结果如下：1、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算八、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表。
25m箱梁预应力张拉计算书
125m 箱梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）2X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=11.322m；X曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074NΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力3。
25m预应力锚索张拉计算书(手动张拉)
施工技术方案申报批复单承包单位：天津城建道桥工程有限公司合同号：TJ18监理单位：湖南省交通建设工程监理有限公司编号：注：①施工技术方案中应包括环保方案；②专业监理工程师的审定意见应包括环保方案审定。
炎汝高速公路第18合同段（K78+397~K78+500右侧高边坡25m预应力锚索）预应力锚索张拉计算说明书编制单位：天津城建道桥工程有限公司编制人:审核人：审批人：编制时间：年月日25m预应力锚索张拉计算说明书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1、预应力锚索采用6φj15.2高强度低松弛钢绞线，采用无粘结钢绞线，对应采用OVM15-6型锚具。
2、应力钢绞线的锚固段长均为10m，自由段长度上、中、下均为15m。
3、索预应力施加须待砂浆体及锚索地梁砼达到设计强度的80%后方可进行锚索张拉。
4、预应力锚索施工时，施加预应力值为设计（单孔锚索轴向拉力为800KN）的1.1倍，即锚下控制力为880KN，依次按中、上、下、的次序（两根锚索则先上后下）分两次进行张拉，每次张拉值为总拉张值的一半，必须待每根锚索拉张完第一次后，再依次按中、中、下的次序进行第二次张拉，且每次张拉应分级进行。
5、本设计规定预应力筋只采用应力控制方法进行张拉，即张拉到设计总张拉值即可。
二、张拉的材料、机具设备1、预应力材料采用湖北武钢生产的低松驰钢绞线，根据湖南联智公路工程试验检测中心检验报告，其力学强度为：抗拉强度≥1860Mpa，弹性模量为195.00Gpa，延伸率≥3.5，符合要求。
2、张拉设备及千斤顶：我标段自行购买预应力张拉仪全套设备，千斤顶：250T，进油表：60Mpa，均为河南开封制造（中国红旗仪表有限公司）。
已委托湖南郴州市计量测试检定所标定。
千斤顶编号为1#，张拉设备校准方程为Y=0.0238x+0.0414（备用：另一千斤顶编号为2#，张拉设备校准方程为Y=0.0204x-0.1713）。
三、张拉程序本项目张拉是带夹片式具有自锚性能的锚具，张拉程序为：低松弛力筋0→50%初应力→110%σ（持荷2min锚固）。
预应力张拉计算(25m)
2、钢束中的各分段长度计算： 使用公式：L=2π R×θ /2π =θ R 钢束 编号 N1 分段名称 L L 3、摩擦影响参数计算： 钢束 编号 T1 T2 θ (角度) 0 0 θ （弧度） 0.000000 0.000000 R 0 0 分段长度 （cm） 357.0 707.0 总长度 （cm） 357.0 707
中跨箱梁后张法预应力钢束伸长量计算
1、参与预应力分配的有效钢束长度计算： 使用公式：中跨箱梁N1、N2、N3钢束的计算长度为从张拉端至跨中的长度，即：Li=设计钢束 长度/2-一端工作长度+一端千斤顶长度31cm+一端锚垫板厚度7cm 中跨箱梁参与预应力分配的有效钢束长度计算: 钢束 编号 N1 N2 设计钢束长度 一端工作长度 （cm） （cm） 760.0 1460.0 30.0 30.0 一端千斤顶长度 （cm） 0.0 0.0 一端锚垫板厚度 钢束计算长度（cm） （cm） 7.0 7.0 357.0 707.0
分段名称 L L
θ (角度) 0 0
θ （弧度） 0.000000 0.000000
kx+μ θ 0.005355 0.010605
1-e-（kx+μ θ ） 0.005341 0.010549
4、钢束理论伸Βιβλιοθήκη 值计算：使用公式： 钢束 编号 N1
ΔL =
PP·L
(1-e-(kx+μθ))
×
Ay·Eg
kx+μθ
总伸长量Δ L（cm） 5.09 10.06
分段名称 L1 L2
分段伸长量Δ Li（cm） 2.55 5.03
5、钢束伸长值允许波动范围(±6%)：
钢束 编号 T1 T2
伸长值下限Δ lmin （cm） 4.79 9.46
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书附件：1. 图纸：包括箱梁钢筋布置图、预应力钢束布置图等。
2. 材料明细表：列出箱梁使用的各种材料及其数量。
3. 张拉记录表：记录了预应力张拉的具体参数和操作过程。
法律名词及注释：1. 预应力：利用预先施加于结构构件的张拉应力来抵消结构在使用荷载下可能产生的应力。
2. 箱梁：一种横断面呈矩形的梁，主要用于大跨度桥梁等工程中。
3. 张拉计算：根据箱梁的设计条件和预应力张拉的要求，计算出预应力钢束的张拉力。
------------------------25m 箱梁预应力张拉计算书1. 引言本文档旨在对一根25m长的箱梁进行预应力张拉计算，以确保其在使用荷载下的安全性和稳定性。
这个箱梁将被用于X大桥的建设项目中，项目承包商为Y公司。
2. 环境参数2.1 温度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.2 湿度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.3 风荷载：根据设计要求及气象数据进行计算确认。
3. 箱梁几何参数3.1 长度：25m3.2 宽度：根据设计要求确定。
3.3 高度：根据设计要求确定。
4. 材料参数4.1 混凝土：按设计要求控制混凝土的配合比及抗压强度等参数。
4.2 钢筋：按设计要求确定钢筋的型号、数量及布置。
4.3 预应力钢束：按设计要求确定预应力钢束的型号、数量及布置。
5. 张拉力计算5.1 预应力钢束数量及布置根据工程设计要求，计算出所需的预应力钢束数量及其布置。
5.2 预应力力计算根据箱梁的几何参数、材料参数及工程要求，计算出预应力力的大小。
5.3 张拉计算根据预应力力及预应力钢束数量，确定每一个预应力钢束所需的张拉力大小。
计算出张拉力的施加位置、顺序及方法。
6. 张拉方案6.1 钢筋安装根据设计要求及图纸，进行钢筋的预埋安装。
6.2 钢束固定根据预应力计算结果，安装和固定预应力钢束。
6.3 张拉工序按照张拉计算结果及工程要求，按顺序进行预应力钢束的张拉工作。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：箱梁名称数量(片)腹板N1、N2 底板N3、N4 顶板T1 顶板T2波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线波纹管钢绞线中跨中梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 中跨边梁30 φ内55 4φs15.2 φ内50 3φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨中梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 边跨边梁32 φ内55 4φs15.2 φ内55 4φs15.2 φ内90*25 5φs15.2 φ内70*25 4φs15.2 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
预应力锚索张拉计算书手动张拉修订版
预应力锚索张拉计算书手动张拉修订版IBMT standardization office【IBMT5AB-IBMT08-IBMT2C-ZZT18】预应力锚索张拉施工技术方案一、工程概况本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系，锚索采用6φj15.2预应力锚索，框架梁采用3×3m。
该段左侧路堑边坡地质比较复杂，情况主要为：左侧边坡上为山坡荒地，下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩，破碎岩体，边坡岩体类型为IV级。
开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。
为了保证边坡的稳定，需立即进行张力。
二、施工依据1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011；2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-2004）2004版；3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》;4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370;5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。
三、施工日期2012年4月15日~2013年5月25日四、人员配置技术员1名、技术工人2人、普工6人五、设备配置六、施工方法张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求，张拉前进行单锚抗拔试验，切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验，从而导致抗拔力失真。
张拉设备必须采用专用设备，并送相应资质单位标定，检验合格后方可投入使用。
待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。
张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力，以控制油表读书为准，用伸长值校核，实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常，否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。
张拉步骤：锚索采用单根张拉，张拉程序按两次四级执行，每级按设计拉力的1/4张拉，两次张拉时间间隔不小于一天，张拉顺序按“跳墩”形式进行，即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索，张拉前安装好锚具，并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上，且不可压弯锚头部分。
预应力锚索张拉计算书(手动张拉)
预应力锚索张拉施工技术方案一、工程概况本合同段内K0+580-K0+720段左侧挖方边坡设计为预应力锚索格构体系.锚索采用6φj15.2预应力锚索.框架梁采用3×3m。
该段左侧路堑边坡地质比较复杂.情况主要为：左侧边坡上为山坡荒地.下伏地层为三叠系松子坎组（Tsz）,岩性为灰白、浅紫光红色薄~中厚层泥质白云岩、为较硬岩.破碎岩体.边坡岩体类型为IV级。
开挖后易发生滑动、碎落和小规模溜滑。
为了保证边坡的稳定.需立即进行张力。
二、施工依据1、《混凝土结构工程规范》GB50666--2011；2、依据交通部颁发的《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80-2004）2004版；3、依据贵州省建筑工程勘察设计院《施工图设计文件》;4、《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370;5、现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224。
三、施工日期2012年4月15日~2013年5月25日四、人员配置技术员1名、技术工人2人、普工6人五、设备配置六、施工方法张拉首先为验证锚索锚固力是否符合设计文件要求.张拉前进行单锚抗拔试验.切忌不能将千斤顶配合钢板直接在边坡上试验.从而导致抗拔力失真。
张拉设备必须采用专用设备.并送相应资质单位标定.检验合格后方可投入使用。
待锚孔内的水泥浆和格构混凝土达到设计强度才能进行锚索预张拉。
张拉采用“双控法”即采用张拉系统出力与锚索体伸长值来综合控制锚索应力.以控制油表读书为准.用伸长值校核.实际伸长值与理论值差别应在±6%以内表明张拉正常.否则应查明原因并采取措施后方可进行张拉。
张拉步骤：锚索采用单根张拉.张拉程序按两次四级执行.每级按设计拉力的1/4张拉.两次张拉时间间隔不小于一天.张拉顺序按“跳墩”形式进行.即先张拉两边两根锚索后再张拉中间的一根锚索.张拉前安装好锚具.并使锚垫板和千斤顶轴线与锚索轴线在一条直线上.且不可压弯锚头部分。
张拉分两次进行：预张拉和超张拉.每次加载与卸载速率要平缓.并做好加荷和观测变形记录.该段边坡单根钢绞线设计荷载为129.5KN.即张拉到135.98KN时锁定。
风雨桥25米T梁张拉计算书
风雨桥25mT 梁预应力筋张拉计算书一、计算依据1、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm （钢绞线面积Ap=139mm 2），标准强度R b y =1860Mpa,弹性模量E p =1.95×105Mpa 。
锚下控制应力：σcon=0.75R b y =0.75*1860=1395Mpa 。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力和预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、《禄劝县掌鸠河风雨桥施工图设计25米装配式预应力混凝土T 梁通用图》4、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011。
二、张拉程序1、为防止张拉时主梁侧弯，按以下张拉顺序张拉：N1100% 50%N2 100%N3 100%N2 。
采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序 0—σ0（15%σcon）—50%σcon—σcon-103%σcon（持荷2min 锚固）N2钢束先张拉50%的张拉力，待N3钢束张拉完成后， 再将N2钢束的张拉力补足。
三、张拉力和油表读数对应关系 预应力筋控制张拉力P=σcon×A y ×n ，（n 为每束钢绞线根数）千斤顶张拉力和对应油表读数计算： 以中跨中梁N1束为例:N1N2N3一、钢绞线的张拉控制应力：9根钢绞线束：P= R y b×0.75×Ap×n=1860×0.75×139×9=1745.15KN8根钢绞线束：P= R y b×0.75×Ap×n=1860×0.75×139×8=1551.24KN 二、（1#）号千斤顶0653、1# 号油表13.01.19.811;(2#)号千斤顶0661、2#油表13.05.17.6192：千斤顶回归方程：1# Y=0.022086 X+0.3519942# Y=0.0223 X-0.67571式中：Y——油压表读数（MP a）X——千斤顶拉力（KN）(1#)15%σcon=261.77kN 时：Y=0.022086*1745.15*0.15+0.351994 =6.13MP a(1#)50%σcon=872.58kN 时：Y=0.022086*1745.15*0.5+0.351994 =19.62MP a(1#)100%σcon= 1745.15kN 时：Y=0.022086*1745.15*1+0.351994 =38.90Mp a（1#）103%σcon= 1797.50kN 时Y=0.022086*1745.15*1.03+0.351994 =40.05Mp a张拉力和油表读数对应关系见附表千斤顶编号钢绞线根数15%σcon50%σcon100%σcon103%σcon0653（1#）9 6.13 MP a19.62 MP a38.90 MP a40.05 MP a 8 5.49 MP a17.48 MP a34.61 MP a35.64 MP a0661(2#) 9 5.16 MP a18.78 MP a38.24 MP a39.41 MP a 8 4.51 MP a16.62 MP a33.92 MP a34.95 MP a四、伸长量计算（1）、预应力筋的理论伸长值计算式如下：△L= P P ·L/ A P · E P式中：L ∆—预应力筋理论伸长值( mm )；P P —预应力筋的平均张拉力( N )； L —预应力筋的长度( mm )， A P —预应力筋截面面积( mm 2); E P —预应力筋的弹性模量( MPa )。
25m简支小箱梁预应力张拉计算书
箱梁预应力张拉计算书一、张拉计算所用常量：预应力钢绞线弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm 2 预应力单数钢绞线截面面积 Ag=140mm 2 预应力钢绞线标准强度 ƒpk =1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015 预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数 μ=0.23设计图纸要求：锚下张拉控制应力σcon =0.75 ƒpk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P 的计算：P=σcon ×Ag ×n ×10001×b (KN) (1) 式中：σcom ￣￣预应力钢绞线的锚下张拉控制应力(MPa); Ag ￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm 2);― n ￣￣同时张拉预应力筋的根数(根); b ￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl ））(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ￣￣从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数。
3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值的计算：ΔL=EgAy Lp ⨯⨯ (3) 其中：p ￣￣预应力钢绞线的平均张拉力（N ）;L ￣￣预应力钢绞线长度（cm ）; Ay ￣￣预应力钢绞线截面面积（mm 2）; Eg ￣￣预应力钢绞线弹性模量（N/mm 2）。
三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢绞线，依据施工图纸，刚束的组成形式一共有两种：5φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×5×140=976.500 KN 4φj 15.2对应的张拉控制力为：1395×4×140=781.200 KN 2、ΔL 的计算：（1） 钢绞线计算长度统计表：钢绞线在张拉时伸长量要分为直线部分和曲线部分计算，然后进行叠加，故先须计算预应力钢绞线的平均张拉力。
小箱梁—25m箱梁预应力张拉计算书
小箱梁—25m箱梁预应力张拉计算书[模板1]一、概要本文档旨在对25m小箱梁的预应力张拉进行详细计算，并提供相关测量和检验要求，以确保其施工和使用的安全性。
以下是具体的章节内容：二、结构设计2.1 箱梁尺寸和材料要求2.2 预应力张拉方案设计2.3 张拉钢筋布置和张拉力大小计算三、预应力计算3.1 预应力损失计算3.2 预应力力和应力计算3.3 预应力锚具设计3.4 预应力张拉控制和调整四、测量和检验要求4.1 箱梁尺寸测量4.2 预应力力测量4.3 测量设备和方法要求4.4 张拉过程检验要求五、安全措施5.1 现场安全措施5.2 预应力张拉过程的安全须知六、附件文档涉及的附件包括：附件1：箱梁结构图纸附件2：预应力张拉方案设计图纸附件3：预应力张拉计算表格七、法律名词及注释1. 张拉力：指在预应力张拉过程中施加的拉力，用于调整箱梁的内力状态。
2. 预应力损失：指在预应力张拉过程中由于各种因素导致的张拉力的减少现象。
3. 预应力锚具：用于将张拉钢筋固定在箱梁上的装置，保证预应力的传递。
[模板2]一、概述本文档详细介绍了25m小箱梁的预应力张拉计算过程。
旨在确保箱梁的施工和使用的安全性。
以下是各章节的详细内容：二、结构设计2.1 箱梁尺寸和材料要求在此章节中，将详细说明小箱梁的尺寸要求以及选择的材料要求，确保其结构的稳定性和承载能力。
2.2 预应力张拉方案设计在本章节中，将和说明预应力张拉方案的设计过程，包括预应力钢筋的布置、预应力力的大小和位置。
2.3 张拉钢筋布置和张拉力大小计算在此章节中，将详细说明钢筋的布置方式及张拉力大小的计算方法和公式，确保预应力力的合理施加。
三、预应力计算3.1 预应力损失计算此章节将详细介绍预应力损失的计算方法，包括锚固损失、摩擦损失和弯曲损失等。
3.2 预应力力和应力计算在本章节中，将和说明预应力力和应力的计算方法，以确保预应力力和应力的合理设计。
3.3 预应力锚具设计在此章节中，将介绍预应力锚具的设计要求和选择方法，确保预应力力的传递和锚固安全可靠。
梁场25m小箱梁预应力张拉计算书 ()
河恵莞高速公路龙川至紫荆T J1合同段(-K0+000～K6+800)2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：核工业华南建设工程集团有限公司河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部二〇一七年九月十日1#梁场25米小箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算，适用于现场施工的伸长值计算方法。
一、工程概况本标共398片梁，其中2#梁场主要预制25m小箱梁共168片；1#梁场预制40mT梁计230片。
1#预制场位于主线K5+800 处，为线内梁场。
二、张拉工艺要求预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。
预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.75 pk f =1860*0.75=1395Mpa，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑，即钢束锚外张拉控制应力为1395 Mpa，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6%以内。
实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。
钢束引伸量一览表单位：mm主梁预应力钢束采用两端同时张拉，以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则，同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。
主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→N5→N4。
预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。
预应力筋张拉后，孔道应及早压浆，一般应在24小时内灌浆完毕。
三、后张法预应力钢绞线材料规定预应力体系：预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.2钢绞线，采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm，公称面积140mm2，标准强度f pk =1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松驰率不大于3%，其技术性能符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。
预应力锚索验算(25米)
一、锚杆设计依据1、《建筑边坡工程技术规范 (GB50330-2002)》2、《土层锚杆设计与施工规范》(CECS22:90)3、《深圳地区建筑深基坑支护技术规范》(SJG05-96)3、其他相关规范、规程和标准二、土层参数设计值土层类别粘聚力(Kpa)内摩擦角(°)弧度重度(KN/m3土体与锚固体粘结强度特征值（Kpa)含砂粉质粘土c=20f=180.31g=18frb1=25砾质粘性土c=25f=200.35g=18frb2=40全风化花岗岩c=30f=250.44g=19frb3=120强风化花岗岩c=30f=280.49g=19frb4=180中风化花岗岩c=30f=300.52g=20frb5=400三、设计标准： 钻孔直径（m)：D=0.13m锚杆倾角(°)a=15°钢筋锚杆HRB33532（直径）As=804mm 2钢绞线3×7f55（根数）Aps=907mm 23（根数）Aps=544mm 3fy=300Mpa 抗拉强度设计值(Mpa)fpy=1260Mpa边坡工程重要性系数r o =1.1（边坡安全等级为一级）锚杆的抗拔力安全系数Ko= 1.8（边坡安全等级为一级）（一）、锚杆的抗拔力验算锚杆设计承载力T ud =K*T锚杆的极限承载力T uk=fy*As/ro（二）、锚杆与砂浆之间的粘结力验算水泥砂浆与锚杆粘结强度设计值fr=2.4Mpa frb= 2.95Mpa 锚杆与砂浆粘结工作系数e 1=0.6锚杆与砂浆允许最大粘结力：Fr=p*d *Le*frb (Le 为锚固体在土层中的锚固段长度）（三）、锚固体与土层粘结力验算：锚杆与土层粘结工作系数：e 2=1.0锚杆与土层允许最大粘结力：Frb=e 2*p*D*Le*frb (Le 为锚固体在土层中的锚固段长度）验算结果见下表。
25m箱梁预应力张拉伸长量计算详细
K32+189.6大桥25m 中跨箱梁伸长量计算书根据图纸将半个预应力筋分为四段如下图所示.X 1段为锚外端X 2为直线段X 3段为曲线段X 4为直线段.根据△L=PL/AyEg [1-e -(kl+μθ)/kL+μθ]或△L=PL/AyEgP=P*[1-e-(kl+μθ)/kL+μθ]P=&k*Ag*n*1/1000*b N 1钢绞线由图可知N 1为3股，所以A y =3×140=420mm 2；查表得K=0.0015；μ=0.225。
Ep=195×105Mpa 。
（1） 根据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。
故P=0.75×1860×420=585.9KN ， 所以ΔL 1=PX 1/AgEg=3.129mm 。
（2） 由图纸算出X 2=350.8cm ；θ2=0rad 。
P 1=585.9KN ，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）]/( k X 2+μθ)=584.36KNP 2=582.82KN所以ΔL 2=25.030mm 。
（3） 图纸算出X 3=610.9cm ；θ3=0.123rad 。
X 1X 2 X 3X 4P1=582.82KN，由公式得P平均 =572.22KNP2=561.62 KN所以ΔL3=42.68mm（4）图纸算出X4=267.3cm；θ4=0rad。
P1=561.62KN，由公式得P平均 =560.50KNP2=559.38KN所以ΔL4=18.29mm∑ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=89.22mm×2=178.44mm。
N2钢绞线由图可知N2为4股，所以A y=4×140=560mm2；查表得K=0.0015；μ=0.225。
Ep=195×105Mpa。
（1）据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X1=45cm；θ1=0rad。
预应力锚杆张拉力计算书
预应力锚杆张拉力计算书预应力锚杆张拉力计算书1. 引言预应力锚杆是一种用于加固混凝土结构的重要材料，它通过施加预应力力量来提高混凝土结构的强度和稳定性。
在进行预应力锚杆的设计和施工中，正确计算和控制锚杆的张拉力十分重要。
本旨在提供一套详细、全面的预应力锚杆张拉力计算方法。
2. 张拉设备与材料2.1 张拉设备：列出所使用的张拉设备，包括拉力机、扭矩扳手等。
对每个设备的规格、性能和使用方法进行详细说明。
2.2 张拉材料：列出所使用的预应力锚杆和锚固材料，包括锚杆的型号、规格、材质等，锚固材料的种类、特性等信息。
3. 预应力锚杆计算原理3.1 张拉力计算公式：列出预应力锚杆的张拉力计算公式，包括锚杆的弹性模量、截面面积、应力等计算方法。
对每个公式进行详细推导和说明。
3.2 预应力锚杆的受力分析：对预应力锚杆在不同受力情况下的受力分析进行详细阐述，包括受拉状态和受压状态下的受力变化规律。
4. 锚杆设计与施工4.1 锚杆设计要求：列出预应力锚杆设计的相关要求，包括受力状态、安全系数等。
4.2 锚杆布置方案：根据实际工程情况，提供不同的锚杆布置方案，并分析每种方案的优缺点，最终确定最合适的布置方案。
4.3 锚杆的施工工艺：详细说明预应力锚杆的施工流程，包括锚杆的制作、安装和张拉等步骤，对每个步骤的要点和注意事项进行详细讲解。
5. 张拉力的计算和控制5.1 张拉力的计算方法：根据设计要求和实际情况计算预应力锚杆的张拉力，包括张拉力的计算公式和计算步骤。
对不同受力状态下的张拉力进行详细计算。
5.2 张拉力的控制方法：根据设计要求和施工情况，确定预应力锚杆的张拉力控制范围，提供相应的控制方法和手段，确保张拉力的准确控制。
本提供了一套详细、全面的预应力锚杆张拉力计算方法，对预应力锚杆的设计和施工提供了指导。
但在实际操作中，需要根据具体工程情况进行相应的调整和优化。
附件：附件1：预应力锚杆设计图纸附件2：预应力锚杆施工工艺图附件3：预应力锚杆张拉力计算表格法律名词及注释：1. 预应力：将力提前施加在结构上，以提高结构的承载能力和稳定性的技术方法。
预应力张拉计算书
一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm 2）取140mm 2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm 2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm 2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
注：当预应力筋为直线时Pp=P；σcon=o.75f=1395Mpa；设计要求σcon=1340Mpa预应力张拉计算书（25m中跨）1-e-（kx+μθ）=1-0.999253279=0.000746721 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183219.2807△L(m)=PpL/(ApEp)=0.00334349一端总伸长量=0.0871824332、N2束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =1340Ap=1340*140=187600 X（m） =25.91/2-4.884-1.974-0.650+0.585=8.1232θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×8.1232+0.23×0=0.0121848e-（kx+μθ）= 2.718-0.0121848=0.9878891341-e-（kx+μθ）=1-0.987889134=0.012110866 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=186461.6938△L(m)=PpL/(ApEp)=0.055482258曲线段的伸长量P（N） =Pp=186461.6938=186461.7 X（m） =7/360*3.14*2*40= 4.884θ（rad）=7×3.14/180=0.122111111kx+μθ=0.0015×4.884+0.23×0.0959444=0.035412222e-（kx+μθ）= 2.718-0.035412222=0.9652074541-e-（kx+μθ）=1-0.965207454=0.034792546 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183198.811△L(m)=PpL/(ApEp)=0.032777451直线段的伸长量P（N） =Pp=183198.811=183198.8 X（m） = 1.974= 1.9740θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×1.974+0.23×0=0.002961e-（kx+μθ）= 2.718-0.002961=0.9970433791-e-（kx+μθ）=1-0.99704379=0.002956621 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=182927.8527△L(m)=PpL/(ApEp)=0.013246683一端总伸长量=0.1015063923、N3束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =0.75fpkAp=0.75×1860*140=195300 X（m） =25.7/2-0.733-10.401-0.650+0.585= 1.651预应力张拉计算书（25m边跨）一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm2）取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
25m箱梁预应力张拉计算书模板
25m箱梁预应力张拉计算书1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。
全桥分4联，桥长381m。
本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。
每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。
25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。
本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。
各梁的预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。
预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应pk力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。
试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。
预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。
2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。
导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
2.1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa※标准强度：f=1860MPapk=1395MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk※钢绞线松驰系数：0.3※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.15※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计2.2、理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：（公式1）式中：ΔL——各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp——预应力筋的平均张拉力（N）；L——预应力筋的长度（mm）；Ap——预应力筋的截面面积（mm2）；Ep——预应力筋的弹性模量（Mpa）。
25mT梁超张拉103%张拉计算书(张拉计算书)
钢绞线张拉应力及伸长量计算一、计算公式:计算预应力筋的理论伸长值△L=P P L/A P E P式中：P P为预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的张拉力。
L 为预应力筋张拉长度（mm）;A P为预应力筋的截面面积（mm2）；E P为预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
计算预应力筋平均张拉应力P P=P(1-e-（KX+μθ）) /(Kx+μθ)式中: P P为预应力筋平均张拉力（N）;P为预应力筋张拉端的张拉力(N);x为从张拉端至计算截面的孔道长度(m);θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,直线为0(rad);K为波纹管孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,计算时取厂家推荐值;μ为预应力筋与波纹管孔道壁的摩擦系数,计算时取厂家推荐值。
二、应力计算：1、编号N1钢绞线：超张拉张拉端及端头锚固点A控制张拉力为P A=1395×140×6×103%＝1206954 N预应力筋起弯点为B，因为AB段为直线，所以AB段平均张拉力P P=P（P为A 端张拉力）。
AB段伸长量△L=P P L/E P A PP P=1206954NL=3.275 mE P=195GPa=1.95×105 N/mm2A P＝140×6＝840 mm2ΔL AB=1206954×3.275/(1.95×105×840)=0.0241m曲线段BC段平均张拉力P P=P AB×(1-e-（KX+μθ）) /(KX+μθ)（P AB为预应力筋B 端张拉力）；BC段为曲线段，θ=6.50=6.5×π/180=0.1134 radK=0.0015 ,μ=0.25, X=6.693mP P=1206954×(1-e-（KX+μθ）) /(KX+μθ)=1184080 NBC段伸长量△L= P P L/E P A PP P=1184080 NL=6.693mE P=195GPa=1.95×105 N/mm2A＝140×6＝840 mm2ΔL BC=1184080×6.693/(1.95×105×840)=0.0484mCD段为止弯点C到跨中D为直线段，其平均张拉力P P=P C,P C=2P P(BC段平均张拉力)-P BP P=2*1184080-1203954=1161206NCD段伸长量△L= P P L/E P A PP=1161206NL=2.404mE=195GPa=1.95×105 N/mm2A＝140×6＝840 mm2ΔL CD =1161206×2.404/(1.95×105×840)=0.0170m不计工具锚伸长量。
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施工技术方案申报批复单
承包单位：天津城建道桥工程有限公司合同号：TJ18
监理单位：湖南省交通建设工程监理有限公司编号：
注：①施工技术方案中应包括环保方案；
②专业监理工程师的审定意见应包括环保方案审定。
炎汝高速公路第18合同段
（K78+397~K78+500右侧高边坡25m预应
力锚索）
预应力锚索张拉计算说明书
编制单位：天津城建道桥工程有限公司
编制人:
审核人：
审批人：
编制时间：年月日
25m预应力锚索张拉计算说明书
一、预应力锚索的主要设计参数和要求
1、预应力锚索采用6φj15.2高强度低松弛钢绞线，采用无粘结钢绞线，对应采用OVM15-6型锚具。
2、应力钢绞线的锚固段长均为10m，自由段长度上、中、下均为15m。
3、索预应力施加须待砂浆体及锚索地梁砼达到设计强度的80%后方可进行锚索张拉。
4、预应力锚索施工时，施加预应力值为设计（单孔锚索轴向拉力为800KN）的1.1倍，即锚下控制力为880KN，依次按中、上、下、的次序（两根锚索则先上后下）分两次进行张拉，每次张拉值为总拉张值的一半，必须待每根锚索拉张完第一次后，再依次按中、中、下的次序进行第二次张拉，且每次张拉应分级进行。
5、本设计规定预应力筋只采用应力控制方法进行张拉，即张拉到设计总张拉值即可。
二、张拉的材料、机具设备
1、预应力材料采用湖北武钢生产的低松驰钢绞线，根据湖南联智公路工程试验检测中心检验报告，其力学强度为：抗拉强度≥1860Mpa，弹性模量为195.00Gpa，延伸率≥3.5，符合要求。
2、张拉设备及千斤顶：我标段自行购买预应力张拉仪全套设备，千斤顶：250T，进油表：60Mpa，均为河南开封制造（中国红旗仪表有限公司）。
已委托湖南郴州市计量测试检定所标定。
千斤顶编号为
1#，张拉设备校准方程为Y=0.0238x+0.0414（备用：另一千斤顶编号为2#，张拉设备校准方程为Y=0.0204x-0.1713）。
三、张拉程序
本项目张拉是带夹片式具有自锚性能的锚具，张拉程序为：低松弛力筋0→50%初应力→110%σ（持荷2min锚固）。
为便于张拉过程中实际伸长率计算，张拉过程分阶段进行，具体如下：0→10%初应力→20%初应力→50%初应力→110%σ（持荷2min锚固）。
四、张拉顺序
按设计图纸要求采用一端张拉，张拉顺序为：中N1→上N1→下N1（两根则上N1→下N1）
五、钢绞线张拉延伸量计算
1、理论延伸量计算公式：ΔL=Pp*L/ApEp
式中：Pp-预应力筋平均张拉力（N）；直线筋取张拉端拉力，单根控制张拉力取880000N/6根=146666.67N；
L-预应力筋实际长度(mm)；
Ap-预应力筋截面面积(mm2)；
Ep-预应力筋的弹性模量(N/mm2) Mpa。
2、伸长值计算
中、上、下N1钢绞线，自由段长均为15000mm
ΔL1=146666.67*425/140*1.95*100000=2.28mm（千斤顶工作长度）
ΔL1=146666.67*15000/140*1.95*100000=80.59mm
合计82.87mm
3、实际延伸量计算
预应力张拉时，0-10%σ时，记录延伸值L1；张拉10%σ-20%σ时，记录伸长值L2，张拉20%σ-50%σ时，记录伸长值L3，最后张拉到110%σ，量测伸长值L4，则预应力张拉实际延伸量计算：
中N1=L2-L1+L3-L2+L4-L3-回缩值
上N1=L2-L1+L3-L2+L4-L3-回缩值
下N1=L2-L1+L3-L2+L4-L3-回缩值
25m预应力锚索张拉力、压力表、伸长量汇表（1#千斤顶）
25m预应力锚索张拉力、压力表、伸长量汇表（2#千斤顶）
天津城建道桥工程有限公司
炎汝高速公路第十八合同段项目经理部
二0一一年十月十日。