某运动中心大跨度预应力框架梁设计探讨
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＝（ ５＋２ ０ ｐ／￣ ） （ ３ ８ Ｃ ｃ ／ １＋１ｐ）＝（ ５＋２ ０Ｘ ｒ ｆ ５ ３ ８
５ １／ ０ ／（ １ ０ ７ ６ ） ４ ２Ｎ ｒ ．０ ３ ） １Leabharlann Baidu ５ｘ ．５ ％ ＝７ ． ／ ｍ 。 ａ
５ 在承载能力设计 时 ， 遵守 “ ） 应 强柱 弱梁 、 强剪 弱弯、 强节 点 弱构件 ” 的原则。预 应力大梁 的宽度 不宜太 小 ； 箍筋 的直径 不宜
口 ８ ４ ．７ ． ５ ０ ９ ５２ Ｃ ． ０ １５ ０ Ｏ６３ ５ ．４ ∞ ８ ４ ．７ ． ５ ５ ０ ９ ５ ． ０ １ ５ ０ ｏ６３ ． ４ ２ Ｄ ３ ６ ．７ ． ４ ５ Ｏ ９ ２ Ｅ ． ０ １ ５ ００ ９１ ．５ ０
１１１ ６ ７． ４ １ｌ７４ ｏ ． ４ １ ５． ３ ４ ３ Ｏ
— ９ ． ４２３ ４７ ４ １．
恒载 ＋ 活载 — ２ ． ２１５ ４ ｌ Ｏ ． ０６ ４
一ｌ ６ ． ５Ｏ ９ ｌ ６． １０ ５
１２恒载 ＋ ． １４活载 ． — ６ ． ２６ ０ ７ １ ５ ． ５９ ７
一 ５ ． ２４ ９ ９ ｌ ５ ． ６７ ９
第 ３ 卷 第 ７期 ８ ２０ １２年 ３月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲ ＣＨｎＥＣ ＵＲＥ Ｔ
Ｖ０ Ｉ ８ Ｎｏ ７ ｌ３ ．
Ｍａ． ２ １ ｒ ０２
・４ ・ ９
文章 编号 ：０ ９ ６ ２ （ ０ ２ ０ －０ ９０ １０ －８ ５ ２ １ ）７ ０ ４ ．３
ａ＝（ ４０— ０ １ ０ ２ ０—１０ ０ １／ ． ３ ５ｍ ｂ ａ ０ １ ）× ５ ）Ｘ ．５ ０ ５＝ １ ｍ； ＝（／ ． ５
表 ３ 预应力损失计算结果
线段 ／ ／ａ ｘｍ ０ｔ ｄ ＋ ｅ ｃ ＋ 终点应力／ ｍ ２ ｊ — ） Ｎ・ ｍ－
１３ ９ ５ ２． ５
５ ｘ１ ９ ０ ． ５ ｘｌ ５
～ １０ ０ ０
．
一
Ｘ１ ． ８８
１ ． ８８
羔 盟 一 ２ ４ ：７． １＜１ ６ ｍｏ ３ ２．
．
。 。
一
’ ’
所以， 端部支座 ： ＝２Ｘ１． ５Ｘ ． ｏ ｒ ３ ３ ６＋２Ｘ１ ． ７ ８ ８×（ ． １— ７３
关键词 ： 后张 法预应 力 ， 框架结构 ， 预应 力损失 ， 次内力 ， 抗震
中图分类号 ：Ｕ ７ Ｔ ３８
文献标 识码 ： Ａ
现 以楼面框架梁为例 ， 因为作 用在 梁上的活荷 载值相对 恒载 较小 ， 且梁跨度较大 ， 结合以往类似工程经验 ， 控制应从 严要 裂缝 某 ４ 的运 动中心局部 ２ （ 层 ， 层 ） 层 层 ３ ４ 为大 空间结构 ， 平面 求， 按荷载短 期效应 组合 下构件边缘 混凝土拉应 力满足下述 限值 尺 寸为 ４ ． ２ 因单 向跨度较 大 ， 多种 方案 比较 ， 用 １６ｍ ｘ ４ｍ。 经 选 有粘结预应 力混凝土 现浇框 架和 单 向肋 梁结构体 系。框 架采 用 要求的估算预应力筋 ：
一０ ５ 。 ．） 。 ＝
松弛预应力钢绞线 厶 ＝ ６ Ｐ ， ＝１ ２ Ｐ ， １ ０Ｍ ａ ８ 厶 ０Ｍ ａ预应力的有 ３
效应 力取 为张拉控 制应 力的 ７ ％。为考虑 次弯 矩对支 座截 面的 ０
５ 混凝土收缩徐变引起的预应力损失 （ ） 考虑 自重影响 ， 近
： 有利影 响， 取 ０９的 系数将外 荷载作 用下的弯 矩减小 （ 近似 ． 支座 似取恒载 的全部 ） 支座处 ： ＝ ５ ． Ｎ，＇ １ ３ ／ ｍ Ｎｐ ２６ ２４ｋ Ｏ ｃ＝ ．３Ｎ ｍ ２ ｐ ｏ 为控制截面 ） 。
６ 总预应 力损失 及有效预加 力 ） 汇总见表 ４ 。
裹 ４ 总预应力损失 Ｏ ＂ 有效 预 加 力 汇 总 Ｌ及
截面 支座 跨中 ＭＰ ８ ２ １９ ３ ． ＋ ４ ． ＋ ２６
４ ． ＝ １ ． ２３ ３６８
过 细， 一般可按 同样跨度 内布置普通混 凝土梁的梁高 来确定梁 端 箍筋加密区的长度 ， 箍筋 加密 区还应 延伸过反弯 点或加腋端 点之
支座处 ： Ａ ＝ ７ １ ４ ５， 取 ６８４ｍｍ （４ ， Ⅲ级钢 ）ｐ＝ ．９ ％ 。 ２ ； ０７ ８ 跨 中处 ： Ａ ： ８ ｍ （３ ５ Ⅲ级钢 ）ｐ＝ ．５ ％ 。 取 ６３ ３ｍ １ 怛 ， ； ０ ７６
则收缩徐变损失 ：
支座处 ： ＝（５＋２ ０ ＇ Ｌ ３ ８Ｏｃ ｅ 跨 中处 ：
影响也较大 ， 因此采用 了在框 架柱 顶的梁底设置 了能临 时支撑 的 竖 向施工滑动后 浇带 （ 竖向局部型钢 临时支撑 ）有效减 少 了预应 ， 力施工时对边梁、 架柱产 生的次 内 力； 框 待预 加 力完 成后 浇筑 后 浇带。 ７） 为保 证预应 力的有效施 加 ， 须 保证构件 浇筑 的密实性 ， 避免 出现蜂 窝、 狗洞等结构 缺 陷 ； 张拉 与 固定 端必须 按照 规 范要
满意的塑性转动能力。根据规范及抗 震构 造要求 ， 用合 适的预 选
跨 中处 ： ＝ ３ ． Ｎ，＇ ＝５ １ ／ ｍ ｏ ⅣＰ ２９ １６ｋ Ｏｐ ．０Ｎ ｒ ｃ ａ 假设 非预应 力配筋面积 ， 取预应力度 ： ０ ６ Ａ＝ ． 。
Ａ ＝ Ａ （ 一 ）／Ｌａ ＝ １ ｍ 。 ［ １ Ａ ］ （ ） ６１６ｌ ｎ
２ 荷载 效应 组合见表 ２ ） 。
表 ２ 荷载效应组合
截 面 楼 面梁端 楼面跨 中 屋面梁端 屋面跨 中 恒载 一 ７． １５４ ４ ｌ ２ ． ４８ ０
一 ５ ． １ ５６ ４ １１３ ６ ４ ．
＝
＝
活载 楼面活载 屋面活载 — ３ ． ５ ３９ ３５８ ７ ． — ７１ １． —１． ７１
某运动中心大跨度预应力框架梁设 计探讨
赵 晋 东
（ 太原市建筑设计研究院 ， 山西 太原 ０ ０ ０ ） ３ ０ ２
摘 要： 结合某运 动中心 的大跨度预应 力混凝土框架梁设计实例 ， 介绍了预应 力框架梁 的预应 力损失 、 简要 次弯矩计算 、 抗震设 计 要点 以及主要构造措施 ， 为预应 力框架设计提供 了一定指导。
顶压 ） 根据公式得 ： ，
ｉ＝（ ０ １ １３ ２—１ ３ ． ）３ ６＝１ ．５Ｎ ｒ ｍ； ９５／ ． ２ ７ ３ ／ ｍ ／ ａ ｉ ＝（ ２ ． ２ １３９ ５—１１ １６ ／ ． １ ． ／ ｍ ／ ７ ．４）８４＝ ８ ８Ｎ ｒ ｍ； ａ
Ｌ ｏ＝０ ６ ｉ ｌ＝４ ２ Ｉｏ ． ｎ； ． ｎ
外梁高 ｈ 。框架柱箍筋应严格采用全高加密的封闭箍 。 处
６ 本 工程考 虑结构层高较大 ， ） 预应 力施 工时对边梁及框架柱
虬／ Ｎ ｋ （ ０ — １． ｌ ２５２× ０ — １ ２ ３６ ８ × ０ １ ３ ３
４ ． × ７ ２ ３ ６ ８ ４× １ ３＝２ １ ４ ２ ０ ７ ．
收 稿 日期 ：０ １１ －１ ２ １ －１２ 作者简介 ： 赵晋东 （９ ７ ， ， １７ 一）男 工程 师 ， 国家一级注册结构工程师
・
５ ・ ０
第 ０ 年３ ２３１ 第 ７期 ８卷 ２ 月
山 西 建 筑
力导致 的预应 力作 用的降低 等。 ３ 考虑地震反复 荷载 的作 用 ， ） 抗震设计 的预 应力混凝土结构 宜采用混合配筋 的后张法有粘结预应力形式。 ４ 为保证预 应力混凝 土框 架的延性要求 ， ） 梁端塑性铰应具有
１０ ４ ｌ ． ｌ Ｃ点） ３． Ｏ０ （ ｌ４ ６ ｌ ．４ Ｄ点 ） ９ ． ４ ９ 《 ２７ ７ １ ．２ 点 ） ４ ． ９ ０ （
截面
７ ｏ×１４ Ｏ ０ Ｏ 面积 Ａ ｒ ／ ｍ２ ａ
几何特征
１ １５×１６ ．７ ０
２） 锚具 内缩损失 ｏ 采 用夹片式锚具 ， ｒ 其回缩值 为 ５ｒ 有 ｍ（ ａ
梁板混凝土强度等级 Ｃ ０ Ａ 。框架按 ８度抗震 设防 ， 地面 加速
４０ｋ ／ ｏ ． Ｎ ｍ
．５＝（ １／ ． ５）Ｘ０ ３ ３５ ０ １ ．５＝７ ５ ｍｍ。 ３ 度 ０２ ， ． ｇ 场地 类别 Ⅲ类。框架抗震等级为 一级。楼屋面活荷 载为 ０ ３
Ｏ ２Ｏ ％ ＇／＂ Ｌ ｃ
１ 工程概 况 与结构 选型
横 向布 置 ， ， ３层 ４层高分 别为 ６ ８ｍ和 ６ ３Ｉ。 ． ． ｎ
根据 平 面 尺 寸及 建 筑 净高 要 求 ， 架 梁 截 面取 ７０ ｍｍ ｘ 框 ０
、
（ ／ 一Ｏ ｙ ・ ） ｔ ・
。
１２０ＩＩ， ０ ｌ 框架柱 截 面 １０ ０ｍｍ Ｘ１５ ０ｍ ｌ 楼 板厚 度 １０ｍｍ Ｉｌ Ｉ ０ ０ ｉ， ｌ ５
（ 图 １。 见 ）
将上述相应数据代入计算得 ： ９ ｉ Ａ ≥２Ｏ４ｌｎ 。 ａ 考 虑本 工程较 常规预应 力设计跨度大 ， ２束 ９ 。５ ２ ２ ０ 取 ｌ． （ ０ ，
１０ ２０ （ ＝ ０ ５ ，０ ） Ａ ２５２姗 。 ）
２ ３ 预 应 力损 失计算 ．
１ 张拉控制应 力 ）
２ 预应 力框 架梁设 计 与计算 ２ １ 框 架 的几何 特征及 外荷 载作 用 下的 内力计 算 ．
１ 框架 的几何特征见表 １ ） 。
表 １ 框 架的几何特征
构件 Ｔ形梁
柱
Ａ ３６ ． ７ ０ ０９ １ Ｏ ９ ２０ 曰 ． ０ １５ ． ４ ５ ． ５
６． ４ ８ ２４ ． Ｂ点 ）
８４ ０
７ ０× ５ ０ １０ ７ ０ｘ ０ ０ ２ ０ ０ ｌ０ ０ ０
形心位置 ｒ／ ｍ ｏｍ 惯性矩 ／ｍ ４ ／ ｍ 面积 Ａ ｍ ２ ／ ｍ 惯性矩 ／ ｒａ ／ａ ４ ｔ
×１５ ０ Ｏ
２ ２ ９６ １ ｎ ． ３ ０ ｘ １５ ０ ． ６ ｘ１ ２ ８ ２５ ０ １ ． １ Ｉ ｘ１
应 力强度比值 ， 满足 配筋 限制 ， 可改 善其变形 能 力。必须保 证不
应允许 部分铰 出现 在梁 上 ， 分铰 出现在 部 ）（ ／ １＋１ｐ）＝（５＋２ ０× 发生完全的柱铰破坏 ， ５ ３ ８ 柱上的混合机制 ； 边节点处应防止铰出现在 柱上。 １３ ／ ０ ／ １ ５ｘ ．９ ％ ） ４ ． ／ ｍ 。 ．３ ３ ） （ ＋ｌ ０ ７ ８ ＝ ２ ３Ｎ ｍ ２
图 １ 运动 中心空间结构示意图
＝． Ｏ
＝ ． ６ ０ ａ预埋 Ｏ ７×１ ０＝１ ２ＭＰ ， ８ ３
波纹管 Ｋ＝０ ０ １５ ＝０ ２ 孔 道摩 擦 损 失 ｏ 采 用 两端 张 ． ０ ， ． ５； ｒ （
拉—— 对于每跨梁 ， 相当于一端张 拉 ）计算结果见表 ３ ， 。
２２ 梁 中预 应 力筋估 算 ．
框架梁预应 力筋布置 尽可 能与外 弯矩 相一 致。该 工程采 用 如 图 １所示 的正 反抛物 线预 应 力筋 布置形 式。预 应 力筋 采 用低
４ 钢筋应力松弛损失 ｏ ｏ ＝ ．２ ｏ。 ） ｒ ｒ ０ １５（ｒ “： 。
３ ． ／ ２ ６ Ｎ ｍｍ ｏ
４ ２ ＝ １９Ｎ ｍ 跨 中： ＝ ／ ｍ ｏ ． ） ２ ． ／ ｍ ； ４ ｏ ｒ ０Ｎ ｍ
３ 第一批预应 力损失汇总如下 ： ）
端部 ：ｒ ＝２ １ ９ Ｎ ｍ 跨 中： ｒ ＝ １ ０ ０ ＝ ｏ ４ ． ／ ｍ ， ｏ ３ ２ Ｘ １％
１０ ３ Ｎ ａ ｏ ３ ． ／ｒｍ
５ １／ ０ ／（ １ ０ ７ ６ ） ４ ２Ｎ ｒ ．０ ３ ） １Leabharlann Baidu ５ｘ ．５ ％ ＝７ ． ／ ｍ 。 ａ
５ 在承载能力设计 时 ， 遵守 “ ） 应 强柱 弱梁 、 强剪 弱弯、 强节 点 弱构件 ” 的原则。预 应力大梁 的宽度 不宜太 小 ； 箍筋 的直径 不宜
口 ８ ４ ．７ ． ５ ０ ９ ５２ Ｃ ． ０ １５ ０ Ｏ６３ ５ ．４ ∞ ８ ４ ．７ ． ５ ５ ０ ９ ５ ． ０ １ ５ ０ ｏ６３ ． ４ ２ Ｄ ３ ６ ．７ ． ４ ５ Ｏ ９ ２ Ｅ ． ０ １ ５ ００ ９１ ．５ ０
１１１ ６ ７． ４ １ｌ７４ ｏ ． ４ １ ５． ３ ４ ３ Ｏ
— ９ ． ４２３ ４７ ４ １．
恒载 ＋ 活载 — ２ ． ２１５ ４ ｌ Ｏ ． ０６ ４
一ｌ ６ ． ５Ｏ ９ ｌ ６． １０ ５
１２恒载 ＋ ． １４活载 ． — ６ ． ２６ ０ ７ １ ５ ． ５９ ７
一 ５ ． ２４ ９ ９ ｌ ５ ． ６７ ９
第 ３ 卷 第 ７期 ８ ２０ １２年 ３月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲ ＣＨｎＥＣ ＵＲＥ Ｔ
Ｖ０ Ｉ ８ Ｎｏ ７ ｌ３ ．
Ｍａ． ２ １ ｒ ０２
・４ ・ ９
文章 编号 ：０ ９ ６ ２ （ ０ ２ ０ －０ ９０ １０ －８ ５ ２ １ ）７ ０ ４ ．３
ａ＝（ ４０— ０ １ ０ ２ ０—１０ ０ １／ ． ３ ５ｍ ｂ ａ ０ １ ）× ５ ）Ｘ ．５ ０ ５＝ １ ｍ； ＝（／ ． ５
表 ３ 预应力损失计算结果
线段 ／ ／ａ ｘｍ ０ｔ ｄ ＋ ｅ ｃ ＋ 终点应力／ ｍ ２ ｊ — ） Ｎ・ ｍ－
１３ ９ ５ ２． ５
５ ｘ１ ９ ０ ． ５ ｘｌ ５
～ １０ ０ ０
．
一
Ｘ１ ． ８８
１ ． ８８
羔 盟 一 ２ ４ ：７． １＜１ ６ ｍｏ ３ ２．
．
。 。
一
’ ’
所以， 端部支座 ： ＝２Ｘ１． ５Ｘ ． ｏ ｒ ３ ３ ６＋２Ｘ１ ． ７ ８ ８×（ ． １— ７３
关键词 ： 后张 法预应 力 ， 框架结构 ， 预应 力损失 ， 次内力 ， 抗震
中图分类号 ：Ｕ ７ Ｔ ３８
文献标 识码 ： Ａ
现 以楼面框架梁为例 ， 因为作 用在 梁上的活荷 载值相对 恒载 较小 ， 且梁跨度较大 ， 结合以往类似工程经验 ， 控制应从 严要 裂缝 某 ４ 的运 动中心局部 ２ （ 层 ， 层 ） 层 层 ３ ４ 为大 空间结构 ， 平面 求， 按荷载短 期效应 组合 下构件边缘 混凝土拉应 力满足下述 限值 尺 寸为 ４ ． ２ 因单 向跨度较 大 ， 多种 方案 比较 ， 用 １６ｍ ｘ ４ｍ。 经 选 有粘结预应 力混凝土 现浇框 架和 单 向肋 梁结构体 系。框 架采 用 要求的估算预应力筋 ：
一０ ５ 。 ．） 。 ＝
松弛预应力钢绞线 厶 ＝ ６ Ｐ ， ＝１ ２ Ｐ ， １ ０Ｍ ａ ８ 厶 ０Ｍ ａ预应力的有 ３
效应 力取 为张拉控 制应 力的 ７ ％。为考虑 次弯 矩对支 座截 面的 ０
５ 混凝土收缩徐变引起的预应力损失 （ ） 考虑 自重影响 ， 近
： 有利影 响， 取 ０９的 系数将外 荷载作 用下的弯 矩减小 （ 近似 ． 支座 似取恒载 的全部 ） 支座处 ： ＝ ５ ． Ｎ，＇ １ ３ ／ ｍ Ｎｐ ２６ ２４ｋ Ｏ ｃ＝ ．３Ｎ ｍ ２ ｐ ｏ 为控制截面 ） 。
６ 总预应 力损失 及有效预加 力 ） 汇总见表 ４ 。
裹 ４ 总预应力损失 Ｏ ＂ 有效 预 加 力 汇 总 Ｌ及
截面 支座 跨中 ＭＰ ８ ２ １９ ３ ． ＋ ４ ． ＋ ２６
４ ． ＝ １ ． ２３ ３６８
过 细， 一般可按 同样跨度 内布置普通混 凝土梁的梁高 来确定梁 端 箍筋加密区的长度 ， 箍筋 加密 区还应 延伸过反弯 点或加腋端 点之
支座处 ： Ａ ＝ ７ １ ４ ５， 取 ６８４ｍｍ （４ ， Ⅲ级钢 ）ｐ＝ ．９ ％ 。 ２ ； ０７ ８ 跨 中处 ： Ａ ： ８ ｍ （３ ５ Ⅲ级钢 ）ｐ＝ ．５ ％ 。 取 ６３ ３ｍ １ 怛 ， ； ０ ７６
则收缩徐变损失 ：
支座处 ： ＝（５＋２ ０ ＇ Ｌ ３ ８Ｏｃ ｅ 跨 中处 ：
影响也较大 ， 因此采用 了在框 架柱 顶的梁底设置 了能临 时支撑 的 竖 向施工滑动后 浇带 （ 竖向局部型钢 临时支撑 ）有效减 少 了预应 ， 力施工时对边梁、 架柱产 生的次 内 力； 框 待预 加 力完 成后 浇筑 后 浇带。 ７） 为保 证预应 力的有效施 加 ， 须 保证构件 浇筑 的密实性 ， 避免 出现蜂 窝、 狗洞等结构 缺 陷 ； 张拉 与 固定 端必须 按照 规 范要
满意的塑性转动能力。根据规范及抗 震构 造要求 ， 用合 适的预 选
跨 中处 ： ＝ ３ ． Ｎ，＇ ＝５ １ ／ ｍ ｏ ⅣＰ ２９ １６ｋ Ｏｐ ．０Ｎ ｒ ｃ ａ 假设 非预应 力配筋面积 ， 取预应力度 ： ０ ６ Ａ＝ ． 。
Ａ ＝ Ａ （ 一 ）／Ｌａ ＝ １ ｍ 。 ［ １ Ａ ］ （ ） ６１６ｌ ｎ
２ 荷载 效应 组合见表 ２ ） 。
表 ２ 荷载效应组合
截 面 楼 面梁端 楼面跨 中 屋面梁端 屋面跨 中 恒载 一 ７． １５４ ４ ｌ ２ ． ４８ ０
一 ５ ． １ ５６ ４ １１３ ６ ４ ．
＝
＝
活载 楼面活载 屋面活载 — ３ ． ５ ３９ ３５８ ７ ． — ７１ １． —１． ７１
某运动中心大跨度预应力框架梁设 计探讨
赵 晋 东
（ 太原市建筑设计研究院 ， 山西 太原 ０ ０ ０ ） ３ ０ ２
摘 要： 结合某运 动中心 的大跨度预应 力混凝土框架梁设计实例 ， 介绍了预应 力框架梁 的预应 力损失 、 简要 次弯矩计算 、 抗震设 计 要点 以及主要构造措施 ， 为预应 力框架设计提供 了一定指导。
顶压 ） 根据公式得 ： ，
ｉ＝（ ０ １ １３ ２—１ ３ ． ）３ ６＝１ ．５Ｎ ｒ ｍ； ９５／ ． ２ ７ ３ ／ ｍ ／ ａ ｉ ＝（ ２ ． ２ １３９ ５—１１ １６ ／ ． １ ． ／ ｍ ／ ７ ．４）８４＝ ８ ８Ｎ ｒ ｍ； ａ
Ｌ ｏ＝０ ６ ｉ ｌ＝４ ２ Ｉｏ ． ｎ； ． ｎ
外梁高 ｈ 。框架柱箍筋应严格采用全高加密的封闭箍 。 处
６ 本 工程考 虑结构层高较大 ， ） 预应 力施 工时对边梁及框架柱
虬／ Ｎ ｋ （ ０ — １． ｌ ２５２× ０ — １ ２ ３６ ８ × ０ １ ３ ３
４ ． × ７ ２ ３ ６ ８ ４× １ ３＝２ １ ４ ２ ０ ７ ．
收 稿 日期 ：０ １１ －１ ２ １ －１２ 作者简介 ： 赵晋东 （９ ７ ， ， １７ 一）男 工程 师 ， 国家一级注册结构工程师
・
５ ・ ０
第 ０ 年３ ２３１ 第 ７期 ８卷 ２ 月
山 西 建 筑
力导致 的预应 力作 用的降低 等。 ３ 考虑地震反复 荷载 的作 用 ， ） 抗震设计 的预 应力混凝土结构 宜采用混合配筋 的后张法有粘结预应力形式。 ４ 为保证预 应力混凝 土框 架的延性要求 ， ） 梁端塑性铰应具有
１０ ４ ｌ ． ｌ Ｃ点） ３． Ｏ０ （ ｌ４ ６ ｌ ．４ Ｄ点 ） ９ ． ４ ９ 《 ２７ ７ １ ．２ 点 ） ４ ． ９ ０ （
截面
７ ｏ×１４ Ｏ ０ Ｏ 面积 Ａ ｒ ／ ｍ２ ａ
几何特征
１ １５×１６ ．７ ０
２） 锚具 内缩损失 ｏ 采 用夹片式锚具 ， ｒ 其回缩值 为 ５ｒ 有 ｍ（ ａ
梁板混凝土强度等级 Ｃ ０ Ａ 。框架按 ８度抗震 设防 ， 地面 加速
４０ｋ ／ ｏ ． Ｎ ｍ
．５＝（ １／ ． ５）Ｘ０ ３ ３５ ０ １ ．５＝７ ５ ｍｍ。 ３ 度 ０２ ， ． ｇ 场地 类别 Ⅲ类。框架抗震等级为 一级。楼屋面活荷 载为 ０ ３
Ｏ ２Ｏ ％ ＇／＂ Ｌ ｃ
１ 工程概 况 与结构 选型
横 向布 置 ， ， ３层 ４层高分 别为 ６ ８ｍ和 ６ ３Ｉ。 ． ． ｎ
根据 平 面 尺 寸及 建 筑 净高 要 求 ， 架 梁 截 面取 ７０ ｍｍ ｘ 框 ０
、
（ ／ 一Ｏ ｙ ・ ） ｔ ・
。
１２０ＩＩ， ０ ｌ 框架柱 截 面 １０ ０ｍｍ Ｘ１５ ０ｍ ｌ 楼 板厚 度 １０ｍｍ Ｉｌ Ｉ ０ ０ ｉ， ｌ ５
（ 图 １。 见 ）
将上述相应数据代入计算得 ： ９ ｉ Ａ ≥２Ｏ４ｌｎ 。 ａ 考 虑本 工程较 常规预应 力设计跨度大 ， ２束 ９ 。５ ２ ２ ０ 取 ｌ． （ ０ ，
１０ ２０ （ ＝ ０ ５ ，０ ） Ａ ２５２姗 。 ）
２ ３ 预 应 力损 失计算 ．
１ 张拉控制应 力 ）
２ 预应 力框 架梁设 计 与计算 ２ １ 框 架 的几何 特征及 外荷 载作 用 下的 内力计 算 ．
１ 框架 的几何特征见表 １ ） 。
表 １ 框 架的几何特征
构件 Ｔ形梁
柱
Ａ ３６ ． ７ ０ ０９ １ Ｏ ９ ２０ 曰 ． ０ １５ ． ４ ５ ． ５
６． ４ ８ ２４ ． Ｂ点 ）
８４ ０
７ ０× ５ ０ １０ ７ ０ｘ ０ ０ ２ ０ ０ ｌ０ ０ ０
形心位置 ｒ／ ｍ ｏｍ 惯性矩 ／ｍ ４ ／ ｍ 面积 Ａ ｍ ２ ／ ｍ 惯性矩 ／ ｒａ ／ａ ４ ｔ
×１５ ０ Ｏ
２ ２ ９６ １ ｎ ． ３ ０ ｘ １５ ０ ． ６ ｘ１ ２ ８ ２５ ０ １ ． １ Ｉ ｘ１
应 力强度比值 ， 满足 配筋 限制 ， 可改 善其变形 能 力。必须保 证不
应允许 部分铰 出现 在梁 上 ， 分铰 出现在 部 ）（ ／ １＋１ｐ）＝（５＋２ ０× 发生完全的柱铰破坏 ， ５ ３ ８ 柱上的混合机制 ； 边节点处应防止铰出现在 柱上。 １３ ／ ０ ／ １ ５ｘ ．９ ％ ） ４ ． ／ ｍ 。 ．３ ３ ） （ ＋ｌ ０ ７ ８ ＝ ２ ３Ｎ ｍ ２
图 １ 运动 中心空间结构示意图
＝． Ｏ
＝ ． ６ ０ ａ预埋 Ｏ ７×１ ０＝１ ２ＭＰ ， ８ ３
波纹管 Ｋ＝０ ０ １５ ＝０ ２ 孔 道摩 擦 损 失 ｏ 采 用 两端 张 ． ０ ， ． ５； ｒ （
拉—— 对于每跨梁 ， 相当于一端张 拉 ）计算结果见表 ３ ， 。
２２ 梁 中预 应 力筋估 算 ．
框架梁预应 力筋布置 尽可 能与外 弯矩 相一 致。该 工程采 用 如 图 １所示 的正 反抛物 线预 应 力筋 布置形 式。预 应 力筋 采 用低
４ 钢筋应力松弛损失 ｏ ｏ ＝ ．２ ｏ。 ） ｒ ｒ ０ １５（ｒ “： 。
３ ． ／ ２ ６ Ｎ ｍｍ ｏ
４ ２ ＝ １９Ｎ ｍ 跨 中： ＝ ／ ｍ ｏ ． ） ２ ． ／ ｍ ； ４ ｏ ｒ ０Ｎ ｍ
３ 第一批预应 力损失汇总如下 ： ）
端部 ：ｒ ＝２ １ ９ Ｎ ｍ 跨 中： ｒ ＝ １ ０ ０ ＝ ｏ ４ ． ／ ｍ ， ｏ ３ ２ Ｘ １％
１０ ３ Ｎ ａ ｏ ３ ． ／ｒｍ