污水处理构筑物设计计算

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污水设计构筑物的计算

污水处理构筑物的设计计算中格栅及泵房格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。

本设计采用中细两道格栅。

1.1.1中格栅设计计算1.设计参数：最大流量：3max 150000 1.22.1/360024Z Q Q K m s ⨯=•==⨯栅前水深：0.4h m =，栅前流速：10.9/v m s =（0.4/~0.9/m s m s ）过栅流速20.9/v m s =（0.6/~1.0m s /m s ）栅条宽度0.01S m =，格栅间隙宽度0.04b m = 格栅倾角060α= 2.设计计算：(1)栅条间隙数：max 2.11360.040.40.9Q n bhv ===⨯⨯根设四座中格栅：1136344n ==根(2)栅槽宽度：设栅条宽度0.01S m =()()1110.013410.0434 1.69B S n bn m =-+=⨯-+⨯=(3)进水渠道渐宽部分长度：设进水渠道宽1 1.46B m =，渐宽部分展开角度20α=o1101 1.69 1.460.872tan 2tan 20B B l m α--=== 根据最优水力断面公式max 1 2.11.46440.90.4Q B m vh ===⨯⨯(4)栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度：120.870.4322l l m ===(5)通过格栅的水头损失：02h K h ⨯=220sin 2v h g ξα=，43s b ξβ⎛⎫=⨯ ⎪⎝⎭h 0 ───── 计算水头损失； g ───── 重力加速度；K ───── 格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取3；ξ───── 阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于锐边矩形断面，形状系数β = 2.42；43220.010.93 2.42sin 600.0410.0429.81h ⎛⎫=⨯⨯⨯⨯≈ ⎪⨯⎝⎭o m (6)栅槽总高度：设栅前渠道超高20.3h m =120.40.30.0410.741H h h h m =++=++=(7)栅槽总长度：1120.5 1.0tan H L L L α=++++0.40.30.870.430.5 1.0tan 60+=++++o3m =(8)每日栅渣量：格栅间隙40mm 情况下，每31000m 污水产30.03m 。

吨每天城市污水处理厂设计计算

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则：最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ）则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 m×5m，池高为7m，则池容为105m3。

污水处理项目设计概算的费用组成及实例计算分析

在初步设计阶段中，配套排水管网工程一般能达到定额编制的深度要求，因此可采用定额法，即按照设计图纸及常规施工组织方案计算出工程量，再套用相应的定额即能计算出工程费用。

2.2.2污水处理厂工程设计概算中工程费用的编制方法污水处理厂工程包括建筑物（变配电间、脱水间、综合（办公）楼、监测间、门卫室等建筑）；构筑物（沉砂池、调节池、生化池、二沉池、沉淀池、消毒池、污泥缓存池等池体）；厂区工程（道路、绿化、围墙、大门等的配套工程等）等。

（1）建筑工程费用①污水处理厂的建筑物，一般设计深度未能达到定额编制的深度要求，建筑工程费的计算可采用指标法，即根据工程所在地，（1）在初步设计图纸深度足够的情况下，新建污水处理项目的工程费用应首先采用定额法进行计算，这样可最大限度地保证设计概算符合项目的实际投资。

（2）在应用指标法计算新建污水处理项目的建筑工程费时，工程主体部分可以套用相近结构调整后的技术经济指标直接进行计算，概算造价偏差不会太大：大塘镇调节池主体部分的建筑工程费用为7.24万元，由此计算出技术经济指标为2825.8元/ m3；由于大塘镇调节池较小，有效容积仅为8m3，所以拟建项目与参考项目相比较，主体部分的技术经济指标差别并不大。

（3）在应用指标法计算新建污水处理项目的建筑工程费时，为保证概算造价偏差不会太大，应采用混凝土体积指标而尽量避免有效容积的造价指标。

（下转39页）4结构理论分析与实测4.1主体结构静动力分析结构总体静力分析采用M I D A S 系列软件，通过合理采用单元类型模拟结构各关键构件，模型如图3所示。

结果显示，万福大桥预应力混凝土各项应力及强度满足规范要求；桥塔混凝土构件按桥梁规范进行强度验算，满足规范要求。

主缆强度安全系数2.86，大于规范限值2.5；鞍槽内主缆抗滑安全系数最小为2.77，大于规范限值2.0；索夹抗滑安全系数最小3.70，大于规范限值3.0。

万福大桥抗震分析通过反应谱法和时程分析法两种方法相互校核，采用经审批确定的地震动参数输入，完成全桥地震分析。

污水处理各构筑物设计计算完整版

污水处理各构筑物设计计算完整版污水处理是指将污水中的有害物质经过一系列物理、化学和生物过程进行处理，以达到排放标准或循环利用的目的。

在污水处理过程中，各种构筑物的设计计算是至关重要的。

下面将对接触氧化池、滤池、沉淀池、UASB等构筑物的设计计算进行详细介绍。

1.接触氧化池：接触氧化池是污水处理过程中的一种重要设备，其主要作用是利用活性污泥和氧气的接触作用来进行有机物的生物降解。

在进行接触氧化池的设计计算时，首先需要确定污水处理量和处理要求，然后根据水负荷、气液比、氧气需求量等参数进行池体容积的计算。

2.滤池：滤池是污水处理过程中的一种常用设备，其主要作用是通过滤料层的过滤作用，去除污水中的悬浮颗粒物和部分有机物。

在进行滤池的设计计算时，需要确定处理量、处理目标和滤料层的厚度等参数。

通过选择合适的滤料和计算滤池的总面积，可以实现对污水的有效过滤和处理。

3.沉淀池：沉淀池是污水处理过程中的一种关键设备，其主要作用是通过重力沉淀将污水中的悬浮颗粒物和部分有机物沉降到池底。

在进行沉淀池的设计计算时，需要确定处理量、沉淀时间和沉淀效率等参数。

通过计算沉淀池的底面积和深度，可以实现对污水的有效沉淀和分离。

4.UASB（上升式厌氧污泥床反应器）：UASB是污水处理中的一种先进工艺，其主要作用是通过厌氧微生物的生化反应，将有机物转化为沼气和沉淀物。

在进行UASB的设计计算时，需要确定处理量、进水COD浓度和污泥停留时间等参数。

通过计算UASB反应器的体积和流速，可以实现对污水的高效处理和资源回收。

在污水处理过程中，风量和加药量也是设计计算中重要的考虑因素。

风量的大小直接影响到氧气传递和气液的接触效果，而加药量的确定则与废水的特性和处理要求有关。

因此，在进行设计计算时，需要根据具体的工艺要求和参数进行合理的设计。

总之，污水处理各构筑物的设计计算是确保整个处理过程顺利进行的重要环节，只有通过科学合理的计算和设计，才能实现对污水的高效处理和资源回收。

污水处理构筑物设计计算

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：设计流量Q=5×104m3/d=578.7L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=48)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（48-1）+0.02×48=1.43m （4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中ε=β（s/e）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.103+0.3=1.04（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.206+0.103+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.35m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.79m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：▲二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=578.7L/s，泵房工程结构按远期流量设计2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。

污水经提升后入旋流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池、砂滤池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。

各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。

污水处理厂各构筑物的设计计算

污水处理厂各构筑物的设计计算一、入口工程入口工程主要包括进水渠、雨水泵站和进水泵。

1.进水渠：进水渠的设计计算包括流量计算、渠宽计算和渠深计算。

流量计算根据城市规划的污水排放量和人口数来确定，可以考虑平均日流量和最大日流量。

渠宽和渠深可以根据流量和水的流态来确定，常用的设计方法有曼宁公式和底坡公式。

2.雨水泵站：雨水泵站的设计计算包括泵的选型、管道的设计和扬程的计算。

泵的选型需要根据进水渠的流量和扬程来确定，应选择合适的泵来确保良好的运行效果。

管道的设计需要根据流量和水的流态来确定，一般采用常规排水设计的方法来计算管道的尺寸。

扬程可以通过海绵城市设计的方法来计算。

3.进水泵：进水泵的设计计算包括流量计算、泵的选型和管道的设计。

流量计算可以根据进水渠的流量来确定，一般采用曼宁公式或底坡公式来计算。

泵的选型需要根据流量和扬程来确定，应选择合适的泵来确保厂区的进水正常运行。

管道的设计可以根据流量和水的流态来确定，一般采用常规排水设计的方法来计算管道的尺寸。

二、初沉池初沉池是用来沉降和去除污水中的固体颗粒、悬浮物和浮物的设施。

初沉池的设计计算包括沉降速度的计算、池的尺寸计算和搅拌器的选型。

沉降速度可以通过实验或实测数据来确定，可以参考已有的设计规范进行计算。

池的尺寸要根据进水量和沉降速度来确定，一般采用水力停留时间和提取水平法来计算。

搅拌器的选型需要根据池的尺寸和搅拌需求来确定，应选择合适的搅拌器来确保污水中的固体颗粒和悬浮物均匀分布。

三、曝气池曝气池是用来提供氧气和增加曝气面积，促进生物降解污水中的有机物的设施。

曝气池的设计计算包括曝气池的尺寸计算、曝气量的计算和曝气器的选型。

曝气池的尺寸要根据进水量和曝气时间来确定，一般采用水力停留时间和曝气强度来计算。

曝气量可以根据进水量和污水中的有机负荷来确定，一般采用生物需氧量和化学需氧量来计算。

曝气器的选型需要根据曝气量和曝气剂的形式来确定，常见的曝气器有喷射曝气器、曝气罩和机械曝气器。

污水处理构筑物设计计算-

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅 1．设计参数：设计流量Q=5.0×104m 3/d443max 5.010 1.2 6.010/694/Z Q Q K m d L s =⨯=⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.7m/s ，过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，本社既考虑流量较大，故设计两套格栅。

令31/20.347/Q Q m s ==。

根据最优水力断面公式21211vB Q =计算得:栅前槽宽10.93B m ==，则栅前水深10.930.4722B h m ===（2）栅条间隙数238.2n ===(取n=40)（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（40-1）+0.02×40=1.19m 选型：GH —1500,实际B=1.50m,电机功率1.1——1.5kw. （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.500.940.772tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.382L L m == （6）过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k =3，则m g v k kh h 103.060sin 81.929.0)02.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/e ）4/3 h 0：计算水头损失k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.47+0.103+0.3=0.87 （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+0.77/tan α=0.77+0.38+0.5+1.0+0.77/tan60° =3.09m（9）每日栅渣量31186400 1.25/100zQ w w m d k ==>0.2m 3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：进水图1 中格栅计算草图二、污水提升泵房 1.设计参数设计流量：Q=694L/s ，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。

污水处理厂毕业设计(含计算数据)..

一、污水处理工艺选择与可行性分析1、污水厂的设计规模近期污水量为2×104 m3/d，远期污水量为4×104 m3/d，其中生活污水和工业废水所占比例约为6:4。

污水厂主要处理构筑物拟分为二组,这样既可满足近期处理水量要求，又留有空地以二期扩建之用。

2、进出水水质由于进水不但含有BOD5,还含有大量的N，P所以不仅要求去除BOD5还应去除水中的N，P使其达到排放标准。

3、处理程度的计算1。

BOD5的去除率2 。

COD的去除率3。

SS的去除率4。

总氮的去除率5。

总磷的去除率4、本工程采用生物脱氮除磷工艺的可行性BOD5：N：P的比值是影响生物脱氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率随着BOD5/N和BOD5/P比值的增加而增加。

理论上,BOD5/N>2。

86才能有效地进行脱氮，实际运行资料表明,BOD5/N>3时才能使反硝化正常进行。

在BOD5/N=4～5时，氮的去除率大于50％，磷的去除率也可达60%左右。

本工程BOD5/N=3,可以满足生物脱氮的要求。

对于生物除磷工艺,要求BOD5/P=33～100。

本工程BOD5/P等于36，能满足素之一,在碳化与硝化合并处理工艺中，硝化菌所占的比例很小，约5％。

一般负荷小于0。

15kg BOD5/kgMLSS。

d时，处理系统的硝化反认为处理系统的BOD5应才能正常进行。

根据所给定的污水水量及水质，参考目前国内外城市污水处理厂的设计及运转经验，对于生活污水占比例较大的城市污水而言，以下几种方法最具代表性：A2/O法、AB法、生物滤池、循环式活性污泥法（改良SBR）、氧化沟法.5、工艺比较及确定又要适当去除N,P故可采用SBR 城市污水处理厂的方案,既要考虑去除BOD5或氧化沟法，或A2/O法。

A A2/O法A2/O工艺即缺氧/厌氧/好氧活性污泥法, A2/O法处理城市污水的特点：运行费用较传统活性污泥法低，曝气池池容小，需气量少，具有脱氮除磷功能,BOD5和SS去除率高，出水水质较好,工作稳定可靠，有较成熟的设计、施工及运行管理经验,产泥量较传统活性污泥法少；污泥脱水性能较好；无需设初沉池；对水质和水温度化有一定适应能力;另外,从节省能耗的角度看,A2/O可以充分利,回收了部分硝化反应的需氧量，反硝化反应所用硝化液中的硝态氧来氧化BOD5产生的碱度可以部分补偿硝化反应消耗的碱度，因此对含氮浓度不高的城市污水可以不另外加碱来调节PH。

污水处理厂各构筑物的设计计算

第二章设计方案城市污水处理厂的设计规模与进入处理厂的污水水质和水量有关，污水的水质和水量可以通过设计任务书的原始资料计算。

2.1厂址选择在污水处理厂设计中，选定厂址是一个重要的环节，处理厂的位置对周围环境卫生、基建投资及运行管理等都有很大的影响。

因此，在厂址的选择上应进行深入、详尽的技术比较。

厂址选择的一般原则为：1、在城镇水体的下游；2、便于处理后出水回用和安全排放；3、便于污泥集中处理和处置；4、在城镇夏季主导风向的下风向；5、有良好的工程地质条件；6、少拆迁，少占地，根据环境评价要求，有一定的卫生防护距离；7、有扩建的可能；8、厂区地形不应受洪涝灾害影响，防洪标准不应低于城镇防洪标准，有良好的排水条件；9、有方便的交通、运输和水电条件。

由于该地夏季盛行东南风，冬季盛行西北风，所以，本设计的污水处理厂应建在城区的东北或者西南方向较好，最终可根据主干管的来向和排水的方便程度来确定厂区的位置。

根据设计原则和设计要求，本工程拟比选出一个投资省、运行费用低、技术成熟、处理效果稳定可靠、运行管理方便、要求操作运转灵活、技术设备先进、成套性好、便于分期实施的处理工艺。

从进、出水水质要求来看，本工程对出水水质要求较高，要求达到一级A 标准，不但COD、BOD指标要求高，还要求脱氮除磷，所以需从出水水质要求来选择处理工艺。

1、A2/O工艺A2/O脱氮除磷工艺（即厌氧-缺氧-好氧活性污泥法，亦称A-A-O工艺），它是在A p/O除磷工艺上增设了一个缺氧池，并将好氧池出流的部分混合液回流至缺氧池，具有同步脱氮除磷功能。

其基本工艺流程如图1所示：进水内回流图1 A2/O工艺基本流程图污水经预处理和一级处理后首先进入厌氧池，在厌氧池中的反应过程与A p/O生物除磷工艺中的厌氧池反应过程相同；在缺氧池中的反应过程与A n/O 生物脱氮工艺中的缺氧过程相同；在好氧池中的反应过程兼有A p/O生物除磷工艺和A n/O生物脱氮工艺中好氧池中的反应和作用。

污水处理厂各构筑物的设计计算-污水处理构筑物的计算

《水污染控制工程》课程设计题目：孤岛新镇污水处理厂设计学院：专业班级：姓名：序号：指导教师：第一章设计任务及资料1.1设计任务孤岛新镇6.46万吨/日污水处理厂工艺设计。

1.2设计目的及意义1.2.1设计目的孤岛新镇位于山东省黄河入海口的原黄泛区内。

东径118050＇~118053＇，北纬37064＇~37057＇，向北15公里为渤海湾。

向东10公里临莱州，向南20公里为现黄河入海口，距东营市（胜利油田指挥部）约60公里，该镇地处黄河下游三角洲河道改流摆动地区内。

该镇附近区域为胜利油田所属的孤岛油田和两桩油田。

地下蕴藏着丰富的石油资源。

为了开发这些油田并考虑黄河下游三角洲的长远发展。

胜利油田指挥部决定兴建孤岛新镇，使之成为孤岛油田和两桩油田的生活居住中心和生产指挥与科研中心，成为一个新型的社会主义现代化的综合石油城。

根据该镇总体规划，该镇具有完备的社会基础和工程基础设施。

有完备的城市交通、给水排水、供电、供暖、电信等设施，并考虑今后的发展与扩建的需要。

因此，为保护环境，防治水污染问题，建设城市污水治理工程势在必行。

1.2.2设计意义设计是实现高等工科院校培养目标所不可缺少的教学环节，是教学计划中的一个有机组成部分，是培养学生综合运用所学的基础理论、基础知识以及分析解决实际问题能力的重要一环。

它与其他教学环节紧密配合，相辅相成，在某种程度上是前面各个环节的继续、深化和发展。

我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚。

近200年来，城市污水处理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水，并回用。

处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到A/O、A2/O、AB、SBR、 CASS等多种工艺，以达到不同的出水要求。

虽然如此，我国的污水处理还是落后于许多国家。

在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。

污水处理厂构筑物计算书

第1章构筑物计算工艺流程图1.1设计流量总污水量为25000m3/d，选择变化系数为K Z=1.37，设计流量：Q max=K Z Q=1.37*0.405=0.555 （3-1）1.1格栅1.1.1设计说明格栅设在处理构筑物之前，用于阻截水中教导的悬浮物和漂浮物，回收部分纸浆纤维，保证了后续处理设施的正常运行。

格栅的截屋主要对水泵起保护作用，还可以去除部分悬浮物。

拟采用粗格栅，为了提高拦截悬浮物和漂浮物的效率，设有格栅（共两个，一备一用）、倾斜筛网，粗格栅在前，倾斜筛网在后。

1.1.2设计计算1、参数设定栅条断面取迎水面为圆形，栅条宽s=0.01m，栅条倾角α=600，栅条间隙b=25mm，过栅流速v=0.8m/s，栅前水深h=0.5m，设计流量K Z=1.36。

453.555.08.0025.060sin 555.0sin 0max ≈=⨯⨯⨯==bvh Q n α 1.84m 20tan 25.068.120111=-=-=tga B B l 490.081.928.060sin 025.001.031.84260sin 203420342=⨯⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛=g v b s k h β2、计算（1）粗格栅间隙数n（3-2）式中：Q max ——最大设计流量，m 3/s ； α——格栅倾角，度； b ——栅条间隙，m ；h ——栅前水深，m ；v ——污水的过栅流速，m/s（2）栅槽宽度B采用φ10的圆钢为栅条s =0.01m6m 8.145025.05101.0)1(=⨯+⨯=+-=bn n s B （3-3）式中：s ——栅条宽度，m 。

（3）通过格栅的水头谁是h 2设进水渠道款B 1=0.5m（3-4）格栅采用原型断面，则β=1.79，阻力增大系数去=3.（3-5）式中：g ——重力加速度，m/s 2；k ——格栅受污染堵塞使水头损失增大的倍数，一般去3；β——阻力系数，其数值与格栅条的断面几何形状有关，去=取圆形栅条。

《污水处理厂构筑物尺寸计算及高程布置1600字》

污水处理厂构筑物尺寸计算及高程布置目录污水处理厂构筑物尺寸计算及高程布置 (1)4.1平面布置 (1)4.1.1平面布置原则 (1)4.1.2构筑物平面尺寸 (1)4.2管网布置 (2)4.2.1管网布置原则 (2)4.2.2管道统计 (2)4.3高程布置 (3)4.3.1构筑物水力损失 (3)4.3.2管道水力损失 (3)4.3.3 高程计算 (4)4.1平面布置4.1.1平面布置原则（1）处理污水构筑物与生活、管理设施应分别集中布置，彼此保持适当距离，功能分区明确，布置得当。

办公区和生活区应分开布置，防止污水处理排放气体对人产生危害。

（2）污水管道采取适当坡度，依靠重力流向，按处理流程依次布置，避免管路交叉和迂回，保证水流通畅。

（3）处理构筑物之间的距离应满足管线敷设施工要求，对于特殊构筑物（如消化池）和其他构筑物之间的距离应符合国家《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）及国家和地方相关防火规范规定。

（4）在设计处理厂过程时留出空地以便于未来改建或者加建，使污水处理厂长久运行。

（5）保证污水处理厂有足够的绿化面积，保障卫生条件，一般绿化面积不小于污水处理厂总面积的30%。

4.1.2构筑物平面尺寸根据以上设计书的计算，可总结出该污水处理厂主要构筑物的平面尺寸，便于污水处理厂平面图的绘制，具体数值参考下表4-1。

表4-1 主要构筑物平面尺寸构筑物名称尺寸数量粗格栅间L×B×H=10m×8m×4m 1间提升泵房L×B×H=15m×10m×4m 1间细格栅间L×B×H=10m×6m×4m 1间曝气沉砂池L×B×H=3.2m×3.2m×3.4m 2座A2/O生化池L×B×H=43m×10m×4.5m 1座辐流式沉淀池D×H=36m×7.7m 2座反硝化深床滤池L×B×H=6m×10m×4.85m 6组污泥浓缩池D×H=14m×4.9m 2座污泥脱水间L×B×H=10m×3m×4m 1间消毒池L×B×H=21m×20m×3m 2座加药间L×B×H=20m×10m×5m 1间传达室L×B×H=4m×4m×3m 1间办公室L×B×H=30m×15m×6m 1间宿舍L×B×H=50m×15m×6m 1间食堂浴池及开水房L×B×H=20m×15m×4m 1间锅炉房L×B×H=10m×5m×4m 1间仓库L×B×H=30m×15m×4m 1间4.2管网布置4.2.1管网布置原则（1）满足功能要求，实现经济实用。

污水处理站设计计算书

污水处理站设计计算书1 构筑物的计算平均流量Q=300m3/d=3.4 L/s=0.0034 m3/s 总变化系数Kz=2.3 则最大设计流量Q max=Q⨯Kz=690 m3/d =0.008m3/s1.1格栅1.1.1 主要技术标准⑴设计依据《污水综合排放标准》（GB8978-1996）；《医院污水处理设计规范》（CECS07：88）；《室外排水设计规范》（GBJ14-87）；《医院污水排放标准》（GBJ48-1983）。

⑵设计参数栅条间隙：e=5mm=0.005m；栅条宽度s =5mm=0.005m；栅前水深为h=0.28m；过栅流速取0.8m/s；格栅倾角α=60°；小时变化系数K=2 。

1.1.2500B1111000B1H 2B 1设计计算⑴ 栅条间隙数 n=e h v⨯⨯0.0050.280.8⨯⨯取n=8式中 n ——栅条间隙数,个；Qmax ——最大设计流量，m3/s ； α——格栅倾角，为60°； v ——过栅流速，m/s ；e ——栅条间隙,m ； h ——栅前水深,m ；⑵ 栅槽宽度bnn S B +=）1-(=0.005（8-1）+0.005⨯8=0.04m⑶ 进水渠渐宽部分的长度设进水渠宽B 1=0.03m ,其渐宽部分展开角α1=200，则进水渠内流速为0.77m /s,在0.4～0.9 m /s 范围内，合乎要求。

所以，进水渠渐宽部分的长度：111a tan 2B B l -==0.040.032tan 20-⨯=0.014m式中 B 1——进水渠道宽度，取为0.42m ；1α——进水渠展开角，一般用20°。

栅栏与出水渠道连接处的渠渐窄部分的长度：2l =12l =0.007m⑷ 通过格栅的水头损失阻力系数ζ值与栅条断面形状有关，本设计采用圆形断面，β=1.79ζ=β43s b ⎛⎫ ⎪⎝⎭=430.0051.790.005⎛⎫ ⎪⎝⎭=1.79计算水头损失αζsin 220gvh ==20.81.790.86629.8⨯⨯=0.05mh 1=h o k=0.15m式中 g ——重力加速度，9.8m /s 2；k ——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3。

氧化沟工艺污水厂设计计算书

氧化沟工艺污水厂设计计算书设计计算书第一章构筑物设计计算第一节污水处理系统 1 格栅与提升泵 1.1 格栅设计计算 1.1.1 主要设计参数日均污水量：Q d 为15万m 3/d总变化系数K Z ：1.3（平均日流量大于1000L/s 的K Z 为1.3）设计流量Q max =K z Q d =1.3*15万m 3/d =2.26m 3/s 栅条宽度S=10mm=0.01m （矩形断面）栅条间隙宽度b=20mm=0.02m 过栅流速 v=0.8m/s 栅前水深 h=1.2m格栅倾角α=60。

（α∈(45。

~75。

) 超高h=0.3m 1.1.2 设计计算由水力最优断面公式Q=（B1^2*v ）/2得到B1=2.38，h=B1/2=1.19实际中取1.2计算（1）栅条的间隙数(分两组）：49 实际数目为n-1=48个考虑格栅倾角的经验系数（2）栅槽宽度栅槽宽度B 一般比格栅宽0.2~0.3m 也可以不加，此取加0.2 每组栅槽宽B’=()10.2S n bn -++=0.01*（49-1）+49*0.05+0.2=1.66m 设每组栅槽间隔0.10m ，总长度栅槽宽度：B=2B’+0.10=3.42m 进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠宽B 1=2.1m ,其渐宽部分展开角度1α=20o （进水渠道内的流速为2.26/(2.38*1.2)=0.791m/s ，在0.4～0.9范围内，符合要求）L1=(B1-B2)/2tan 1α =1.43m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=L1/2=0.715mh 损=0.0815m （3）栅后槽总高度H因粗格栅间隙较大，水利损失很少，可忽略不计设栅前渠道超高h 2=0.3m H=h 损+h 1+h 2=1.2+0.3=1.58(m) （4）格栅总长度（L ）L=L1+L2+0.5+1.0+1.30/tanα=1.43+0.715+0.5+1.0+(1.2+0.30)/tan60° =4.51m（5）每日栅渣量（W ）污水流量总变化系数为1.3，则每日栅渣量W=（Q max *W1*86400)/(K z *1000)=3m 3/d >0.2m 3/d 式中：Kz --总变化系数，取1.3； W ——每日栅渣量, m 3/d ；1 W ——栅渣量333m /10m 污水一般为每3 1000m 污水产3.31m 3； W>0.2m 3/d 所以采用机械清渣。

城市污水处理厂设计计算

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、粗格栅 1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则：最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60°则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45) 3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ）则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α 5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212=== 6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε 其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.89. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m×5m，池高为7m，则池容为105m3。

高程计算

3.5.2.2 污水处理构筑物高程布置设计计算
本设计污水处理厂的污水排入磁窑河，磁窑河洪水位较低，污水处理厂出水能够在洪水位时自流排出。

因此，在污水高程布置上主要考虑土方平衡，设计中以二沉池水面标高为基准，由此向两边推算其他构筑物高程。

由于河流最高水位较低，污水处理厂出水能够在洪水位时自流排出。

因此，在污水高程布置上主要考虑土方平衡，厂区地势平坦，地面标高为344.75m。

计算中以消毒池水面标高为基准，取为344.75m ，由此向两边推算其他构筑物高
3.5.2.3 污泥处理构筑物高程布置设计计算（1）污泥处理构筑物高程布置设计计算 ①污泥管道水头损失管道沿程水头损失：
86
.117.149.2⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛⎪⎭⎫ ⎝⎛=H
f C v
D L h
管道局部损失：
g v h j 22
ξ
=
式中： CH ——污泥浓度系数； ξ——局部阻力系数； D ——污泥管管径（m ）； V ——管内流速（m/s ）； L ——管道长度（m ）。

查计算表可知：污泥含水率97%时，污泥浓度系数 CH=71；污泥含水率95%时，污泥浓度系数 CH=53。

污水处理构筑物设计计算

污水处理构筑物设计计算污水处理构筑物是用于处理和处理废水的设施，包括污水处理厂，废水处理设备和相关的流程和系统。

在设计污水处理构筑物时，需要进行一系列的计算和考虑，以确保其能够有效地处理和处理污水。

下面将从污水处理进程的计算，处理设备的设计和污水处理构筑物的尺寸计算等方面进行详细介绍。

1.污水处理进程的计算污水处理进程的计算是设计污水处理构筑物的关键步骤之一、常见的污水处理进程包括初沉池、曝气池、沉淀池和滤池。

根据处理对象和水质情况，可以选择适当的进程。

针对每个处理过程，需要计算并确定相关参数，如进水流量、水质要求、处理时间等。

这些参数将用于后续处理设备和构筑物的设计。

2.处理设备的设计处理设备的设计是污水处理构筑物设计中的重要部分。

根据所选进程，需要设计并选择合适的处理设备，如曝气装置、沉降装置和滤料等。

设计处理设备时需要考虑以下参数：处理能力、水质要求、设备尺寸和材料选择等。

经过计算和考虑后，可以确定合适的处理设备及其相关参数。

3.污水处理构筑物的尺寸计算污水处理构筑物的尺寸计算是确保构筑物能够满足处理要求的关键步骤。

根据处理过程和处理设备的设计结果，计算构筑物的长度、宽度、深度等参数。

在计算尺寸时需要考虑的因素包括：进水流量、水质要求、处理时间、污水稀释等。

通过这些计算，可以确定构筑物的尺寸和形状，以满足处理要求。

4.结构设计和材料选择在进行污水处理构筑物设计时，还需要进行结构设计和材料选择。

结构设计包括计算构筑物的承载能力和稳定性，确保其能够承受污水处理过程中的各种荷载。

材料选择需要考虑其抗腐蚀性、耐久性和可维护性等因素，以确保构筑物的长期使用。

常用的材料包括混凝土、钢筋和塑料等。

总结：污水处理构筑物设计计算是设计污水处理设施的重要步骤，需要进行一系列的计算和考虑。

从污水处理进程的计算、处理设备的设计到污水处理构筑物的尺寸计算等方面，均需要综合考虑水质要求、处理能力和结构稳定性等因素，以确保构筑物的有效处理废水。