支腿计算
汽车吊支腿负荷计算
汽车吊支腿负荷计算集团标准化工作小组 #Q8QGGQT-GX8G08Q8-GNQGJ8-MHHGN#三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=Xi Xi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=*=(动载系数取为2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=*10=、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N= P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图。
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板
梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G i=69t，力臂L i=，吊重（空心梁+钢丝绳）
G2二、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G i x +G3 x =G2XX
将数据代入以上公式，可得：R i=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：
604+300=904KN故支点处应力为：904/ （2*3）=151Kpa,根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土0=250Kpa> 151Kpa,故满足地基承载力要求。
L1- -
1 11
用转时旱否利受力状态半匡冬
2）汽车吊选用:
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m 时对应起吊能力为：32t;故一台吊车吊装能力：32*=＞（+）/2=，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m,臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=＞，满足吊装要求。
NK7O礎冃平板
孝感站内山道
3COT吊车。
第六章 支腿的设计计算
第五章 支腿的设计计算1.载荷计算支腿平面内计算的最不利工况是：满载小车在悬臂极限位置，起重机不动或带载荷偏斜运动并制动，同时有风载荷作用。
支腿承受的载荷有：结构设备重量、小车载荷、运动冲击力、偏斜侧向力及工作风力。
1） 一根梁上的起升载荷与小车自重：361(12080)9.8110 1.1 1.079102p N =⨯+⨯⨯⨯=⨯∑ 2） 大车的自重刚性支腿上端以上的自重35699.8110 6.77102G G N ==⨯⨯=⨯静总上刚性支腿下端以上的自重 3569189.81108.53102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总下刚（）柔性支腿下端以上的自重 3569129.81107.95102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总柔下柔（）3）小车的惯性力为：34809.8110 2.810142142xc Hx G P N ⨯⨯===⨯⨯⨯小车与货物的风载荷41.6250(1628.8) 1.7910w P cqA N ==⨯⨯+=⨯4）垂直于门架平面的风载荷1.604401/w q q N m =⨯=门5）大车支腿以上桥架作用在支腿上的惯性力42 6.23610414H G Gx F N +==⨯⨯静总惯风载荷42.5104Fw Pw N ⨯===⨯主（384+16+4）25046）作用与支腿架的风载荷和支腿自重惯性力：464/A q N m =刚536/A q N m =柔1043.8/H q N m =刚695.8/H q N m =柔 7) 偏斜运行侧向载荷 Ps小车满载跨中4s18.0910P N ==⨯ 小车满载极限位置5s2 1.06210P N =⨯2.支腿内力计算（1）门架平面的支腿内力计算柔性支腿与主梁铰接，因此门架平面按静定简图进行内力计算：○1满载小车位于臂端，c 点受弯矩11c M H h =32(23)LH P h k =⨯+∑21I hk I L=•12911140.70.30.7 1.095100.39.347107.69310mmy y I I I =+=⨯⨯+⨯⨯=⨯刚下刚上1142 3.78510x I I mm ==⨯0.1189k =653131.07910 4.4810214.5(20.11893)H N ⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯+561 4.481014.5 6.5010c M N m =⨯⨯=⨯•○2小车惯性和风载荷：4425()(2.810 1.7910)14.56.6510c A H WM H h P P h N m==+=⨯+⨯⨯=⨯•○3支腿风载荷 2221140114.5 4.21522c w M q h N m ==⨯⨯=•○4偏斜运行侧向力为Ps 引起内力51.06210s P N=⨯521 1.06210M SB N m ==⨯•B 1=1m5461.0621014.51.539910c l c sM M M Ph N m N m====⨯⨯•=⨯•（2）在支腿平面内的支腿内力在支腿平面内支腿与桥架连接相对为柔性连接，支腿与下横梁为刚性连接○1大车制动惯性力PH 和风载荷Pw 作用引起内力： 61() 1.26710H w M P P h N m =+=⨯•62121 1.26710M N B M N m =-=⨯•22() 3.958H w hN P P N B=+=○2作用于支腿平面的风载荷与支腿自重惯性力21222a H q q M h M +==刚性支腿2514641043.814.5 1.58102M N m +=⨯=⨯•柔性支腿 2512536695.814.5 1.295102M M N m +==⨯=⨯•3．支腿强度计算门架平面内，刚性支腿上端截面受到弯矩。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。
支腿计算
****************************************************************************************************************************************************************************************************************************************************☞ 水平风载荷风压高度变化系数，按设备质心所处高度取f i =110m 高度处的基本风压值q0=62.5容器外径，有保温层时取保温层外径D 0=3132容器壳体总长度H 0=3790水平风载荷:=1.2*1*62.5*3132*3790*10^-6=890☞ 地震作用标准值计算地震影响系数a e =0.16设备操作质量m 0=13716重力加速度g=9.81水平地震作用标准值 =0.16*13716*9.81=21529☞ 载荷的确定水平载荷F H 取风载荷P w 和(地震载荷P e +0.25P w )较大值F H =21751垂直载荷取设备最大操作重力W 1=134554支腿的个数N=3每个支腿的水平反力=21751/3=7250.4支承高度H =2020封头直边高度h 2=50壳体切线距L=2150基础顶面至设备质心的高度=2020-50+2150/2=3045H 型钢高度W =200H 型钢翼板厚度t 2=12筒体名义厚度δ2n =16垫板名义厚度δn =16容器公称直径DN=2900支柱中心圆直径=200+2*SQRT((2900/2+16+16)^2-((200-2*12)/2)^2)=3158.8单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)支腿计算（JB/T4712.2-2007）=4*21751*3045/(3*3158.8)-134553.96/3=-16894单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)=4*-21751*3045/(3*3158.8)-134553.96/3=-72808☞ 支腿稳定及强度计算H型钢宽度B=200H型钢高度H‘=200H型钢腹板厚度t1=8H型钢翼板厚度t2=12支腿材料的拉伸弹性模量E=206000支腿材料的屈服强度R eL=235.4设备重要度系数η=1单根支腿的轴向水平截面惯性矩I X-X=46104917单根支腿的径向水平截面惯性矩I Y-Y=16007509单根支腿的横截面面积A=6208假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t 汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t 全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m 吊臂时作业半径12m ，吊臂重量8.36t 。
二.吊装计算参数1).220t 汽车吊整机自重72t;2).220t 汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a — 220t 汽车吊在作业半径12m 处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值；Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N == 2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N == 吊车支腿压力示意图仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。
For personal use only in study and research; not for commercial use.Nur für den persönlichen für Studien, Forschung, zu kommerziellen Zwecken verwendet werden.Pour l 'étude et la recherche uniquement à des fins personnelles; pas à des fins commerciales.толькодля людей, которые используются для обучения, исследований и не должны использоваться в коммерческих целях.以下无正文。
容器支腿计算
垂直地震影 响系数α vmax=0.65 αmax
0.00
支腿系数tg θ=3/8*Do/h
593.78 5256.21
水平弯距引 起垂直力 FL1(N)=FH/2 tgθ
垂直最大受 拉力 FL(N)=FL1+ Fv/n-W/nFv'/n
63.91 158.79
地震影响系数衰 减系数γ =0.9+(0.05ξ)/(0.5+5ξ)
设备水平地震力 Fk1(N)=α1*η k1*W*g
当量质量 meq(Kg)=0.75*W
设备垂直地震力 (N)Fv0-0=α vmax*meqg
单根支腿的水平 反力 Q(N)=FH/n
垂直最大受压力 FY(N)=max(FL1+(F v+W+Fv')/n,Wt/n)
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
支腿与壳体焊缝 剪力τ (Mpa)=max(FY/Aw 1,FL/Aw1) 焊接接头弯曲应 力σ=QLw1/Zw1 支腿与底板焊缝 剪力τ(Mpa)
0.37
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
4749.55
地脚螺栓根 径 db （mm）
14.04 σB≤[σ]
0.00
(推荐)汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力:P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。
最新容器支腿计算公式(支腿计算主要用于立式容器的支腿受力及地脚螺栓计算)[表格]
![最新容器支腿计算公式(支腿计算主要用于立式容器的支腿受力及地脚螺栓计算)[表格]](https://img.taocdn.com/s3/m/679ee3732f60ddccdb38a025.png)
0.09
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
6337.19
地脚螺栓根 径 db （mm）
8.04
σB≤[σ]
0.00
τ≤[τ]
1.47
支腿与壳体 焊角高 (mm)
底板厚度 (mm)
支腿与底板 焊角高 (mm) 风压高度变 化系数 fi 风振系数k2 基本振型参 与数ηk1 地震设防烈 度αmax
设备附加垂 直载荷 Fv'(N)(向下 为正）
5911.47
Q235A 3836 23300
3 2225 HK240C 242880000
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
1.52 0.03 6545.57 0.10
0.40 8160.96 6337.19
34.82 1.53 11.42 合格 合格 合格
最大压应 力,B(Mpa)=FY/a1* a2
最大拉应力 四、地脚螺栓计 算结果
地脚螺栓反 力,FL(N)=
单根地脚螺栓受 拉应力σ B(Mpa)=FL/(nb*A b) 地脚螺栓剪力 τ (Mpa)=[Q-μ *W/n]/nb*Ab 五、支腿焊缝强 度评定结果：
JB 4712.2支腿计算
支腿材料的屈服强度 设备重要度系数
ReL = η=
235.4 Mpa 1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩
IX-X = 46104917 mm4
单根支腿的径向水平截面惯性矩
IY-Y = 16007509 mm4
单根支腿的横截面面积
A=
假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大
6208 mm2
2
mm
235 Mpa
=
5.8 mm
tf1 =
12 mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2)) 支腿装配焊缝的弯曲应力
=7250.4*2235/289630.9 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2) 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-72808)/5430.6 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿装配焊缝的当量应力
********************************************************************************************* **********************************************
☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取
=SQRT(55.9^2+3*13.41^2) 焊缝系数 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。
= 320 mm
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书之蔡仲巾千创作
时间：二O二一年七月二十九日
一、工程概况
年夜新年夜厦改扩建项目1#6015装配时需三一220t全路面汽车吊在空中上进行作业,220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m,吊臂重量8.36t.
二.吊装计算参数
1).220t汽车吊整机自重72t;
2).220t汽车吊平衡重75t;
3).6015塔吊吊臂自重8.36t;
三、作业工况
分析现场情况,最晦气吊装工况：
1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；
四、支腿压力计算
1.支腿反力计算公式:N
G——汽车吊整车自重（含配重）；
Q——汽车吊起重载荷（吊重）；
N——汽车吊支腿反力；
n——汽车吊支腿数；
Mx、My——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y轴的力
矩值；
Xi、Yi——支腿至通过回转中心的X、Y轴的距离；
2.220t汽车吊整机自重:G=72+75=147t;
3.工况a—吊装6015吊臂时的支腿最年夜压力:
考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)
2).吊装对X,Y轴的力矩
4、220t汽车吊支腿压力分散处置
1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:
P=
2).在4个支腿下垫2m*2m钢板进行分散处置时支腿压应力:
P=
吊车支腿压力示意图
时间：二O二一年七月二十九日。
泵车支腿压力计算公式
泵车支腿压力计算公式在泵车工作中，支腿的稳定性是非常重要的。
支腿的稳定性直接影响到泵车的工作效率和安全性。
为了确保支腿的稳定性，需要对支腿的压力进行计算和控制。
在本文中，我们将介绍泵车支腿压力的计算公式，以及如何应用这个公式来确保支腿的稳定性。
泵车支腿压力计算公式可以通过以下公式来计算：支腿压力 = 载荷重量 / 支腿面积。
其中，载荷重量是指支腿所承受的重量，支腿面积是指支腿与地面接触的面积。
通过这个公式，我们可以得到支腿需要施加的压力，从而确保支腿的稳定性。
在实际应用中，我们需要考虑到一些额外的因素，如地面的硬度、支腿的材质和结构等。
这些因素都会影响支腿的稳定性，因此在计算支腿压力时需要进行综合考虑。
在进行支腿压力计算时，首先需要确定支腿的载荷重量。
这个重量通常由泵车的工作状态和所承载的物料来决定。
在确定了载荷重量之后，我们需要测量支腿与地面接触的面积，从而得到支腿面积。
在测量支腿面积时，需要考虑支腿与地面的接触情况，如是否有垫板、地面的坡度等因素。
通过以上步骤，我们可以得到支腿的压力。
在实际应用中，我们还需要考虑到地面的硬度和支腿的材质。
地面的硬度会影响支腿的稳定性，如果地面太软，支腿需要施加更大的压力来确保稳定。
支腿的材质和结构也会影响支腿的稳定性，因此在计算支腿压力时需要考虑这些因素。
除了计算支腿的压力之外，我们还需要对支腿的压力进行控制。
在实际应用中，通常会通过液压系统来控制支腿的压力。
通过调节液压系统的压力，可以实现对支腿压力的精确控制，从而确保支腿的稳定性。
总之，泵车支腿压力的计算公式为支腿压力 = 载荷重量 / 支腿面积。
在实际应用中，我们需要考虑到地面的硬度、支腿的材质和结构等因素，从而确保支腿的稳定性。
通过对支腿压力的计算和控制，可以提高泵车的工作效率和安全性。
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书之樊仲川亿创作
时间：二O二一年七月二十九日
一、工程概略
大新大厦改扩建项目1#6015装配时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业,220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m,吊臂重量8.36t.
二.吊装计算参数
1).220t汽车吊整机自重72t;
2).220t汽车吊平衡重75t;
3).6015塔吊吊臂自重8.36t;
三、作业工况
阐发现场情况,最晦气吊装工况：
1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；
四、支腿压力计算
1.支腿反力计算公式:N
G——汽车吊整车自重（含配重）；
Q——汽车吊起重载荷（吊重）；
N——汽车吊支腿反力；
n——汽车吊支腿数；
Mx、My——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y轴的力
矩值；
Xi、Yi——支腿至通过回转中心的X、Y轴的距离；
2.220t汽车吊整机自重:G=72+75=147t;
3.工况a—吊装6015吊臂时的支腿最大压力:
考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)
2).吊装对X,Y轴的力矩
4、220t汽车吊支腿压力分离处理
1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:
P=
2).在4个支腿下垫2m*2m钢板进行分离处理时支腿压应力:
P=
吊车支腿压力示意图
时间：二O二一年七月二十九日。
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=1.367m，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=47.2t、力臂L2=18.549m，吊车配重G3=100t、力臂L3=4.181m，根据受力状态图可列方程为：
G1×1.367+G3×4.181=G2×18.549-R1×5.946
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数0.8；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*0.8=25.6t>（46.8+0.38）/2=23.59t，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长12.2m时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径12m，臂长17.6m对应起吊能力为：49.5t，故100t吊车吊装能力：47*0.8=37.6t>34.69t，满足吊装要求。
支腿计算
焊缝的横截面积
A1
支腿装配焊缝的剪切应力 τ1
R ·L 1 Z
2 ·h
f1·
t
f1
2
F L2 A1
= 64.25 MPa = 424.2641 mm2 = 27.01 MPa
支腿装配焊缝的当量应力 σz
σ
2 f
−
3τ
2 1
= 79.47752 MPa
设计温度下支腿材料的许用应力 [σ]t 焊缝系数 φ 支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力 [B] 支腿装配焊缝的弯曲应力验算 σf = 支腿装配焊缝的剪切应力验算 τ1 = 支腿装配焊缝的当量应力验算 σz =
= 550
mm
单根支腿的最小抗弯截面模量 Wmin
Ix-x/e = 75119.2 mm3
支腿的弯曲应力
σb
(RL1-F12e)/Wmin = 3.79
MPa
支腿的许用弯曲应力 结论：
[σb]
= 130
MPa
σb＜[σb]
合格
支腿钢结构综合评价
结论：
σc σ cr
+
σb
[σ b ]
= 0.09
≤1
满足要求
− W1)
= 12.03
MPa
= 113
MPa
[σbt]-σbt ＞ 0
安全
地脚螺栓剪切应力验算
地脚螺栓的剪切应力
地脚螺栓常温下的许用剪应力 地脚螺栓的拉应力验算 结论：
τbt [τbt]
FH − 0.4W1 N ·nbt · Abt
= -8.32
当τbt＜0时，其值为0
= 67.80
[τbt]-τbt = 67.80
δb
250吨建筑吊支腿受力计算书
250吨建筑吊支腿受力计算书
概述
本文档旨在提供一份关于250吨建筑吊支腿受力计算的详细说明。
通过对支腿的受力情况进行计算和分析，可以确保吊支腿的设计和选择符合安全要求。
重量计算
根据建筑吊的总重量为250吨，需计算吊支腿的受力情况。
首先，确定支腿所承受的重量，包括吊物自重和附加荷载。
吊物自重
吊物自重根据实际情况进行测算，并确保准确性。
附加荷载
附加荷载包括吊物所承受的风力、地震力等外部荷载。
根据建筑吊所在地的气候和地震等级，进行相应的计算和选择。
支腿受力计算
支腿的受力主要集中在承受重力和反力两个方面。
下面分别进
行计算和分析。
重力
根据支腿所承受的重量，计算其受力情况。
可以采用静力学的
方法进行计算，考虑到支腿的长度、材料等因素。
反力
支腿在使用过程中会产生一定的反力，需要进行计算和分析，
确保支腿的强度和稳定性。
反力的计算可利用牛顿力学或杆件受力
分析方法。
结论
通过对250吨建筑吊支腿的受力计算和分析，可以得出合理的
支腿设计和选择。
确保支腿能够承受吊物的重量，并满足安全要求。
吊支腿的设计和选择需要遵守相关的技术标准和规范。
请注意，本文档提供的内容仅供参考，具体的支腿设计和选择
需要根据实际情况和专业意见进行决策。
如有任何法律问题或不确
定性，请咨询相关专业人士。
水泥罐支腿计算
水泥罐支腿计算一、引言水泥罐支腿计算是水泥罐建筑设计的重要环节。
支腿的合理计算能够保证水泥罐在施工和使用过程中的稳定性、安全性和耐久性。
本文将对水泥罐支腿的类型及计算方法进行详细阐述，以期为相关领域提供参考。
二、水泥罐支腿类型及计算方法1.简支梁支腿计算简支梁支腿是水泥罐常见的一种支腿形式。
在计算简支梁支腿时，需要考虑梁的截面尺寸、材料性能、载荷等因素。
根据相关规范，可采用以下公式进行计算：支腿弯矩M = F * L / 4其中，F为支腿所承受的垂直力，L为支腿长度。
2.悬臂支腿计算悬臂支腿适用于场地空间受限的水泥罐工程。
在计算悬臂支腿时，需考虑支腿的截面尺寸、材料性能、载荷等因素。
悬臂支腿的计算公式如下：支腿弯矩M = F * L / 2其中，F为支腿所承受的垂直力，L为支腿长度。
3.框架支腿计算框架支腿适用于大型水泥罐工程。
在计算框架支腿时，需考虑框架的截面尺寸、材料性能、载荷等因素。
框架支腿的计算可采用以下公式：支腿弯矩M = F * L / 8其中，F为支腿所承受的垂直力，L为支腿长度。
三、影响支腿计算的因素1.材料性能：支腿材料的选择直接影响到计算结果。
在选择材料时，需考虑材料的强度、韧性、耐腐蚀性等因素。
2.工程环境：工程环境对支腿计算有一定影响。
例如，在地震烈度较高的地区，支腿需加强稳定性设计。
3.施工条件：施工条件对支腿计算也有一定影响。
例如，在施工条件受限的场地，可优先考虑采用简支梁支腿或悬臂支腿。
四、水泥罐支腿设计注意事项1.满足稳定性要求：支腿设计应满足稳定性要求，确保水泥罐在施工和使用过程中不会发生倾斜、塌陷等现象。
2.考虑结构合理性：支腿设计应考虑结构合理性，避免出现过载、浪费材料等问题。
3.确保安全性：支腿设计应确保安全性，避免因支腿失效而导致的事故发生。
五、结论水泥罐支腿计算是水泥罐建筑设计的关键环节。
了解支腿类型及计算方法，考虑影响因素和设计注意事项，有助于确保水泥罐的稳定性、安全性和耐久性。
门式起重机支腿计算的算例
门式起重机支腿计算的算例假设需要设计一台起重能力为50吨的门式起重机，起重高度为15米，跨度为20米。
根据设计要求，我们需要计算该门式起重机的支腿的尺寸和数量。
1.支腿的计算起重机的设计载荷为50吨，根据设计规格，我们假设支腿所受到的载荷为总载荷的1/4，即12.5吨。
支腿受到的压力可由以下公式求得：P=(F×h)/(l×b)其中，P为支腿所受到的压力，F为载荷，h为起重高度，l为支腿距离螺栓中心的水平距离，b为支腿的尺寸。
假设支腿距离螺栓中心的水平距离为2米，支腿的尺寸为36厘米×36厘米。
代入公式可得：P=(12.5吨×15m)/(2m×0.36m×0.36m)=5969.44N2.支腿脚座的计算支腿脚座尺寸的计算通常按照静力平衡方程进行。
假设支腿脚座的尺寸为a米×b米，支腿所受到的压力为P，根据静力平衡方程可得：P×a=M其中，M为支腿脚座的抵抗力矩，可以通过以下公式计算：M=P×(l1+l2)其中，l1为支腿脚座到支腿气缸中心的水平距离，l2为支腿脚座到螺栓中心的水平距离。
假设支腿脚座到支腿气缸中心的水平距离为0.5米，支腿脚座到螺栓中心的水平距离为1.5米。
代入公式可得：根据抵抗力矩和支腿脚座的尺寸计算支腿所需尺寸。
由于支腿脚座的尺寸和支腿的尺寸相同，假设支腿脚座的尺寸为36厘米×36厘米。
可得：P×a=Ma=2m所以支腿脚座的尺寸为2米×2米。
3.支腿数量的计算根据起重机的设计要求，我们需要计算门式起重机的支腿数量。
由于起重机需要承担较大的载荷，通常需要采用四点支撑的方式。
所以，该门式起重机需要布置四个支腿。
综上所述，该门式起重机的支腿尺寸为2米×2米，支腿的数量为四个。
这样设计可以确保起重机的安全使用和稳定性。
支腿计算 立式容器
A.5.2
地脚螺栓的剪应力验算：τbt≤【τbt】
A.6 σc1
基础板的强度计算 基础上的压缩应力 σc1=FL2/(b1*b2 )
b1
基础板长度
b2
基础板宽度
【σc1】 混凝土许用耐压应力（一般取11.768）
基础上的压缩应力验算：σc1≤【σc1】
δb
支腿基础板计算厚度
b B*
3 * C1
07 单位 数据输入
1 输入
N/m2
0 不考虑风压
mm
546 输入
mm
2400 输入
N
0
0 不考虑地震系数
kg
690 输入
m/s2
9.8 固定不变
N
0
个
3 输入
N
0
N
6762
N
0
mm
468
mm
800 输入
mm
25 输入
mm
2450 输入
mm
890 输入
mm
410 输入
mm
8 输入
mm
8 输入
mm
8 输入
Cb
B
支腿到基础板边缘的最大长度
【σ】 基础板的许用应力
Cb
支腿底板腐蚀裕度
δ
支腿基础板名义厚度
A.7
支腿装配焊缝的强度计算
σf
支腿装配焊缝的弯曲应力 σf=R*L1/Z
Z
焊缝的抗弯截面模量 Z=2*(hf1)2/6*tf1/(2)1/2
hf1
每条装配焊缝的计算长度 hf1=hf-10
tf1
焊缝的焊脚高度
A.4.4
基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度
支腿计算-立式容器
2 2
符号
名称 水平风载荷计算 风压高度变化系数（按设备质心所处高度选取） 10m高度处的基本风压值， 容器外径，有保温时取保温层外径 容器壳体总长度 水平风载荷Pw=1.2fi*qo*Do*Ho*10-6 地震作用标准值计算 地震影响系数 设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值Pe=ae*mo*g 载荷的确定
b B *
3* C1
Cb
【σ 】 Cb δ A.7 σ
f
支腿装配焊缝的弯曲应力
支腿装配焊缝的强度计算 σ f=R*L1/Z
Z hf1 tf1 τ A1 σ
z 1
焊缝的抗弯截面模量 Z=2*(hf1)2/6*tf1/(2)1/2 每条装配焊缝的计算长度 hf1=hf-10 焊缝的焊脚高度 支腿装配焊缝的剪切应力 焊缝的横截面积 τ 1=FL2/A1
c b 1 cr b
A.5 σ Db nbt Abt d1 Cbt tb 【σ A.5.1 τ
bt】
地脚螺栓的强度验算 地脚螺栓的拉应力，当计 算的值小于0时，其值为0
bt
bt
4F * HC 1 ( H W1 ) N * nbt * Abt Db
地脚螺栓的中心圆直径，取Db等于DB 一个支腿的地脚螺栓数 一个地脚螺栓的有效截面积 地脚螺栓的内径 地脚螺栓腐蚀裕度 地脚螺栓螺距 地脚螺栓的许用拉应力，对于普通碳钢常温下的【σ 地脚螺栓的拉应力验算：σ
c
0.227 ReL
2
支腿的稳定验算：σ c≤【σ cr】 支腿剪切计算 τ =FH/(N*A) 支腿的稳定验算：τ ≤【τ 】 支腿的许用剪切应力 【τ 】=0.6【σ 】t 支腿的弯曲计算
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=1290+330/2+50 壳体外壁至支柱形心距离
=300/2
单根支腿的最小抗弯截面模量 支腿的弯曲应力
=12+150/2+50 支腿的弯曲应力验算：由于σb ≤ [σb]，稳定。 ☞ 支腿钢结构综合评价 支腿结构应满足下列要求
= 5638 N
ae = m0 = g=
0.04 26926.6
9.81
kg m/s2
=0.04*26926.6*9.81
☞ 载荷的确定 水平载荷FH取风载荷Pw和(地震载荷Pe+0.25Pw)较大值 垂直载荷取设备最大操作重力 支腿的个数 每个支腿的水平反力
= 10566 N
FH = W1 = N=
=1.5+2/3*(17.78/120)^2
= 120 = 1.51
=1.2*(1-0.4*(17.78/120)^2)*235.4/(1.51*1)
支腿稳定性验算：由于σc ≤ [σcr]，稳定。 ☞ 支腿剪切计算 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿的许用剪切应力
=0.6*105 支腿的剪切应力
=SQRT(15.6^2+3*14.03^2) 焊缝系数 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。
= 320 mm
= 289630.9 Mpa
********************************************************************************************* **********************************************
支腿计算（JB/T4712.2-2007）
☞ 地脚螺栓的剪切应力 地脚螺栓的许用剪切应力 地脚螺栓的剪切应力
=(11975-0.4*264149.946)/(4*2*263.6) 当 计算得的值小于0时，其值为0 地脚螺栓的剪切应力验算：由于τbt ≤ [τbt]，安全。
☞ 基础板的强度计算 基础板长度 基础板宽度 混凝土许用耐压应力 基础上的压缩应力
********************************************************************************************* **********************************************
☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取
☞ 地脚螺栓的强度验算 地脚螺栓的中心圆直径，取Db等于DB 一个支腿的地脚螺栓数 地脚螺栓的内径 地脚螺栓的腐蚀裕度 地脚螺栓螺距 地脚螺栓的许用拉应力 一个地脚螺栓的有效截面积
=3.14159/4*(20.752-2-0.866*3/6)^2
=(4*11975*2650/3123.1-264149.946)/(4*2*263.6) 地脚螺栓的拉应力验算：由于σbt ≤ [σbt]，安全。
= W= t2 = δ2n = δn = DN =
2650 mm 300 mm 15 mm
12 mm
6
mm
2800 mm
=300+2*SQRT((2800/2+12+6)^2-((300-2*15)/2)^2) 单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)
= 3123.1 mm
=4*11975*2650/(4*3123.1)-264149.946/4 单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)
fi =
10m高度处的基本风压值 容器外径，有保温层时取保温层外径 容器壳体总长度 水平风载荷:
q0 = D0 = H0 =
1 400 3004 3910
N/m2 mm mm
=1.2*1*400*3004*3910*10^-6
☞ 地震作用标准值计算 地震影响系数 设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值
= 15.6 Mpa
= 5430.6 Mpa
= [σ]t =
14.03 Mpa 105 Mpa
= Φ=
28.86 Mpa 0.49 mm
= 77.18 mm
2
mm
235 Mpa
=
5.9 mm
tf1 =
12 mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2)) 支腿装配焊缝的弯曲应力
=2993.9*1505/289630.9 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2) 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-76199)/5430.6 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿装配焊缝的当量应力
应力，
发生在受压侧的支腿内。单根支腿的压应力为
=-76199/6208 单根支腿截面的最小回转半径
= -12.3 Mpa
=200/-12.3 支腿的有效长细比
= 50.779 Mpa
=0.7*1290/50.779 支腿的极限长细比
= 17.78
=SQRT((3.14159^2*206000)/(0.6*235.4)) 由 和 决定的系数
=ABS(-76199)/(240*240) 基础上的压缩应力验算：由于σc1 ≤ [σc1]，满足要求。 支腿到基础板边缘的最大长度 支腿底板腐蚀裕度 基础板的许用应力 支腿基础板厚度
=ABS(235)/(30*2)
☞ 支腿装配焊缝的剪切应力 焊缝的焊角高度
Db = nbt = d1 = Cbt = tb = [σbt] =
支腿材料的屈服强度 设备重要度系数
ReL = η=
235.4 Mpa 1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩
IX-X = 46104917 mm4
单根支腿的径向水平截面惯性矩
IY-Y = 16007509 mm4
单根支腿的横截面面积
A=
假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大
6208 mm2
= -55876 N
=4*-11975*2650/(4*3123.1)-264149.946/4
= -76199 N
☞ 支腿稳定及强度计算
H型钢宽度 H型钢高度
B= H‘ =
200 mm 200 mm
H型钢腹板厚度
t1 =
8
mm
H型钢翼板厚度 支腿材料的拉伸弹性模量
t2 =
12 mm
E = 206000 Mpa
11975 N 264150 N
4
=11975/4 支承高度 封头直边高度
壳体切线距 基础顶面至设备质心的高度
= H= h2 = L=
2993.9 N 1290 mm
40 mm 2800 mm
=1290-40+2800/2 H型钢高度 H型钢翼板厚度
筒体名义厚度
垫板名义厚度 容器公称直径 支柱中心圆直径
=|-12.3/184.9|+|99.6/235| = 0.5 ≤ 1 满足要求。
= 184.86 Mpa
[τ]t =
105 Mpa
=
63 Mpa
= 0.48 Mpa
hf = [σb] =
330 mm 235 Mpa
= 1505 mm
= 150 mm Wmin = 160075.09 mm3
= 99.6 mm
3123.1 mm
2
20.752 mm
2mm3mm Nhomakorabea147 Mpa
= 263.6 mm = -106.0 Mpa [τbt] = 117.6 Mpa
= -44.4 mm
b1 = b2 = [σc1] =
240 mm 240 mm 11.768 Mpa
=
B= Cb = [σ] =
1.323 Mpa
30 mm