起重机横向水平制动力

合集下载

单层工业厂房结构课程设计说明书

单层工业厂房结构课程设计说明书

单层工业厂房的结构设计目录一、设计条件3二、计算简图的确定5三、荷载计算7四、力计算10五、最不利荷载组合19六、柱截面设计25七、牛腿设计29八、柱的吊装验算32九、基础设计35一、设计条件1.1项目概述某厂装配车间为单跨钢筋混凝土厂房,跨度24m ,长66m ,柱顶标高12.4m ,轨顶标高10.0m ,厂房设有天窗,使用两台5~20t 中间作业吊车。

防水层采用聚氨酯防水胶,维护墙采用240mm 厚双面砖墙,钢门窗,混凝土地面,室外高差150mm 。

建筑剖面见图1。

1.2结构设计数据自然条件:基本风压值为20.55/KN m 。

地质条件:天然地面下1.2米处为老土层,修正后的地基承载力为2120/KN m ,地下水位在地面下2.5米。

1.3 吊车使用情况车间设有两台200/50KN 中级工作制吊车,轨顶标高为10.0米,吊车的注:min max p ()/2G Q p =+-1.4车间标准件的选择屋顶板采用1.5X6m 预应力钢筋混凝土屋面板,标注其自重(含填缝)。

该值必须为1.4kN/m2。

1.4.2沟板天沟板标准重量为17.4KN/块(含积水重量)。

天窗框架门窗用钢筋混凝土天窗框架的自重荷载标准,以及每个天窗框架到屋顶框架的支柱 该值为36KN 。

屋顶桁架采用预应力钢筋混凝土折线屋架,标准重量106KN/跨。

屋架支撑屋架支撑自重标准值为0.05kN/m2。

吊车梁起重机为预应力钢筋混凝土吊车梁,高度为1200mm,自重标准值为44.2kN/根。

轨道部件重量的标准值为1kN/m,轨道垫层的高度为200毫米。

1.4.6连续梁和过梁均为矩形截面,尺寸见图集。

基础梁基础梁的尺寸;基础梁截面为梯形,顶部宽300mm,底部宽300mm。

200毫米,高度500毫米。

1.5材料选择1.5.1栏混凝土:C20 ~ C30;钢筋:采用HRB335级钢。

1.5.2基础混凝土:C20;钢筋:采用HRB335级钢。

钢结构吊车梁设计一般规定、荷载计算

钢结构吊车梁设计一般规定、荷载计算

钢结构吊车梁设计一般规定、荷载计算一、设计一般规定1.吊车梁及吊车的工作级别(1)吊车的使用等级根据《起重机设计规范GB/T 3811-2008》3.2.1,吊车按照吊车可能完成的总工作循环数将使用等级划分为U0~U9共10个等级,吊车使用总工作循环数Cr与吊车使用等级及使用频繁程度的关系见《起重机设计规范GB/T 3811-2008》3.2.1表1,如下:表1 起重机的使用等级(2)吊车的起升荷载状态级别根据《起重机设计规范GB/T 3811-2008》3.2.2,起重机的起升载荷,是指起重机在实际的起吊作业中每一次吊运的物品质量(有效起重量)与吊具及属具质量的总和(即起升质量)的重力;起重机的额定起升载荷,是指起重机起吊额定起重量时能够吊运的物品最大质量与吊具及属具质量的总和(即总起升质量)的重力。

其单位为牛顿(N)或千牛(kN)。

起重机的起升载荷状态级别是指在该起重机的设计预期寿命期限内,它的各个有代表性的起升载荷值的大小及各相对应的起吊次数,与起重机的额定起升载荷值的大小及总的起吊次数的比值情况,据此载荷状态级别被分为Q1~Q4共4个级别。

详见《起重机设计规范GB/T 3811-2008》3.2.2表2。

表2起重机的载荷状态级别及载荷谱系数(3)吊车的工作级别根据吊车的10个使用等级与吊车的4个起升荷载状态级别,将吊车整机的工作级别分为A1~A8共8个级别,详见《起重机设计规范GB/T 3811-2008》3.2.3表3。

表3 吊车的工作级别在《建筑结构荷载规范GB 5009-2012》(简称《荷规》)中,工作级别与吊车的荷载系数(《荷规》6.2)、动力系数(《荷规》6.3)及吊车荷载的组合值系数、频遇值系数、准永久值系数(《荷规》6.4)有关,为方便设计,在吊车荷载的条文说明中将吊车的工作制与工作级别的对应关系做如下规定:表4 吊车的工作制等级与工作级别的对应关系2吊车梁荷载吊车梁荷载分为竖向荷载(吊车的竖向轮压)与水平荷载,水平荷载又分为纵向水平荷载与横向水平荷载,吊车纵向水平制动力产生纵向水平荷载,对于轻、中级工作制吊车(A1-A5),横向水平荷载考虑由小车的水平制动力产生,对于重级、特重级工作制吊车(A6-A8),横向水平荷载还需考虑吊车的摇摆力,根据《钢结构设计标准GB50017-2017》3.2.2,计算强度、稳定性以及连接的强度时,此水平力不宜与小车产生的水平制动力同时考虑。

起重机横向水平制动力

起重机横向水平制动力

关于起重机横向水平制动力的研究研究起重机横向水平制动力,首先要明确什么是起重机,以及起重机的工作原理及其主要受力特点。

下面我们就来分别讨论。

一.起重机的工作级别起重机是厂房中常见的起重设备,按照起重机使用的繁重程度(亦即起重机的利用次数和荷载大小),国家标准《起重机设计规范》(GB3811)将其分为八个工作级别,称为A1~A8。

许多文献习惯将起重机以轻、中、重和特重四个工作制等级来划分,它们之间的对应关系见表9.8.1。

二.起重机的受力特点及其计算单层厂房钢结构一般由横向框架作为承重结构,而横向框架通常由柱和桁架(横梁)所组成。

横梁与柱子的连接可以是铰接,亦可以是刚接,相应地,称横向框架为铰接框架(又称排架)或刚接框架。

对一些刚度要求较高的厂房(如设有双层起重机,装备硬钩起重机等),尤其是单跨重型厂房,宜采用刚接框架。

在多跨时,特别在起重机起重量不很大和采用轻型围护结构时,适宜采用铰接框架。

各个横向框架之间有屋面板或檩条、托架、屋盖支撑等纵向构件相互连接在一起,故框架实际上是空间工作的结构,应按空间工作计算才比较合理和经济,但由于计算较繁,工作量大,所以通常均简化为单个的平面框架(图9.8.1)来计算。

框架计算单元的划分应根据柱网的布置确定(图9.1.2),使纵向每列柱至少有一根柱参加框架工作,应将受力最不利的柱划入计算单元中。

对于各列柱距均相等的单层厂房钢结构,只计算一个框架。

对有抽柱的计算单元,一般以最大柱距作为划分计算单元的标准,其界限可以采用柱距的中心线,也可以采用柱的轴线,如采用后者,则对计算单元的边柱只应计入柱的一半刚度,作用于该柱的荷载也只计入一半。

对于由格构式横梁和阶形柱(下部柱为格构柱)所组成的横向框架,一般考虑桁架式横梁和格构柱的腹杆或缀条变形的影响,将惯性矩(对高度有变化的桁架式横梁按平均高度计算)乘以折减系数0.9,简化成实腹式横梁和实腹式柱。

对柱顶刚接的横向框架,当满足下式的条件时,可近似认为横梁在水平荷载作用下刚度为无穷大,否则横梁按有限刚度考虑:横向框架的计算高度H:柱顶刚接时,可取为柱脚底面至框架下弦轴线的距离(横梁假定为无限刚性),或柱脚底面至横梁端部形心的距离(横梁为有限刚性)(图9.8.2,a、b);柱顶铰接时,应取为柱脚底面至横梁主要支承节点间距离(图9.8.2, c、d)。

起重机械的水平载荷(通用版)

起重机械的水平载荷(通用版)

( 安全技术 )单位:_________________________姓名:_________________________日期:_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改起重机械的水平载荷(通用版)Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes起重机械的水平载荷(通用版)1.运行水平惯性力PH运行水平惯性力是起重机自身质量和起升质量在运行机构启动或制动时产生的沿水平方向的惯性力。

惯性力作用在相应的质量上,按下式计算:PH=1.5ma式中:m--产生水平运行惯性力的相应质量,kg或t;a--运行加(减)速度,m/s2;1.5--考虑起重机驱动力对结构产生的动力效应的系数。

运行惯性力PH。

计算的结果按不大于主动车轮与钢轨间的粘着力取值。

2.回转和变幅运动的水平力PH臂架式起重机回转和变幅机构运动时,起升质量产生的水平力由于受到诸如包括风力。

变幅和回转启制动时产生的惯性力和回转运动时的离心力、司机操作方法与熟练程度等多种因素的影响,会发生悬挂物品的钢丝绳对铅垂线的偏斜,因而引起物品摆动,对金属结构有附加水平力的作用。

一般综合考虑,按吊重绳索相对于铅垂线的偏摆角所引起的水平分力计算。

偏摆角根据不同种类的起重机按表5-9选取:αⅠ--正常工作情况下吊重绳的偏摆角。

计算电动机功率时,取αⅠ=(0.25~0.3)αⅡ;计算机械零件的疲劳及磨损时,取αⅠ=(0.3~0.4)αⅡ。

αⅡ--工作情况下吊重绳的最大偏摆角,(°)。

表5-9臂架起直机吊在相对于钻垂线的编撰角推荐值起重机类型装卸用门座起重机安装用门座起重机轮胎式起重机n≥2min-1n<2min-1n≥0.33min-1n<0.33min-1臂架平面内αⅡ12°10°4°2°3°~6°垂直臂架平面内αⅡ14°12°4°2°在起重机金属结构计算中,臂架式起重机回转和变幅机构启动或制动时,起重机的自身质量和起升质量(此时把它看做年起重臂刚性固接)产生的水平力,等于该质量与该质量中心的加速度乘积的1.5倍。

单层厂房课程设计例题

单层厂房课程设计例题

2.7单层厂房结构设计实例2.7.1设计任务某厂金工车间的等高排架。

该金工车间平、立面布置如图2-53所示。

柱距除端部为m 5.5,其余均为m 6,跨度m 18 m 18;每跨设有两台吊车,吊车工作制级别为5A 级,轨顶标高为2.7积图2-53(a) 厂房立面图1图2-53(b) 平面图屋面做法:绿豆砂保护层2.7.2设计参考资料1.荷载资料,见表2-15:表 2-15 荷载资料2.吊车起重量及其数据,见表2-16。

表2-16 吊车起重量及其数据3.地质资料,见表2-17。

表2-17 地质资料4.预应力屋面板、嵌板及天沟板选用,见表2-18。

表2-18 预应力屋面板、嵌板及天沟板5.屋架选用图集,见表2-19。

表2-19 屋架选用图集6. 吊车梁选用图集,见表2-20。

表2-20 吊车梁选用图集注:轨道连结件重:7.基础梁:选用标准图号320G 3-JL ,kN 7.16/根。

8.钢窗重:2kN/m 45.0。

9.常用材料自重,见表2-21。

表2-21 常用材料自重2.7.3 结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在15~36m之间,且柱顶标高大于8m,故采用钢筋混凝土排架结构。

为了使屋盖例如:下柱工形截面100150900400⨯⨯⨯得 惯性矩求法如下:48232331038.195))325150450(25150213625150(4)37515030012150300(212900100mm I ⨯=--⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯=本设计仅取一榀排架进行计算,计算单元和计算简图如图2-55所示。

图2-55 计算单元和计算简图2.7.4荷载计算 1. 永久荷载⑴屋盖永久荷载 2kN/m 35.0二毡三油防水层绿豆砂浆保护层400400150 400 900 1002525 150400600150 40010001002525 150A 柱B 柱20厚水泥砂浆找平层 230.40kN/m m 02.0kN/m 20=⨯ 80厚泡沫混凝土保温层 230.64kN/m m 08.0kN/m 8=⨯预应力混凝土大型屋面板(包括灌缝)2kN/m 4.1屋盖钢支撑 2kN/m 05.0 总计 2kN/m 84.2屋架重力荷载为60.5kN/榀,则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载标准值为:kN 61.18360.5/218/2684.21=+⨯⨯=k G(2) 吊车梁及轨道重力荷载标准值:kN 4960.82.44k 3=⨯+=G(3)柱自重重力荷载标准值 A 、C 柱:上柱:.4kN 413.60.4k 4C k 4A =⨯==G G 下柱: kN 49.306.569.4k 5C k 5A =⨯==G G B 柱:上柱:.6kN 123.60.6k 4B =⨯=G 下柱:.11kN 236.594.4k 5B =⨯=G 各项永久荷载作用位置如图2-56所示。

起重机横向载荷的计算

起重机横向载荷的计算

起重机横向载荷的计算作者:闫胜学赵刚来源:《中国科技博览》2015年第22期[摘要]起重机横向载荷有许多的计算方法,本文通过对其中两种计算方法的具体分析与比较,指出了两种计算方法的优缺点;并提出起重机横向载荷的计算应按照每台起重机的实际工况来选择合适的计算方法。

[关键词]起重机横向载荷中图分类号:G695 文献标识码:A 文章编号:1009-914X(2015)22-0275-011.前言起重机在工作时,会产生许多种载荷。

起重机横向载荷的准确计算,是圆满完成起重机设计工作的前提之一。

2.起重机横向载荷计算方法的分析与比较2.1根据GB50009建筑结构荷载规范,起重机横向载荷值PSH计算方法如下:PSH=(G小+Q)g k其中G小-起重机小车质量,kg;Q-额定起升质量,kg;g-重力加速度k-系数,与额定起升质量及起升机构悬挂方式有关,按表1确定可见,按上式计算,计算结果是起重机小车(含载荷)在桥架轨道上的最大静摩擦力。

2.2 根据GB/T 3811起重机设计规范,起重机横向载荷PSH由三部分产生,分别为水平侧向力Ps、小车运行惯性力PH、小车缓冲力Pt;具体计算方法如下:2.2.1 水平侧向力Ps水平侧向力是指起重机在运行过程中,由于两侧车轮直径不等、轨道或车轮安装不正等原因而出现偏斜时所产生的垂直于车轮轮缘或作用在水平导向轮上的力。

,其中:为起重机发生侧向力一侧的经常出现最不利的轮压之和,kN;水平侧向力系数,按图1确定。

L-起重机跨度,m;B-起重机基距,m;2.2.2 小车运行惯性力PH小车运行惯性力是指起重机小车质量和起升质量在运行机构起动或制动时产生的惯性力。

小车运行惯性力直接作用在车轮与轨道的接触点上,力的方向与小车轨道方向一致。

PH=1.5(G小+Q)α其中G小-起重机小车质量,kg;Q-起升质量,kg;α-小车运行加速度,m/s2;说明:(1)式中1.5为安全系数,主要是考虑了当运行机构起动或制动时,金属结构会在水平方向产生水平振动而造成的影响;(2)式中α小车运行加速度可按实际需要选取;但小车运行加速度的最大值由小车车轮与轨道的摩擦系数决定;其中g-重力加速度;f0-车轮与轨道的摩擦系数;室外工作时取0.12,室内工作时取0.15。

大型桥式起重机小车高速运行时横向力研究的开题报告

大型桥式起重机小车高速运行时横向力研究的开题报告

大型桥式起重机小车高速运行时横向力研究的开题
报告
一、研究背景
桥式起重机是一种广泛应用于工业、建筑等领域的机械设备,其主
要作用是对各种重量物体进行搬运、装卸等操作。

在起重机的使用过程中,小车的高速行驶是其必不可少的一个环节,但是高速行驶过程中可
能会产生横向力,进而影响起重机的稳定性和安全性,因此需要对其相
关问题进行研究。

二、研究目的
本研究的主要目的是探究大型桥式起重机小车高速运行时横向力产
生的原因及其影响因素,并针对这些问题提出相应的解决方案,为起重
机的安全操作提供指导和保障。

三、研究对象与方法
本研究的对象为大型桥式起重机的小车,研究方法主要包括实验和
仿真两种方式。

在实验方面,将通过对起重机小车进行高速行驶试验,
并在试验过程中记录相关数据,对其产生横向力的原因进行分析;在仿
真方面,则将利用计算机仿真技术,建立小车高速行驶的场景,通过参
数变化等方式进行模拟,以验证实验结果的准确性,并进一步得出结论。

四、研究内容
1. 桥式起重机小车高速行驶时横向力的产生原因及机理探究;
2. 不同工况下小车高速运动时横向力的变化规律及其影响因素分析;
3. 基于仿真和试验结果,提出合理的改进和优化方案,并进行验证
和评估。

五、研究意义
对大型桥式起重机小车高速运行时横向力的研究,可以为提高起重
机操作的安全性和效率提供重要参考,对于指导实际生产中安全操作起
到积极作用。

同时,本研究也有利于进一步探索起重机横向稳定性问题,为该领域的研究提供参考与借鉴。

焊接车间单跨单层厂房屋建设设结构设计说明

焊接车间单跨单层厂房屋建设设结构设计说明

焊接车间单跨单层厂房建设结构设计一、结设计资料1.1 工程概况某工厂拟建一个焊接车间,根据工艺布置的要求,车间为单跨单层厂房,跨度为18m,设吊车15/3t、20/5t吊车各一台,两台吊车工作级别均为A5,厂房不设天窗,地面工作级别为B类。

1.2 结构设计资料a 自然条件基本雪压:0.5kN/m2。

基本风压:0.3kN/m2。

屋面活载:0.5 kN/m2。

抗震设防烈度:该工程位于非地震区,故不需抗震设防。

b 地质条件场地平坦,地面以下0~1.5m为素填土层,1.5m以下为粉质粘土层,ηb=0.3,ηd=1.5。

该土层ƒak =230 kN/m2,Es=8.9MPa,场地地下水位较低,可不考虑其对地基的影响。

1.3建筑设计资料屋面:采用25mm卷材防水屋面,0.3kN/m2,不设保温层,不考虑积灰荷载。

围护墙:采用240mm厚蒸压粉煤灰砖墙,16kN/m3。

外墙为水刷石,0.5kN/m2。

内墙为混合灰砂浆抹面,0.34kN/m2。

门窗:钢门、钢窗,0.45kN/m2。

地面:采用150厚C15素混凝土地面,室内外高差为300mm。

1.4 吊车资料表1 吊车参数1.5 材料a 柱混凝土取C30,主筋用HRB400,箍筋选用HPB235。

b 基础混凝土选用C25,钢筋选用HPB235或HRB335。

二、结构选型2.1 确定屋面做法APP改性沥青防水层20厚水泥砂浆找平层100厚水泥蛭石保温层APP改性沥青隔气层20厚水泥砂浆找平层预应力混凝土大型屋面板围护结构:240mm厚蒸压粉煤灰砖墙,柱距范围内塑钢窗宽度3.6m。

2.2 屋面板选型APP改性沥青防水层 0.3kN/m220厚水泥砂浆找平层 20kN/m3×0.02m=0.4kN/m2100厚水泥蛭石保温层 5kN/m3×0.1m=0.5kN/m2APP改性沥青隔气层 0.05kN/m220厚水泥砂浆找平层 20kN/m3×0.02m=0.4kN/m2——————————————————————————————————共计G1.65kN/m21屋面活荷载为0.5kN/m2,雪荷载为0.5kN/m2。

吊车梁设计(钢结构)

吊车梁设计(钢结构)

2.1吊车梁系统的组成2.2吊车梁上的荷载2.3吊车梁内力计算2.4吊车梁截面验算(4)其他荷载(2)吊车横向水平荷载(1)吊车竖向荷载(3)吊车纵向水平荷载(1)简支吊车梁(2)连续吊车梁2.4.2强度计算2.4.1一般规定2.4.3腹板及横向加劲肋强度补充计算2.4.4整体稳定计算2.4.5刚度计算2.4.6疲劳计算122.5吊车梁连接计算及构造要求2.5.4其它构造要求2.5.1梁腹板与翼缘板连接2.5.2支座加劲肋与腹板、翼缘板连接2.5.3吊车梁与柱的连接2.7 车挡2.6吊车轨道3横行小车吊车梁柱吊车桥架4吊车是厂房中常见的起重设备,按照吊车的利用次数和荷载大小,国家标准《起重机设计规范》(GB3811)将其分为八个工作级别,称为A1~A8。

工作制等级轻级中级重级特重级工作级别A1~A3A4、A5A6、A7A8工作制等级和工作级别的对应关系许多文献习惯将吊车以轻、中、重和特重四个工作制等级来划分,它们之间的对应关系如下:5《起重机设计规范》GB3811-1983附录A6●吊车梁(或吊车桁架)●制动结构●辅助桁架●支撑1-吊车梁;2-制动梁;3-制动桁架;4-辅助桁架;5-水平支撑;6-垂直支撑吊车梁及制动结构的组成组成:7吊车梁类型:按计算简图:●简支梁●连续梁按构造:●焊接梁●高强度螺栓桁架梁●栓-焊梁按构件类型:●实腹梁●型钢截面●焊接工字形截面●箱形截面●上行式直接支承吊车桁架:●上行式间接支承吊车桁架:吊车轨道直接铺设在桁架上弦上桁架梁上弦放置节点间短梁,以承受吊车荷载●吊车桁架8制动结构:●制动梁●制动桁架●承受横向水平荷载,保证吊车梁的整体稳定●可作为人行走道和检修平台作用:宽度:●应依吊车起重量﹑柱宽以及刚度要求确定。

●一般不小于0.75m 。

●宽度≤1.2m 时,常用制动梁●宽度>1.2m 时,宜采用制动桁架制动结构选用:对于硬钩吊车的吊车梁,其动力作用较大,均宜采用制动梁。

吊车横向水平力名词解释

吊车横向水平力名词解释

吊车横向水平力名词解释吊车横向水平力,这个名词听起来挺专业,但其实简单得很。

大家都知道,吊车就是那种在工地上,能把重物吊起来的大块头。

就像一个力大无穷的巨人,不怕重物,只管一手托天。

不过,别以为吊车只靠它那结实的钢臂就行,横向水平力可不能忽视哦!这就好比你一个人搬东西,力气再大,重心一歪,嘿,可能就要摔个四脚朝天。

横向水平力其实就是吊车在吊起重物时,受到的横向压力。

想象一下,当吊车把一堆钢筋吊起来,风一吹,嘿,可能就有点摇摆。

这时候,吊车的稳定性就全靠它的基础和横向水平力了。

要是这个力不够,吊车就像个喝醉酒的家伙,摇摇晃晃,哪里还敢干活呢?所以呀,稳定性可是一切的基础,绝对不能忽视。

不得不提一下重心的问题。

你看,重心就像一根绳子,把吊车和吊起的物体牢牢地绑在一起。

吊车如果重心偏了,那就得小心咯,横向水平力也会随之变化。

就像你在走钢丝,一不小心,哗啦一下就掉下去了。

这时候,吊车的基础设计就显得尤为重要,稳如泰山,绝对是顶尖高手。

设计得当,重心低,横向水平力就能轻松hold住,安全稳妥。

再说说环境因素,这个可不是小事儿。

大风、地震、地面不平,这些都能影响吊车的横向水平力。

大风吹过来,吊车可得小心了,要不然重物一晃,就可能出乱子。

要是地面不平,吊车的基础也会受到挑战。

就像你在沙滩上走,脚下不稳,肯定容易摔倒。

工程师们可得提前考虑到这些因素,做好充分的准备,确保横向水平力不会出问题。

还有一点,吊车的操作员也非常关键。

一个经验丰富的操作员,就像一个老练的司机,心中有数。

操作吊车可不是闹着玩的,得根据不同情况灵活应对。

操作员得时刻关注横向水平力的变化,调整吊重的方式。

就像打麻将,要是出牌不慎,瞬间就可能翻盘。

稳定的操作,得心应手,才能让吊车在工地上如鱼得水。

吊车的维护也不能忽视。

定期检查,确保所有部件正常运转,横向水平力才能稳定发挥。

就像车子需要保养,吊车也得时刻保持最佳状态。

搞不好,万一出了问题,可就得不偿失了。

建筑yw

建筑yw

1设计资料1.1建设地点设计某市郊外(B 类地区)一单层单跨厂房,设有两台中级工作制的软钩吊车1.2建设场地该场地地形平整,无滑坡,无液化土层的不良地质现象。

,其承载力设计值2/260m kN fk=,地下水位很低,设计时不考虑地下水的影响。

1.3厂房主要参数根据工艺要求,厂房主要参数如下:1.3.1单层单跨厂房,柱距6m,总长66m ,无天窗。

1.3.2跨内设2台双钩桥式吊车,吊车工作级别为A5级,其额定起重量kN Qk50/200=。

1.3.3纵墙上窗洞高:轨顶标高9.3m 以内为1800mm ;12m 以上为2400mm ,柱顶标高13m,檐口标高为15.5m,屋顶标高为17m,室内地面至基础顶面的距离为0.5m ,室内外高差150mm ,室内混凝土地面。

1.3.4墙体用240mm 厚清水砖墙,钢门窗。

纵墙上每柱间设置上、下两层钢框玻璃窗(2/45.0m kN ):上层窗口尺寸(mm mm 18004000⨯=⨯高宽),窗洞顶标高取为柱顶以下250mm 处;下层窗口尺寸(mm mm 48004000⨯=⨯高宽),窗台标高取为1000mm 处。

1.3.5屋面活载标准值为2/5.0m kN ,雪荷载标准值为2/25.0m kN 。

不上人屋面活荷载为0.5kN/ m2‘ 活荷载组合值系数7.0=ψc ,风荷载组合值系数取0.6。

1.3.6屋面做法:两毡三油防水层上铺小石子: 0.35kN/ m2 20mm 厚水泥砂浆找平层: 0.4kN/ m2 100mm 厚水泥珍珠岩制品保温层: 0.5kN/ m2 一毡两油隔气层: 0.05kN/ m2 20mm 厚水泥砂浆找平层: 0.4kN/ m2 预应力混凝土大型屋面板:1.3.7建筑材料排架柱:采用C30混凝土,纵筋为HRB335级钢筋,箍筋为HPB235级钢筋。

注:本表图集均按TJ10-74《钢筋混凝土结构设计规范》设计,重力荷载已换算为法定计量单位。

单层厂房课程设计例题-2014.6

单层厂房课程设计例题-2014.6

2.7单层厂房结构设计实例2.7.1设计任务某厂金工车间的等高排架。

该金工车间平、立面布置如图2-53所示。

柱距除端部为m 5.5,其余均为m 6,跨度m 18 m 18;每跨设有两台吊车,吊车工作制级别为5A 级,轨顶标高为m 2.7,吊车起重量左右跨相同,具体见表2-15。

外墙无连续梁,墙厚mm 240,每开间侧窗面积2m 24,钢窗,无天窗。

图2-53(a) 厂房立面图图2-53(b) 平面图12①11660005001800018000ABCQ =20t /5tQ =20t /5tQ =20t /5tQ =20t /5t 500屋面做法:绿豆砂保护层 二毡三油防水层 20厚水泥砂浆找平层 80厚泡沫砼保温层 预应力砼大型屋面板2.7.2设计参考资料1. 荷载资料,见表2-15:表 2-15 荷载资料基本雪压 2kN/m 4.0 基本风压 2kN/m 5.0 吊车起重量 t 5/20地面粗糙度类型 B屋面活载标准值2kN/m 5.02.吊车起重量及其数据,见表2-16。

表2-16 吊车起重量及其数据起重量 桥跨 轮距 吊车宽起重机 总量小车重 最大轮压吊车顶 至轨顶 轨顶至吊车梁顶 轨中至车外端最小轮压()t Q()m k L()mm L()mm B()kN W()kN g ()kN max P ()mm H ()mm 2H ()mm 1B ()kN min P20/5t16.5 4000 520022368.6174209418223037.53. 地质资料,见表2-17。

表2-17 地质资料层次 地层描述 状态 湿度 厚度(m ) 层底深度(m ) 地基承载力标准值)kN/m (2ak f容重)kN/m (3m γ1 回填土 1.4 1.4 162 棕黄粘土 硬塑 稍湿 3.5 4.9 200 173 棕红粘土可塑湿1.86.7250174.预应力屋面板、嵌板及天沟板选用,见表2-18。

条文说明06

条文说明06

6 吊车荷载6.1 吊车竖向和水平荷载6.1.1 按吊车荷载设计结构时,有关吊车的技术资料(包括吊车的最大或最小轮压)都应由工艺提供。

多年实践表明,由各工厂设计的起重机械,其参数和尺寸不太可能完全与该标准保持一致。

因此,设计时仍应直接参照制造厂当时的产品规格作为设计 依据。

选用的吊车是按其工作的繁重程度来分级的,这不仅对吊车本身的设计有直接的意义,也和厂房结构的设计有关。

国家标准《起重机设计规范》GB 3811-83是参照国际标准《起重设备分级》IS0 4301-1980的原则,重新划分了起重机的工作级别。

在考虑吊车繁重程度时,它区分了吊车的利用次数和荷载大小两种因素。

按吊车在使用期内要求的总工作循环次数分成10个利用等级,又按吊车荷载达到其额定值的频繁程度分成4个载荷状态(轻、中、重、特重)。

根据要求的利用等级和载荷状态,确定吊车的工作级别,共分8个级别作为吊车设计的依据。

这样的工作级别划分在原则上也适用于厂房的结构设计,虽然根据过去的设计经验,在按吊车荷载设计结构时,仅参照吊车的载荷状态将其划分为轻、中、重和超重4级工作制,而不考虑吊车的利用因素,这样做实际上也并不会影响到厂房的结构设计,但足,在执行国家标准《起重机设计规范》GB 3811-83以来,所有吊车的生产和定货,项目的工艺设计以及土建原始资料的提供,都以吊车的工作级别为依据,因此在吊车荷载的规定中也相应改用按工作级别划分。

采用的工作级别是按表5与过去的工作制等级相对应的。

启动或制动时引起的惯性力产生。

惯性力为运行重量与运行加速度的乘积,但必须通过制动轮与钢轨间的摩擦传递给厂房结构。

因此,吊车的水平荷载取决于制动轮的轮压和它与钢轨间的滑动摩擦系数,摩擦系数一般可取0.14。

在规范TJ 9-74中,吊车纵向水平荷载取作用在一边轨道上所有刹车轮最大轮压之和的10%,虽比理论值为低,但经长期使用检验,尚未发现有问题。

太原重机学院曾对1台300t 中级工作制的桥式吊车进行了纵向水平荷载的测试,得出大车制动力系数为0.084~0.091,与规范规定值比较接近。

起重机械的水平载荷

起重机械的水平载荷

起重机械的水平载荷起重机类型装卸用门座起重机安装用门座起重机轮胎式起重机n2min-1n<2min-1n0.33min-1n<0.33min-1臂架平面内Ⅱ1210423~6垂直臂架平面内Ⅱ141242在起重机金属结构计算中,臂架式起重机回转和变幅机构启动或制动时,起重机的自身质量和起升质量产生的水平力,等于该质量与该质量中心的加速度乘积的1.5倍。

通常忽略起重机自身质量的离心力。

此时起升质量所受的风力要单独计算,并且按最不利方向叠加。

3.起重机偏斜运行时的水平侧向力Ps桥架类型起重机在大车运行过程中出现偏斜运行时,产生垂直作用于车轮轮缘或水平导向轮上的水平侧向力。

造成起重机偏斜运行的因素是很复杂的,例如,走轮的安装误差使轴线不垂直于轨道,两侧驱动电动机的转速或走轮直径有差异,轨道面的不平度,起重机或起重小车没有四个支点着地而使驱动轮的弹性滑移不一致等原因,均会诱发起重机偏斜运行。

不少因素带有明显的随机性,很难从理论上对水平侧向力作定量分析,通常用试验和统计办法归纳的经验公式近似计算:Ps=1/2P式中:P--起重机发生侧向力一侧经常出现的最不利轮压之和;--水平侧向力系数。

4.碰撞载荷Pc碰撞发生在起重机或起重小车超过行程限制与轨道终端止挡器的撞击;同一跨度轨道上有多台起重机作业时,两台起重机之间的相互碰撞。

碰撞偶然发生,碰撞载荷应作为一种特殊载荷来加以考虑。

碰撞载荷在起重机上的分布取决于起重机的质量分布情况,计算时应考虑起重小车位于最不利的位置,而不考虑起升、运行冲击系数或起升载荷动载系数。

作用在缓冲器上的碰撞载荷根据能量原理,假定碰撞动能在碰撞过程中完全为缓冲器所吸收,按缓冲器在下列碰撞速度下所吸收的动能计算:无自动减速装置或限位开关时的碰撞速度,大车取85%额定运行速度,小车取额定速度;有自动减速装置或限位开关时,按减速后的实际碰撞速度计算,但不小于50%额定运行速度;缓冲器的固定连接和缓冲器的止挡件。

吊车梁计算说明书

吊车梁计算说明书

第二部分 钢混吊车梁设计部分一、吊车梁截面型式此电站单机容量为3.5万KW ,电站的吊车梁为两跨连续梁,跨长为7米,梁的截面形式为T 型,其截面尺寸如图所示。

吊车跨度m L K 14=,根据最大起重重量3G =23t ,选用30t 单小车桥式起重机。

吊车其他数据为:吊车轮距K=0m ,吊车主钩极限位置m l 1.11=,吊车重1G =26.1t ,单个小车重t G 5.92=,吊车两边轮数m=1,吊车轨道及埋件600N/m 。

1、高度:根据T 型梁截面混凝土梁的截面一般为跨度的1/5~1/8,即为7000/5~7000/8,即1400~875,取h=900mm 。

2、梁肋宽:梁肋宽为梁高的1/2~1/3,即450~300,取b=400mm 。

3、翼板厚度:翼板厚度常为梁的1/7~1/10,但不小于100mm ,故取为150mm 。

4、翼板宽度除考虑受力要求外,还应有足够尺寸以布置钢轨及埋件钢轨附件,一般不小于350mm ,在梁端部,肋宽宜适当加大,以利于主筋的锚固。

5、设计原则及混凝土标号、钢筋型号按《混凝土结构设计规范(GBJ-8为9)》。

吊车梁混凝土标号为C40,纵筋Ⅱ级,箍筋为Ⅰ级。

二、吊车梁荷载计算2.1、均布恒荷载q (取单位长度为1m 计算) (1)、吊车梁自重:N/m 109360.1024)6.015.04.075.0(q 431⨯=⨯⨯⨯+⨯=(2)、砂浆抹平层(3cm 容量为34/102m N ⨯)及埋件重(m N /600) N /m 10960.010)06.06.003.02(q 442⨯=⨯+⨯⨯= (3)、均布荷载: N /m 1003.110)096.0936.0(q 44⨯=⨯+= 2、垂直最大轮压:N t p 4104.224.22⨯== 3、横向水平制动力:T 0=1.633N 410⨯三、吊车梁内力计算3.1、在垂直作用下(1)、弯矩计算:从《水工钢筋混凝土结构学》附录表中应得n a 和n k 值。

起重机械的水平载荷

起重机械的水平载荷

起重机械的水平载荷
1.运行水平惯性力PH
运行水平惯性力是起重机自身质量和起升质量在运行机构启动或制动时产生的沿水平方向的惯性力。

惯性力作用在相应的质量上,按下式计算:
PH=1.5 ma
式中:m--产生水平运行惯性力的相应质量,kg或t;
a--运行加(减)速度,m/s2;
1.5--考虑起重机驱动力对结构产生的动力效应的系数。

运行惯性力PH。

计算的结果按不大于主动车轮与钢轨间的粘着力取值。

2.回转和变幅运动的水平力PH
臂架式起重机回转和变幅机构运动时,起升质量产生的水平力由于受到诸如包括风力。

变幅和回转启制动时产生的惯性力和回转运动时的离心力、司机操作方法与熟练程度等多种因素的影响,会发生悬挂物品的钢丝绳对铅垂线的偏斜,因而引起物品摆动,对金属结构有附加水平力的作用。

一般综合考虑,按吊重绳索相对于铅垂线的偏摆角所引起的水平分力计算。

偏摆角根据不同种类的起重机按表5-9选取:
αⅠ--正常工作情况下吊重绳的偏摆角。

计算电动机功率时,取αⅠ=(0.25~0.3)αⅡ;计算机械零件的疲劳及磨损时,取αⅠ=(0.3~0.4)αⅡ。

αⅡ--工作情况下吊重绳的最大偏摆角,(°)。

表5-9臂架起直机吊在相对于钻垂线的编撰角推荐值。

门式起重机偏斜运行的影响分析秦富豪

门式起重机偏斜运行的影响分析秦富豪

门式起重机偏斜运行的影响分析 秦富豪发布时间:2021-08-16T01:51:50.103Z 来源:《基层建设》2021年第16期 作者: 秦富豪[导读] 工业生产、工程施工与起重机械设备的应用存在密切联系,起重设备可完成生产资料、货物的高难度搬运甘肃省特种设备检验检测研究院 甘肃省兰州市 730050摘要:工业生产、工程施工与起重机械设备的应用存在密切联系,起重设备可完成生产资料、货物的高难度搬运,可提高工业生产效率、工程施工质量,降低生产建设成本。

门式起重机是日常生产中常应用的设备,该设备具有较高的搬运效率,若管理不善,易发生各类隐患问题。

本文分析门式起重机大车偏斜运行的原因,总结了降低偏斜运行影响的最有效方法。

关键词:门式起重机;偏斜;影响引言门式起重机车轮偏斜率超差是造成车轮啃轨的重要原因,车轮偏斜率是新建起重机检测验收的考核项目,门式起重机大车行走机构偏斜运行的原因很多,如轨道基础的直线度、吊装载荷的不均匀分布、小车在门架平面内的运行起(制)动、大车行走电机转速的细微差异等等。

起重机偏斜运行时的水平载荷是指装有车轮的起重机或小车做稳定状态的纵向运行或横向移动时,发生在他的导向装置上由于导向的反作用引起的一种偶然载荷。

为了保证生产建设效益,应加强门式起重机应用维护管理,有效避免发生安全隐患问题。

1门式起重机偏斜运行的影响分析1.1水平侧向载荷目前水平侧向力的计算方法有系数法和极矩法,系数法虽然有一定的局限性,但计算方法简单且相对安全,目前在国标和许多国际规范中仍大量使用。

因水平侧向载荷与单侧轮压有关,而大车方向的制动虽然会影响单个车轮的最大轮压,但不会影响单侧车轮的轮压和值,所以计算水平侧向载荷时不予考虑。

1.2载荷组合门式起重机结构计算工况为在正常工作状态下,正常操作除起升机构外的驱动机构,存在工作状态风载荷影响下的载荷组合。

为计算载荷对不同部位的影响,通常在跨中、刚性腿侧、挠性腿侧和悬臂端分别就加载计算。

吊车荷载吊车竖向和水平荷载

吊车荷载吊车竖向和水平荷载

吊车荷载吊车竖向和水平荷载6.1吊车竖向和水平荷载6.2多台吊车的组合6.3吊车荷载的动力系数6.4吊车荷载的组合值、频遇值及准永久值第一章6.1吊车竖向和水平荷载6.1.1吊车竖向荷载标准值,应采用吊车的最大轮压或最小轮压。

6.1.2吊车纵向和横向水平荷载,应按下列规定采用:1吊车纵向水平荷载标准值,应按作用在一边轨道上所有刹车轮的最大轮压之和的10%采用;该项荷载的作用点位于刹车轮与轨道的接触点,其方向与轨道方向一致。

2吊车横向水平荷载标准值,应取横行小车重量与额定起重量之和的百分数,并应乘以重力加速度,吊车横向水平荷载标准值的百分数应按表6.1.2采用。

表氐1.2吊车横向水平荷载标准值的百分数3吊车横向水平荷载应等分于桥架的两端,分别由轨道上的车轮平均传至轨道,其方向与轨道垂直,并应考虑正反两个方向的刹车情况。

注:1悬挂吊车的水平荷载应由支撑系统承受;设计该支撑系统时,尚应考虑风荷载与悬挂吊车水平荷载的组合;2手动吊车及电动葫芦可不考虑水平荷载。

条文说明6.1吊车竖向和水平荷载6.1.1按吊车荷载设计结构时,有关吊车的技术资料(包括吊车的最大或最小轮压)都应由工艺提供。

多年实践表明,由各工厂设计的起重机械,其参数和尺寸不太可能完全与该标准保持一致。

因此,设计时仍应直接参照制造厂当时的产品规格作为设计依据。

选用的吊车是按其工作的繁重程度来分级的,这不仅对吊车本身的设计有直接的意义,也和厂房结构的设计有关。

国家标准《起重机设计规范》GB3811-83是参照国际标准《起重设备分级》ISO4301-1980的原则,重新划分了起重机的工作级别。

在考虑吊车繁重程度时,它区分了吊车的利用次数和荷载大小两种因素。

按吊车在使用期内要求的总工作循环次数分成10个利用等级,又按吊车荷载达到其额定值的频繁程度分成4个载荷状态(轻、中、重、特重)。

根据要求的利用等级和载荷状态,确定吊车的工作级别,共分8个级别作为吊车设计的依据。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

关于起重机横向水平制动力的研究研究起重机横向水平制动力,首先要明确什么是起重机,以及起重机的工作原理及其主要受力特点。

下面我们就来分别讨论。

一.起重机的工作级别起重机是厂房中常见的起重设备,按照起重机使用的繁重程度(亦即起重机的利用次数和荷载大小),国家标准《起重机设计规》(GB3811)将其分为八个工作级别,称为A1~A8。

许多文献习惯将起重机以轻、中、重和特重四个工作制等级来划分,它们之间的对应关系见表9.8.1。

二.起重机的受力特点及其计算单层厂房钢结构一般由横向框架作为承重结构,而横向框架通常由柱和桁架(横梁)所组成。

横梁与柱子的连接可以是铰接,亦可以是刚接,相应地,称横向框架为铰接框架(又称排架)或刚接框架。

对一些刚度要求较高的厂房(如设有双层起重机,装备硬钩起重机等),尤其是单跨重型厂房,宜采用刚接框架。

在多跨时,特别在起重机起重量不很大和采用轻型围护结构时,适宜采用铰接框架。

各个横向框架之间有屋面板或檩条、托架、屋盖支撑等纵向构件相互连接在一起,故框架实际上是空间工作的结构,应按空间工作计算才比较合理和经济,但由于计算较繁,工作量大,所以通常均简化为单个的平面框架(图9.8.1)来计算。

框架计算单元的划分应根据柱网的布置确定(图9.1.2),使纵向每列柱至少有一根柱参加框架工作,应将受力最不利的柱划入计算单元中。

对于各列柱距均相等的单层厂房钢结构,只计算一个框架。

对有抽柱的计算单元,一般以最大柱距作为划分计算单元的标准,其界限可以采用柱距的中心线,也可以采用柱的轴线,如采用后者,则对计算单元的边柱只应计入柱的一半刚度,作用于该柱的荷载也只计入一半。

对于由格构式横梁和阶形柱(下部柱为格构柱)所组成的横向框架,一般考虑桁架式横梁和格构柱的腹杆或缀条变形的影响,将惯性矩(对高度有变化的桁架式横梁按平均高度计算)乘以折减系数0.9,简化成实腹式横梁和实腹式柱。

对柱顶刚接的横向框架,当满足下式的条件时,可近似认为横梁在水平荷载作用下刚度为无穷大,否则横梁按有限刚度考虑:横向框架的计算高度H:柱顶刚接时,可取为柱脚底面至框架下弦轴线的距离(横梁假定为无限刚性),或柱脚底面至横梁端部形心的距离(横梁为有限刚性)(图9.8.2,a、b);柱顶铰接时,应取为柱脚底面至横梁主要支承节点间距离(图9.8.2, c、d)。

对阶形柱应以肩梁上表面作分界线将H划分为上部柱高度H1和下部柱高度H2。

三.横向框架的荷载作用在横向框架上的荷载可分为永久荷载和可变荷载两种。

永久荷载有:屋盖系统、柱、起重机梁系统、墙架、墙板及设备管道等的自重。

这些重量可参考有关资料、表格、公式进行计算。

可变荷载有:风、雪荷载、积灰荷载、屋面均布活荷载、起重机荷载、地震作用等。

这些荷载可由荷载规和起重机规格查得。

对框架横向长度超过容许的温度缝区段长度而未设置伸缩缝时,则应考虑温度变化的影响;对单层厂房钢结构地基土质较差、变形较大或单层厂房钢结构中有较重的大面积地面荷载时,则应考虑基础不均沉陷对框架的影响。

雪荷载一般不与屋面均布活荷载同时考虑,积灰荷载与雪荷载或屋面均布活荷载两者中的较大者同时考虑。

屋面荷载化为均布的线荷载作用于框架横梁上。

当无墙架时,纵墙上的风力一般作为均布荷载作用在框架柱上;有墙架时,尚应计入由墙架柱传于框架柱的集中风荷载。

作用在框架横梁轴线以上的桁架及天窗上的风荷载按集中在框架横梁轴线上计算。

起重机垂直轮压及横向水平力一般根据同一跨间、两台满载起重机并排运行的最不利情况考虑,对多跨单层厂房钢结构一般只考虑4台起重机作用。

力分析和力组合框架力分析可按结构力学的方法进行,也可利用现成的图表或计算机程序分析框架力。

应根据不同的框架,不同的荷载作用,采用比较简便的方法。

为便于对各构件和连接进行最不利的组合,对各种荷载作用应分别进行框架力分析。

为了计算框架构件的截面,必须将框架在各种荷载作用下所产生的力进行最不利组合。

要列出上段柱和下段柱的上下端截面中的弯矩M、轴向力N和剪力V。

此外还应包括柱脚锚固螺栓的计算力。

每个截面必须组合出+Mmax和相应的N、V;-Mmax和相应的N、V;Nmax和相应的M、V;对柱脚锚栓则应组合出可能出现的最大拉力;即Mmax和相应的N、V;-Mmax和相应的N、V。

柱与桁架刚接时,应对横梁的端弯矩和相应的剪力进行组合。

最不利组合可分为四组:第一组组合使桁架下弦杆产生最大压力(图9.8.3,a);第二组组合使桁架上弦杆产生最大压力,同时也使下弦杆产生最大拉力(图9.8.3,b);第三、四组组合使腹杆产生最大拉力或最大压力(图9.8.3,c、d)。

组合时考虑施工情况,只考虑屋面恒载所产生的支座端弯矩和水平力的不利作用,不考虑它的有利作用。

在力组合中,一般采用简化规则由可变荷载效应控制的组合:当只有一个可变荷载参与组合时,组合值系数取1.0,即:恒+可变荷载;当有两个或两个以上可变荷载参与组合时,组合值系数取0.9,即:恒+0.9(可变荷载1+可变荷载2)。

在地震区应参照《建筑抗震设计规》进行偶然组合。

对单层起重机的厂房钢结构,当采用两台及两台以上起重机的竖向和水平荷载组合时,应根据参与组合的起重机台数及其工作制,乘以相应的折减系数。

比如两台起重机组合时,对轻中级工作制起重机,折减系数为0.9;对重级工作制起重机,折减系数取0.95。

框架柱按结构形式可分为等截面柱、阶形柱和分离式柱三大类。

面柱有实腹式和格构式两种,通常采用实腹式(图9.8.4,a)。

等截面柱将起重机梁支于牛腿上,构造简单,但起重机竖向荷载偏心大,只适用于起重机起重量Q<150kN,或无起重机且房屋高度较小的轻型钢结构中。

阶形柱也可分为实腹式和格构式两种(图9.8.4,b、c、d、e、f)。

从经济角度考虑,阶形柱由于起重机梁或起重机桁架支承在柱截面变化的肩梁处,荷载偏心小,构造合理,其用钢量比等截面柱节省,因而在单层厂房钢结构中广泛应用。

阶形柱还根据房屋设单层起重机或双层起重机做成单阶柱或双阶柱。

阶形柱的上段由于截面高度h不大(无人孔时h=400~600mm;有人孔时h=900~1000mm),并考虑柱与屋架、托架的连接等,一般采用工字形截面的实腹柱。

下段柱,对于边列柱来说,由于起重机肢受的荷载较大,通常设计成不对称截面,中列柱两侧荷载相差不大时,可以采用对称截面。

下段柱截面高度≤1m时,采用实腹式;截面高度≥1m时,采用缀条柱(图9.8.4, c、e、f)。

分离式柱(图9.8.4,d)由支承屋盖结构的屋盖肢和支承起重机梁或起重机桁架的起重机肢所组成,两柱肢之间用水平板相连接。

起重机肢在框架平面的稳定性就依靠连在屋盖肢上的水平连系板来解决。

屋盖肢承受屋面荷载、风荷载及起重机水平荷载,按压弯构件设计。

起重机肢仅承受起重机的竖向荷载,当起重机梁采用突缘支座时,按轴心受压构件设计;当采用平板支座时,仍按压弯构件设计。

分离式柱构造简单,制作和安装比较方便,但用钢量比阶形柱多,且刚度较差,只宜用于起重机轨顶标高低于10m、且起重机起重量Q≥750kN 的情况,或者相邻两跨起重机的轨顶标高相差很悬殊,而低跨起重机的起重量Q≥500kN 的情况。

双肢格构式柱是重型厂房阶形下柱的常见型式,图9.8.5是其截面的常见类型。

阶形柱的上柱截面通常取实腹式等截面焊接工字形或类型(a)。

下柱截面类型要依起重机起重量的大小确定:类型(b)常见于起重机起重量较小的边列柱截面;起重机起重量不超过50t 的中柱可选取(c)类截面,否则需做成(d)类截面;显然,截面类型(e)适合于起重机起重量较大的边列柱;特大型厂房的下柱截面可做成(f)类截面。

柱在框架平面的计算长度应通过对整个框架的稳定分析确定,但由于框架实际上是一空间体系,而构件部又存在残余应力,要确定临界荷载比较复杂。

因此,目前对框架的分析,不论是等截面柱框架还是阶形柱框架,都按弹性理论确定其计算长度。

考虑到组成横向框架的单层厂房各阶形柱所承受的起重机竖向荷载差别较大,荷载较小的相邻柱会给所计算的荷载较大的柱提供侧移约束。

同时在纵向因有纵向支撑和屋面等纵向连系构件,各横向框架之间有空间作用,有利于荷载重分配。

故规规定对于阶形柱的计算长度系数还应根据表9.8.2中的不同条件乘以折减系数,以反映阶形柱在框架平面承载力的提高。

对截面均匀变化的楔形柱,其框架平面的计算长度的取值参见《冷弯薄壁型钢结构技术规》GB50018的附表A.3.2。

厂房柱在框架平面外(沿厂房长度方向)的计算长度,应取阻止框架平面外位移的侧向支承点之间的距离,柱间支撑的节点是阻止框架柱在框架平面外位移的可靠侧向支承点,与此节点相连的纵向构件(如起重机梁、制动结构、辅助桁架、托架、纵梁和刚性系杆等)亦可视为框架柱的侧向支承点。

此外,柱在框架平面外的尺寸较小,侧向刚度较差,在柱脚和连接节点处可视为铰接。

具体的取法是:当设有起重机梁和柱间支撑而无其他支承构件时,上段柱的计算长度可取制动结构顶面至屋盖纵向水平支撑或托架支座之间柱的高度;下段柱的计算长度可取柱脚底面至肩梁顶面之间柱的高度。

单阶柱的上柱,一般为实腹工字形截面,选取最不利的力组合,按第7章的计算方法进行截面验算。

阶形柱的下段柱一般为格构式压弯构件,需要验算在框架平面的整体稳定以及屋盖肢与起重机肢的单肢稳定。

计算单肢稳定时,应注意分别选取对所验算的单肢产生最大压力的力组合。

考虑到格构式柱的缀材体系传递两肢间的力情况还不十分明确,为了确保安全,还需按起重机肢单独承受最大起重机垂直轮压Dmax进行补充验算。

此时,起重机肢承受最大压力ND为:当起重机梁为突缘支座时,其支反力沿起重机肢轴线传递,起重机肢按承受轴心压力N1计算单肢的稳定性。

当起重机梁为平板式支座时,尚应考虑由于相邻两起重机梁支座反力差(R1-R2)所产生的框架平面外的弯矩:My全部由起重机肢承受,其沿柱高度方向弯矩的分布可近似地假定在起重机梁支承处为铰接,在柱底部为刚性固定,分布如图9.8.7所示。

起重机肢按实腹式压弯杆验算在弯矩My作用平面(即框架平面外)的稳定性。

阶形柱的变截面处是上、下柱相连并支撑起重机梁关键部位,必须仔细设计。

阶形柱的柱脚皆与基础刚接,要同时传递竖向力、水平力和弯矩,受力复杂。

另:问题的提出在单层厂房柱设计中,柱截面的高度(h)和宽度(b),除应保证具有一定的强度外,还必须保证具有一定的刚度。

这样可避免由于厂房横向和纵向变形过大,而影响起重机正常运行或导致墙和屋盖产生裂缝,进而影响厂房的正常使用。

在通常情况下,纵向平面排架的柱较多,其水平刚度较大,则每根柱承受的水平力不大,因而往往不必计算。

而按有关参考值选取的h和b,也能保证厂房的横向刚度。

只有在起重机吨位较大时,才进行横向水平位移(Δk)的验算[1]。

相关文档
最新文档