179页PPT讲解永磁电机设计
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《永磁同步电机》幻灯片PPT
3 2
N3(iB
iC)
iiN N32
1 0
1 2 3 2
1 2
3 2
iiiC BA
PMSM电机的FOC控制策略
考虑变换前后总功率不变,可得匝数比应为 N 3 2
N2 3
可得
ii
21 30
1 2 3 2
1 2
3 2
iiiC BA
坐标系变换矩阵:
C3/2
2
1
3 0
1 2 3 2
1 2
3 2
C 2/3
1
2 3
1 2
1 2
0
3
2
3 2
PMSM电机的FOC控制策略
如果三相绕组是Y形联结不带零线,那么有
iAiBiC0
于是
3
i i
2 1
2
0 2
iA iB
2
iA iB
3 1 6
0
1 2
i i
PMSM电机的FOC控制策略
〔2〕Park〔2s/2r〕变换
U1
VF1
VF3
VF5
H1
译
A
码
H2
电
B
H3
路
VF4
VF6
VF2
C
Y联结三三通电方式的控制原理图
PMSM和BLDC电机的工作原理
vab
0
V d
2
t
van
0
2
3V d
1 3V d
M
Y联结三三通电方式相电压和线电压波形
t
a)
VF6VF1VF2导通时合成转矩
Tc 2
b) VF1VF2VF3导通是合成转矩
《永磁电机设计》PPT模板课件
表1-3 铁氧体永磁材料牌号及其主要磁性能
牌号
剩余磁感应强 度 Br
T kGs
磁感应强度 矫顽力 H c
kA/ m
kOe
内禀矫顽力
H cJ
kA/ m
kOe
最大磁能积
(BH)max
kJ/m3
MG·O e
Y8T Y10T Y15 Y20 Y23 Y25 Y28 Y32
0.2~0.235 ≥0.2
0.28~0.36 0.32~0.38 0.32~0.37 0.36~0.40 0.37~0.40 0.40~0.42
大部分稀土永磁的退磁曲
线全部为直线,回复线与退磁 曲线相重合,可以使永磁电机 的磁性能在运行过程中保持稳 定,这是在电机中使用是最理 想的退磁曲线。
图1-4 (b) 回复线
3、内禀退磁曲线
磁性材料在外磁场作用下被磁化后产生的内在磁感应强度,称为 内禀磁感应强度 B i ,又称为磁极化强度 J 。
J 0M
式中,M为磁化强度(A/m)
(1-3)
由铁磁学理论可知,在磁性材料中 B = 0M+ 0H
在均匀的磁性材料中,上式的矢量和可改成代数和
(1-4)
B i 0MB0H
若取绝对值,则式(2-5)可改写成
Bi B0H
(1-5) (1-6)
描述内禀磁感应强度Bi (J )与磁场强度 H关系的曲线 Bi f(H)是表征
B rt1 B rt(0 11IL 0 ) 10 1 B0(rt10 t0)
(1-11)
式中,IL和 Br 取绝对值。
(2)磁稳定性是指在施加外磁场条件下永磁体磁性能发 生变化的情况。
理论分析和实践证明,一种永磁材料在工作温度时的 内禀矫顽力 H cJt 越大,内禀退磁曲线的矩形越好(或者说 H K 越大),则这种永磁材料的磁稳定性越高,即抗外磁 场干扰能力越强。
永磁同步电机工作原理 ppt课件
g g
B
⊕
b
r
⊕C
⊙
X
PMSM和BLDC电机的结构
实物结构图
转子磁铁
定子绕组
霍尔传感器
PMSM和BLDC电机的结构
定子
定子绕组一般制成多相(三、四、五相不
等),通常为三相绕组。三相绕组沿定子
铁心对称分布,在空间互差120度电角度, 通入三相交流电时,产生旋转磁场。
PMSM和BLDC电机的结构
1 2 3 0 3 2 3 2
C2/ 3
1 2 1 2
PMSM电机的FOC控制策略
如果三相绕组是Y形联结不带零线,则有
iA iB iC 0
i i 3 2 1 2 0 i A iB 2
PMSM电机的FOC控制策略
4、坐标变换
(1)Clarke(3s/2s)变换
B
N 3iB
N 2 i
60
N3 :三相绕组每相绕组匝数 N 2 :两相绕组每相绕组匝数
A
60
O N 2 i
各相磁动势为有效匝数与电流 的乘积,其相关空间矢量均位 于有关相的坐标轴上。
C
N 3iC
PMSM电机的FOC控制策略
d、q :转子两相坐标系
PMSM和BLDC电机的工作原理
假设: 1)忽略电动机铁心的饱和;
2)不计电动机中的涡流和磁滞损耗; 3)转子无阻尼绕组。 永磁同步电动机在三相定子参考坐标系中的数学 模型可以表达如下:
d s 定子电压: us Rs is dt j 定子磁链: s Lsis f e
永磁同步电机工作原理及其控制策略PPT幻灯片课件
交通运输 电动自行车、电动汽车、混合动力车、 城轨车辆、机车牵引
家用电器 冰箱、空调等(单位体积功率密度高、 体积小)
5
PMSM和BLDC电机的结构
模拟结构图
A⊕
Z⊙ b
g
⊕
r
B
⊙Y
r g
b
⊕C
⊙X
6
PMSM和BLDC电机的结构
实物结构图
转子磁铁
定子绕组 霍尔传感器
7
PMSM和BLDC电机的结构
每次换相一个功率开关,每个功率开关导通120度电
角度。导通顺序为 VF1VF2、VF2VF3、VF3VF4、VF4VF5、VF5VF6、VF6VF1...
U1
VF1
VF3
VF5
H1
译
A
码
H2
电
B
H3
路
VF4
VF6
VF2
C
全控桥两两通电电路原理图
18
PMSM和BLDC电机的工作原理
将三只霍尔集成电路 H1
无刷直流电机 永磁体的弧极为180度,永磁体产生的气
隙磁场呈梯形波分布,线圈内感应电动 势亦是交流梯形波
定子绕组为Y或 联结三相整距绕组
由于气隙较大,故电枢反应很小
12
PMSM和BLDC电机的结构
正弦波永磁同步电机 永磁体表面设计成抛物线,极弧大体为
120度
定子绕组为短距、分布绕组
2)不计电动机中的涡流和磁滞损耗;
3)转子无阻尼绕组。
永磁同步电动机在三相定子参考坐标系中的数学
模型可以表达如下:
定子电压:
us
Rsis
d s
dt
家用电器 冰箱、空调等(单位体积功率密度高、 体积小)
5
PMSM和BLDC电机的结构
模拟结构图
A⊕
Z⊙ b
g
⊕
r
B
⊙Y
r g
b
⊕C
⊙X
6
PMSM和BLDC电机的结构
实物结构图
转子磁铁
定子绕组 霍尔传感器
7
PMSM和BLDC电机的结构
每次换相一个功率开关,每个功率开关导通120度电
角度。导通顺序为 VF1VF2、VF2VF3、VF3VF4、VF4VF5、VF5VF6、VF6VF1...
U1
VF1
VF3
VF5
H1
译
A
码
H2
电
B
H3
路
VF4
VF6
VF2
C
全控桥两两通电电路原理图
18
PMSM和BLDC电机的工作原理
将三只霍尔集成电路 H1
无刷直流电机 永磁体的弧极为180度,永磁体产生的气
隙磁场呈梯形波分布,线圈内感应电动 势亦是交流梯形波
定子绕组为Y或 联结三相整距绕组
由于气隙较大,故电枢反应很小
12
PMSM和BLDC电机的结构
正弦波永磁同步电机 永磁体表面设计成抛物线,极弧大体为
120度
定子绕组为短距、分布绕组
2)不计电动机中的涡流和磁滞损耗;
3)转子无阻尼绕组。
永磁同步电动机在三相定子参考坐标系中的数学
模型可以表达如下:
定子电压:
us
Rsis
d s
dt
《永磁电机设计》课件
安全保护措施
为了防止意外事故,永磁电机应配备必要的安全保护措施,如过载保护、短路保护等。同时,应遵循 相关国家和地区的电气安全标准进行设计和制造。
04
永磁电机的优化设计
材料选择与优化
磁性材料
选择具有高磁导率、高矫顽力和 高剩磁的磁性材料,如钕铁硼和 钐钴等,以提高永磁电机的性能
。
导体材料
选用高导电性能的导体材料,如铜 和铝等,以减小电机的电阻和损耗 。
分析时需要考虑各种负载和工况下的应力、应变和振动 情况。
分析的主要目标是确保电机在各种工况下具有足够的强 度和稳定性,防止振动和断裂。
结构强度与振动分析的优化可以通过实验和计算机仿真 进行验证和改进。
03
永磁电机的性能分析
效率与功率因数
效率
永磁电机由于采用永磁材料,相比于传统电机具有更高的能量转换效率,减少了 能源的浪费。
绝缘材料
选用耐高温、电气性能良好的绝缘 材料,以提高电机的绝缘性能和耐 久性。
设计参数优化
01
02
03
气隙长度
合理设计气隙长度,以平 衡电机效率和磁场强度。
绕组匝数
根据电机性能要求,优化 绕组匝数,以获得更好的 电气性能。
转子结构
采用合理的转子结构,如 斜槽、磁阻转子等,以提 高电机效率。
制造工艺优化
冷却系统设计是永磁电机设计 的必要环节,它决定了电机的
可靠性和寿命。
冷却系统设计的主要目标是确 保电机在运行过程中温度保持 在合理范围内,防止过热和热
损坏。
设计时需要考虑冷却介质的类 型、流动路径和散热器等参数
。
冷却系统设计的优化可以通过 实验和计算机仿真进行验证和
改进。
结构强度与振动分析
为了防止意外事故,永磁电机应配备必要的安全保护措施,如过载保护、短路保护等。同时,应遵循 相关国家和地区的电气安全标准进行设计和制造。
04
永磁电机的优化设计
材料选择与优化
磁性材料
选择具有高磁导率、高矫顽力和 高剩磁的磁性材料,如钕铁硼和 钐钴等,以提高永磁电机的性能
。
导体材料
选用高导电性能的导体材料,如铜 和铝等,以减小电机的电阻和损耗 。
分析时需要考虑各种负载和工况下的应力、应变和振动 情况。
分析的主要目标是确保电机在各种工况下具有足够的强 度和稳定性,防止振动和断裂。
结构强度与振动分析的优化可以通过实验和计算机仿真 进行验证和改进。
03
永磁电机的性能分析
效率与功率因数
效率
永磁电机由于采用永磁材料,相比于传统电机具有更高的能量转换效率,减少了 能源的浪费。
绝缘材料
选用耐高温、电气性能良好的绝缘 材料,以提高电机的绝缘性能和耐 久性。
设计参数优化
01
02
03
气隙长度
合理设计气隙长度,以平 衡电机效率和磁场强度。
绕组匝数
根据电机性能要求,优化 绕组匝数,以获得更好的 电气性能。
转子结构
采用合理的转子结构,如 斜槽、磁阻转子等,以提 高电机效率。
制造工艺优化
冷却系统设计是永磁电机设计 的必要环节,它决定了电机的
可靠性和寿命。
冷却系统设计的主要目标是确 保电机在运行过程中温度保持 在合理范围内,防止过热和热
损坏。
设计时需要考虑冷却介质的类 型、流动路径和散热器等参数
。
冷却系统设计的优化可以通过 实验和计算机仿真进行验证和
改进。
结构强度与振动分析
永磁电机 ppt课件
12
i
电流入
A× Z
×
Y
0
ωt
C×
B
电流出
X
ωt=0时电流和磁场情况
A、C两相电流t=0时为正,因此首端流入、末端流出。 B相电流t=0时为负,末端流入、首端流出。 相邻线圈电流流向一致,在气隙中生成合成磁场。
PPT课件
13
i ωt =120°
0
ωt
ωt =120°时电流和磁场情况
A× Z×
Y
×B CX
11
实际三相电动机
的旋转磁场是如 何产生的呢?
三相异步电动机的三相定子绕组以互隔1200的方式嵌放在定子铁 芯中。当三个绕组分别接入三相交流电后,便可以产生旋转磁场。
i
A
Z
Y
0
ωt
B
C
X
规定:电流为正值时,电流从绕组首端流入,从 末端流出;电流为负值时,电流从绕组末端流入, 从首端流出。
PPT课件
1)变压器电动势:线圈与磁场相对静止,只有磁通变化。
2)运动电动势:线圈与磁场相对运动,引起磁通变化。 e=Blv 符合右手定则。
PPT课件
8
PPT课件
9
PPT课件
10
前面,我们回顾了电磁感应方面的一些基础知识,下面我们在此基础上开始了解电机 方面的理论知识,首先,来了解下右手定则。
PPT课件
1、直线电流 产生的磁场
2、环形电流 产生的磁 场
PPT课件
4
三、磁场对电流的作用
1、通电导体在磁场中会受到力的作用,电 磁力的方向符合左手定则。
左手定则 伸开左手,四指并拢,拇指与四指垂直,并 且在同一平面里,让磁感线垂直穿过手心,使 四指指向电流方向,这时大拇指所指的方向就 是通电导线在磁场中所受磁场力的方向。
永磁同步电机的模型和方法ppt课件
标系上表示出来。将α 、 β 、o坐标放在定子上, α 轴与A相轴
线重合, β轴超前α 轴90度,在α 、 β 、o坐标系中的电压电流,
可以直接从A 、B、C三相坐标系中的电压电流通过简单的线性
变换可以得到。一个旋转矢量从A 、B、C三相定子坐标系变换
到α 、 β 、o坐标系成为3/2变换,有
• 经过变换后得到α 、 β 、o坐标系的电压方
围。
• 力矩平衡方程式为:
• − =
+
• 从上述分析可以看出在d 、q、0坐标系下的
数学模型简单的多,方便控制
• 根据电机的数学模型,可以将永磁同步电
机简化为如图所示的d,q轴模型。永磁同
步电机的转矩方程表示发电机的电磁转矩
可以通过控制定子电流的d,q轴分量进行
控制。
程为:
• α 、 β 、o坐标系的磁链方程为:
• 其中:Ld、Lq分别是同步电机直轴交轴电感;
为永磁极产生的与定子绕组交链的磁链
在α 、 β 、o坐标系中,经过线性变换使A 、
B、C三相坐标系中的电机数学模型方程得到一定
简化。针对内永磁同步电机,因为转子的直、交
轴的不对称而具有凸极效应,因此在α 、 β 、o
永磁同步发电机控制策略
• 永磁同步发电机常用的矢量控制策略有:
(1)isd=0 控制;
• (2)最大转矩电流比控制:
• (3)单位功率因数控制;
• (4)最小损耗控制等。
• 每种控制策略都有其优缺点,于是针对永
磁同步电机不同控制目标下的矢量控制策
略进行比较分析。
• 2.1 id=0电流控制
• id=0的控制称为磁场定向控制,这种控制
线重合, β轴超前α 轴90度,在α 、 β 、o坐标系中的电压电流,
可以直接从A 、B、C三相坐标系中的电压电流通过简单的线性
变换可以得到。一个旋转矢量从A 、B、C三相定子坐标系变换
到α 、 β 、o坐标系成为3/2变换,有
• 经过变换后得到α 、 β 、o坐标系的电压方
围。
• 力矩平衡方程式为:
• − =
+
• 从上述分析可以看出在d 、q、0坐标系下的
数学模型简单的多,方便控制
• 根据电机的数学模型,可以将永磁同步电
机简化为如图所示的d,q轴模型。永磁同
步电机的转矩方程表示发电机的电磁转矩
可以通过控制定子电流的d,q轴分量进行
控制。
程为:
• α 、 β 、o坐标系的磁链方程为:
• 其中:Ld、Lq分别是同步电机直轴交轴电感;
为永磁极产生的与定子绕组交链的磁链
在α 、 β 、o坐标系中,经过线性变换使A 、
B、C三相坐标系中的电机数学模型方程得到一定
简化。针对内永磁同步电机,因为转子的直、交
轴的不对称而具有凸极效应,因此在α 、 β 、o
永磁同步发电机控制策略
• 永磁同步发电机常用的矢量控制策略有:
(1)isd=0 控制;
• (2)最大转矩电流比控制:
• (3)单位功率因数控制;
• (4)最小损耗控制等。
• 每种控制策略都有其优缺点,于是针对永
磁同步电机不同控制目标下的矢量控制策
略进行比较分析。
• 2.1 id=0电流控制
• id=0的控制称为磁场定向控制,这种控制
永磁电机概述ppt课件
力
5
Choice of Rotors
转子的两种最基本的拓扑 • 有一点突出的表面磁铁,常用于DC电动机中 • 嵌入式磁铁,有显著的凸极,主要用于AC电机
图2 表面和内置的永磁四极电机
红、蓝色是相反极化的磁铁,灰色是叠片式铁心
a)非凸极的表面磁铁转子 b)凸极内置式磁铁
转子(IPM)
6
对表面磁铁非凸极转子,Xd=Xq,如图2(a)
13
Winding Arrangement
AC绕组的设计是为了获得正弦的开路反电势波形, DC绕组是要获得梯形波 AC Windings:
分数槽带绕组常用于AC电机中斜一个定子槽
14
分数槽带绕组常用于AC电机中,斜一个定子槽 斜槽、分数槽:减少齿谐波转矩 分数槽的好处: • 平均每对极下的槽数大为减少以较少数目的大槽代替数目较 多的小槽可减少槽绝缘占据的空间,有利于槽满率的提高 • 增加绕组的短(长)距和分布效应,改善反电动势波形的正 弦性 • 分数槽绕组电机有可能设计为线圈节距y=1(集中绕组)可 以缩短线圈周长和绕a组端部伸出长度,减少用铜量,各个线 圈端部没有重叠,不必设相间绝缘。 • 分数槽集中绕组有利于用绕线机进行机械绕线提高工效 • 槽满率的提高,使线圈周长缩短,铜耗随之减低进而提高效 率和减低温升 • 减低齿槽转矩和转矩波动
在图2-3的坐标下,永磁材料中的磁场满足: B=0H+0M 0-真空磁导率,M-单位体积内磁矩的矢量和,称为磁化 强度。其中0M称为内禀磁化强度,用Bi表示, Bi=0M=B+0H ,Bi=f(H)称为内禀退磁曲线。
21
典型的不同磁铁在25°C时的剩磁Br和回复磁导率REC 见表Ⅲ
Alnico- 铝镍钴合金,Ferrite-铁氧体, Sintered samarium cobalt-烧结的钐钴, Sintered Neodymium iron boron-烧结的钕铁硼
5
Choice of Rotors
转子的两种最基本的拓扑 • 有一点突出的表面磁铁,常用于DC电动机中 • 嵌入式磁铁,有显著的凸极,主要用于AC电机
图2 表面和内置的永磁四极电机
红、蓝色是相反极化的磁铁,灰色是叠片式铁心
a)非凸极的表面磁铁转子 b)凸极内置式磁铁
转子(IPM)
6
对表面磁铁非凸极转子,Xd=Xq,如图2(a)
13
Winding Arrangement
AC绕组的设计是为了获得正弦的开路反电势波形, DC绕组是要获得梯形波 AC Windings:
分数槽带绕组常用于AC电机中斜一个定子槽
14
分数槽带绕组常用于AC电机中,斜一个定子槽 斜槽、分数槽:减少齿谐波转矩 分数槽的好处: • 平均每对极下的槽数大为减少以较少数目的大槽代替数目较 多的小槽可减少槽绝缘占据的空间,有利于槽满率的提高 • 增加绕组的短(长)距和分布效应,改善反电动势波形的正 弦性 • 分数槽绕组电机有可能设计为线圈节距y=1(集中绕组)可 以缩短线圈周长和绕a组端部伸出长度,减少用铜量,各个线 圈端部没有重叠,不必设相间绝缘。 • 分数槽集中绕组有利于用绕线机进行机械绕线提高工效 • 槽满率的提高,使线圈周长缩短,铜耗随之减低进而提高效 率和减低温升 • 减低齿槽转矩和转矩波动
在图2-3的坐标下,永磁材料中的磁场满足: B=0H+0M 0-真空磁导率,M-单位体积内磁矩的矢量和,称为磁化 强度。其中0M称为内禀磁化强度,用Bi表示, Bi=0M=B+0H ,Bi=f(H)称为内禀退磁曲线。
21
典型的不同磁铁在25°C时的剩磁Br和回复磁导率REC 见表Ⅲ
Alnico- 铝镍钴合金,Ferrite-铁氧体, Sintered samarium cobalt-烧结的钐钴, Sintered Neodymium iron boron-烧结的钕铁硼
永磁同步电机PPT课件
永磁同步电动机的转子磁路结构
1. 表面式转子磁路结构 2. 内置式转子磁路结构 3. 爪极式转子磁路结构 4. 隔磁措施
2、内置式转子磁路结构
永磁体位于转子内部,永磁体外表面与定子铁心内 圆之间有铁磁物质制成的极靴,极靴中可以放置铸铝 笼或铜条笼,起阻尼或(和)起动作用,动、稳态性能 好,广泛用于要求有异步起动能力或动态性能高的永 磁同步电动机。内置式转子内的永磁体受到极靴的保 护,其转子磁路结构的不对称性所产生的磁阻转矩也 有助于提高电动机的过载能力和功率密度,而且易于
永磁同步电动机
主磁场方向不同:径向磁场式和轴向磁场式。
电枢绕组位置:内转子式(常规式)和外转 子式。
转子有无起动绕组:无起动绕组电动机(常 称为调速永磁同步电动机)和有起动绕组电 动机(常称为异步起动永磁同步电动机)。
供电电流波形:可分为矩形波永磁同步电动 机(简称为无刷直流电动机)和正弦波永磁 同步电动机(简称为永磁同步电动机)。
1. 表面式转子磁路结构 2. 内置式转子磁路结构 3. 爪极式转子磁路结构 4. 隔磁措施
3、爪极式转子磁路结构
1—左法兰盘 2—圆环形永磁体 3—右法兰盘 4—非磁性转轴
3、爪极式转子磁路结构
左右法兰盘的爪数相同,且两者的爪极互相 错开,沿圆周均匀分布,永磁体轴向充磁,因 而左右法兰盎的爪极分别形成极性相异,相互 错开的永磁同步电动机的磁极。爪极式转子结 构永磁同步电动机的性能较低,又不具备异步 起动能力,但结构和工艺较为简单。
1、表面式转子磁路结构
插入式转子结构使用特点
这种结构可充分利用转子磁路的不对称性 所产生的磁阻转矩,提高电动机的功率密度, 动态性能较凸出式有所改善,制造工艺也较简 单,常被某些调速永磁同步电动机所采用。但 漏磁系数和制造成本都较凸出式大。
永磁直流电机介绍精品课件
永磁直流电机介绍精品课件
15
COGGING TORQUE是电机行业的一个专业名词,译为齿槽转矩, 大小只和电机本身有关,反映的是电机本身的内在特性的综合指标。 它的存在会使电机的振 动、噪声和控制向人们不希望的方向变化. 所以它的大小是对电机品质的一个客观评价。
Characteristics of cogging torque: • Cogging torque exists even if there is no current input. • The average of cogging torque is zero. • The number of cycle per revolution of the cogging torque is the least common multiple of poles number and teeth number.
•永磁直流伺服电动机:自动化系统、测量装置、
电子设备
•永磁直流测速发电机
•永磁直流力矩电动机:低速直接驱动系统
•永磁直流低速测速发电机:伺服系统速度反馈器
•永磁无刷直流电动机
•永磁无刷测速发电机
•永磁无刷直流力矩电动机:高真空、高冲击振动
和高精度运行
•……
永磁直流电机介绍精品课件
36
永磁直流电机以电动机为主,又以驱动型永 磁直流电动机和永磁直流伺服电动机占多数。永磁 直流发电机以测速为主
原理
电机的运行 机内主磁通 电流产生 永磁材料(经过磁化后拥有很强的磁场保持能力)
永磁直流电机与电磁式直流电机原理相似。唯一的 区别就是磁通产生的方式
由电流励磁电机介绍精品课件
1
Important characteristics of PMs(永磁材料) • Magnetic performance:
永磁同步电动机教材PPT课件
1用可控整流调压逆变器调频的交直交变频器2用不可控整流器整流用斩波器调压再用逆变器调频的交直交变频器3用不可控整流器整流用pwm逆变器同时调压调频的交直交变频器4用pwm可控整流器整流用pwm逆变器同时调压调频的交直交变频器当二次电子数最少为一个时可代替初始电子的作用继续不断从阴极发出电子形成不依赖外界因素的初始电子从而产生自持放电
E 4.44 f W k Φ • 对一台电机,其1 结构参数确定,则1有 1 W1 m
E • 说明只要协调地控制 、 ,即可1 达到控制气隙磁通 的目的。但由于电机绝缘和供 Φ 电电源的限制,电机运m行频率在基频以下及基频以上调速时须采取不同的控制方式。
f1
E1 f1 Φm
第26页/共77页
1. 基频以下调速
• 在变频调速系统中,由变频器提供给电机的频率变 化的电压或电流激励均是非正弦的,除基波外,还 包含大量的谐波。分析表明,决定感应电机变频运 行特性的主要还是基波,谐波分量只起着使电机电 压或电流畸变、产生谐波损耗、恶化力能指标、引 起转矩脉动的作用。
第24页/共77页
变频调速的基本控制方式
• 若希望一台感应电机获得良好的运行性能、力能指标,必须保持其磁路工作点稳定不变,
• 永磁同步电动机与感应电动机相比,不需要无功励磁电流可以显著提高功率因数(可达 到1、甚至容性),减少了定子电流和定子电阻损耗,而且在稳定运行时没有转子电阻损 耗,进而可以因总损耗降低而减小风扇(小容量电机甚至可以去掉风扇)和相应的风摩损 耗,从而使其效率比同规格感应电动机可提高2—8个百分点。
第2页/共77页
即保持每极磁通量 额定不变。因为若 太强,电机磁路饱和,励磁电流、励磁损耗
及发热增大;若太弱,电机力能指标下降,电机出力不够,铁芯也未充分利用。换句话
E 4.44 f W k Φ • 对一台电机,其1 结构参数确定,则1有 1 W1 m
E • 说明只要协调地控制 、 ,即可1 达到控制气隙磁通 的目的。但由于电机绝缘和供 Φ 电电源的限制,电机运m行频率在基频以下及基频以上调速时须采取不同的控制方式。
f1
E1 f1 Φm
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1. 基频以下调速
• 在变频调速系统中,由变频器提供给电机的频率变 化的电压或电流激励均是非正弦的,除基波外,还 包含大量的谐波。分析表明,决定感应电机变频运 行特性的主要还是基波,谐波分量只起着使电机电 压或电流畸变、产生谐波损耗、恶化力能指标、引 起转矩脉动的作用。
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变频调速的基本控制方式
• 若希望一台感应电机获得良好的运行性能、力能指标,必须保持其磁路工作点稳定不变,
• 永磁同步电动机与感应电动机相比,不需要无功励磁电流可以显著提高功率因数(可达 到1、甚至容性),减少了定子电流和定子电阻损耗,而且在稳定运行时没有转子电阻损 耗,进而可以因总损耗降低而减小风扇(小容量电机甚至可以去掉风扇)和相应的风摩损 耗,从而使其效率比同规格感应电动机可提高2—8个百分点。
第2页/共77页
即保持每极磁通量 额定不变。因为若 太强,电机磁路饱和,励磁电流、励磁损耗
及发热增大;若太弱,电机力能指标下降,电机出力不够,铁芯也未充分利用。换句话
《永磁同步电机》课件
总结永磁同步电机的优点和潜力,强调其在节 能和环保方面的重要作用。
未来发展前景
展望永磁同步电机在未来的发展前景,以及对 社会经济发展的积极影响。
设计与控制
设计与优化
深入研究永磁同步电机的设计原则,以实现最佳性 能。
控制技术ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
了解永磁同步电机的控制技术,包括传统控制和现 代变频技术。
未来发展
1
永磁同步电机的趋势
探索永磁同步电机在未来的趋势,包括技术创新和应用扩展。
2
问题和挑战
展示目前永磁同步电机领域面临的问题和挑战,并探索解决方案。
结论
优点和潜力
了解永磁同步电机相较于其他类型电机在功率密度方面的优势。
3 无感应起动
探索永磁同步电机无需外力引起的起动特点,及其在应用中的优势。
应用
家用电器
了解永磁同步电机在空调、洗衣 机和冰箱等家电中的应用。
工业设备
探索永磁同步电机在工业设备领 域的广泛应用,如机床、泵和风 机。
汽车行业
学习永磁同步电机在电动汽车和 混合动力汽车中的应用。
《永磁同步电机》PPT课 件
欢迎来到《永磁同步电机》的课件。本课件将介绍永磁同步电机的概念、工 作原理、特点、应用、设计与控制以及未来发展等内容。让我们一起探索这 一令人着迷的领域。
永磁同步电机的含义
简介
什么是永磁同步电机?了解其基本定义和特点。
种类
不同类型的永磁同步电机有哪些?学习它们的特点和应用领域。
与异步电机的对比
对比永磁同步电机和异步电机的优缺点,探讨它们的应用差异。
原理
1
磁场理论基础
通过理解磁场的基本原理来认识永磁同步电机的工作原理。
2
未来发展前景
展望永磁同步电机在未来的发展前景,以及对 社会经济发展的积极影响。
设计与控制
设计与优化
深入研究永磁同步电机的设计原则,以实现最佳性 能。
控制技术ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
了解永磁同步电机的控制技术,包括传统控制和现 代变频技术。
未来发展
1
永磁同步电机的趋势
探索永磁同步电机在未来的趋势,包括技术创新和应用扩展。
2
问题和挑战
展示目前永磁同步电机领域面临的问题和挑战,并探索解决方案。
结论
优点和潜力
了解永磁同步电机相较于其他类型电机在功率密度方面的优势。
3 无感应起动
探索永磁同步电机无需外力引起的起动特点,及其在应用中的优势。
应用
家用电器
了解永磁同步电机在空调、洗衣 机和冰箱等家电中的应用。
工业设备
探索永磁同步电机在工业设备领 域的广泛应用,如机床、泵和风 机。
汽车行业
学习永磁同步电机在电动汽车和 混合动力汽车中的应用。
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永磁同步电机的含义
简介
什么是永磁同步电机?了解其基本定义和特点。
种类
不同类型的永磁同步电机有哪些?学习它们的特点和应用领域。
与异步电机的对比
对比永磁同步电机和异步电机的优缺点,探讨它们的应用差异。
原理
1
磁场理论基础
通过理解磁场的基本原理来认识永磁同步电机的工作原理。
2
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优点: 目前磁性能最高的永磁材料 价格便宜 缺点: 居里温度较低 温度系数较高 容易锈蚀
表1-6 烧结钕铁硼永磁材料部分牌号及其主要磁性能
牌号
剩余磁感应 强度 T kGs
14.3~ 14.9 11.6~ 12.2 11.2~ 11.9
磁感应强度矫 顽力 ≥
内禀矫顽力≥ kA/ m
915 1114 1353
4、稳定性
主要包括温度稳定性、磁稳定性、化学稳定性和时间稳定性。 (1)温度稳定性是指永磁体由所处环境温度改变而引起磁性能变 化的程度,如图2-6所示。 磁性能的损失可以分为两部分: 1)可逆损失
2)不可逆损失
不可恢复损失 可恢复损失
图1-6 可逆损失与不可逆损失
1 )可逆损失是不可避免的。各种永磁材料的剩余磁感应强度 随温度可逆变化的程度可用温度系数 (%/K)表示。
最大磁能积
kJ/m3 398~ 422 263~ 287 247~ 271
MG· Oe
kA/ m
836 845 816
kOe
10.5 10.6 10.2
kOe
11.5 14.0 17.0
NdFeB4 16/84 NdFeB2 80/85M NdFeB2 64/82H
1.43 ~ 1.49
50~53
33~36 31~34 40~43 45~48
1、退磁曲线
永磁材料用磁滞回线来表示永磁体的磁感应强度随磁场 强度改变的特性,如图2-1所示。
图1-1 饱和磁滞回线
退磁曲线:磁滞回线在第二象限的部分称为退磁曲线, 它是永磁材料的基本特性曲线。
退磁曲线的两个极限位置是表征 永磁材料磁性能的两个重要参数。 剩余磁感应强度,又称剩余磁通 密度,简称剩磁密度 ,单位为T (习惯单位为Gs或G,1Gs=10-4T)。 磁感应强度矫顽力,简称矫顽 力 ,常简写为 ,单位为A/m (习惯单位为Oe,1Oe=1000/ (4 )A/m=79.577A/m 80A/m )。
永磁材料在不同工作温度下施加退磁磁场引起的磁 性能变化,称为热稳定性。 (3)化学稳定性是指受酸、碱、氧气和氢气等化学因 素的作用,永磁材料内部或表面化学结构发生变化的情 况。 在生产过程中需采取措施来防止氧化 要在成品表面涂敷保护层,如镀锌、镀镍、电泳等。
(4)时间稳定性,通常以一定尺寸形状样品的开路 磁通随时间损失的百分比来表示,叫做时间稳定性, 或叫自然时效。
图1-4 (b) 回复线
3、内禀退磁曲线
磁性材料在外磁场作用下被磁化后产生的内在磁感应强度,称为 内禀磁感应强度 ,又称为磁极化强度 。
(1-3)
式中, 为磁化强度(A/m) 由铁磁学理论可知,在磁性材料中 = + 在均匀的磁性材料中,上式的矢量和可改成代数和
(1-4) (1-5)
若取绝对值,则式(2-5)可改写成
这种磁密的不可逆变化将造成电机性能的不稳定,也增加 了永磁电机电磁设计计算的复杂性,因而应该力求避免发生。
回复线的平均斜率与真空磁导率 的比值称为相对回复 磁导率,简称为回复磁导率,符号为 ,简写为 。
(1-2)
式中, 为真空磁导率,又称磁性能常数,
=4π×10-7H/m。
特点:退磁曲线上各点的回复线可近似认为是一组平 行线,他们都与退磁曲线上( )处切线相平行。利用 这一近似特性,实际工作中求取不同工作温度、不同工作 状态的回复线就方便得多。
210~280
2.64~3.52
140~195 190~230 140~200 180~220 165~195
1.76~2.45 2.39~2.89 1.76~2.51 2.26~2.77 2.07~2.45
6.50~9.50 6.40~9.60 14.3~17.5 18.0~22.0 20.0~25.5 22.5~28.0 26.0~30.0 30.0~33.5
分 类
钡铁氧体 锶铁氧体
图1-8 铁氧体永磁的退磁曲线
优点: 价格低廉 ,制造工艺也较为简单
矫顽力较大
密度小
退磁曲线接近于直线
缺点:
剩磁密度不高 ,最大磁能积不大
剩磁温度系数大 矫顽力温度系数为正值 硬而脆,可加工性较差
表1-3
铁氧体永磁材料牌号及其主要磁性能
剩余磁感应强 度 牌号 T kGs
研究表明,它与材料的内禀矫顽力 尺寸比 有关。
和永磁体
对永磁材料而言,在一定温度下随时间的磁通损 失与所经历时间的对数基本上成线性关系。
总结
剩磁密度
1、退磁曲线
矫顽力 最大磁能积
2、回复线
回复磁导率
拐点
内禀磁感应强度
3、内禀退磁曲线
内禀矫顽力
内禀退磁曲线的矩形度
温度系数
4、稳定性
损失率
剩余磁感应强度
图1-2(a) 退磁曲线
退磁曲线的特点:永磁体是一个磁源。
为表述方便起见,实用上常取 的绝对值,或者说,把
的正方向改变,负轴改为正轴。
轴
图1-2(b) 退磁曲线
磁能积:退磁曲线上任一点的磁通密度与磁场强度的乘积称 为磁能积
图1-3 退磁曲线和磁能积曲线
1,2-退磁曲线 3,4-磁能积曲线
中间某个位置上磁能积为最大值,称为最大磁能积,符号为
单位为J/m3,它也是表征永磁材料磁性能的重要参数。
对于退磁曲线为直线的永磁材料,显然在( 积最大,为
)处磁能
(1-1)
2、回复线
实际上,永磁电机运行时受到作用的退磁磁场强度 时反复变化的。
Hp外加退磁磁场 —回复线 若HQ<Hp,磁密 沿 作可逆变化
图1-4 (a) 回复线
多次反复后形成一个局部的小回线,称为局部磁滞回线。 由于该回线的上升曲线与下降曲线很接近,可以近似地用一条 直线 来代替,称为回复线。
10 12.7 32 36.9 39.8 43.8 51.7 60 70
MG· Oe
LN10 LNG13 LNG32 LNG37 LNG40 LNG44 LNG52 LNG60
LNGT70
0.6 0.7 1.2 1.2
1.25 1.25
1.3
1.35 0.9
6.0 7.0 12.0 12.0 12.5 12.5 13.0 13.5 9
牌号
密度 /g·cm-3
7.0 7.2 7.3 7.3
电阻率/ μΩ·cm
60~65 65 47 50
线膨胀 系数/ 10-6K-1
13.0 12.4 11.2 11.2
硬度 HRC
45~47 52 50 50
抗拉强度 /N·mm-2
LN 10 LNG 13 LNG 32 LNG 52
2 4
2、铁氧体永磁
(1-8)
同样,还常用 可逆变化的程度。
(%/K)表示永磁材料的内禀矫顽力随温度
(1-9)
2)不可逆损失是温度恢复后磁性能不能恢复到原有值的部分。通 常以其损失率 (%)表示。
(1-10)
居里温度:随着温度的升高,磁性能逐步降低,升至某一温度时, 磁化强度消失,该温度称为该永磁材料的居里温度,又称居里点, 符号为 ,单位为K或 。
手册或资料中通常提供的是室温 时的剩余磁感应强度 作温度 时的剩余磁感应强度 为
(1-11)
,则工
式中, 和
取绝对值。
(2)磁稳定性是指在施加外磁场条件下永磁体磁性能发 生变化的情况。
理论分析和实践证明,一种永磁材料在工作温度时的 内禀矫顽力 越大,内禀退磁曲线的矩形越好(或者说 越大),则这种永磁材料的磁稳定性越高,即抗外磁 场干扰能力越强。 当 和 大于某定值后,退磁曲线全部为直线,回 复线与退磁曲线重合,在外施退磁磁场强度作用下,永 磁体的工作点在回复线上来回变化,不会造成不可逆退 磁。
现代永磁电机理论与设计
主讲人: 韩雪岩
沈阳工业大学特种电机研究所 2008年1月
第一章
永磁电机的构成材料
永磁材料的性能和选用
铁心材料
导电材料
绝缘材料
一、 永磁材料的性能和选用
(一)、永磁材料磁性能的主要参数
(二)、几种主要永磁材料的基本性能
(三)、永磁材料的选择和应用注意事项
(一)、永磁材料磁性能的主要参数 1、退磁曲线 2、回复线 3、内禀退磁曲线 4、稳定性
剩余磁感应强度较高,但矫顽力很低
退磁曲线呈非线性变化 硬而脆,可加工性较差
表1-1 铝镍钴永磁材料牌号及其主要磁性能
剩余磁感 应强度 牌号 T
kGs
磁感应强度 矫顽力
最大磁能积
温度 系数 /%K-1
回复磁 导率
kA/ m
36 48 44 48 48 52 56 60 145
kOe
kJ/ m3
0.45 0.60 0.55 0.6 0.6 0.65 0.7 0.75 1.82
1.25 1.6 4.0 4.63 5.0 5.5 6.5 7.5 8.8
-0.022 -0.016
6.0~7.0 6.0~6.7 3.5~4.8
-0.016
2.4~3.6 2.4~3.6
表1-2 铝镍钴永磁材料部分牌号的物理和力学性能
(1-6)
描述内禀磁感应强度 与磁场强度 关系的曲线 是表征 永磁材料内在磁性能的曲线,称为内禀退磁曲线,简称内禀曲线, 如图2-5所示。
称为内禀矫顽力(A/m)。 反映永磁材料抗去磁能力 的大小,是表征稀土永磁 抗去磁能力强弱的一个重 要参数。
图1-5 内禀退磁曲线及与退磁曲线的关系
内禀退磁曲线的矩形度 越大,磁性能越稳定。 为内禀退 磁曲线上当 时所对应的退磁磁场强度值(见图1-5)。
0.8~1.2 0.8~1.2 1.8~2.2 2.3~2.8 2.5~3.2 2.8~3.5 3.3~3.8 3.8~4.2