张拉计算书
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张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
张拉计算书
张拉计算书一、钢绞线的张拉预应力混凝土达到一定强度后拆除模板，砼强度达到100％后，穿钢绞线，用两端张拉法进行张拉，用标定好的千斤顶进行张拉，张拉两端同时进行，确保张拉时两端操作要一致。
①、张拉前的准备工作1）、梁体验收，混凝土强度达到100%后张拉。
穿束张拉前，对构件的质量，几何尺寸等进行检查，预留孔道用通孔器或压气、压水等方法进行检查。
构件端部预埋铁板与锚具和垫板接触处的焊渣，毛刺、混凝土残渣等清理干净。
2）、标定千斤顶油表读数，施工过程中定期检校，依据标定的曲线计算各张拉力对应的油表读数。
3）、穿入钢绞线：对加工好的钢绞线进行编号，钢绞线穿束时，将一端打齐套上穿束器，将穿束器的引线穿过孔道，然后向前拉动，直至两端均露出60cm 的工作长度，穿束后检查两端编号，防止钢绞线在孔道内交叉扭结。
②、预应力的张拉程序预应力钢绞线张拉顺序严格按照图纸要求进行张拉，千斤顶张拉作用线与预应力钢绞线的轴线重合一致。
钢绞线的张拉程序如下：0→15%σk →30%σk →50%σk →100σk →103σk (持荷2分钟) →锚固。
在张拉过程中15%、30%、50%、100%时必须有技术停留，其中15%停留目的是保证钢绞线均匀受力，同时量测其伸长；30%停留并量测其伸长的目的是推测30%已下的伸长量；50%停留是为了保证两端张拉同步进行；100%停留并量测其伸长量;103%时持荷2分钟能有效消除张拉过程中的各种应力损失；钢绞线的实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，分析原因提出解决方案，待监理工程师审批后方可继续张拉。
实际伸长值按以下公式计算：△L=△L1+△L2(mm)△L1=100%的伸长值-15%的伸长值（mm）△L2=30%的伸长值-15%的伸长值（mm）③、张拉的操作步骤四人配备一套张拉顶，一人负责油泵，两人负责千斤顶，一人观测并记录读数，张拉按设计要求的顺序进行，并保证对称张拉。
20m箱梁张拉计算书(五号梁场)
20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）1、中跨N1束已知量：P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量：P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量：P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量：P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式：ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）PP--- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）AP--- 预应力筋的截面面积（139mm2/根）EP--- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段：ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段：ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段：ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段：ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段：ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段：ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段：ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段：ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出：中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6（mm）ΔL2=68.9 * 2=137.95（mm）ΔL3=68.7* 2=137.52（mm）边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8（mm）ΔL2=68.9 + 69.0=138.0（mm）ΔL3=68.7 + 69.5=138.22（mm）三、实际伸长值计算计算公式：ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值（mm）ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值。
张拉计算书
20m空心板预应力筋
张拉理论伸长值计算书
一、工程简况
我合同段K74+454.7桥为2×20M预应力混凝土简支空心板梁，空心板预应力束采用φJ15.24低松弛预应力钢绞线，其公称面积Ay=140mm2，抗拉标准强度Ry b=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-95，不超张拉，配YM15系列锚具，预应力管道采用预埋金属波纹管成孔。
二、计算说明(JTJ041-2000)
1、锚下控制力
σk=0.75×1860 Mpa=1395 Mpa
2、张拉控制力
P=σk×Ay=1395×140=195.3kN
3、预应力筋平均张拉力
公式Pμ=P[1-e-(kx+μθ)]/（kx+μθ）
式中：Pμ：预应力筋平均张拉力（N）。
P：预应力筋张拉端的张拉力（N）
X：从张拉端至计算截面孔道长度。
θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015
μ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.20
4、终点张拉力
公式：P E=P×e-（kx+μθ）
5、预应力筋理论伸长值计算：
ΔL=P P L/A P E P
式中：公称面积A P=A y=140mm2
弹性模量E P=Ey=1.95×105Mpa
每束钢绞线理论伸长量计算结果见后附《空心板预应力钢绞线理论伸长量计算表》，另：根据后附千斤顶油表标定《试验报告》，计算对应的空心板张拉油表读数计算结果见后附《空心板预制张拉数据一览表》。
30mT梁张拉计算书
30mT 梁张拉计算书1、预应力筋平均张拉力计算公式曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：μθμθ+-=+-kx e P kx p )1(P )( Pp 预应力钢筋平均张拉力（N ） P 预应力钢筋张拉端张拉力(N) x 从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ 从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线夹角之和（rad ）; k 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ 预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
计算过程：边跨边梁、中梁N1钢束P=2132900N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=2132900*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 2089208NN2钢束P=1939000N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1894843NN3钢束P=1939000N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.12217))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)=1907948N中跨边梁、中梁N1钢束P=1939000N ，x=9.774m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1939000*(1-e -(0.0015*9.774+0.22*0.12217))/(0.0015*9.774+0.22*0.12217)= 1899280NN2钢束P=1745100N ，x=5.236m, θ=10°*π/180=0.17453,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1745100*(1-e -(0.0015*5.236+0.22*0.17453))/(0.0015*5.236+0.22*0.17453)=1705359NN3钢束P=1551200N ，x=3.665m, θ=7°*π/180=0.12217,k=0.0015, μ=0.22(取摩擦系数中间值)，由此得出：Pp=1551200*(1-e -(0.0015*3.665+0.22*0.17453))/(0.0015*3.665+0.22*0.12217)= 1526358N2、伸长值计算公式因张拉伸长值计算公式可得： p p E A L P 标标△p L = 1-1 p p E A L P 实实p L =∆ 1-2 则由式1-1：1-2可得：标实标实L L L L ∆=∆ 1-3 又因L 实=L 标+ΔL 代入式1-3得： )1标标实（L L L L ∆+∆=∆ 1-4 式中：标L ∆—标准梁钢束张拉伸长值；实L ∆—实际梁长条件下的钢束张拉伸长值；标L —标准梁钢束长度值；实L —实际梁钢束长度值；L ∆ —实际梁长与标准梁长的差值。
20米小箱梁张拉计算书_secret
20米小箱梁张拉计算书20米小箱梁，设计采用标准强度f pk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140mm2，弹性模量Eg=1.95×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；Θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.001；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.22、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：∆L=P p L/（A p E p）式中：P p-----预应力筋平均张拉力（N）；L------预应力筋的长度（mm）；A p------预应力的截面面积，取140mm2；E p------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；二、伸长量计算1、N1束一端的伸长量：P=0.75×1860×140=195300NX直=15.24m；X曲=4.51mΘ=5.1718×2×3.14/180=0.1805radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.1805=0.0391P p=195300×（1-e-0.0391）/0.0391=191531.17N∆(曲)=P p L/（A p E p）=191531.17×4.51/（195000×140）=31.64mm∆(直)=P p L/（A p E p）=191531.17×15.24/（195000×140）=106.92mm ∆(曲)+∆(直)=138.56mm与设计比较：（138.56-134.1）/134.1=3.33%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×140=195300NX直=16.147m；X=3.58mΘ=4.1065×2×3.14/180=0.1433radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.1433=0.0317P p=195300×（1-e-0.0317）/0.0317=192236.95N∆(曲)=P p L/（A p E p）=192236.95×3.58/（195000×140）=25.21mm∆(直)=P p L/（A p E p）=192236.95×16.147/（195000×140）=113.70mm ∆(曲)+∆(直)=138.91mm与设计比较：（138.91-134.6）/134.6=3.2%3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×140=195300NX直=14.761m；X=4.94mΘ=0.9448×2×3.14/180=0.033radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.033=0.0096P p=195300×（1-e-0.0096）/0.0096=194365.55N∆(曲)+∆(直)=P p L/（A p E p）=192236.95×19.701/（195000×140）=138.73mm与设计比较：（138.73-135.9）/135.9=2.08%4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×140=195300NX直=14.761m；X=4.94mΘ=0.9448×2×3.14/180=0.033radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.033=0.0096P p=195300×（1-e-0.0096）/0.0096=194365.55N∆(曲)+∆(直)=P p L/（A p E p）=192236.95×19.701/（195000×140）=138.73mm与设计比较：（138.73-135.9）/135.9=2.08%二、张拉时理论伸长量计算：（一）计算参数：K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.001；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.2；A p------预应力的截面面积，取140mm2；E p------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；锚下控制应力：σK=1395Mpa；单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=0.75×1860×140=195300N千斤顶计算长度：36cm工具锚长度：施工控制应力与压力表的关系：表43931107（对应千斤顶10#）：Y=0.0208x-0.2822表43471107（对应千斤顶10#）Y=0.0211x-0.24表42331107（对应千斤顶14#）Y=0.0208x-0.1356表43941107（对应千斤顶14#）Y=0.021x-0.4式中：y-压力表读数（Mpa）；x-千斤顶压力（KN）线性方程y=0.0211x-0.24 y=0.0208x-0.2822 y=0.021x-0.4y=0.0208x-0.1356控制力10#顶43471107 10#顶43931107 14#顶4394110714#顶4233110710%Nk N1：x=78.12 1.41 1.34 1.24 1.08N2：x=78.12 1.41 1.34 1.24 1.08 N3：x=58.59 1.00 0.94 0.83 1.08 N4：x=58.59 1.00 0.94 0.83 1.0820%Nk N1：x=156.24 3.06 2.97 2.88 3.11 N2：x=156.24 3.06 2.97 2.88 3.11 N3：x=117.18 2.23 2.16 2.06 2.30 N4：x=117.18 2.23 2.16 2.06 2.30100%Nk N1：x=781.2 16.24 15.97 16.01 16.11 N2：x=781.2 16.24 15.97 16.01 16.11 N3：x=585.9 12.12 11.90 11.90 12.05 N4：x=585.9 12.12 11.90 11.90 12.05103%Nk N1：x=804.636 16.74 16.45 16.50 16.60 N2：x=804.636 16.74 16.45 16.50 16.60 N3：x=603.477 12.49 12.27 12.27 12.42 N4：x=603.477 12.49 12.27 12.27 12.42。
板桩张拉计算书
板桩张拉力学计算书U型板桩张拉计算书一、已知：1.生产线长度84m；2.预应力钢棒12.6mm直径；3.有效横截面积44.2mm2；4.千斤顶校验系数0.999913。
二、预应力钢棒长度为84米时，长线台生产钢筋自重引起的张拉力损失△L1=NL/E1AN=124.25KN，L=84m，E1=2.0×105MPa，A=125.0mm2△L1=0.42742mE f=12N3/AL2W3W=9.8×0.981=9.6138E f=2.791×1013N/m2则E i= E f E1/( E f+E1)=1.99×1013N/m2△L2= NL/E i A=0.42963m则△L=0.4296m－0.42742m=0.00307mE损=△LE i A/L=886N2.N1=124.25KN3.考虑到锚具变形10mm，预应力损失Eu=10*Es/86*103，为23.2Mpa，折算成N2为2.9KN考虑到调直与变形N′=2.9+0.886=3.786KN则总张拉力为128.03KN三、主筋张拉1.试件中的预应力钢棒采用单根预应力钢棒张拉，张拉力为128.03kN。
2.每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉con力为38.409KN，对应的油表读书为38.409*103/44.2*102=8.7格；3.第二步张拉到100%σ，张拉力为128.03KN,对应的油表读书为con128.03*103/44.2*102=29.0格。
四、张拉回归方程P=-0.3456+0.2250*F，F为力值（KN），P为压力值（MPa）30%σ时压力值为P1，P1=-0.3456+0.2250*38.409=8.3 con100%σ时压力值为P2, P2=-0.3456+0.2250*128.03=28.5 con五、张拉操作实际要求每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉力为con38.409KN，对应的油表读书为8.3格；3.第二步张拉到100%σ，张con拉力为128.03KN,对应的油表读书为28.5格。
预应力张拉计算书(范本)
预应力张拉计算书(范本)预应力张拉计算书(范本)1. 引言本文档旨在对预应力张拉计算进行详细说明，以确保计算准确性和安全性。
2. 术语定义在本文档中，以下术语被定义如下：- 预应力张拉：通过施加预应力力量，使混凝土构件产生预压应力，以增强其承载能力和抗裂性能的过程。
- 预应力力量：通过张拉预应力筋或压制预应力筋所施加的力量。
- 预应力筋：用于施加预应力力量的钢筋。
- 预应力锚固端：将预应力筋锚固在混凝土中的部位。
- 拉伸长度：预应力筋在锚固端至张拉端的拉伸长度。
- 张拉端：预应力筋的一端，用于施加预应力力量。
- 引伸载荷：施加在预应力筋上的力量。
3. 设计要求在进行预应力张拉计算前，需要满足以下设计要求：- 构件尺寸和几何形状符合设计规范。
- 张拉力计算符合设计规范。
- 预应力筋的保护层和锚固长度符合设计规范。
- 构件的预应力张拉布置符合设计规范。
4. 计算输入参数进行预应力张拉计算时，需要输入以下参数：- 构件的尺寸和几何形状。
- 预应力筋的数量、直径和强度等级。
- 构件的材料参数，如混凝土强度等。
5. 张拉力计算通过施加预应力力量，预应力筋将被拉伸，产生一定的张拉力。
张拉力的计算公式如下：张拉力 = 引伸载荷 / 预应力筋的截面积6. 锚固长度计算预应力筋需要足够的锚固长度，以保证其在锚固段不滑动并能传递预应力力量。
锚固长度的计算需要考虑预应力筋的直径和混凝土的强度等因素。
7. 考虑其他因素在进行预应力张拉计算时，还需考虑以下因素：- 混凝土的抗裂性能。
- 预应力筋的损失。
- 预应力力量的施加方式和顺序。
8. 结论通过对预应力张拉计算的详细说明，我们可以确保计算的准确性和安全性。
附件:（在此处添加相关附件）法律名词及注释：1. 预应力：指在施工或制造过程中，施加力量于构件以减小约束应力并增加预先应变的作用。
2. 混凝土强度：指混凝土材料所能承受的最大压缩力。
3. 抗裂性能：指混凝土构件在受力后能够有效防止或减轻裂缝的产生和扩展的能力。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
20m空心板张拉计算书
先张法20M空心板梁张拉伸长量计算书本标段1座天桥K6+130（6—20m）采用先张法20m空心板梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ag=140mm²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
一、伸长值及应力控制：1、锚端张拉应力控制为：δＫ=0.70 R b y=0.70×1860=1302Mpa2、单根钢绞线张拉端控制力为：N K=140mm2×1302Mpa=182280N=182.28KN3、张拉端控制力为（一端同时多根钢绞线张拉，两台千斤顶）:①、中板〔17根钢绞线）N K=182.28×17/2=1549.38KN②、边板〔20根钢绞线）N K=182.28×20/2=1822.8KN4、钢绞线理论伸长值:△L理=（P×L）/（A y×E g）P--张拉端控制力为182.28×103NL--钢绞线有效长度64900(mm),（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离）。
A y--钢绞线截面积为140 mm2E g--钢绞线弹性模量1.95×105Mpa△L理=(182.28×103×64900)/（140 mm2×1.95×105 N/ mm2）=433mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1—从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2—初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%，即P ×182.28×103N=27.342×103N。
初=0.15P=0.15△L2=（P×L）/（A y×E g）△L2=（27.342×103N×L）/（140 mm2×1.95×105N/ mm2）=64.99mm6、千斤顶仪表控制：1）、初始张拉（单根钢绞线先按初始应力控制张拉）：-0.57190+0.02610单根钢绞线初始控制应力X控=27.342KN千斤顶型号：YE-2000，千斤顶编号：01，压力表编号：5309根据回归方程Y=—0.71428+0.22659*XY初=—0.71428+0.22659×27.342=5.48Mpa2)、整体（正式）张拉（初始张拉后，多跟钢绞线整体用两台千斤顶同时张拉）：中板（17根钢绞线）：控制应力X控=1549.38KN边板（20根钢绞线）：控制应力X控=1822.8KN①千斤顶型号：TY-500，千斤顶编号：01，压力表编号：9204根据回归方程Y=-0.59150+0.02559*X40%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1549.38×0.4）=15.27Mpa40%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1822.8×0.4）=18.07Mpa70%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1549.38×0.7）=27.16Mpa70%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×（1822.8×0.7）=32.06Mpa100%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×1549.38=39.06Mpa100%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.59150+0.02559×1822.8=46.05Mpa②千斤顶型号：TY-500，千斤顶编号：02，压力表编号：6275根据回归方程Y=-0.57190+0.02610*X40%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1549.38×0.4）=15.60Mpa40%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1822.8×0.4）=18.46Mpa70%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1549.38×0.7）=27.74Mpa70%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×（1822.8×0.7）=32.73Mpa100%控制应力：中板（17根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×1549.38=39.87Mpa100%控制应力：边板（20根钢绞线）：Y控=-0.57190+0.02610×1822.8=47.00Mpa二、张拉作业程序：1、张拉准备工作：清理底模模，用连接器连接好拉杆和预应力筋，设置或安装好固定装置和放松装置：安装好定位板，检查定位板的预应力筋孔位置和孔径大小是否符合设计要求：检查预应力筋数量、位置、张拉设备和锚具。
24m张拉计算书
N3
钢绞线根数：n=8 根 1、张拉力计算
A P 140 8 1120mm2
P 1365.58 1120 0.001 1529 .45KN
E P A PLeabharlann 229600KN系数：k=0.0015 2、L 的计算 第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：600mm 第二段： µ=0.55
1719 第五段： 20000 2 arcsin .1mm / 360 1721 20000
第六段：直线段，所以直接为 6555mm 分段示意图 4
5
中国水利水电第七工程局有限公司藤县西制梁场
张拉计算书
3、θ 的计算
1410 第三段： 8 arcsin 2/360 0.045487 15000
μ θ
)
1-e-(kL+
μ θ
)
P(kN) 1312.416 1232.561236
伸长值（m） 0.00391961 0.073987977
0.9991 0.9819
0.0009 0.0181
L L1 L 2 2 1000 155.8mm
N2
钢绞线根数：n=8 根 1、张拉力计算
1808 cos 8
2
1808 tg 9 1848.1mm
2
1410 第三段： 15000 2 8 - arcsin / 360 / cos9 690.8mm 15000
第四段：
1719 9 arcsin 1410 20000 1422 / 360 / cos 9 .584mm 15000 2 arcsin 15000 2
预应力张拉计算书(例范本)
预应力张拉计算书(例范本) **简洁明了**1. 引言1.1 目的1.2 背景1.3 术语定义2. 设计要求2.1 张拉力计算2.2 钢束选型2.3 预应力设定2.4 零部件设计要求3. 张拉计算3.1 预应力损失计算3.2 钢丝预应力张拉计算3.3 钢束预应力张拉计算4. 钢束选型4.1 张拉钢束种类4.2 钢束参数表5. 设备操作步骤5.1 设备准备5.2 张拉操作5.3 张拉力测试6. 安全注意事项6.1 设备安全操作规程 6.2 个人防护6.3 紧急情况处理7. 示范图示8. 维护与保养8.1 日常维护8.2 紧急维修8.3 保养注意事项9. 参考文献10. 附录10.1 预应力张拉计算实例10.2 张拉设备操作手册**本文档涉及附件：**1. 设备操作手册.pdf**本文所涉及的法律名词及注释：**1. 张拉力：预应力张力的大小2. 张拉力计算：根据设计要求计算所需的预应力张拉力的数值3. 钢束：由多股钢丝拧成的成束的钢材4. 钢束选型：选择适合的钢束种类和参数5. 预应力设定：根据设计要求确定预应力的数值6. 预应力损失计算：根据镶嵌长度、材料特性等计算预应力的损失情况7. 钢丝预应力张拉计算：计算每根钢丝的预应力张拉值8. 钢束预应力张拉计算：计算钢束中所有钢丝的预应力张拉值9. 张拉钢束种类：根据需求选择适合的张拉钢束种类10. 钢束参数表：列出各种钢束的参数信息11. 设备准备：对预应力张拉设备进行准备工作，包括调试和检查12. 张拉操作：根据操作规程进行预应力张拉操作13. 张拉力测试：对张拉后的预应力进行力测试，检查是否符合设计要求14. 设备安全操作规程：对设备的安全使用进行规范和说明15. 个人防护：使用设备时需要使用的个人防护装备和注意事项16. 紧急情况处理：在紧急情况下，应采取的应急措施17. 日常维护：设备日常维护工作的内容和注意事项18. 紧急维修：设备出现故障时的紧急维修方法19. 保养注意事项：设备保养时需要注意的事项**详细全面**1. 前言1.1 预应力张拉计算书的目的1.2 预应力张拉计算书的适用范围1.3 术语定义2. 设计要求2.1 预应力设计参数2.2 预应力张拉力计算2.3 钢束选型要求2.4 预应力臂的设计与选择3. 钢束选型3.1 预应力钢束分类3.2 预应力钢束性能参数表4. 钢束布置与计算4.1 布置原则4.2 钢束截面布置要求4.3 钢束张拉力计算4.4 钢束张拉长度的确定4.5 钢束锚固测量及验算5. 钢束张拉工艺5.1 钢束张拉检查与准备 5.2 钢束张拉工艺流程5.3 钢束张拉设备操作规程6. 预应力损失计算6.1 预应力损失的分类6.2 镶嵌与锚固长度的计算6.3 预应力损失表7. 监测与验收7.1 张拉力测试7.2 监测要求7.3 阶段性验收8. 附录**本文档涉及附件：**1. 钢束选型手册.pdf2. 设备操作手册.pdf3. 预应力损失计算表.xls**本文所涉及的法律名词及注释：**1. 预应力张拉力计算书：根据预应力设计参数和钢束选型要求，计算出预应力张拉力的数值和布置要求的计算书2. 预应力设计参数：根据工程要求，确定的预应力设计参数，如预应力级配及配筋等3. 预应力张拉力计算：根据设计要求，计算预应力张拉力的大小4. 钢束选型要求：根据设计要求，选择合适的钢束型号和参数5. 预应力臂的设计与选择：根据具体工程要求，设计和选择合适的预应力臂6. 预应力钢束分类：按照预应力钢束的不同特性和用途进行分类7. 预应力钢束性能参数表：列出各种预应力钢束的基本性能参数和技术指标8. 钢束布置原则：根据工程设计要求和预应力原理，确定合理的钢束布置方案9. 钢束截面布置要求：根据工程设计要求，确定合适的钢束截面布置方案10. 钢束张拉力计算：根据设计要求，计算每根钢束的预应力张拉力的数值11. 钢束张拉长度的确定：根据工程实际情况，确定钢束的张拉长度12. 钢束锚固测量及验算：对钢束锚固长度进行测量和验算13. 钢束张拉检查与准备：检查和准备钢束张拉所需的辅助设备和工具14. 钢束张拉工艺流程：按照规定流程操作，进行钢束张拉工艺的步骤15. 预应力损失的分类：根据损失原因，将预应力损失分为不同的类别16. 镶嵌与锚固长度的计算：根据工程要求和材料特性，计算钢束镶嵌和锚固的长度17. 预应力损失表：列出各种预应力损失的数据表格18. 张拉力测试：对张拉后的预应力进行力测试，检查是否符合设计要求19. 监测要求：对预应力构件进行监测和检验的要求20. 阶段性验收：在不同的阶段对预应力工程进行验收。
张拉计算书
一、材料及性能低松弛钢绞线∮j15.24，产地：天津圣特，Ag=140mm2，E=1.95×105Mpa，Ryb=1860Mpa。
二、张拉力计算1、锚下控制应力：0.75Ryb=1395Mpa，2、单根钢绞线张拉力：Nk=0.75Ryb×Ay=1395×140=195.3KN3、5束时的控制力为：195.3×5=976.5 KN4、7束时的控制力为：195.3×7=1367.1 KN5、9束时的控制力为：195.3×9=1757.7 KN三、施工控制应力与压力表的关系：1、不同阶段的张拉力值：10%NK时：5束张拉力为：0.1×195.3×5=97.65KN7束张拉力为：0.1×195.3×7=136.71KN9束时张拉力：0.1×195.3×9=175.77KN20%NK时：5束张拉力为：0.2×195.3×5=195.3KN7束张拉力为：0.2×195.3×7=275.22KN9束时张拉力：0.2×195.3×9=351.54KN2、张拉力与压力表的关系（附检测报告）1#千斤顶线性方程：y=-0.0409+0.0279N（y为压力表读数Mpa、N为试验机读数KN）四、伸长量计算张拉时采用张拉力与伸长量双控，伸长量从千斤顶油缸量取△L=△L1+△L2△L1：从10%张拉力到锚固时的伸长量△L2：20%张拉力时的伸长量-10%张拉力时的伸长量最后的伸长量为两个千斤顶伸长量相加之和。
具体操作如下：①安装好两个千斤顶后，同时张拉到10%的力，量油缸伸长L1②继续张拉到20%的力，量油缸伸长L2③继续张拉到100%的力，量油缸伸长L3④△L2=L2-L1△L1=L3-L1△L=△L1+△L2=L2-L1+L3-L1=L2-L3+2L1五、质量控制当实际伸长量与设计伸长量差值在±6%以内符合设计要求，当实际伸长量与设计伸长量差值超过±6%时，应停止张拉，找出原因后再进行张拉。
公路工程现浇箱梁张拉计算书
AK0+174。
3、AK1+045。
1现浇箱梁张拉计算书及施工方案一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得:钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝140㎜²；钢绞线最多根数:n＝18。
计算张拉力:Ny＝σk×Ay×n＝1395×140×18＝3515.4KN据此:我部选用规格为500t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定,标定报告附后。
②张拉:在张拉过程中,实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、根据设计要求，其张拉程序：初张拉0总张拉吨位10%-15%初应力持荷3分钟锚固量测引伸量δ1 张拉到总吨位P持续3分钟并锚固量测引伸量δ2回油量测引伸δ3（δcon是指张拉时的控制应力,包括预应力损失值)。
设计图纸要求δcon=1395Mpa,钢绞线面积A=140mm²，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，标准强1860Mpa，管道摩擦系数μ=0.17，k=0.0015.2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时,可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力.(2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉.（3）预应力筋的理论伸长值（mm)可按下式计算：式中：P P—-预应力筋的平均张拉力(N)L—-预应力筋的长度(mm）；A P——预应力筋的截面面积（mm2）；E P——预应力筋的弹性模量（N／mm2）。
T梁张拉计算书
40mT梁张拉伸长值计算书
一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）及《施工图纸》
二、钢绞线的计算先将其分段，然后按简化法计算出每段伸长量后进行叠加.
计算公式如下：
△L=PpL/ApEp
式中：△L—理论伸长值
Pp—平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（cm）
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm²）
Ap—预应力筋的截面面积（mm²）
平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）
式中： P—预应力筋的张拉端张拉力（N）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
计算参数的选取：
Ep=197667，Ap=139mm²，k=0.0015，μ=0.25
三、张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N2N3——100%N1——100%N2N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：
40mT梁千斤顶压力表读数计算书
施工控制应力与压力表的关系
压力表编号607（对应千斤顶1#）
1#千斤顶校准方程Y=0.0225X-0.1059
压力表编号1105（对应千斤顶2#）
2#千斤顶校准方程Y=0.0227X-0.1557
式中
Y-压力表读数（Mpa）X-千斤顶压力(KN)
40m T梁正弯矩千斤顶张拉力对应压力表读数一览表。
预应力张拉计算书
一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm 2）取140mm 2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm 2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm 2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
注：当预应力筋为直线时Pp=P；σcon=o.75f=1395Mpa；设计要求σcon=1340Mpa预应力张拉计算书（25m中跨）1-e-（kx+μθ）=1-0.999253279=0.000746721 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183219.2807△L(m)=PpL/(ApEp)=0.00334349一端总伸长量=0.0871824332、N2束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =1340Ap=1340*140=187600 X（m） =25.91/2-4.884-1.974-0.650+0.585=8.1232θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×8.1232+0.23×0=0.0121848e-（kx+μθ）= 2.718-0.0121848=0.9878891341-e-（kx+μθ）=1-0.987889134=0.012110866 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=186461.6938△L(m)=PpL/(ApEp)=0.055482258曲线段的伸长量P（N） =Pp=186461.6938=186461.7 X（m） =7/360*3.14*2*40= 4.884θ（rad）=7×3.14/180=0.122111111kx+μθ=0.0015×4.884+0.23×0.0959444=0.035412222e-（kx+μθ）= 2.718-0.035412222=0.9652074541-e-（kx+μθ）=1-0.965207454=0.034792546 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=183198.811△L(m)=PpL/(ApEp)=0.032777451直线段的伸长量P（N） =Pp=183198.811=183198.8 X（m） = 1.974= 1.9740θ（rad）=0×3.14/180=0kx+μθ=0.0015×1.974+0.23×0=0.002961e-（kx+μθ）= 2.718-0.002961=0.9970433791-e-（kx+μθ）=1-0.99704379=0.002956621 p p(N)=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)=182927.8527△L(m)=PpL/(ApEp)=0.013246683一端总伸长量=0.1015063923、N3束一端的伸长量斜线段的伸长量P（N） =0.75fpkAp=0.75×1860*140=195300 X（m） =25.7/2-0.733-10.401-0.650+0.585= 1.651预应力张拉计算书（25m边跨）一、计算公式、参数1、预应力平均力张拉计算公式及参数Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端张拉力（N）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩察系数取0.23Ap—预应力筋的截面面积（mm2）取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）L—预应力筋的长度（mm）取140mm2X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0.65米为工作段长度，0.585米为实测千斤顶长度，即为实际工作段长度。
现浇桥张拉计算书
张
拉
计
算
书
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现浇箱梁张拉计算书
一、相关参数
1、波纹管
采用金属波纹管，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015。
2、钢绞线
预应力空心板张拉使用钢材为低松驰、高强度的预应力钢绞线，单根钢绞线直径为φj15.2mm，钢绞线截面积Ay=139mm2，标准强度fpK=1860Mpa，实测平均弹性模量为Ep=1.99×105Mpa，张拉锚下控制应力为σ=0.75fpk =1395Mpa。
3、计算公式：
P=σAyN
Ny—计算张拉力
N—钢绞线根数
预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式
ΔL＝（PpL）/（AyEp）
式中：Pp—预应力筋的平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（mm）
Ay――预应力筋的截面面积（mm2）
Ep—预应力筋的弹性模量（N／mm2）
Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）
Pz=e-(kx+μθ)Pq
式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）
P—预应力筋张拉端的张拉力（N）
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数
μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数
Pz-终点应力
计算张拉应力=P=σAyN=1395*139*13
13束：1395*139*13=2520.765KN
2号顶校准方程：F=0.0151P-0.493。
张拉计算书
20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。
）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。
2、选用油表。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。
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晋江市金井北通道道路整治工程
人行天桥
预
应
力
张
拉
编制人：审核人：
晋江市金井北通道道路整治工程项目经理部
日期：2013年10月25日
人行天桥预应力张拉计算书
一、张拉条件：砼强度达到设计强度90%以上后方可进行张拉。
二、张拉方法：所有钢绞线均采用单端张拉，张拉采用以张拉力
控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量误差
在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因后再
行施工。
三、张拉程序：0 初应力（10%） 20%应力
50%应力 100%应力（持荷2min）后锚固。
四、锚具、钢绞线：本工程采用YM15-10和BM15-10PT系列锚具。
钢绞线采用15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检验。
五、钢绞线的穿束：钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，
钢绞线采用切割机切断。
六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢
管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作：千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回
油降压时应缓慢松开油阀，并使各油缸回程到底。
两端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量：初应力数值达到后，应在预应力
钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起
量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2
△L1----从初始拉力至最大张拉力间的实测伸长量。
△L2----初始拉力时的推算伸长量（相邻级的伸长度）
九、伸长率的计算：
（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%
十、预应力钢束的封头：
张拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
十一、施加预应力的注意事项：
a)钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许
出现钢绞线拧筋现象。
b)锚具中心线与孔道中心线重合。
c)张拉机油箱应保持85%的油位，不足时用相同油液补充。
d)连接张拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不
得漏油。
e)张拉机具出现不正常现象，应重新进行校验。
十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表锚下控制力：0.75fpk=0.75*1860=1395Mpa
单根φ15.2钢绞线张拉力=1395*106*1.4*10-4=195300（N）
=195.3（KN）--（1.4*10-4为单根φ15.2钢绞线截面面积)。
控制张拉力值为：P=1395*106*140*10-6*10=1953000N=1953KN.
1号顶油表表号0003，回归方程为y=0.0211x+0.42
2号顶油表表号0013，回归方程为y=0.0222x-0.47
张拉力和油表对应读数如下：
十三、钢绞线伸长量计算：
P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）
△L=P P×L/A P×E P
P P--预应力筋平均张拉力（N）
P--预应力筋张拉端的张拉力（N）
e—常数（e =2.7183）
k—孔道摩擦系数（取0.0015）
x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）
μ—孔道偏差系数（取0.15）
θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
L--预应力筋的长度（mm）
A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取140mm2）
E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）
计算出F1-1、F2-1、F3-1理论伸长量为180mm.
十四、孔道压浆：预应力钢绞线张拉后，应尽快组织压浆。
压浆所用的水、水泥、外加剂等均由试验室确定并符合设计和规范要求。
压浆前对孔道进行清洁处理，并用压缩空气清理。
水泥浆在使用前和压入过程中要连续搅拌，不得通过加水来提高水泥浆因延迟所降低的流动度。
压浆采用活塞式压浆泵，直至另一端饱满出浆并与规定稠度相同为止。
为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口后，应保持不小于0.5Mpa的一个稳定期，时间不小于2分钟。
每片梁均要制取3组压浆试件，标准养护28天，来测定水泥浆质量。
压浆完成后，对需封锚边梁应立即将锚具周围冲洗干净，并对梁端砼凿毛，然后按设计浇筑封端砼。
十五、安全措施：
（1）施工前对所有施工工作人员进行必要培训，使之掌握安全操作所需的知识和技能。
（2）量测预应力筋的伸长值，应停止开动千斤顶。
（3）在高压油管的接头应加强防护套，以防喷油伤人。
（4）张拉时安排人专门统一指挥。
（5）张拉两端严禁站人，张拉由专人负责。