氧化沟课程设计
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进出水管直径 取0.8m（800mm）
校核进出水管流速 ≤1.0m/s（满足要求）
②出水堰计算。为了能够调节曝气转碟的淹没深度，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰。初步估计为 ,因此按照薄壁堰来计算。
取堰上水头高度H=0.2m
则堰 取b=2.6m
考虑可调节堰的安装要求(每边留0. 3 m )则出水竖井长度L=0.3×2+b=0.6+2.6=3.2（m）
则浓缩池总高度h=3.12+1.25+0.5=4.87m
计算草图如下：
⑥：带式压滤机脱水
污泥经浓缩后含水率降低取90%，由公式：
得出：污泥量=11500×（1-97%）/（1-90%）=3450kg/d
外沟道AOR1=0.65·AOR=0.65×108718=70667（kg/d）
中沟道AOR2=0.25·AOR=0.25×108718=27179（kg/d）
内沟道AOR3=0.10·AOR=0.10×108718=10872（kg/d）
（6）氧化沟尺寸计算
设氧化沟8座
单座氧化沟的容积
氧化沟弯道部分按占总容积的80%考虑，直线部分按占总容积的20%考虑。
②：城镇污水处理厂污染物排放标准，见下表：
城镇污水处理厂污染物排放标准mg/L
基本控制项目
一级标准（A/B）
二级标准（A/B）
三级标准（A/B）
化学需氧量（COD）
50/60
60/60
100/120
生化需氧量（BOD）
10/20
20/20
30/30
悬浮物（SS）
10/20
20/20
30/30
本设计要求为一级B标。
式中 ——20℃时氧的饱和度，取 =9.17mg/L
——25℃时氧的饱和度，取 =8.38mg/L
——溶解氧浓度
——修正系数，取0.85
——修正系数，取0.95
——进水最高温度，℃
=
氧化沟采用三沟通道系统，计算溶解氧浓度C按照外沟:中沟:内沟=0.2:1:2充氧量分配按照外沟:中沟:内沟= 65:25:10来考虑，则供氧量分别为：
四、设计步骤及方法
1、根据给定的原始资料，确定污水厂的规模和污水设计水量、水质。
由处理污水量可知，该污水厂属于小型污水处理厂。
Qmax=Q×Kz=200000×1.5/24=12500m3/h=3472L/s
①：地表水环境质量标准：DO≥5mg/L（本课程设计中不考虑有毒物质），为满足DO≥5mg/L要求，可根据氧垂曲线进行计算求出L处理后。
设计中取 =0.05, 20℃时脱氮率 （还原的NO3—N/（kgMLXSS·d）
去除BOD5计算
1氧化沟出水溶解性BOD5浓度S。为了保证二级出水BOD5浓度Se≤20mg/L，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度。
2好氧区容积V1，m3
式中 ——好氧区有效容积（ ）；
Y——污泥净产率系数（kgMLSS/kg ）,一般采用0.5～0.65之间；
所以剩余污泥量Q=△X/30=383m3/d
(2)浓缩池面积
A=QC0/Cu=383×30/30=383m3
(3)浓缩池直径
5个池子，每个面积为77m3，故D=9.9m
(4)浓缩池高
浓缩池工作部分有效水深h2=QT/24A=1.25m（浓缩时间T取30h）
超高h1=0.3m，缓冲高h3=0.2m，浓缩池采用重力排泥，池斗壁与水平面角度a=55°，污泥斗下底直径1m，则污泥斗高度h4=（9.9-1）/2·tan55°=3.12m
2、确定污水处理程度：
1生化需氧量（BOD）的处理程度
η=（180-20）/180×100%=88.9%
2悬浮物（SS）的处理程度
η=（200-20）/200×100%=90%
3、污水、污泥的处理方法及处理工艺：
4、各处理单元构筑物计算、并绘出计算草图。
1格栅
栅条采用矩形断面10×50mm，过栅水头损失直接取10cm，栅条间距取e=25mm，过栅流速取v=1.0m/s，格栅倾角α=60°，污水量Qmax=3472L/s，设格栅进水宽度B1= =2.64m，则进水水深h=1.32m。
（2）进水水质
CODCr=350mg/L，BOD5=180mg/L，SS=200mg/L，NH3-N=35mg/L
2、污水处理要求
污水经过二级处理后应符合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级标准的B标准，即：
CODCr≤60mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，NH3-N≤8mg/L。
X1=200一0.7 200=60mg/L=0.06(kg/m3)
X2——TSS的浓度。本式中XC=20mg/L=0.02kg/m3
故
去除每1kg BOD5产生的干污泥量
（3）脱氮计算
氧化的氨氮量。假设总氮中非氨态氮没有硝酸盐的存在形式，而是大分子中的化合态氮，其在生物氧化过程中需要经过氨态氮这一形式。另外，氧化沟产生的剩余生物污泥中含氮率为12. 4%。则用于生物合成的总氮为:
污泥斗以上圆锥体部分体积：
则还需要的圆柱部分的体积：
高度为：
7、沉淀池总高度
设计中取超高 ，缓冲层高度
⑤：浓缩池
（1）污泥产量的计算
剩余生物污泥量△X=YQ(S0–Se)=0.5×200000×（135-20）/1000 =11500kg/d
取剩余污泥含水率97%即固体浓度C0=30kg/m3，则剩余污泥含泥率为3%
2、根据污水处理程度结合污水厂的地形条件，选择污水、污泥的处理流程和处理构筑物。
3、对所选择的处理构筑物进行工艺设计计算，确定形式和主要尺寸。
4、绘制污水厂的总体布置（包括平面布置和高程图）。
5、编写说明书。
三、设计原始资料
1、污水水量、水质
（1）设计规模
设计日平均污水流量Q=200000m3/d；KZ=1.5
、 ——分别为进、出水 浓度（mg/L）；
——污泥浓度（mg/L）；
——污泥龄（d）；
——污泥自身氧化率（1/d），对于城市污水，一般采用0.05～0.1。
设计中取Y=0.55, =0.05
3好氧区水力停留时间t1, h
4剩余污泥量 X, kg/m3
式中X1——进水悬浮固体惰性部分(进水TSS一进水vss)的浓度;
（1）设计参数
（1）基本设计参数
污泥产率系数Y=0.5
混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000mg/L,混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）XV=3000mg/L (MLVSS/MLSS=0.75)；通常的泥龄取值为10～30d。本设计污泥龄 。污泥自身氧化率（1/d），对于城市污水，一般采用0.05～0.1。
采用机械排清渣.
2沉砂池
1）：沉砂池水流部分长度
取最大流速v=0.25m/s，最大流速的停留时间t=60s，则水流部分长：
L=v×t=0.25×60=15m
2):水流断面积
A=Qmax/v=3.472/0.25=13.89m2
3）：池总宽度
B=A/h2=13.89/0.8=17.36m
沉砂池设4个，宽度为4.38m
h3=h3，+il=1+0.02×2.75=1.06m
8）：沉砂池总高度
h=h1+h2+h3=0.3+0.8+1.06=2.16m
9）验算
Qmin=Q平均/2
Vmin=Qmin/(n·W)=0.17m/s
最小流速Vmin≥0.15m/s,符合要求。
3氧化沟
拟用Obral氧化沟，去除 与COD之外，还具备一定的硝化和脱氮除磷作用，使出水 低于排放标准，工艺草图如上图所示。
出水竖井宽度B取1. 2m(考虑安装高度)，则出水竖井平面尺寸为L×B=3.2×1.2（m）
出水井出水孔尺寸为l×h=1.4m×0. 5m，正常运行时，堰顶高出孔口底边0. 1 m，调节堰上下调节范围为0. 3m。
出水竖井位于中心岛，曝气转碟上游。
(8)曝气设备选择。曝气设备选用转碟式氧化沟曝气机，转碟直径D= 1400mm，单碟(ds)充氧能力为2.0kgO2/（h·ds)，每米轴安装碟片不多于5片。
内沟道面积=[ ]×2=1555.17（m2）
外沟道占总面积的比例=
中沟道占总面积的比例=
内沟道占总面积的比例=
基本符合奥贝尔氧化沟各沟道容积比（一般为50:33:17左右）
（7）进出水管及调节堰计算
①进出水管
污泥回流比R=100%，进出水管流量Q＇=8×37500=300000（m3/d），进出水管控制流速≤1.0m/s
栅条间隙数：
n=Qmax×√sinα/ehv=97.9≈98个
栅槽宽度：栅条宽度S=10mm
B=S×（n-1）+e×n=3.42
进水槽渐宽部分展开角α1=20°
故：L1=(B-B1)/2tanα1=1.07m
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：L2=L1/2=0.54m
过栅水头损失h2=0.1m
栅后槽总高度：
则
氧化沟有效水深h取4.5 m，超高0.5 m；外、中、内三沟道之间隔墙厚度为0.25m。
1直线段长度L，取内沟、中沟、外沟宽度分别为13m、13m、13m
则L=
2中心岛半径r
（式中所指面积为各沟道弯道面积）
即r=2.46m
3校核各沟道的比例
外沟道面积=[ ]×2=3718.63（m2）
中沟道面积=[ ]×2=2636.90（m2）
取栅前渠道超高h1=0.3m，栅前槽高H1=h+h1=1.62m，H= h+h1+h2=1.72m
栅槽总长度：
L=l1+l2+0.5+1.0+H1/tan60°=1.07+0.54+1.5+1.62/tan60°=4.05m
每日排渣量：
W=Qmax×W1×86400/(Kz×1000)=10m3/d
径深比为： ，在6至12之间。
4、污泥部分所需容积
则
采用间歇排泥，设计中取两次排泥的时间间隔为
5、污泥斗计算
式中 ——污泥斗上部半径， ；
——污泥斗下部半径， ；
——倾角，一般为 。
设计中取 = ， = 。
污泥斗体积计算：
6、污泥斗以上圆锥体部分污泥容积
设计中采用机械刮吸泥机连续排泥，池底坡度为0.05
④二沉池
本设计采用机械吸泥的向心式圆形辐流沉淀池，进水采用中心进水周边出水。
设计中选择8组辐流沉淀池，每组设计流量为0.434 。
1、沉淀池表面积
式中 ——污水最大时流量， ；
——表面负荷，取 ；
——沉淀池个数，取8组。
池子直径：
取37 。
2、实际水面面积
实际负荷 ，符合要求。
3、沉淀池有效水深
式中 ——沉淀时间，取 。
需要氧化的氨氮量N1=进水TKN一出水NH3-N一生物合成
所需氮量N0
脱氮量Nr。需要的脱氮Nr=进水总氮量一出水总氮量一生物合成所需的氮量
计算脱氮所需池容V2及停留时间T2
脱硝率
14℃时百度文库
脱氮所需的容积
停留时间
（4）氧化沟总容积V总及停留时问t总
校核污泥负荷
设计规程规定氧化沟污泥负荷应为0.05～0. 1kg BOD5/ kgVSS·d)
一、设计目的
根据设计任务书中所给予的原始资料，对某些小镇的污水处理厂进行设计。通过设计学会运用原始资料，确定污水处理方案的一般原则，熟悉有关构筑物的计算方法和了解设计步骤及规律，使学到的基本知识，理论知识和基本技能能得到一次综合性的训练。
二、设计内容
1、根据所提供的原始资料，确定污水所需要的处理程度，并选择处理方法。
b.剩余污泥BOD5需氧量D2
c.去除氨氮的需氧量D3。每lkg NH3-N硝化需要消耗4.57kgO2
d.剩余污泥中NH3-N耗氧量D4
e.脱氮产氧量D5。每还原1kgN03--N产生2. 86 kgO2
总需氧量=D1-D2+D3-D4-D5=83629.56
考虑安全系数1.3，则
AOR=
②标准状态下需氧量SOR
3、处理工艺流程
污水拟采用活性污泥法工艺处理，具体流程如下：
4、资料
市区全年主导风向为北风，频率为18%，年平均风速2.50米/秒。污水处理厂场地标高205~201米之间，
5、污水排水接纳河流资料：
该污水厂的出水直接排入厂区外部的河流，其最高洪水位（50年一遇）为180.0m，常水位为178.0m，枯水位为175.0m。
（5）需氧量计算
①设计需氧量AOR。氧化沟设计需氧量AOR=去除BOD5需氧量﹣剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3-N耗氧量﹣剩余污泥中N H3-N的耗氧量﹣脱氮产氧量
a.去除BOD5需氧量D1
式中 ——微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.52
——活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0. 12
4）：沉砂斗容积
V=Q×X1×t’/100000=18m3
5）：每个沉砂斗所需容积
V0=V/n=18/8=2.25m3
6）：砂斗实际容积的计算
设斗底宽a1=1m、倾角α=60°，斗高h3’=1m，则斗上口宽：
a=2h3’/tan60+a1=2.15m
单斗实际容积：
V0’=2.6m³＞V0满足条件
7）：沉砂池高
校核进出水管流速 ≤1.0m/s（满足要求）
②出水堰计算。为了能够调节曝气转碟的淹没深度，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰。初步估计为 ,因此按照薄壁堰来计算。
取堰上水头高度H=0.2m
则堰 取b=2.6m
考虑可调节堰的安装要求(每边留0. 3 m )则出水竖井长度L=0.3×2+b=0.6+2.6=3.2（m）
则浓缩池总高度h=3.12+1.25+0.5=4.87m
计算草图如下：
⑥：带式压滤机脱水
污泥经浓缩后含水率降低取90%，由公式：
得出：污泥量=11500×（1-97%）/（1-90%）=3450kg/d
外沟道AOR1=0.65·AOR=0.65×108718=70667（kg/d）
中沟道AOR2=0.25·AOR=0.25×108718=27179（kg/d）
内沟道AOR3=0.10·AOR=0.10×108718=10872（kg/d）
（6）氧化沟尺寸计算
设氧化沟8座
单座氧化沟的容积
氧化沟弯道部分按占总容积的80%考虑，直线部分按占总容积的20%考虑。
②：城镇污水处理厂污染物排放标准，见下表：
城镇污水处理厂污染物排放标准mg/L
基本控制项目
一级标准（A/B）
二级标准（A/B）
三级标准（A/B）
化学需氧量（COD）
50/60
60/60
100/120
生化需氧量（BOD）
10/20
20/20
30/30
悬浮物（SS）
10/20
20/20
30/30
本设计要求为一级B标。
式中 ——20℃时氧的饱和度，取 =9.17mg/L
——25℃时氧的饱和度，取 =8.38mg/L
——溶解氧浓度
——修正系数，取0.85
——修正系数，取0.95
——进水最高温度，℃
=
氧化沟采用三沟通道系统，计算溶解氧浓度C按照外沟:中沟:内沟=0.2:1:2充氧量分配按照外沟:中沟:内沟= 65:25:10来考虑，则供氧量分别为：
四、设计步骤及方法
1、根据给定的原始资料，确定污水厂的规模和污水设计水量、水质。
由处理污水量可知，该污水厂属于小型污水处理厂。
Qmax=Q×Kz=200000×1.5/24=12500m3/h=3472L/s
①：地表水环境质量标准：DO≥5mg/L（本课程设计中不考虑有毒物质），为满足DO≥5mg/L要求，可根据氧垂曲线进行计算求出L处理后。
设计中取 =0.05, 20℃时脱氮率 （还原的NO3—N/（kgMLXSS·d）
去除BOD5计算
1氧化沟出水溶解性BOD5浓度S。为了保证二级出水BOD5浓度Se≤20mg/L，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度。
2好氧区容积V1，m3
式中 ——好氧区有效容积（ ）；
Y——污泥净产率系数（kgMLSS/kg ）,一般采用0.5～0.65之间；
所以剩余污泥量Q=△X/30=383m3/d
(2)浓缩池面积
A=QC0/Cu=383×30/30=383m3
(3)浓缩池直径
5个池子，每个面积为77m3，故D=9.9m
(4)浓缩池高
浓缩池工作部分有效水深h2=QT/24A=1.25m（浓缩时间T取30h）
超高h1=0.3m，缓冲高h3=0.2m，浓缩池采用重力排泥，池斗壁与水平面角度a=55°，污泥斗下底直径1m，则污泥斗高度h4=（9.9-1）/2·tan55°=3.12m
2、确定污水处理程度：
1生化需氧量（BOD）的处理程度
η=（180-20）/180×100%=88.9%
2悬浮物（SS）的处理程度
η=（200-20）/200×100%=90%
3、污水、污泥的处理方法及处理工艺：
4、各处理单元构筑物计算、并绘出计算草图。
1格栅
栅条采用矩形断面10×50mm，过栅水头损失直接取10cm，栅条间距取e=25mm，过栅流速取v=1.0m/s，格栅倾角α=60°，污水量Qmax=3472L/s，设格栅进水宽度B1= =2.64m，则进水水深h=1.32m。
（2）进水水质
CODCr=350mg/L，BOD5=180mg/L，SS=200mg/L，NH3-N=35mg/L
2、污水处理要求
污水经过二级处理后应符合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级标准的B标准，即：
CODCr≤60mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，NH3-N≤8mg/L。
X1=200一0.7 200=60mg/L=0.06(kg/m3)
X2——TSS的浓度。本式中XC=20mg/L=0.02kg/m3
故
去除每1kg BOD5产生的干污泥量
（3）脱氮计算
氧化的氨氮量。假设总氮中非氨态氮没有硝酸盐的存在形式，而是大分子中的化合态氮，其在生物氧化过程中需要经过氨态氮这一形式。另外，氧化沟产生的剩余生物污泥中含氮率为12. 4%。则用于生物合成的总氮为:
污泥斗以上圆锥体部分体积：
则还需要的圆柱部分的体积：
高度为：
7、沉淀池总高度
设计中取超高 ，缓冲层高度
⑤：浓缩池
（1）污泥产量的计算
剩余生物污泥量△X=YQ(S0–Se)=0.5×200000×（135-20）/1000 =11500kg/d
取剩余污泥含水率97%即固体浓度C0=30kg/m3，则剩余污泥含泥率为3%
2、根据污水处理程度结合污水厂的地形条件，选择污水、污泥的处理流程和处理构筑物。
3、对所选择的处理构筑物进行工艺设计计算，确定形式和主要尺寸。
4、绘制污水厂的总体布置（包括平面布置和高程图）。
5、编写说明书。
三、设计原始资料
1、污水水量、水质
（1）设计规模
设计日平均污水流量Q=200000m3/d；KZ=1.5
、 ——分别为进、出水 浓度（mg/L）；
——污泥浓度（mg/L）；
——污泥龄（d）；
——污泥自身氧化率（1/d），对于城市污水，一般采用0.05～0.1。
设计中取Y=0.55, =0.05
3好氧区水力停留时间t1, h
4剩余污泥量 X, kg/m3
式中X1——进水悬浮固体惰性部分(进水TSS一进水vss)的浓度;
（1）设计参数
（1）基本设计参数
污泥产率系数Y=0.5
混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000mg/L,混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）XV=3000mg/L (MLVSS/MLSS=0.75)；通常的泥龄取值为10～30d。本设计污泥龄 。污泥自身氧化率（1/d），对于城市污水，一般采用0.05～0.1。
采用机械排清渣.
2沉砂池
1）：沉砂池水流部分长度
取最大流速v=0.25m/s，最大流速的停留时间t=60s，则水流部分长：
L=v×t=0.25×60=15m
2):水流断面积
A=Qmax/v=3.472/0.25=13.89m2
3）：池总宽度
B=A/h2=13.89/0.8=17.36m
沉砂池设4个，宽度为4.38m
h3=h3，+il=1+0.02×2.75=1.06m
8）：沉砂池总高度
h=h1+h2+h3=0.3+0.8+1.06=2.16m
9）验算
Qmin=Q平均/2
Vmin=Qmin/(n·W)=0.17m/s
最小流速Vmin≥0.15m/s,符合要求。
3氧化沟
拟用Obral氧化沟，去除 与COD之外，还具备一定的硝化和脱氮除磷作用，使出水 低于排放标准，工艺草图如上图所示。
出水竖井宽度B取1. 2m(考虑安装高度)，则出水竖井平面尺寸为L×B=3.2×1.2（m）
出水井出水孔尺寸为l×h=1.4m×0. 5m，正常运行时，堰顶高出孔口底边0. 1 m，调节堰上下调节范围为0. 3m。
出水竖井位于中心岛，曝气转碟上游。
(8)曝气设备选择。曝气设备选用转碟式氧化沟曝气机，转碟直径D= 1400mm，单碟(ds)充氧能力为2.0kgO2/（h·ds)，每米轴安装碟片不多于5片。
内沟道面积=[ ]×2=1555.17（m2）
外沟道占总面积的比例=
中沟道占总面积的比例=
内沟道占总面积的比例=
基本符合奥贝尔氧化沟各沟道容积比（一般为50:33:17左右）
（7）进出水管及调节堰计算
①进出水管
污泥回流比R=100%，进出水管流量Q＇=8×37500=300000（m3/d），进出水管控制流速≤1.0m/s
栅条间隙数：
n=Qmax×√sinα/ehv=97.9≈98个
栅槽宽度：栅条宽度S=10mm
B=S×（n-1）+e×n=3.42
进水槽渐宽部分展开角α1=20°
故：L1=(B-B1)/2tanα1=1.07m
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：L2=L1/2=0.54m
过栅水头损失h2=0.1m
栅后槽总高度：
则
氧化沟有效水深h取4.5 m，超高0.5 m；外、中、内三沟道之间隔墙厚度为0.25m。
1直线段长度L，取内沟、中沟、外沟宽度分别为13m、13m、13m
则L=
2中心岛半径r
（式中所指面积为各沟道弯道面积）
即r=2.46m
3校核各沟道的比例
外沟道面积=[ ]×2=3718.63（m2）
中沟道面积=[ ]×2=2636.90（m2）
取栅前渠道超高h1=0.3m，栅前槽高H1=h+h1=1.62m，H= h+h1+h2=1.72m
栅槽总长度：
L=l1+l2+0.5+1.0+H1/tan60°=1.07+0.54+1.5+1.62/tan60°=4.05m
每日排渣量：
W=Qmax×W1×86400/(Kz×1000)=10m3/d
径深比为： ，在6至12之间。
4、污泥部分所需容积
则
采用间歇排泥，设计中取两次排泥的时间间隔为
5、污泥斗计算
式中 ——污泥斗上部半径， ；
——污泥斗下部半径， ；
——倾角，一般为 。
设计中取 = ， = 。
污泥斗体积计算：
6、污泥斗以上圆锥体部分污泥容积
设计中采用机械刮吸泥机连续排泥，池底坡度为0.05
④二沉池
本设计采用机械吸泥的向心式圆形辐流沉淀池，进水采用中心进水周边出水。
设计中选择8组辐流沉淀池，每组设计流量为0.434 。
1、沉淀池表面积
式中 ——污水最大时流量， ；
——表面负荷，取 ；
——沉淀池个数，取8组。
池子直径：
取37 。
2、实际水面面积
实际负荷 ，符合要求。
3、沉淀池有效水深
式中 ——沉淀时间，取 。
需要氧化的氨氮量N1=进水TKN一出水NH3-N一生物合成
所需氮量N0
脱氮量Nr。需要的脱氮Nr=进水总氮量一出水总氮量一生物合成所需的氮量
计算脱氮所需池容V2及停留时间T2
脱硝率
14℃时百度文库
脱氮所需的容积
停留时间
（4）氧化沟总容积V总及停留时问t总
校核污泥负荷
设计规程规定氧化沟污泥负荷应为0.05～0. 1kg BOD5/ kgVSS·d)
一、设计目的
根据设计任务书中所给予的原始资料，对某些小镇的污水处理厂进行设计。通过设计学会运用原始资料，确定污水处理方案的一般原则，熟悉有关构筑物的计算方法和了解设计步骤及规律，使学到的基本知识，理论知识和基本技能能得到一次综合性的训练。
二、设计内容
1、根据所提供的原始资料，确定污水所需要的处理程度，并选择处理方法。
b.剩余污泥BOD5需氧量D2
c.去除氨氮的需氧量D3。每lkg NH3-N硝化需要消耗4.57kgO2
d.剩余污泥中NH3-N耗氧量D4
e.脱氮产氧量D5。每还原1kgN03--N产生2. 86 kgO2
总需氧量=D1-D2+D3-D4-D5=83629.56
考虑安全系数1.3，则
AOR=
②标准状态下需氧量SOR
3、处理工艺流程
污水拟采用活性污泥法工艺处理，具体流程如下：
4、资料
市区全年主导风向为北风，频率为18%，年平均风速2.50米/秒。污水处理厂场地标高205~201米之间，
5、污水排水接纳河流资料：
该污水厂的出水直接排入厂区外部的河流，其最高洪水位（50年一遇）为180.0m，常水位为178.0m，枯水位为175.0m。
（5）需氧量计算
①设计需氧量AOR。氧化沟设计需氧量AOR=去除BOD5需氧量﹣剩余污泥中BOD5的需氧量+去除NH3-N耗氧量﹣剩余污泥中N H3-N的耗氧量﹣脱氮产氧量
a.去除BOD5需氧量D1
式中 ——微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.52
——活性污泥微生物自身氧化的需氧率，取0. 12
4）：沉砂斗容积
V=Q×X1×t’/100000=18m3
5）：每个沉砂斗所需容积
V0=V/n=18/8=2.25m3
6）：砂斗实际容积的计算
设斗底宽a1=1m、倾角α=60°，斗高h3’=1m，则斗上口宽：
a=2h3’/tan60+a1=2.15m
单斗实际容积：
V0’=2.6m³＞V0满足条件
7）：沉砂池高