二氯甲烷废气净化与冷凝回收量的计算
二氯甲烷废气处理方案
净化后的尾气通过排气筒排放，同时设置在线监测系统，实时监测排放浓度，确保废气排放稳定达标。
四、运行与维护
1.定期检查设备运行状况，确保设备正常运行。
2.对吸附床、生物滤池等关键部件进行定期清洗、更换，保证处理效果。
3.监测排放浓度，发现异常及时调整处理工艺，确保排放达标。
4.加强员工培训，提高操作技能和环保意识。
二氯甲烷废气处理方案
第1篇
二氯甲烷废气处理方案
一、背景
随着我国经济的快速发展，化工行业的生产规模逐渐扩大，二氯甲烷作为有机合成原料在工业生产中广泛应用。然而，二氯甲烷在生产和使用过程中产生的废气若不进行有效处理，将对环境和人体健康造成严重影响。为响应国家环保政策，确保企业生产过程中的废气排放达到国家标准，本方案针对二氯甲烷废气处理提出一套合法合规的处理方案。
3.监测与调整
-定期分析监测数据，及时调整工艺参数，确保排放达标。
-遵循国家环保法规，及时上报监测数据，接受监管。
五、合规性分析
本方案严格遵循以下法律法规：
-《中华人民共和国大气污染防治法》
-《化工企业废气排放标准》（GB 16297-1996）
-《恶臭污染物排放标准》（GB 14554-1993）
2.优化处理工艺，提高资源回收利用率，降低运行成本。
3.确保废气处理设施运行稳定，操作简便，易于维护。
三、废气处理工艺
1.收集系统
-采用封闭式收集系统，将废气通过集气罩或吸气装置收集，防止废气泄漏。
2.预处理
-废气首先通过冷凝器进行冷却，使二氯甲烷由气态转化为液态，便于分离和回收。
-冷凝后的二氯甲烷液体通过分离器进行分离，减少后续处理负荷。
五、合规性评估
一种废气中二氯甲烷的回下班艺方式
一种废气中二氯甲烷的回下班艺方式二氯甲烷是不可燃的低沸点溶剂,用途十分普遍｡由于其沸点低,在工业生产中很容易挥发,造成环境污染和原材料损耗｡现有的废气中二氯甲烷的回收方式要紧有冷凝法､溶剂吸收法､活性炭吸附法､冷凝—溶剂吸收法｡冷凝法是将废气冷凝到二氯甲烷沸点以下或更低,使二氯甲烷由气态凝结成液态加以回收｡溶剂吸收法是用较二氯甲烷沸点高的溶剂来吸收废气中的二氯甲烷,再通过蒸馏的方式分离二氯甲烷和溶剂｡活性炭吸附法是用活性炭的吸附性能来吸附废气中的二氯甲烷,再通过解吸来回收二氯甲烷｡冷凝—溶剂吸收法是冷凝法和溶剂吸收法的组合工艺｡实践证明这些回收方式的实际回生效率都有限｡为了解决这一问题，武汉科力蓝环保科技公司独立开发的二氯甲烷的回下班艺方式为多级冷凝—分子筛吸附—水蒸汽解吸—冷凝回收的组合工艺｡具体步骤为:(1)对排出的二氯甲烷废气进行二级冷凝,第一级冷凝温度为5—10℃,第二级冷凝温度为0—-20℃,两级冷凝器出口均有带捕集器的冷井分离器,用于回收冷凝分离出的二氯甲烷｡(2)经二级冷凝分离后的含二氯甲烷废气进入分子筛吸附器,分子筛是一种全新的ZSM-5改性沸石，二氯甲烷被分子筛吸附,吸附温度为-20—30℃,吸附压力为0—｡(3)分子筛吸附饱和后,向分子筛中通入水蒸气,解吸出二氯甲烷,解吸温度60—120℃,解吸压力为常压｡(4)解吸出的二氯甲烷和水蒸气混合水气物经三级冷凝器冷凝,取得二氯甲烷和水的混合物,经静止分层取得二氯甲烷,经静置分层采纳界面计自动操纵分层｡(5)解吸后的分子筛吸附器用热空气再生后冷空气降温待用｡再生温度120—180℃,再生压力为常压｡(6)分子筛吸附器为二台及以上,一台或一台以上在吸附,另一台或一台以上在解吸和再生,采纳可编程序操纵器(PLC)自动操纵分子筛吸附器的吸附､解吸和再生功能的切换｡以二台吸附器回收二氯甲烷为例，介绍技术的大体进程：（1）第一级冷凝：废气经管道送入第一级冷凝器,将废气降温到5℃,使气态的二氯甲烷部份冷凝成液态,经带捕集器的冷井分离出二氯甲烷｡二氯甲烷回收率50%。
二氯甲烷废气净化与冷凝回收量的计算
二氯甲烷废气净化与冷凝回收量的计算陆晓春; 宋娟; 孔德香; 张立奎【期刊名称】《《南昌大学学报（工科版）》》【年(卷),期】2019(041)003【总页数】6页(P228-233)【关键词】二氯甲烷蒸汽; 饱和蒸汽压; 蒸汽分压; 饱和蒸汽质量浓度; 蒸汽质量浓度; 冷凝量【作者】陆晓春; 宋娟; 孔德香; 张立奎【作者单位】深圳市龙澄高科技环保(集团)有限公司广东深圳518000; 南昌大学资源环境与化工学院江西南昌330031【正文语种】中文【中图分类】TQ026.2二氯甲烷(dichloromethane,DCM)为无色、透明、易挥发的液体，有类似乙醚芳香味。
DCM的相对密度为1.335，沸点为40.1 ℃。
每50 g水溶解1 g DCM，DCM与绝大多数有机溶剂无限互溶。
DCM在甲烷氯化物中毒性最小。
DCM是重要化工原料，具有广泛用途：工业上主要用于替代易燃的石油醚用作脂肪和植物油浸取剂浸取脂肪和植物油。
同样因为其溶解性很好，它还用于注塑机、脱模机、除漆和层析分离常用的洗脱剂及昂贵衣服干洗上。
还由于其毒性很小，常用作手术局部麻醉剂。
DCM也可用作制冷剂。
DCM市场价颇贵，每吨近5 000元，因此将其进行回收，对变废为宝、减少资源浪费、做到循环经济和保护环境有着不可低估的意义。
1 VOC惯常净化与回收问题DCM是属于挥发性有机物(VOCs)一种。
含VOC废气，净化与回收惯常方法有如下几种。
1.1 冷凝法若废气温度较高，常用凉水塔循环水作一级冷却、冷凝；低温冷冻水作二级冷却、冷凝。
冷冻水可将废气冷至10～15 ℃；更低的温度，则用盐水载冷体传递冷量。
用冷凝法回收VOC先决条件：是冷凝时该VOC在废气流中的蒸汽分压大于等于同温度其饱和蒸气压。
废气流中VOC组分的分压可由理想气体方程得出：(1)式中：n为VOC在废气中kmol数；G为VOC组分质量,kg；M为VOC组分摩尔质量，kg·kmol-1；R为气体常数，8.314 kJ·kmol-1·K-1；T=273.15+θ,T为热力学温度，K;θ为摄氏温度，℃;V为废气体积，m3。
冷凝吸附法深度回收草甘膦尾气中氯甲烷
的影 响 。膜 分 离 法 ［８－１２］受 到 目前 通 用 膜 材 料 分 离
吸附剂 的选择对于变压吸附法提取低浓度氯 甲
系数不高的限制 ，难以实现高效分离 ，氯 甲烷 回收率 烷成功的关键 。通过对氧化铝 、特种改性硅胶、活性
较低 ，不 能达 到要 求 。吸 收法 ［ ］的缺 点 在 于 吸收 炭 、分子筛等不 同种类固体吸附剂进行筛选 ，分别进
难 度 。因此 ，必须 开发 应用 新技 术 ，尽 最 大可能 降低 各种工业生产过程中排放人大气的氯甲烷浓度 。
西南 化 工研 究 设 计 院有 限公 司 ［１６］开 展 了筛 选 高性能氯甲烷吸附剂及其性能 的研究 ，并采用压缩 冷凝一变压吸附耦合流程深度 回收草甘膦尾气 中的 氯 甲烷 。
摘 要 针对 现有 草 甘膦 车 间排放 尾气 中氯 甲烷 含量 过 高 的 问题 ，在 工 厂原 冷 凝 回收流 程 的基 础 上 增 加 了变压 吸 附装 置 ，对 排 放 尾 气 进 行 了深 度 回收 处 理 。新 建 吸 附装 置 产 品气 中 氯 甲烷 含 量 可 达 ７５ ，再经冷凝回收后 ，尾气中氯甲烷回收率可达 ９９．９ ，成功实现排放尾气中的氯 甲烷含量低至 ２００ｐｐｍ。大大降低了 ＶＯＣｓ排放量和大气污染 ，改善了环境质量 ；另一方面则是资源化 回收利用 氯甲烷 ，通过工艺改造 ，对草甘膦行业实现清洁生产、降低成本 、提高市场竞争力发挥重要的作用 。 关 键词 ：氯 甲烷 深 度 回收 冷凝 吸 附 法 变压吸 附 吸 附剂
第 １期
冷凝 吸 附 法深度 回收 草甘 膦尾 气 中氯 甲烷
５３
冷凝 吸 附 法深 度 回收 草 甘 膦尾 气 中氯 甲烷
李 祥 梁 军 王 少楠 谭 依 玲 潘 科 蒋 贵仲 （西 南化 工研 究设 计 院有 限公 司工业排 放 气综合 利 用 国家重 点 实验 室 ，ｅｇ）ｌ１成都 ，６１０２２５）
回流冷凝器工艺计算
一、已知1、分子量CH2Cl284.933CHCl3119.378CCl4153.8232、二氯甲烷和三氯甲烷共3.5万吨/年且比例为1：13、四氯化碳为三氯甲烷的5%二、计算甲醇理论耗量1、各产品的单位时间产量（1）二氯甲烷W2 =3.5×0.5×10000×1000÷8000=2187.50Kg/hW2=2187.5÷3600×1000÷84.933 =7.1543mol/s 2)三氯甲烷W3 =3.5×0.5×10000×1000÷8000 =2187.50Kg/hW3 =2187.5÷3600×1000÷119.378 = 5.0900mol/s (3)四氯化碳W4 = 2187.5 × 0.05 =109.375Kg/hW4 =109.375÷3600×1000÷153.823=0.0092mol/s 2、甲醇单位时间理论消耗量W1 = 7.1543 ＋ 5.09 ＋ 0.0092 =12.2536mol/s 若按正常运行,需两个反应釜,则每釜的甲醇量为:W1′= 12.2336 ÷ 2 = 6.1268mol/s三、氯化氢量的估算1.甲醇与氯化氢的摩尔量的比为1:1.2假设氯化氢的纯度为80%,其余组分为一氯甲烷。
则:氢化氢的进料量W5为(含一氯甲烷)W5 =6.1268×1.2÷0.8 =9.1902mol/s2.进料中纯氯化氢流量为:W6 = 9.1902 × 80% =7.3522mol/s3.进料中一氯甲烷的流量为W7 = 9.1902 × 20% = 1.8380mol/s关于氢氯化回流冷凝器换热面积的估算四、氢氯化反应釜出口气体的估算假设甲醇的转化率为100%,一氯甲烷的选择性为100%1.一氯甲烷量CH3Cl = 6.1258＋1.8380 =7.9648mol/s2.生成水H2O =6.1268mol/s3.剩余氯化氢量HCl = 1.2254mol/s4.蒸发水量W蒸根据热量守恒定律Q进+Q反=Q出(1). 进气的热量(进气温度为130℃)①.查表得130℃时各组分的热容为:C P1 =29.113J/mol.K C P1——HCl的热容C P2 =48.907J/mol.K C P2——CH3Cl的热容C P3 =48.870J/mol.K C P3——CH3OH的热容②.各组分的热能QQ1 = 29.133 × 7.3522 × 403.15 ÷ 1000 =86.2903KJ/sQ2 = 48.907 × 1.8380 × 403.15 ÷ 1000 =36.2406KJ/sQ3 = 48.870 × 6.1268 × 403.15 ÷ 1000 =120.708KJ/s式中:Q1——HCl的热能Q2——CH3Cl的热能Q3——CH3OH的热能 ③.进气的热能Q入Q入 =86.2903＋36.2406＋120.708 =243.239KJ/s(2).出口气体的热能(不包含蒸发水,出口温度为150℃)①.查表得150℃时各组分的热容为:C P1 =29.135J/mol.K C P1——HCl的热容C P2 =50.323J/mol.K C P2——CH3Cl的热容C P3 =34.323J/mol.K C P3——H2O的热容②.各组分的热能QQ1 = 29.135 × 1.2254 × 423.15 ÷ 1000 =15.1069KJ/sQ2 = 50.323 × 7.9648 × 423.15 ÷ 1000 =169.606KJ/sQ3 = 49.825 × 6.1268 × 423.15 ÷ 1000 =88.9839KJ/s式中:Q1——HCl的热能Q2——CH3Cl的热能Q3——H2O的热能③.出口气体的热能Q出Q出 =88.9839＋15.1069＋169.606 =273.697KJ/s(3).反应放热Q反①.查表得,在150℃是时,各组成的生成焓为:△H f10 =-95.256KJ/mol△H f10——HCl的生成焓△H f20 =-86.646KJ/mol△H f20——CH3Cl的生成焓△H f30 =-201.25KJ/mol△H f30——CH3OH的生成焓△H f40 =-242.76KJ/mol△H f40——H2O的生成焓 ②.单位量的生成热:Q = (－95－201.25)－(－86.646－242.76) =32.9KJ/mol③.反应热Q反 = 32.9 × 6.1268 =201.571KJ/s(4).系统放热Q放 = Q进 ＋ Q反 － Q出 =171.114KJ/s(5).蒸发水量W蒸根据能量守恒定律,这171.1135KJ/s的热,是靠蒸发水来移走的查表得:在150℃时,水的汽化潜热为2118.5KJ/KgW蒸 =171.114÷2118.5×1000÷18.016= 4.4873mol/s5.氢氯化反应釜出口气体的实际流量CH3Cl=7.9648mol/sHCl= 1.2254mol/sH2O=4.4873 ＋ 6.1268 =10.6141mol/s五.回流冷凝器气相出口的组成和流量1.为了保证氢氯化反应中催化剂浓度的恒定,回流冷凝的物质应为蒸发的水量,回流冷凝器出口气相流量为CH3Cl=7.9648mol/sHCl= 1.2254mol/sH2O= 6.1268mol/s所以,每秒有4.4873mol水蒸气被冷凝2.冷凝后的温度水在冷凝器中的平衡常数为K=1.3654根据公式:K =P0/P式中:P0——水的饱和蒸气压P——操作压力(绝压) P0是与温度有关的函数,用试差法算出冷凝器出口温度为:T = 130.6℃六.冷凝器的换热量1. 进气的热量(1).查表得150℃时各组分的热容为:C P1 =29.135J/mol.K C P1——HCl的热容C P2 =50.323J/mol.K C P2——CH3Cl的热容C P3 =34.323J/mol.K C P3——H2O的热容(2).各组分的热能QQ1 = 29.135 × 1.2254 × 423.15 ÷ 1000 =15.1069KJ/sQ2 = 50.323 × 7.9648 × 423.15 ÷ 1000 =169.606KJ/sQ3 = 34.323 × 10.6141 × 423.15÷ 1000 =154.156KJ/s(3).进口气体的热能Q入Q入 = 15.1069＋169.606＋154.156 =338.8689KJ/s2.气体出口的热能(出口温度为130.6℃)(1).查表得130.6℃时各组分的热容为:C P1 =29.113J/mol.K C P1——HCl的热容C P2 =48.950J/mol.K C P2——CH3Cl的热容C P3 =34.184J/mol.K C P3——H2O的热容(2).各组分的热能QQ1 = 29.113 × 1.2254 × 423.15 ÷ 1000 =14.4034KJ/sQ2 = 48.950 × 7.9648 × 423.15 ÷ 1000 =157.414KJ/sQ3 = 34.184 × 6.1268 × 423.15 ÷ 1000 =84.5613KJ/s(3).气相出口的热能Q出Q出 = 14.4304＋157.414＋84.5613 =256.3789KJ/s3.水蒸气液化放热Q放查表得:150℃时单位水蒸气液化放热为2118.5KJ/Kg则:Q放 =171.114KJ/s4.液相热量(1).查表得:在130.6℃时水的热容C PC P =77.17332J/mol.K(2).液相热量Q液Q液 =77.173×403.75÷1000×4.4873 =139.818KJ/s5.冷凝器移走的热量Q移Q移 =Q入＋Q放－Q出－Q液=113.7855KJ/s七.换热面积的估算1.单位冷凝水吸热量循环水的温度为32℃,循环回水的温度为70℃.查表得:C P32 =75.0442J/mol.K C P32——32℃水的热容C P70 =75.7637J/mol.K C P70——45℃水的热容 单位冷凝水热量Q32 = 75.0442 × 305.15 ÷ 1000 =22.8997KJ/molQ70 = 75.7637 × 318.15 ÷ 1000 =25.9983KJ/mol则:单位冷凝水吸热量ΔQΔQ =25.9983－22.8997 = 3.0986KJ/mol2.冷凝水量L =113.7855÷3.0986 =36.7217mol/sL = 2.38m3/h3.平均温差Δt mΔt m =〔(150－32)－(130.6－70)〕÷ln〔(150－32)/(130.6－70)〕Δt m =85.7557℃4.估算换热面积S′=Q/(KΔtm)已知:圆块孔式石墨换热器冷却盐酸时的换热系数K=400～600W/(㎡.℃)本计算K取400则:S′=113.7855×1000÷(400×85.7557)S′= 3.32㎡八.换热面积的确定考虑有气液夹带现象,安全系数取1.5换热面积S = 5.0㎡所以，回流冷凝器的换热面积为 5㎡ 的圆块孔式石墨换热。
吸收法处理二氯甲烷废气的模拟计算及优化
吸收法处理二氯甲烷废气的模拟计算及优化图1 二氯甲烷废气净化流程流程说明如下：二氯甲烷废气从吸收塔1底部进入，与吸收剂1在吸收塔内逆流接触，吸收除去，塔釜吸收液经解析再生循环使用，塔顶一级净化气进入到吸收塔2中；在吸收塔2中与吸收剂2发生逆流接触，除去吸收剂1和少量二氯甲烷，塔釜吸收液解析后循环使用，塔顶尾气达标排放。
2.1 吸收剂的筛选吸收剂的类型对吸收效果存在很大影响，吸收剂要对吸收组分有着较强的溶解性。
考虑到二氯甲烷属于极性有机溶剂，通过相似相容原理，本文首先分图2 尾气浓度与塔板数的关系－ １５６ －图3 DMF进料量对出气二氯甲烷浓度的影响从图2、图3可以看出，随着塔板数的增大，塔顶二氯甲烷浓度越来越低；当塔板数为12时，塔顶二氯甲烷浓度小于5 mg/m3。
因此，选定塔板数12块。
当进料流量为1 100 kg/h时，塔顶二氯甲烷浓度小于5 mg/m3。
继续增大进料流量，二氯甲烷出气浓度变化很小，因此选定DMF流量为1 100 kg/h。
在最优的吸收分离条件下，吸收塔1的吸收结果如表3所示。
表3 吸收塔1吸收结果项目名称二氯甲烷（mg/m3）DMF（mg/m3）塔釜进气组成 1 0000塔顶出气组成 4.8972从表3可以看出，采用DMF作为吸收剂，可以满足相关要求，即吸收塔1出口气浓度中二氯甲烷的浓度小于5 mg/m3，但是出口气体中DMF浓度较高，需要进行处理达标后排放。
2.3 吸收塔2模拟优化稀释法配置二氯甲烷废气浓度1 000 mg/m 的废气，采用自制吸收塔对吸收过程进行研究，分别得塔顶出气组成。
具体试验结果如表。
浅谈二氯甲烷废气的处理方法
广东化工2019年第3期·148 · 第46卷总第389期浅谈二氯甲烷废气的处理方法商永圭(上海泓济环保科技股份有限公司，上海200433)Treatment Methods of Dichloromethane Exhaust GasShang Yonggui(Shanghai Honess Environmental Tech Co., Ltd., Shanghai 200433, China)Abstract: Methylene dichloride is widely used, but it is easy to volatilize and cause loss and environmental pollution in the production process. From the point of view of non-destructive methods and destructive methods, this paper summarizes the single treatment methods of dichloromethane exhaust gas, and lists the commonly used comprehensive methods in industry through the combination of single method. In industrial production, comprehensive methodsare often used to reduce the emission of dichloromethane tail gas and achieve environmental and economic benefits.Keywords: dichloromethane；exhaust gas；treatment methods二氯甲烷(DCM)在常温是一种无色透明的液体，具有良好的溶解能力，而且由于其毒性小，沸点低，是一种难燃性的溶剂[1-2]，可由天然气或氯甲烷高温氯化而得[3]，常用来代替易燃的石油醚、乙醚等，因此在工业上被广泛使用。
活性炭纤维吸附装置在回收处理二氯甲烷废气中的工程实例应用
活性炭纤维吸附装置在回收处理二氯甲烷废气中的工程实例应用作者：马卫祥来源：《中国化工贸易·下旬刊》2017年第09期摘要：活性炭纤维吸附工艺成熟稳定，工程投资少，可重复使用，在工程中应用广泛。
回收装置由预处理系统、吸附系统、脱附系统、干燥降温系统、回收系统和自动控制系统组成。
关键词：活性炭；吸附脱附；挥发性有机物；二氯甲烷二氯甲烷在化工、石化、医药行业中大量使用，通常作为溶剂使用，因二氯甲烷的沸点较低，大量使用会产生大量挥发性有机物VOCs，有机废气不仅污染了大气环境，而且还造成资源的极大浪费，回收处理二氯甲烷废气，减少废气排放，实现废气的资源化，具有良好的社会效益和经济效益。
目前，常用的二氯甲烷尾气处理方法有冷凝法、吸收法和吸附法等，其中活性炭纤维吸附工艺成熟稳定，工程投资少，可重复使用，因而在工程中应用广泛。
1活性炭吸附处理二氯甲烷废气装置系统简介二氯甲烷的分子式：CH2Cl2。
无色透明液体，有芳香气味。
微溶于水，溶于乙醇和乙醚，是不可燃低沸点溶剂，常用来代替易燃的石油醚、乙醚等。
二氯甲烷尾气活性炭纤维吸附回收装置由预处理系统、吸附系统、脱附系统、干燥降温系统、回收系统和自动控制系统组成。
1.1预处理系统将含二氯甲烷废气收集引至预处理系统，通过碱洗喷淋塔去除有机尾气中的颗粒状杂质及部分酸性气体，避免颗粒物堵塞活性炭纤维的微孔，影响吸附效果。
1.2吸附、脱附系统采用三箱活性炭纤维装置处理，吸附系统在任何时间都有两台吸附器在执行吸附过程，一台吸附器执行脱附再生过程。
三个吸附箱交替工作，吸附箱的工作状态由自动控制系统自动切换交替进行，吸附、脱附工艺流程图见图1。
1.3干燥降温系统蒸汽从吸附器顶部进入，穿过活性炭纤维，把被吸附的二氯甲烷脱附出来，同时带出吸附器进入冷凝器，经过冷凝，二氯甲烷和水蒸汽的混合物被冷凝下来流入气液分离器，在气液分离器中，二氯甲烷和冷凝水分离而回收。
2废气系统浓度及设计参数2.1废气基本设计参数废气的基本参数如下：采用预处理方式和三箱活性炭吸附装置对二氯甲烷、盐酸废气进行吸附处理，处理后的洁净气经过15m高排气筒高空排放，排气浓度满足《大气污染物排放标准》（GB16297-1996）的要求。
谈挥发性有机物冷凝回收效率
92区域治理CASE作者简介：周凯利，生于1986年，化学工程硕士，工程师，研究方向为环境影响评价与管理。
谈挥发性有机物冷凝回收效率广西博环环境咨询服务有限公司 周凯利摘要：冷凝法能对有机物进行有效回收，使有机物回归资源属性，在减少环境影响的同时还能够产生可观的经济收益。
冷凝法特别适用于浓度高、沸点高、成分单一、饱和蒸气压较低且具有一定回收价值的有机物的回收。
采用公式估算法和Aspenplus模拟法对冷凝回收效率进行计算，计算结果基本一致，均适用于高浓度有机物冷凝回收效率的计算。
计算结果表明，对于同一种有机物，冷凝温度越低，初始浓度越高，冷凝回收率越高；相同初始浓度和冷凝温度下，饱和蒸汽压越低的有机物，冷凝回收率越高。
关键词：挥发性有机物；冷凝法；回收率；饱和蒸气压；温度中图分类号：U261.163文献标识码：A文章编号：2096-4595（2020）50-0092-0002在工业生产过程中不可避免地会产生或多或少的挥发性有机物，这些挥发性有机物的排放对人体和环境有巨大的危害，同时也造成资源浪费。
近年来，随着各类环保法规和标准的颁布实施,大规模的重点行业挥发性有机物综合治理工作随之展开①，各类VOCs 治理技术均得到了长足发展,其中应用较多的VOCs 治理技术分为两类：一类为回收法技术,主要包括冷凝法、吸收法、吸附法、膜分离法等；另一类为销毁法技术，主要包括催化氧化法、生物法、离子法[1]等。
通过吸收法、冷凝法、吸附法等回收法VOCs 治理技术将有机物进行有效的回收，回归有机物的资源属性，在减少环境影响的现时还能够产生可观的经济收益。
冷凝法通常作为有机废气净化处理的预处理，主要目的在于回收废气中比较有价值的成分。
冷凝法特别适用于浓度高、沸点高、成分单一、饱和蒸气压较低且具有一定回收价值的有机物的回收[2]。
参照《挥发性有机物无组织排放控制标准》（GB37822-2019），按照饱和蒸气压的高低（即物料的挥发性），将挥发性有机物划分为四个类别②。
基于Aspen 分析的活性炭吸附+冷凝回收
学研究创新基于Aspen分析的活性炭吸附+冷凝回收二氯甲烷废气治理茅佳俊*李宝荣董小松（扬州海通电子科技有限公司江苏扬州225000）摘要：本研究采用柱状活性炭吸附+脱附装置对南京某大型机械企业的含二氯甲烷清洗废气进行处理回收，利用化工流程模拟软件Aspen对工艺中关键的冷凝单元进行了模拟，以分析结果作为冷凝回收单元的设计依据。
当脱附蒸汽用量取吸附剂质量的0.4倍时，利用Flash模块分析表明，在气相分率达到0.0002时，热负荷为647kW，温度为-4℃，二氯甲烷的冷凝回收量达到了99%。
利用EDR模块进行换热器设计表明，二氯甲烷可得到较好的冷凝效果，换热器冷侧循环水的出水温度约为-2℃，与进口相差5℃。
设备投入使用后，运行结果标明，吸附净化效果可达到98.1%，冷凝回收效率为90.3%。
关键词：二氯甲烷Aspen分析吸附蒸汽脱附冷凝回收中图分类号：X701文献标识码：A文章编号：1674-098X(2022)07(b)-0018-05 Treatment of Dichloromethane Waste Gas by Activated Carbon Adsorption+Condensation Based on Aspen AnalysisMAO Jiajun*LI Baorong DONG Xiaosong(Yangzhou Haitong Electronic Technology Co.,Ltd.,Yangzhou,Jiangsu Province,225000China) Abstract:In this study,the column activated carbon adsorption+desorption device is used to treat and recover the waste gas containing dichloromethane in a large machinery enterprise in Nanjing.The key condensation unit in the process is simulated by using the chemical process simulation software Aspen,so as to analyze the results and providethe design basis of the condensation recovery unit.When the amount of desorption steam is0.4times the mass of adsorbent,the Flash module analysis shows that when the gas phase fraction reaches0.0002,the heat load is647kW,the temperature is-4℃,and the condensation recovery of dichloromethane reaches99%.The design of heat ex-changer using EDR module shows that dichloromethane can obtain better condensation effect.The outlet tempera-ture of circulating water on the cold side of the heat exchanger is about-2℃,which is5℃different from the inlet. After the equipment is put into use,the operation results show that the adsorption purification effect can reach 98.1%,the condensation recovery efficiency is90.3%.Key Words:Dichloromethane;Aspen analysis;Adsorbent;Vapor desorption;Condensation recovery二氯甲烷为无色液体，在制药工业中做反应介质，用于制备氨苄青霉素、羟苄青霉素和先锋霉素等；还用作胶片生产中的溶剂、石油脱蜡溶剂、气溶胶推进剂、有机合成萃取剂、聚氨酯等泡沫塑料生产用发泡剂和金属清洗剂。
石油化工行业VOCs排放量计算办法.
附2石油化工行业VOCs 排放量计算办法本办法所涉及监测和检测方法应符合相关标准规范要求。
石化行业的VOCs 排放源分为：设备动静密封点泄漏；有机液体储存与调和挥发损失；有机液体装卸挥发损失；废水集输、储存、处理处置过程逸散；燃烧烟气排放；工艺有组织排放；工艺无组织排放；采样过程排放；火炬排放；非正常工况（含开停工及维修）排放；冷却塔、循环水冷却系统释放；事故排放等12类源项。
企业某个核算周期（以年计）VOCs 排放量为：111=m m E E =∑石化（公式1）式中： E m 石化行业各源项污染源VOCs 排放量，千克/年。
各源项污染源的VOCs 排放量应为该源项每一种污染物排放量的加和，见公式 2：1nm i i E E ==∑（公式 2）式中： E i某源项污染源排放的污染物i 的排放量，千克/年1=N i i n i n VOCs WF E E WF =⎛⎫⨯ ⎪⎝⎭∑排放源,（公式3） 式中：E i污染物i 的排放量，千克/年；E 排放源n,i 含污染物i 的第n 个排放源的VOCs 排放量， 千克/年；N 含污染物i 的排放源总数；WF i 流经或储存于排放源的物料中污染物i 的平均质量分数；WF VOCs 流经或储存于排放源的物料中VOCs 的平均质量分数。
有机液体储存与调和、装卸过程中涉及附表1中单一物质的，应按本办法进行单一污染物排放量核算，并可在VOCs 总量中予以扣除。
鼓励有条件的企业进行全过程单一污染物排放量核算。
进入气相的VOCs ，可按以下方法进行核算：VOCs 排放量=废气处理设施未投用的排放量+废气处理设施投用但未收集的排放量+废气处理设施投用收集后未去除的排放量=VOCs 产生量总量-废气处理设施投用收集且去除的量。
一、设备动静密封点泄漏排放量核算结果的准确度从高到低排序为：实测法、相关方程法、筛选范围法、平均排放系数法。
前三种方法是基于检测的核算方法，需获得检测仪器对物料的（合成）响应因子，见附录一。
精细化工厂有机废气设计方案
3.1 设计参数
3.1.1 设计风量
根据厂方提供的实际资料及我司技术人员对现场生产情况的了解及对处理场地的勘察。废气产 生源为生产车间反应釜投料口以及离心机工作区域。
车间空间尺寸为 L30m×B15m×H6m，反应釜沿长度方向分两边摆放，一边摆放 12 台，另一边摆 放 13 台，另车间摆放 3－4 台；另外该车间及旁边车间共设置离心机 5 台。
4.2 工艺流程
集气罩
吸收塔
活性碳吸附塔
引风机
15m 烟囱高空达标排放
4.2.1 工艺流程说明
车间各反应釜及离心机所产生的有机废气经集气罩收集后，在风机负压作用下首先进入吸收 塔，大部分有机废气在吸收塔内被吸收剂吸收，有机废气浓度大大降低，气流然后通过活性碳吸附 塔，残余有机废气被吸附，气体得到净化，经净化后的废气最后通过风管高空达标排放。
1．废气净化工艺及净化设备的设计； 2．废气集气罩、管道、阀门的设计； 3．电气控制系统的设计。
2.2 设计依据
1．厂方产生废气的情况； 2．厂方提供的处理场地平面尺寸及生产情况； 3．《大气污染排放限值》（DB44/27-2001）；
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XX 精细化工有限公司有机废气处理技术方案
4．《XX 精细化工有限公司建设环境影响报告书》； 5．其他有关设计规范。
由于该厂所产生的有机废气为中低浓度ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ机废气，从投资成本及可操作性等，以及结合现场实
际情况综合考虑后，本方案选择液体吸收＋活性碳吸附法为主体处理工艺。
吸收法是以液体作为吸收剂，通过洗涤吸收装置使废气中的有害成分被液体吸收，从而达到净
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XX 精细化工有限公司有机废气处理技术方案 化废气的目的。本方案中液体吸收采用少量有机及无机添加剂与水的混合物，对车间有机废气，如 二氯甲烷、甲醇、乙醇、丙酮、二甲苯、乙酸乙酯等进行部分吸收，可有效减低有机废气浓度。
医药化工企业有机废气(VOCs)排放计算的探讨
医药化工企业有机废气（VOCs）排放计算的探讨简述近年来，随着医药化工行业的发展和环保法规的严格要求，企业对环保的重视程度越来越高，投资力度也越来越大。
其中，大气污染扩散速度快、影响范围广，严重威胁人类健康，因而受到环保部门、企业和诸多人群的密切关注。
有机废气（VOCs）作为大气污染中难处理的部分，如何解决其排放达标问题成为新旧医药化工企业亟待解决的核心问题之一。
有机废气（VOCs）的设备处理能力选型和排放达标等问题都必须有依据和数据支撑，本文旨在对医药化工企业有机废气（VOCs）排放的计算进行探讨，为企业有机废气（VOCs）排放的达标可行性分析提供参考。
本文的探讨内容为常见主要有机废气（VOCs）排放情况的计算，本次未包含事故等特殊情况。
2 有机废气（VOCs）排放计算的探讨2.1 对全厂设备设施的总排风量进行估算该估算包括车间、罐区、研发质检楼、危险品库等所有产生VOCs的单体。
设备排风量估算（m³/h）=容积×数量×换气次数；（公式1）其中，储罐、计量罐、吸收罐、溶液配制罐、洗涤分离罐等设备的换气次数取2 次/h，密闭式离心机、溶解罐、脱色罐、精制罐、浓缩罐、反应罐、水析罐、提取罐、结晶罐等设备的换气次数取5 次/h，所有排气的设备均应予以计算。
对于投料、开盖、过滤、离心等有暴露的操作应设置万向排气罩或排风罩等设施，连接至VOCs处理系统，其排风量依据设备风量来计算。
研发质检楼的通风橱和万向排气罩的风量也应计算在内。
危险品库的排风量按照其占地面积，空间高度，换气次数（取6次）依次计算。
计算示例见表1和表2。
2.2 排气系统及设计风量依据排气量和有机废气（VOCs）的特点对排气系统进行分类，并计算各类系统所需风量，折算得到设计风量。
一般废气处理方法主要包括冷凝法、吸收法、热破坏法、生物处理法、电晕法、等离子体分解法等等。
根据有机废气（VOCs）种类和所需风量，选择合适的处理方法、系统、设备设计风量和设备数量对控制VOCs 排放、减少投资运行成本具有十分重要的意义。
二氯甲烷回收方法浅谈
二氯甲烷回收方法浅谈摘要：医药中间体生产过程中会产生二氯甲烷气体和二氯甲烷废液。
二氯甲烷对人体和环境的危害很大，因此回收方法的研究十分必要。
关键词：二氯甲烷气体废液回收Methods of dichloromethane recoveryLI dong-miao1 LI yu-min2 GONG qiu-yu1 HE li-huan3 ZHAO JIAN-li4（Shijiazhuang ZHONGTIAN Chemical industry Co.Ltd；Shijiazhuang successful Electrical Co.Ltd；Shijiazhuang School of Economics ；SHIJIAZHUANG PHARMA CEUTICAL INNOV ATION CORP. Shijiazhuang 050000，Hebei Province）Abstract：Pharmaceutical intermediates production process will produce methylene chloride waste and methylene chloride gas. Dichloromethane great harm to humans and the environment，so the research recovery methods is necessary.Key words：Dichloromethane gas waste recovery二氯甲烷（CH2Cl2）是一种无色透明、极易挥发、具有刺激性芳香气味的液体，沸点为40.2℃。
可溶于约50倍的水中，与水、乙醇、丙酮、甲醇等能组成共沸混合物。
不易燃烧，常作为易燃溶剂石油醚和乙醚的替代溶剂。
由于二氯甲烷对人体有毒，对大气污染严重，因而二氯甲烷的回收问题日益显现。
特别是在制药企业中二氯甲烷常被作为溶剂大量使用，由于其常温常压下极易挥发，从而对人体和环境造成很大的危害。
二氯甲烷废气治理与回收技术
二氯甲烷简称DCM，常温下是一种无色透明、比水重、易挥发的液体，微溶于水，与绝大多数常用的有机溶剂互溶，具有类似醚的刺激性气味。
二氯甲烷沸点低，在工业生产时容易挥发造成环境污染。
目前常用的治理二氯甲烷废气的工艺有低温冷凝法，溶剂吸收法和活性炭吸附法等。
下面海普就为大家详细的介绍下二氯甲烷废气治理与回收技术的相关信息，希望对你有所帮助。
由于溶解能力强、沸点低、相对低毒性和反应惰性，长期以来一直是多种应用的首选溶剂。
在制药工业中作为反应介质，用于制备氨苄青霉素、羟苄青霉素和先锋霉素等，用于胶片生产中的溶剂，还可用作石油脱蜡溶剂、气溶胶推进剂、有机合成萃取剂、聚氨酯等泡沫塑料生产用发泡剂和金属清洗剂等。
低温冷凝法是利用二氯甲烷的饱和蒸汽压随着温度的降低而降低的关系，降低温度至二氯甲烷沸点以下,使其由气态变为液态的工艺。
该工艺对于高浓度的二氯甲烷废气具有良好的回收效果，但冷凝不彻底，仍然会有较高浓度的废气排出。
溶剂吸收法是利用二氯甲烷的高溶解性,选取其它高沸点的有机溶剂将二氯甲烷废气吸收后,再精馏回收出二氯甲烷的工艺。
该工艺处理效率偏低，溶剂吸收不充分，且吸收剂本身也会挥发产生二次污染。
活性炭吸附法是利用活性炭的吸附性，将废气中的二氯甲烷进行吸附，再通过蒸汽吹脱回收二氯甲烷的工艺。
该工艺中活性炭吸附效果受水分影响较大，经过多次吹脱再生后吸附性能下降明显；且二氯甲烷易被活性炭中的杂质催化分解而产生氯化氢气体，遇水变为盐酸后对设备腐蚀严重，缩短管道设备使用寿命。
针对目前二氯甲烷废气处理存在的问题，江苏海普功能材料有限公司研制出HDV型高分子纳米吸附剂，可将废气中的二氯甲烷吸附去除。
吸附饱和后，用蒸汽对纳米吸附剂进行脱附再生，二氯甲烷蒸汽能够冷凝回收。
具体工艺如下：具体流程说明：车间二氯甲烷废气先经过真空泵抽取后，进行二级冷凝，一级冷凝温度在10℃左右，二级冷凝温度在-10℃左右。
冷凝液化后的二氯甲烷用储罐接收，未冷凝下来的二氯甲烷废气接入装有纳米吸附剂的吸附塔进行吸附富集（吸附温度为常温，吸附压力为~6kpa），废气经过吸附后可达标排放。
废气排放量的计算公式
一、工业废气排放总量计算1.实测法当废气排放量有实测值时，采用下式计算：Q年= Q时× B年/B时/10000式中：Q年——全年废气排放量，万标m3/y；Q时——废气小时排放量，标m3/h；B年——全年燃料耗量（或熟料产量），kg/y；B时——在正常工况下每小时的燃料耗量（或熟料产量），kg/h。
2.系数推算法1)锅炉燃烧废气排放量的计算①理论空气需要量（V0）的计算a. 对于固体燃料，当燃料应用基挥发分Vy>15%（烟煤），计算公式为：V0=0.251 ×QL/1000+0.278[m3(标）/kg]当Vy<15%（贫煤或无烟煤），V0=QL/4140+0.606[m3(标）/kg]当QL<12546kJ/kg（劣质煤），V0=QL//4140+0.455[m3(标)/kg)b. 对于液体燃料，计算公式为：V0=0.203 ×QL/1000+2[m3(标）/kg]c. 对于气体燃料，QL<10455 kJ/（标）m3时，计算公式为：V0= 0.209 × QL/1000[m3/ m3]当QL>14637 kJ/（标）m3时，V0=0.260 × QL/1000-0.25[m3/ m3]式中：V0—燃料燃烧所需理论空气量，m3(标)/kg或m3/m3；QL—燃料应用基低位发热值，kJ/kg或kJ/（标）m3。
各燃料类型的QL值对照表（单位：千焦/公斤或千焦/标米3）燃料类型QL石煤和矸石8374无烟煤22051烟煤17585柴油46057天然气35590一氧化碳12636褐煤11514贫煤18841重油41870煤气16748氢10798②实际烟气量的计算a.对于无烟煤、烟煤及贫煤：Qy=1.04×QL/4187+0.77+1.0161(α-1) V0[m3(标）/kg]当QL<12546kJ/kg（劣质煤），Qy=1.04 ×QL/4187+0.54+1.0161(α-1) V0[m3(标）/kg]b.对于液体燃料：Qy=1.11 ×QL/4187+(α-1) V0[m3(标）/kg]c.对于气体燃料，当QL<10468 kJ/（标）m3时：Qy=0.725 ×QL/4187+1.0+(α-1) V0(m3/ m3)当QL>10468 kJ/（标）m3时，Qy=1.14 ×QL/4187-0.25+(α-1) V0(m3/ m3)式中：Qy—实际烟气量，m3(标)/kg;α —过剩空气系数，α = α 0+Δ α炉膛过量空气系数填报说明〈申报登记代码〉由12位数字码表示.第一,二位表示省(自治区,直辖市)第三,四位表示省直辖市(地区,州,盟及国家直辖市所属区和县的汇总码),第五,六位表示县(市辖区,地辖市,省直辖县级市,旗),即按照"中华人民共和国行政区划代码(GB2260-99)"填列.第七至第八位是本单位所属的行业代码,第九至第十二位是由各县(市,旗,区)环保行政管理部门自行给本县的企事业单位编的顺序码,该代码必须有各县环保行政管理部门填写成12位,不能简化.〈年审或变更年度〉由4位数字表示申报登记事项发生的年度.如1999年填表申报1999年排污情况,则〈申报年度〉为1999年〈单位名称〉以申报年度的企业,事业单位名称为准,按照企事业单位的公章详细填写.不能填简称.最多15个汉字,超过15个汉字则应简化.如一个单位有数个名称,则填写其中排污量较大的.〈单位法人代码〉按照中华人民共和国国家标准GB11714"全国企业事业单位和社会团体代码编制规则"制定,由指定的政府职能部门给每一个企事业单位和机关,社团颁发的一个在全国范围内,唯一的始终不变的法定代码.法人企业(单位)代码采用国家统一代码标识,代码由八位无含义数字代码(本体代码)和附加的三位代码组成,附加代码中第一位是校验码,校验位由本体代码通过特定的数字公式计算生成,如果单位有分厂,则附加代码后俩位填入分厂序号,如果没有分厂,这两位则不填.这一代码标识在"企业法人代码证书","事业法人代码证书","机关法人代码证书"和"社团法人代码证书"上.如果单位没有法人代码,则法人代码填写规范如下:前八位代码中第一位填"N",第两位和第三位填写六位地区代码的后两位,后面五位代码为顺序码,三位附加代码不填.〈法人代表姓名〉填入申报单位的法人姓名.〈单位地址〉企业所在地地址.〈开业年份〉填最早开工年份.〈邮政编码〉企业所在地的邮政编码.〈电话号码〉排污单位联系电话号码(应包括地区码).〈传真号〉排污单位传真(应包括地区码)〈地区代码〉共9位数字,前六位与申报登记代码的前六位同,后三位为乡镇,街道代码.〈单位类别代码〉按(代码表一)给出的7种单位类别的代码填写,为1位数字. 〈隶属关系代码〉按(代码表二)给出的7种隶属关系的代码填写,为1位数字. 〈行业代码〉按照GB/T 4754-94《国民经济行业分类与代码》(见附件一)的小类代码填报,为4位数字.〈企业注册类型代码〉按(代码表三)给出的10种企业注册类型代码填写,仅企业填此代码,为3位数字.此代码代替原来的经济类型代码.〈企业规模代码〉按(代码表四)给出的7种企业规模的代码来填写,为1位数字.例如本企业单位属于国家经委,国家计委,国家统计局,财政部,劳动人事部所颁布的"大中小型工业企业划分标准"中的大型二档,则应在本栏的右下角中填入3.事业单位不应填写此项.〈水污染物执行标准类别〉在国家综合排放标准,行业排放标准,地方标准中选择一个标准划√.〈大气污染物执行标准类别〉在国家综合排放标准,行业排放标准,地方标准中选择一个标准划√.〈噪控区〉如果单位所在区域为噪控区,则划√〈烟控区〉如果单位所在区域为烟控区,则划√〈经度〉,〈纬度〉若申报单位填不出,可填所在乡(镇,街道)的经纬度.〈so2控制区〉无〈酸雨控制区〉为8位数字码.排污单位如果处在"国务院关于酸雨控制区和二氧化硫污染控制区有关问题的批复"所确定的"两控区"的行政范围内,必须按(代码表五)填写.〈达标方案中的重点源〉水—在国控,省控,市控,区(市,县)控其中一项划√;气—在国控,省控,市控,区(市,县)控其中一项划√;〈填报类别〉根据〈全国排污申报登记年审,变更申报及质量保证规范〉,排污单位填报本套表是用于排污单位新申报(第一次申报),还是用于老排污单位变更申报或排污申报年审,请在相应用途处划√.〈变更原因码〉若该表用于老排污单位变更申报登记用,应参照按(代码表六)中所罗列的变更原因,填写相应的代码.此码为二位数字码.表一,企业基本情况〈年总产值现价〉及〈按1990年不变价年总产值〉年总产值是以货币形式表现的排污单位在上一年度内的工业产品或提供各类劳务,技术活动的总量.在计算总产值时,采用上一年度内的产品销售时的实际出厂价格或提供各类劳务,技术活动的实际收入,即为年总产值现价;如采用1990年价格,即为总产值1990年不变价格.〈工业总产值(90年不变价)〉以申报单位计划部门上报的统计数字为准.〈利税金额〉以申报单位计划部门上报的统计数字为准.〈年末生产经营用固定资产原价〉以申报单位计划部门上报的统计数字为准. 〈其中:环保设施〉指用于防治污染,"三废"综合利用和环保监测等方面的装置,构筑物和仪器,仪表等固定资产的原值.〈"三废"综合利用产品产值〉指利用"三废"(废液,废气,废渣)作为主要原料生产的产品的产值(现行价),已经销售或准备销售的,应计算产品产值;但留作生产上自用的,不应计算产品产值.〈"三废"综合利用产品利润〉指利用"三废"(废液,废气,废渣)生产的产品,销售后所得到的利润.〈年末职工人数〉以申报单位计划部门上报的统计数字为准.〈其中:专职环保人员数〉指申报单位从事环境保护管理工作的专职人员或以环境保护管理为主的兼职人员.〈年正常生产天数〉指申报单位实际生产天数,如1993年300天.〈单位占地面积〉指申报单位所占据的土地面积,包括绿地面积.〈缴纳排污费总额〉指申报单位全年交纳排污费的总金额数.〈其中:废水〉指申报单位全年交纳排放废水(包括超标排污费和排污水费)的总金额数〈其中:废气〉指申报单位全年交纳排放废气的总金额数〈其中:固废〉指申报单位全年交纳排放固废的总金额数〈因污染罚款〉以全年应付数额如实填报(同样分废水,废气,固废).〈造成污染赔款〉以全年应付数额如实填报(同样分废水,废气,固废).表二,主要产品年产量及主要原辅材料年耗量表〈产品名称〉主要生产的产品名称〈计量单位〉产品的计量单位.如:吨,万吨.〈年产量〉产品的年产量(与计量单位对应).〈单位产品用水量〉〈单位产品能耗量〉〈其中单位产品煤耗量〉〈生产天数〉〈主要原辅材料名称〉生产过程中主要用到的原辅材料名称.〈计量单位〉原辅材料的计量单位.如:吨,万吨.〈年耗量〉原辅材料的年消耗总量(与计量单位对应)表三,能源消耗表〈能源名称〉指作为动力用的煤,油,气等燃料和蒸汽,电力等.作为原辅材料用的煤,油,气等燃料应该填入〈原辅材料〉〈代码〉能源所对应的代码,按(代码表七)填写.〈能源用途〉指能源为煤时,燃料煤,原料煤中的一种.其他能源不填.〈来源〉〈年消耗量单位〉能源的计量单位.如:吨,万吨.〈年消耗量数量〉能源的年消耗总量(与计量单位对应)〈说明〉表四,用水量情况表本表为用水情况表,其目的在于对申报单位的用水量做全面分析,找出申报单位用水不合理因素及节约用水的潜力.〈年新鲜用水量〉指申报单位在厂区内用于生产和生活的新鲜水量,包括申报单位直接从地面水江,河,湖,海洋,自备水井和城镇自来水取用的水量.〈年重复用水量〉指申报单位内部循环使用,一水多用,串级使用的水量(包括处理后回用的污水).〈单独排放的间接冷却水〉指没有其他废水混合排放的间接冷却水.〈生产用水量〉指申报单位在厂区内用于生产的水量.〈生活用水量〉指申报单位在厂区内用于生活的水量.〈其它用水量〉不属于生产用水量,生活用水量的其它用水量.〈说明〉地表水取自:表五,废水排放口基本情况表〈排污口规范化编号〉指按照国家环保总局环发[1999]24号文"关于开展排放口规范化整治工作的通知"中附件二《排放口规范化整治技术要求》,由地方环保部门按国家环保总局统一规定编排的排放口编号来填写.每一编号为9位字母数字码,其形式如下:WS-XXXXXX.需要填写的编码为后六位,第一位为A,表示杭州地区,第二位表示单位所属区县,1表示杭州市直管单位,2表示上城区,3表示下城区,4表示江干区,5表示拱墅区,6表示西湖区,7表示滨江区,A表示余杭,B表示临安,C表示富阳,D表示桐庐,E表示建德,F表示淳安,G表示萧山,第三位至第六位从001到999不间隔顺序排码.〈废水种类代码〉按(代码表八)填写.〈废水种类名称〉按代码对应的名称填写.〈废水排放规律代码〉按(代码表九)填写.〈废水排放规律〉按代码对应的名称填写.〈废水排放去向代码〉按(代码表十)填写.〈废水排放去向〉按代码对应的名称填写.〈在线监控设备(有/无)〉如果有监控设备,则填写"有",否则填写"无".〈达标废水年排放总量-实测〉指经过实际测量得到的全面达到国家,地方排放标准的外排工业废水量,包括经过处理后达标外排的和未经处理达标外排的两部分工业废水.〈达标废水年排放总量-校正估算〉根据经验系数和物料平衡计算得出的值. 〈废水年排放总量-实测〉指排污口实际测得的所有工业废水总量.〈废水年排放总量-校正估算〉根据经验系数和物料平衡计算得出的值.〈年排放天数〉指年排放天数,如1999年300天.〈排入河湖库及海域代码〉指排放去向所对应的河湖库及海域代码,参照"浙江省杭州地区河流代码(试行)"和"沿海海域应用代码表"填写.〈纳污水域功能区代码〉参照(代码表十一)填写.表六,废水排污口污染物排放情况〈排污口规范化编号〉指排污口的规范化编号(见表五-〈排污口规范化编号〉说明).〈主要污染物名称〉申报单位排放的水污染物种类.〈主要污染物代码〉按(代码表十二)填写.〈污染物年平均浓度〉填报实测浓度的年平均值.〈排放标准〉由于给排污口废水排放去向,纳污水域功能区不一致,执行标准不同,应对照各排污口的废水性质填写各污染物标准值.〈污染物允许排放总量〉根据国家标准或污染物总量控制要求,有污染物允许排放量指标的应填报.表七,废水处理设施情况表〈处理设施编号〉要填报的废水处理设施的编号,对应表八的〈处理设施编号〉. 〈对应排口编号〉设施所对应的排污口的规范化编号(见表五-〈排污口规范化编号〉说明).〈名称或型号〉设施的名称或型号.〈处理废水类别名称〉指处理废水的种类.按(代码表八)填写.〈处理废水类别代码〉按(代码表八)中相应的代码填写.〈设计日处理能力〉设施能够达到的每天处理能力.〈实际平均日处理废水〉设施实际的每天处理量.〈设施原价〉指废水处理设施(包括构筑物)的投资额(原价),不包括已报废的投资额.〈建成或投入使用时间〉设备实际投入使用时间填写.〈运行状况代码〉按(代码表十三)填写.〈设施年正常运行天数〉指设施的年实际运行天数,如2000年300天.〈年运行费用〉申报年度维持废水处理设施运行的直接费用.包括能耗,设备折旧,原材料,设备维修,工资等的费用.〈废水处理主要方法〉本项采用五级组合方式填报.以表明主要处理工艺及主要处理单位,每级选择一个工艺填报,有几级填几级,表中以A-B-C-D-E的顺序形式表达.所缺单元用"N"填写.如某污水处理方法为格栅-沉淀-表曝-污泥干化,则填写代码如下:A1B1C9NE3 见(代码表十四)表八,废水处理设施污染物去除情况表〈处理设施编号〉要填报的废水处理设施的编号,对应表七的〈处理设施编号〉. 〈去除污染物名称〉水污染物种类名称.〈去除污染物代码〉水污染物种类对应代码,按(代码表十二)填写.〈年废水处理量〉〈年平均进水浓度〉经过处理前的污染物年平均浓度.〈年平均出水浓度〉经过处理后的污染物年平均浓度.〈年污染物去除量〉表九,茶炉基本信息表〈茶炉代码〉按(代码表十五)填写〈茶炉名称及型号〉按设备铭牌填写.若无铭牌按习惯名称写.〈设备启用时间〉设备投入使用的时间,填写年月〈生产量〉〈燃料代码〉按(代码表二十)查找所用燃料名称,然后选取对应的代码填入表格. 〈燃烧方式代码〉指燃料燃烧方式的对应代码,按(代码表二十一)填写.〈燃料年耗量〉指全年的燃料消耗.〈硫份〉指燃料的煤中含硫份(%)〈灰份〉指燃料的煤中含灰份(%)〈运行状况代码〉按(代码表十九)填写〈连接排气筒规范化编号〉指茶炉排放装置连接的排气筒规范化编号.表十,大灶基本信息表〈大灶代码〉按(代码表十六)填写〈大灶名称及型号〉按设备铭牌填写.若无铭牌按习惯名称写.〈设备启用时间〉设备投入使用的时间,填写年月〈大灶眼数〉填写大灶眼数.〈燃料代码〉按(代码表二十)查找所用燃料名称,然后选取对应的代码填入表格.〈燃烧方式代码〉指燃料燃烧方式的对应代码,按(代码表二十一)填写.〈燃料年耗量〉指全年的燃料消耗.〈硫份〉指燃料的煤中含硫份(%)〈灰份〉指燃料的煤中含灰份(%)〈运行状况代码〉按(代码表十九)填写〈连接排气筒规范化编号〉指大灶排放装置连接的排气筒规范化编号.表十一,锅炉基本信息表〈锅炉代码〉按(代码表十七)填写〈锅炉名称及型号规格〉按设备铭牌填写.若无铭牌按习惯名称写.〈蒸吨数〉〈设备启用时间〉设备投入使用的时间,填写年月〈使用年限〉〈锅炉用途〉指生产用,采暖用,生活用,发电用,如多用途则全部填报.〈燃料代码〉按(代码表二十)查找所用燃料名称,然后选取对应的代码填入表格. 〈燃料年耗量〉指全年的燃料消耗,包括采暖期耗量.〈硫份〉指燃料的煤中含硫份(%)〈灰份〉指燃料的煤中含灰份(%)〈运行状况代码〉按(代码表十九)填写〈连接排气筒规范化编号〉指锅炉排放装置连接的排气筒规范化编号.表十二,工业炉窑基本信息表〈炉窑代码〉按(代码表十八)填写〈炉窑名称及型号规格〉工业炉窑(不包括锅炉).按(代码表十八)或惯例填写. 〈实际生产能力〉〈燃料代码〉按(代码表二十)查找所用燃料名称,然后选取对应的代码填入表格. 〈燃烧方式代码〉指手烧,反烧,机械烧或其他燃烧方式的对应代码,按(代码表二十一)填写.〈燃料年耗量〉指全年的燃料消耗量.〈单位产品耗量-单位〉指生产产品的单位,如吨.〈单位产品耗量-数量〉指生产单位产品消耗的燃料数量〈硫份〉指燃料的煤中含硫份(%)〈灰份〉指燃料的煤中含灰份(%)〈运行状况代码〉按(代码表十九)填写〈连接排气筒规范化编号〉指工业炉窑排放装置连接的排气筒规范化编号.表十三,工艺废气基本信息表〈车间工段名称〉指产生污染的车间工段详细名称.〈主要废气成分〉〈连接排气筒规范化编号〉指车间工段连接的排气筒规范化编号.〈无组织排放情况说明〉表十四,排气筒基本信息表〈排气筒规范化编号〉指排气筒的规范化编号,共9位.FQ-XXXXXX.需要填写的编码为后六位,第一位为A,表示杭州地区,第二位表示单位所属区县,1表示杭州市直管单位,2表示上城区,3表示下城区,4表示江干区,5表示拱墅区,6表示西湖区,7表示滨江区,A表示余杭,B表示临安,C表示富阳,D表示桐庐,E表示建德,F 表示淳安,G表示萧山,第三位至第六位从001到999不间隔顺序排码.〈排气筒高度〉指从地面至排气筒顶部的高度.〈出口内径〉指排气筒出口内直径.如排气筒是非圆柱形,则按截面面积折算成出口内径.〈出口温度〉至排气筒出口烟气温度.即实测烟气温度,扣除烟气在排气筒中的温度降.〈年排放天数〉指排气筒全年所排放的的实际天数.〈日运行时数〉指排气筒一天所排放的实际时间.〈排放规律码〉按(代码表九)的排放规律代码填写.〈空气系数α或掺风系数〉每单位量(1公斤或1标立方米)燃料,在燃烧时,空气量为V,与理论空气量为V.,设V为V.的α倍数,则α值便称过剩空气系数α:α= V/V.计算公式:α=21/(21-O2)O2:为实测烟气中氧气所占的百分含量(%).〈年排气总量〉有实测的按实测数据填报.无实测数据的按鼓动风机(或引风机)铭牌的风量,折算成万标立方米填报.〈在线监控设备(有/无)〉如果有监控设备,则填写"有",否则填写"无".表十五,排气筒排放污染物情况表〈排气筒规范化编号〉指排气筒的规范化编号.〈污染物名称〉按(代码表二十二)的污染物名称填写.〈污染物代码〉按污染物名称在(代码表二十二)中对应的代码填写.〈平均排放浓度〉指在一年中污染物平均的排放浓度值.〈恶臭标准〉表十六,废气治理设施情况表〈治理设施编号〉与表十七(废气治理设施去除污染物情况表)的治理设施编号相对应.〈设施名称及型号〉填写各种治理设施的型号.〈设施处理方法〉指除尘,净化或脱硫方法.〈处理方法代码〉除尘方法码按(代码表二十四)填写,净化方法码按(代码表二十五)填写,脱硫方法码按(代码表二十三)填写.〈废气治理设施处理能力〉指废气治理设施实际的处理能力.〈其中脱硫设施脱硫能力〉〈设计污染物去除率〉除尘装置指设计文件所规定的除尘率,净化装置指设计文件所规定的净化率,脱硫装置指设计文件所规定的脱硫率.〈实际污染物去除率〉除尘装置指实际除尘效率,净化装置指实际净化效率,脱硫装置指实际脱硫效率.〈设施运行状况代码〉按(代码表十三)的相应代码填写〈设施原价〉指治理设施所用的各总费用的总计金额.无论资金来源如何一律统计在内.〈年运行天数〉指治理设施全年所运行的实际天数.〈年运行费用〉指维持治理设施运行所需的费用.包括能耗(电费,压缩空气费,水费).〈建成或投入使用时间〉指治理设施正式运行的时间,填写年月日,如2001.03.15. 〈连接排气筒规范化编号〉指治理设施连接的排气筒规范化编号.表十七,废气治理设施去除污染物情况表〈治理设施编号〉按表十七废气治理设施情况表对应的设施编号填写.〈去除污染物名称〉按(代码表二十二)的污染物名称填写.〈去除污染物代码〉按污染物名称在(代码表二十二)中对应的代码填写.〈污染物浓度-处理前〉〈污染物浓度-处理后〉〈污染物去除量〉指通过各种治理设施去除废气中的污染物的纯量.表十八,固体废物产生及去向情况表〈固废类别〉按(代码表二十七)中对应代码填写.〈固废名称〉固体废物名称,根据废物中含有的主要污染物成份进行填写.〈固废年产生量〉按申报年度的年实际产生的固体废物数量,如1999年填报,其产生量是指1998年的全年产生量.如果申报的前一年生产不正常,应按正常年份的废物产生量填报〈含有主要有害成份〉指废物中含有哪些主要有害成分.〈固废年综合利用量〉指以废物作为一种资源,进行回收或利用,如能源利用,用做建筑材料等.〈本单位综合利用量〉指本单位固体废弃物的年综合利用量〈综合利用外单位名称〉填写综合利用固废的外单位名称.〈年处置量〉指固体废物进行如下处置作业的数量.围隔堆存,即有防止废物流失或飞扬措施的永久性处置;填埋,即有防止水污染,大气污染和土壤污染的最终处置方式;海洋处置,即经海洋管理部门同意的投海处置;焚化,即焚烧或高温裂解处理;其他处置方式,指不包括以上处置方式,但有防治环境污染措施的永久性贮存或堆存,其处置方式,如深层灌注,废矿井永久性堆存处置作业.〈本单位年处置量〉指本单位固体废弃物的年处置量〈处置往年贮存量〉指处置往年贮存固体废弃物的数量.〈处置单位名称〉处置固废的外单位名称,若单位是危险废物集中处置厂的则特别注明.〈年贮存量〉指固体废弃物的年贮存量.贮存指把固废以综合利用或处置为目的的暂时性贮存方式或堆存方式,包括一般废物以作坝形式的临时性堆存方式,并有一定的防止流失和防飞扬措施.〈历年单位已贮存量〉指单位历年累计贮存量的固体废弃物数量(不包括当年的贮存量).〈占地面积〉指贮存固废所占用的面积.〈贮存单位名称〉贮存固废的外单位名称.〈固废年排放量〉凡废物作以下方式之一处置作业的,均为排放.向水体排放废油类,废酸碱及其他液态废物;在江河,湖泊,运河,渠道,海洋的滩场和岸坡倾倒废物,堆放和存贮废物;利用渗井,渗坑,渗裂隙和溶洞倾倒废物;向路边,荒地,荒滩倾倒废物;未经环保部门同意作填坑,填河和土地填埋固体废物;混入生活垃圾内,进行堆置和处置的废物;未经海洋管理部门批准同意,向海洋倾倒废物;其他去向不明的废物.〈允许排放总量〉根据国家标准或污染物总量控制要求,有污染物允许排放量指标的应填报.〈排放去向情况/转移联单编号〉指固体废物主要去向,对于危险废物(固废类别编码01-47,以及编码表最后补充8类)杭州市不许排放,在上表最后一栏中应填写固废转移联单编号,转移联单编号按照《危险废物转移联单管理办法》,联单编号由10个数字组成,1-4位为行政区划代码前四位,5,6位为危险废物类别代码,其余为流水号.表十九,固体废物综合利用或处理设施情况表〈固废综合利用或处置,贮存设备(设施,装置)名称或型号〉固废处理设备的名称或型号.〈固废类别〉按(代码表二十七)填写.〈固废名称〉固废种类名称,按代码对应的名称填写.〈设备(设施,装置)设计处理能力〉指固废处理,综合利用,处置和贮存设备(设施,装置)的设计文件所规定的能力.〈设备(设施,装置)处理能力〉指固废处理,综合利用,处置和贮存设备(设施,装置)的实际能力.〈设备台数〉指设备的数量.〈处置方法编码〉按(代码表二十八)填写.。
污染物排放量的计算方法
（5）物料横算结果的分析及应用
生产吨产品或半成品的原料实际消耗量； 生产吨产品或半成品的各污染物排放量； 物料流失位置和排放形式、流向；
2、进出系统过程中无化学变化的物料衡算
某电厂的燃烧收到基成分如下：
Car Har Oar Nar Sar Aar Mar 54.7% 1.8% 3.5% 1.4% 0.8% 9.1% 28.7%
求1kg燃料完全燃烧所需要的理论空气量
V＝0.0889Car+0.0333Sar+0.265Har0.0333Oar =0.0889*54.7+0.0333*0. 8+0.265*1.80.0333*3.5
1kg燃料燃烧生成的总体积为：
(2)气体燃料
（3）经验公式 在不掌握燃料准确组成的情况
下，烟气量可用以下经验公式 计算。
（4）烟气总量的计算
烟气总量m3/h= 燃料耗量kg/h×实际烟气量m3/kg
(5) 对于小型锅炉
二、燃料燃烧过程中产生污染物的计算
1、烟尘量的计算 烟尘包括黑烟和飞灰两部分。 黑烟——烟气中未完全燃烧的炭粒，燃烧越
不完全，烟气中黑烟的浓度越大。 飞灰——烟气中不可燃烧的矿物质的细小固
体颗粒。
实测法
经验公式估算
2、SO2 的计算
有机硫
S
硫铁矿
硫酸盐
煤
可燃性硫 80%
不可燃性硫
SO2 灰分
燃油和燃气
燃油 燃气 排放量：
3、氮氧化物的计算
有机氮 燃料型NO N
空气氮 温度型NOx