钢筋混凝土牛腿计算小程序
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书、基本资料牛腿尺寸见附图示。
荷载：汽车荷载：公路—I级挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，卩=0.05、设计计算内容牛腿截面强度验算：（一）竖截面I —I的验算1 •按偏心受拉构件验算截面强度；2•按受弯构件验算抗弯抗剪强度；（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）（三）45°斜截面验算（按轴心受拉截面）三、要求1•按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。
2•提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。
pop}I "13. 2周内完成。
50 L 700 I 50PS0图1 牛腿尺寸图（cm）牛腿设计计算书1、横向分布系数的计算可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板）1.1、杠杆原理法:汽车荷载：m oq「q )(1.7069 1.0862 0.6379 0.0172)=1.72412 21.2、用偏压法计算:抗弯惯性矩：bh3 1230.8 4.012= 0.1706666抗扭惯性矩:由％=%.8 =5可查表得：c = 0.293.I矩形-0.29 4 0.8 -0.59392计算修正系数12I ti二nl 矩形，n=2，取G=0.425E, '、a i= 2 22= 8m2121 . nl GI矩形12EP11122a i2a12=0.1611 ,2 13 0.425E0.593921 -12E 汉0.1706666 汉8 -0.5 0.1611 0.5=0.58= 0.5—0.1611 0.5=0.42da rui也A c寸r? ...--Ji0-58 cjB ,n十 _一_-・_ 一_一_-—H■―L-.-”一=——4——--1 1m cq q （0.6931 0.5938 0.5220 0.4228） = 1.11582、内力计算：2.1、恒载内力计算：恒载集度取板的一半计算行车道板（容重25kN/m2）g^ 0.8 4.0 25kN/m = 80kN/m混凝土铺装（容重24kN/m2）g p =0.07 4.0 24kN / m =6.72kN / m沥青表面处理（容重22kN/m 2）g l = 0.03 4.0 22kN / m = 2.64kN / m 一块板上的恒载集度g^g b g p g^（80 6.72 2.64） = 89.36kN /m由行车道板和铺装层产生的内力：1 1支点剪力：Q；。
钢筋混凝土牛腿承载力计算方法研究进展
钢筋混凝土牛腿承载力计算方法研究进展解伟;黄凤达;李树山;李红梅【摘要】本文详细介绍了钢筋混凝土牛腿的国内外研究现状,分析钢筋混凝土牛腿的破坏形态以及受剪破坏机理,研究了几种较为常见的钢筋混凝土牛腿计算模型,旨在为牛腿承载力计算提供相应参考.【期刊名称】《四川建材》【年(卷),期】2018(044)011【总页数】2页(P66-67)【关键词】钢筋混凝土;牛腿;承载力;计算模型;计算方法【作者】解伟;黄凤达;李树山;李红梅【作者单位】华北水利水电大学土木与交通学院,河南郑州 450045;华北水利水电大学土木与交通学院,河南郑州 450045;华北水利水电大学土木与交通学院,河南郑州 450045;华北水利水电大学土木与交通学院,河南郑州 450045【正文语种】中文【中图分类】TU3750 前言牛腿是一种悬臂支撑结构构件，在各种工程结构中都有较为广泛的应用。
牛腿在工程结构中主要承受较大的竖向荷载作用，还要承受一定的水平拉力。
水平拉力对牛腿结构的承载力具有较为不利的影响，其产生的原因有地震作用、混凝土的收缩徐变、结构的位移、温度变化，动荷载等。
根据剪跨比的不同，牛腿可以分为长牛腿(剪跨比>1)和短牛腿(剪跨比<1),长牛腿受力性能与悬臂梁相似可参照悬臂梁计算，短牛腿广泛应用为非受弯构件，其承载力计算相对复杂。
国内外学者长期以来对牛腿做了大量的研究，但仍然存在很多问题需要进一步完善。
1 钢筋混凝土牛腿研究现状钢筋混凝土牛腿结构通常被认为是典型的不连续区，称之为“D区”，其应变沿高度方向呈非线性分布。
牛腿上承受的集中荷载通过混凝土斜压杆传递到柱身，牛腿承载能力随着剪跨比的减小而增大。
拉压杆模型通常被公认是好的、合理的D区设计方法，应用范围包括深梁、牛腿结构等。
目前，国外一些混凝土设计规范(ACI Committee 318 2008[1]；Canadian Standards Association,2004[2]；British Standards Institution (BSI) 2004[3];Comité Euro-International du Beton (CEB-FIP) 1990[4])将拉压杆模型以附录形式推荐作为D区设计方法，我国则主要是按照三角桁架模型的方法进行计算。
钢筋混凝土牛腿的设计 共21页文档
100mm。
（3）牛腿顶面在竖向力设计值Fv作用下，局部受 压应力不应超过0.90fc，否则应采取加大受压面积， 提高混凝土强度等级或配置钢筋网片等有效措施。
三、牛腿的配筋计算与构造 牛腿的破坏形态有两种，两种配筋方法也有两
一般是先假定牛腿高度h ，然后按下式进行验算：
Fvk 10.5F Fhvkk0.5ft kbah0h0
Fvk——按荷载标准值计算得出的作用于牛腿顶面的竖向力； Fhk——按荷载标准值计算得出的作用于牛腿顶面的水平力； β ——裂缝控制系数，水电站厂房立柱的牛腿，0.70 ；
其他牛腿，0.80 。
（2）牛腿外形尺寸还应满足以下要求：
（2）牛腿内纵向钢筋应 力相对较低。
3、当牛腿同时作用有竖向力与水平力时： （1）牛腿截面出现斜裂缝时的荷载降低。 （2）牛腿的极限承载能力也降低。 （3）有水平拉力作用的牛腿与仅有竖向力作用的
牛腿的破坏规律相似，仍然是两种破坏。
4、在DL/T 5057-2009的改进
（1）在水电站或抽水站，独立牛腿及壁式牛腿 多为小剪跨比，甚至小于零的情况。
但当牛腿顶面作用有水平拉力时还要计算水平 钢筋的用量。
谢谢
1、剪跨比 a/h0＞0.2：
（1）在竖向荷载作用下，裂缝①最先出现在牛腿顶面与上 柱相交的部位。
（2）随着荷载的增大，在加载板内侧出现裂缝② 。
（3）在裂缝②的外侧，形成 明显的压力带。
（4）当在压力带上产生许多 相互贯通的斜裂缝，或突然 出现一条与斜裂缝②大致平 行的斜裂缝③时，就预示着 牛腿即将破坏。
（5）牛腿中承受竖向力所需的水平箍筋均匀配置 在牛腿全高范围内。
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混凝土牛腿计算
牛腿设计129.32KN54.73KN181.048KN 76.622KN0.8500mm200mm 根据公式500mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)600mm 初算高度=279.84mm300mm246.5mm C25fc=11.9ftk= 1.78ft= 1.27400.00228.97927560.0566选用3根直径20面积为942.4778满足!373.3333Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.357143Asw ＝ As / 2 ＝471.2389632.4555105.4093至316.2278之间的范围内弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2需要弯起钢筋！纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿宽度b= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角。
某工程混凝土牛腿计算
一、荷载取值：恒载取：1.2KN/㎡活载取：0.5KN/㎡风荷载标准值：0.45KN/㎡施工及检修集中荷载按1.0KN考虑，并偏安全考虑，按每隔1.0m取一集中荷载，并布置在悬挑端。
二、模型分析2.1带拉杆模型：带拉杆钢梁由于其刚度相对较大，能对边跨雨蓬产生作用，故计算时按跨间3.72m考虑其荷载。
本模型计算模型及结果详计算书。
结论：可满足规范要求。
2.2 不带拉杆模型：由于不带拉杆钢梁刚度相对较小，偏安全考虑，计算时不考虑其共同作用与带拉杆对其的有利影响。
故荷载计算时按钢梁间距1.2m取值。
本模型计算模型及结果详计算书。
结论：可满足规范要求。
三、锚件计算3.1) M=26.5KN.M N=35KN V=30.4KN根据混凝土规范(GB5000-2010)9.7.2条：As=30.4x1000/(0.9x0.6x300)+35x1000/(0.8x0.82x300)+26.5x/(1.3x0.9x0.82x300x320)=187.7+177.8+287=653m㎡实际取9 18=2290 m㎡故锚筋总面积满足要求。
3.2）锚筋最大受拉力验算：a.单根锚筋受拉力计算：工况1：M1=45.7 KN.MNmax=(M/∑Y2i)xYmax=45.7x0.16/(2x0.162x3)=47.6KN单根锚筋最大受拉承载力：N=(3.14Xd2/4)xfy=254x300=76.2KN>47.6KN (满足要求)工况2：M1=53.7 KN.MNmax=(M/∑Y2i)xYmax=53.7x0.16/(2x0.162x3)=55.9KN 单根锚筋最大受拉承载力：N=(3.14Xd2/4)xfy=254x300=76.2KN>55.9KN (满足要求)结论：雨蓬锚件设计可满足设计要求。
混凝土吊车梁牛腿计算
牛腿设计700KN26KN980KN36.4KN 0.8500mm270mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm 初算高度=759.0974mm300mm411.15mm C30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.002145130.53611510.925选用3根直径20面积为942.4778不满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =471.2389a/ho=0.355263Asw ＝ As / 2 ＝471.2389844.3341140.7223至422.167之间的范围内弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2需要弯起钢筋！纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿宽度b= 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角。
0号块牛腿计算-(牛腿)
主跨140m连续刚构施工组织设计一、工程概况（一）简介主桥上部为75+140×2+75m预应力混凝土连续刚构，一联全长430m；分离式桥面单幅宽16.65米，0.5米(防护栏)＋15.65米(行车道)＋0.5米(防护栏)。
单幅桥面总宽16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高8.3m，梁段及跨中梁高3.2m。
顶板厚32cm，腹板厚从55cm变化到75cm，底板厚从32cm变化至100cm。
箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50混凝土。
主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。
各单“T”除0号块外分为18对节段，其纵向分段长度为6×3m+6×3.5m+6×4m，0#块总长12m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4m。
悬臂现浇梁段最大重量为208吨，挂篮自重按120吨考虑。
桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C50混凝土。
桥面横坡为单向1.315%~3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。
特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表1（二）工程特点1、技术含量高，施工复杂***特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，最大跨度为140m，技术含量高，施工过程控制困难。
2、施工安全要求高140m连续梁由于墩高基本均在60m以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。
二、施工计划安排（一）总体施工计划安排***特大桥75+140×2+75m连续刚构计划于2011年4月16日开始施工，到2011年11月30日结束（包括底板张拉完成）。
（二）各主要分项工程施工计划安排表表2三、总体施工方案1、施工方案概述2、施工准备3、支架布置图0#段施工支架布置示意图支架检算：(一)、设计依据1、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》2、《钢结构设计规范》3、《公路桥涵施工技术规范》4、《路桥施工计算手册》5、公路施工手册《桥涵》（二）、荷载统计1、对于双肢外侧每侧悬臂1m的施工载荷统计表1 荷载统计表序号荷载类别荷载大小备注1 钢横梁、模板等自重290KN 按实际重量计算2 新浇钢筋混凝土容重1963KN 按26 KN/m3计3 施工人员、施工料具运输、堆放荷载55KN 按2.5KPa计4 倾倒混凝土产生的冲击荷载130KN 按6.0KPa计5 振捣混凝土产生的荷载44KN 按2.0KPa计荷载计算及效应组合表2 荷载计算表序号荷载类别荷载大小分项系数γ1调整后荷载大小1 钢横梁、模板等自重290KN 1.3 377KN2 新浇钢筋砼自重1963KN 1.3 2552KN3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载55KN 1.4 77KN2、双肢外侧每侧悬臂2.5m施工承重托架计算主纵梁跨度2.5m，上下预埋件高差按3.75m设置，斜杆长度为4.39m。
牛腿计算书
上石立交牛腿计算计算：复核：一、支座反力R g=1100kN, R P=1090KN。
二、牛腿计算宽度,牛腿上支座间距125cm，支座距梁端距离e＝40cm，支座取450×500×80mm的四氟滑板支座,其b＝50cm。
则牛腿计算宽度B=b+2e＝130cm > 125cm，故B取125cm。
构造见附图1。
附图1三、牛腿的截面内力.1．竖截面A－B：2．最不利斜截面内力A－C：tan2β=2h/3e=2×0.9/（3×0.4）＝1.5，则β＝28.155度。
3．45假设混凝土沿45度斜截面开裂，此时全部拉力由钢筋承受，则：N=R/COS45°=（1.1×1.2×1100+1.4×1.3×1090）/COS45°＝5140 KN （汽车荷载冲击系数按0.3取）。
四、 各截面验算.1．竖截面A －B ： 受拉区取10根32的钢筋，A s =8042mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，a s ＝53mm 。
受拉区取10根25的钢筋，A s =4909mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，a s ＝153mm 。
配4排斜筋，每排取10根25的钢筋，A sb =6158mm 2,f sd =280MPa ;E S =2.0×105 MPa ，α＝45°。
计算时只计入两排。
箍筋采用16的HRB335钢筋，A sv =1608mm 2,f sv =280MPa ;E S =2.0×105 MPa, S v ＝300mm 。
砼标号为C50砼，f cd =22.4MPa ；f td =1.83MPa ；E c =3.45×104 MPa（1）.抗弯验算：h 0=809.1 mm ,x=49.09 mm ≤ξjb h 0=0.56×809.1=453.1 mm,且X<2a s =106mm. 故按规范公式5.2.5-1计算γ0Md =1454 KN.m ≤ 公式5.2.5-1右项= 2742 KN ·m 计算通过。
2011钢天桥钢牛腿计算
钢牛腿计算：预埋件锚筋验算：偏心距e=0.24m fc=14.3N/mm2设计值V=271KN fy=300N/mm2设计值M=65.04KN.m锚板厚t=20mm 设计值N=43.36KN z=570mm锚筋:12D22(HRB335)根据混规9.7.2条预埋件计算公式：As>V/(αr*αv*fy)+N/(0.8αb*fy)+M/(1.3αr*αb*fy*z)αv=(4-0.08*D)*(fc/fy)1/2αb= 1.51mm2mm2上述公式取大值As=2520.88mm2实配As=4561.46mm2结论：锚筋满足要求支撑长度验算：根据钢规4.1.3条公式：σc=ψ*F/t w*l z f=295N/mm2ψ=1a=100mmh y=550mmh R=0mmt w=13mml z=a+5h y+2h R=2850σc=ψ*F/t w*l z=7.96N/mm2结论：支撑长度满足要求节点钢板抗剪验算：节点板采用Q345`节点竖板=5块节点竖板厚=20mm节点竖板长=300mm节点竖板高=320mm节点板抗剪强度fv=170N/mm2Ix=225000000mm4V*S/I*tw=13.55N/mm2结论：抗剪满足要求牛腿抗弯验算：根据钢规5.2.1条公式：N/An+Mx/γx W nx<f f=295N/mm2γx=1节点水平板宽=540mmAn=40800mm2节点水平板厚=20mm CAD中求得Wnx=3348860.297mm3N/An+Mx/γx W nx=20.48427787N/mm2结论：拉弯满足要求牛腿焊缝验算：按二级焊缝要求f t w=200N/mm2根据钢规7.1.2条公式：SQRT(σ2+3τ2)<1.1f t wσ=20.48N/mm2τ=13.55N/mm2SQRT(σ2+3τ2)=31.15N/mm21.1f t w=220N/mm2结论：焊缝满足要求。
混凝土牛腿计算
牛腿设计600KN26KN840KN36.4KN 0.65500mm270mm 根据公式550mm 850mm 初算高度=790.20480mmC30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43350.002145ρmax=0.006111.891236.90选用4根直径20面积为1256.64满足!543.33Asv ＝ As / 2 =628.32a/ho=0.33Asw ＝ As / 2 ＝628.32891.85148.64至445.93之间的范围内基本的构造规定: 牛腿底面斜角ａ<=45需要弯起钢筋！牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm?作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值F vk =作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值F hk =竖向力设计值F v =水平拉力设计值F h =牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=最小配筋率ρmin=Max{0.002, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2 牛腿的端部高度 h 1>=h/3，且不小于200mmFvk≤β*(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算mm h 825.20461.15mmρs=0.003084满足!之间的范围内钢筋！受力筋数量不宜少于4根，直径不宜小于12mm 度=h-c*tg45= 注意满足抗震9.1.23条要求！(1-0.5F hk /F vk )*f tk *b*h 0/(0.5+a/h 0)。
牛腿计算书
钢牛腿计算书现场一片板梁大概荷载为30t ，一片板梁由两个牛腿支撑，因此一个牛腿的荷载约为15t 。
为了适当的控制安全系数，在计算中，牛腿的荷载为20t 。
1. 预埋件的计算。
根据现场条件，预埋件的M=FL=200KN*0.15M=30KN ·m V=200KN 。
预埋件按540X270计算。
板厚取20mm 。
2. ②号板的计算。
及其与预埋件的焊缝计算 ②号板的M=FL=100KN*0.15M=30KN ·m V=100KN325102.361240062mm bh w ⨯=⨯== 弯矩验算2352/94102.3.30/21594MM N MM M KN w m MM N f =⨯=≥= 弯矩验算满足剪力验算24332/40121240012120010015100/120m m N m m m m KN It VS m m N f w v =⨯⨯⨯⨯⨯=≥= 剪力验算满足。
焊缝高度Hf=7mm 。
3. ③④号板的计算，及其与②号板得焊缝验算。
----- 设计信息 -----钢材等级：235梁跨度(m)：0.500梁截面：T 形截面:H*B*Tw*T1=120*200*25*12梁平面外计算长度：0.500强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展：考虑构件所属结构类别：单层工业厂房设计内力是否地震作用组合：否梁上荷载作用方式：无荷载作用设计内力：绕X轴弯矩设计值Mx (kN.m)：7.500绕Y轴弯矩设计值My (kN.m)：0.000剪力设计值V (kN)：100.000----- 设计依据-----《钢结构设计规范》（GB 50017-2002）----- 梁构件设计-----1、截面特性计算A =5.1000e-003; Xc =1.0000e-001; Yc =8.2235e-002;Ix =7.2273e-006; Iy =8.1406e-006;ix =3.7645e-002; iy =3.9952e-002;W1x=8.7886e-005; W2x=1.9138e-004;W1y=8.1406e-005; W2y=8.1406e-005;2、梁构件强度验算结果翼缘侧截面塑性发展系数: γx=1.050腹板侧截面塑性发展系数: γx=1.200梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 71.115 < f=205.000梁构件强度验算满足。
钢牛腿设计小程序
钢牛腿设计一、计算资料牛腿尺寸（单位：mm）上翼缘宽bf1400上翼缘厚t120腹板宽ts14下翼缘宽bf2400下翼缘厚t220腹板高度hw660荷载竖向压力设计值F=950柱边与竖向压力距离e=0.5m材料钢材为Q235-B焊条为E43焊接形式手工焊焊缝质量三级角焊缝焊角尺寸hf(mm)=10连接，腹板和柱的连接采用角焊缝连接。
二、牛腿强度的计算作用于牛腿根部的弯炬M和剪力VM=F*e=475.00kN.mV=950kN牛腿根部的净截面积AnAn=bf1*t1+bf2*t2+ts*hw=25240mm2上翼缘板中心至截面形心轴处的距离yy=(ts*hw*0.5*(hw+t1)+bf2*tf2*(hw+0.5*tf1))/An=336.83mm形心轴以上面积对形心轴的面积矩SS=(y-0.5*t1)*ts*0.5*(y-0.5*t1)+t1*bf1*y=3442370.323mm3净截面的惯性矩In腹板中心距与y的距离a=(0.5*hw+0.5*t1-y)In=t1*bf1*y*y+t2*bf2*y*y+ts*hw*hw*hw/12+ts*hw*a*a=2150780621mm4净截面的上、下抵抗矩Wn1、Wn2Wn1=In/(y+0.5*t1)=6201245.5mm3Wn2=In/(hw+t1+0.5*t2-y)=6089938mm3下翼缘外边的正应力σσ=M/ Wn2=78.00N/mm2<215 N/mm2 ,满足要求截面形心轴处的剪应力ττ=VS/(Itw)=108.61N/mm2<215 N/mm2 ,满足要求截面腹板下端抵抗矩W’n2W’n2=In/(hw+0.5*t1-y)=6455513.4mm3下翼缘对形心轴的面积矩S1S1=t2*bf2*(hw+0.5*t1+0.5*t2-y)=2745357mm3腹板下端的正应力σ1σ1= M/W’n2=73.58 N/mm2腹板下端的剪应力τ1τ=VS1/(It w)=86.62 N/mm2腹板下端的折算应力√(σ12+3τ12)=167.10N/mm2<1.1*215 N/mm2 ,满足要求三、 牛腿与柱的连接焊缝计算：由于牛腿翼缘竖向刚度较差，一般不考虑承担剪力。
钢筋混凝土牛腿和肩梁的计算
钢筋混凝土牛腿和肩梁的计算
张孔修
【期刊名称】《设计技术》
【年(卷),期】2000(000)004
【总页数】35页(P2-36)
【作者】张孔修
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】TU375.01
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