渗流稳定计算运行期,有效应力法,简化毕肖普法_右.
理正岩土软件在港口工程整体稳定计算中的应用
关规范 ，以简单条分法和简化毕 肖普法为例 ，讨论软件应用时采用的方法 ，并结合 工程 算例 加以说 明。
关键 词 ：边 坡 稳 定 ；总 应 力 法 ；有 效 应 力 法 ；地 震 惯 性 力
中 图分 类 号 ：Ｕ ４ ４８
引言
文 献标 识 码 ：Ａ
文 章 编号 ： １０ － ９ ３ （ ０ ２ ０ ０ ４ — ３ ０ ６ ７ ７ ２ １ ）１－ ０ ８ ０
在 应用公式 （ ）（ ６ 简单条分法 ）计算时 ，公式 同软件模
块 中通 用 方 法 瑞 典 条 分 法 中 的 总应 力法 公 式 （ ）相 同 ， 是 ７ 但 土 条 的 熏 力 Ｗ 意 义 不 同 ： 件 中定 义 为 浸 润 线 以 上 取 重 度 ， 软
以下取饱和重度 ；而地基 规范中定义零压线 （ 即水面线 ）以
一
、
稳 定 性 验 算 要 求 滑 动 安 全 系 数 应 满 足 式 （ ） ４。
＝
理正岩 土系列软 件是北京理正软件设计研究院设计开发 的一系列软件 。它以操作界面简单方便 ，计算准确、快速等
优 点在 岩 土 工 程 计 算 中 得 到 越 来 越 广 泛 的 应 用 。理 正 岩 土 系
进行验 算 ，对于 常见 的石方工程 ，一般不考 虑渗 流力作用 ，
根 据 地 基 规 范 ，滑 动 安 全 系 数 可 以 按 照 （ ） 或者 （ ） 式 确 ５ ６ 定。
：
见在 水利行业 中该软件应用较广 。而对于港工行业 ，该软件 并没有针对 港 口工程地基规 范 （ 以下简称地基规 范）专 门 进 行研究 ，但对于整体稳定计算 的圆弧滑动公 式，各行业都
（ ６）
（） ３
渗流稳定计算
赤峰市红山区城郊乡防洪工程5.6稳定计算5.6.1渗流及渗透稳定计算1）渗流分析的目的（1）确定堤身浸润线及下游逸出点位置，以便核算堤坡稳定。
（2）估算堤身、堤基的渗透量。
（3）求出局部渗流坡降，验算发生渗透变形的可能。
概括以上分析，对初步拟定的土堤剖面进行修改，最后确定土堤剖面及主渗，排水设备的型式及尺寸。
2）渗流分析计算的原则（1）土堤渗流分析计算断面应具有代表性。
（2）土堤渗流计算应严格按照《堤防工程设计规范》（GB50286-981）第8.1.2条及本规范附录E的有关规定执行。
3）渗流分析计算的内容（1）核算在设计洪水持续时间内浸润线的位置，当在背水侧堤坡逸出时，应计算出逸点位置，逸出段与背水侧堤基表面的出逸比降。
（2）当堤身、堤基土渗透系数K≥10-3cm/s时，应计算渗流量。
（3）设计洪水位降落时临水侧堤身内自由水位。
4）堤防渗流分析计算的水位组合（1）临水侧为设计洪水位，背水侧为相应水位。
（2）临水侧为设计洪水位，背水侧无水。
（3）洪水降落时对临水侧堤坡稳定最不利情况。
5）渗透计算方法堤防渗流分析计算方法按照《堤防工程设计规范》（GB50286-98）附录E3的透水堤基均质土堤渗流计算即——渗流问题的水力学解法。
6）土堤渗流分析计算计算锡泊河左岸（0-468）横断面，堤高 5.05米（P=2%），半支箭左岸（0+302.25）横断面，堤高6.46米（P=2%），该两段堤防均属于 2级堤防，堤防渗流计算断面采用1个断面计算即可。
采用《堤防工程设计规范》中透水堤基均质土堤下游坡无排水设备或有贴坡式排水稳定渗流计算公式：TH L TH H D 88.0m k q q 11210++-+=）（ （E.3.1）H m m b 121+-+=）（H H L （E2.1-3） 11112m m H L +=∆ （E2.1-4） 当K ≤k 0时h 0=a+H 2=q÷⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++⎥⎦⎤⎢⎣⎡++++∙T H a m T K H a m H m m K 44.0)(5.0)5.0()5.0(122022222+H 2 ……………（E.3.2-2） 对于各种情况下坝体浸润线均可按下式确定X=k·T '0q h y -+k '222q h y - ……………（E.3.2-6）式中：q'= ）（0211120211m 2m 2k h m H L h H -++-+0211010m k h m H L h H T -+-（E.3.2-7）k ——堤身渗透系数； k 0——堤基渗透系数； H 1——水位到坝脚的距离（m ）； H 2——下游水位（m ）； H ——堤防高度（m ）；q ——单位宽度渗流量（m 3/s·m）； m 1——上游坡坡率，m 1=3.0；m2——下游坡坡率，m2=3.0；b——坝体顶部宽度6.0m；h0——下游出逸点高度（m）；锡伯河采用数据列表如下：正常工况锡伯河渗流计算结果表部分为相对不透水层，基础和堤身渗透系数相差100倍以上，下游无水，经计算堤身和堤脚无无出逸点，渗流稳定。
边坡稳定性分析的计算方法及特点
边坡稳定性分析的计算方法及特点张启兵【摘要】边坡稳定性分析评价是边坡治理和加固的重要依据,边坡稳定性计算方法有很多,每种方法都有其假定条件、适用条件,其计算结果的精度和特点也各不相同,合理地选择计算参数和计算方法非常重要.文章简单介绍了工程设计中常用的边坡稳定性计算方法,并结合实际分析了边坡稳定分析的特点以及研究发展方向.【期刊名称】《安徽建筑》【年(卷),期】2016(023)005【总页数】3页(P196-198)【关键词】边坡;边坡稳定分析;计算条块;安全系数;极限平衡法【作者】张启兵【作者单位】安徽省水利水电勘测设计院勘测分院,安徽蚌埠233000【正文语种】中文【中图分类】TU753.8边坡是指在建（构）筑物场地或基坑周边，由于开挖或填筑施工所形成的人工边坡和对建（构）筑物安全或稳定有影响的自然边坡。
边坡的分类常见的有：按成因可分为人工边坡、自然边坡；按岩土层性质分为土质边坡和岩质边坡；按使用年限分为永久性边坡和临时性边坡。
影响边坡稳定性的因素主要有岩土性质、岩层结构和构造、水文地质条件、风化作用、气候作用、地震作用以及人为因素等。
对于土质边坡，粘性土的破坏面基本为圆弧形，无粘性土的破坏面基本上为直线形；对于岩质边坡，破坏面分为直线形、折线以及楔形。
边坡工程设计分为承载能力极限状态和正常使用极限状态。
边坡稳定性分析评价包括边坡稳定性定性判断、边坡稳定性计算、边坡稳定性综合评价以及边坡稳定性发展趋势分析。
边坡稳定性分析的方法有：工程地质类比法、查表法、计算法等。
边坡的计算主要包括稳定计算、应力和变形计算以及渗流计算。
本文主要介绍常见的工程边坡稳定计算方法，并对当前边坡稳定分析的特点和存在的问题进行了讨论和思考。
目前边坡抗滑稳定计算方法主要有极限平衡法和有限元法，极限平衡法最为常用，该方法遵循的基本原则主要有摩尔库仑强度准则和静力平衡条件，对作用力作了各种假定，形成了各种计算方法。
较为常用的极限平衡法有：瑞典圆弧法、简化毕肖普法、摩根斯顿—普赖斯法、不平衡推力传递法、萨尔玛法等。
坝体稳定计算书
1坝顶高程及护坡计算根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用条件计算，取其最大值：①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高；③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。
考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同，分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。
计算波浪要素所用的设计风速的取值：正常运用条件下，采用多年平均年最大风速的1.5倍；对于非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。
根据水库所处的地理位置，多年平均年最大风速值采用15.2m/s计算。
主坝风区长度为886m，西营副坝风区长度为200m，马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。
1.1坝顶超高计算根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001，坝顶在水库静水位的超高应按下式计算：y=R+e+A式中：R——最大波浪在坝坡上的爬高（m）；e ——最大风壅水面高度（m）；A——安全超高（m），对于3级土石坝，设计工况时A=0.7m，校核工况时A=0.4m；1.2加固前坝顶超高的计算1.2.1计算参数各大坝计算采用的参数见表1.2.1.1～2。
表1.2.1.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表表1.2.1.2 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表1.2.2加固前坝顶高程复核各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1～2表1.2.2.1 主坝加固前坝顶高程计算成果表从表1.2.2.1可以看出，校核工况下主坝坝顶高程最大，所以坝顶高程取17.39m，小于现状防浪墙顶高程17.41~17.63m ，现坝顶高程满足现行规范的要求。
表1.2.2.2 西营副坝加固前坝顶高程计算成果表从表1.2.2.2可以看出，校核工况下西营副坝坝顶高程最大，所以坝顶高程取17.125m，西营副坝现状坝顶高程16.9~17.75m，无防浪墙，现有坝顶高程不完全满足现行规范要求。
远盛水工 土质边坡渗流、稳定分析系统用户手册
土质边坡渗流、稳定分析系统用户使用手册（V 1.0测试版）中国水利水电科学研究院长沙远盛科技有限公司2013-08一、功能概述本系统分为三部分：前处理、核心计算、后处理。
目标为：用户能应用该系统对土质边坡渗流、稳定分析项目进行建模，快捷地输入边坡参数、水位、材料信息、震级等各项计算参数；系统半自动、自动进行单元网格划分；系统进行土质边坡或土坝渗流计算，稳定分析；系统自动生成设计报告并批量生成设计成果图。
二、编制原理1编制依据（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2002）（2）《水利水电工程边坡设计规范》（SL386-2007）（3）《堤防工程设计规范》（ GB 50286-98）（4）《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001)（5）《碾压式土石坝设计规范》（DL/T 5395-2007）（6）《渗流计算原理及应用》顾慰慈编著中国建材工业出版社 2000.08（7）《渗流数值计算与程序应用》毛昶熙段祥宝主编河海大学出版社 1999.01（8）《土质边坡稳定分析--原理.方法.程序》陈祖煜著中国水利水电出版社 2003年2计算参数采用的单位该系统中如无特别说明，高程、几何尺寸的单位均为米；力的单位为kN；弯矩单位为kN·m；材料容重的单位为kN/m3；应力的单位为kN/m2。
3坐标系x轴以水平指向坝体下游为正；y轴以竖直向上为正；转角以x轴正方向为起点，逆时针为正。
进行应力、稳定分析时，取坝体纵向单位长度的坝段为计算单元进行分析。
4波浪爬高计算4.1年最大风速年最大风速系指水面上空10m高度处10min平均风速的年最大值；对于水面上空z（m）处的风速，应乘以表2.4-1中的修正系数K z后采用。
陆地测站的风速，应参照有关资料进行修正。
表2.4-1风速高度修正系数4.2风区长度（有效吹程）按下列情况确定：1）当沿风向两侧的水域较宽时，可采用计算点至对岸的直线距离；2）当沿风向有局部缩窄且缩窄处的宽度b小于12倍计算波长时，可采用5倍b为风区长度，同时不小于计算点至缩窄处的直线距离；3）当沿风向两侧的水域较狭窄或水域形状不规则、或有岛屿等障碍物时，可自计算点逆风向做主射线与水域边界相交，然后在主射线两侧每隔7.5°做一条射线，分别与水域边界相交。
围堰边坡稳定渗流计算书
目录1.计算总说明............................... ..................... .. (2)2.设计基本资料...................... ..................... . (3)3.计算过程 (4)4.计算结果分析与结论...................... ..................... . (5)1、计算总说明1.1 计算目的与要求施工单位对充（吹）填砂取样实验，充（吹）填砂的内摩擦角与原设计计算采用的数值有差异，需用施工单位现场的实验数值对围堰边坡稳定计算进行复核。
根据充（吹）填砂施工单位实验数值，充（吹）填砂采用水下摩擦角16°，水上摩擦角20°进行边坡稳定复核。
由于东、西岸围堰设计断面一致，基础均为中、粗砂，可以采用东、西岸围堰最大断面进行复核，即东岸围堰6-6断面。
1.2 主要计算原则和方法从受力性能上说，袋装砂实质上是一种加筋土坝。
计算采用瑞典圆弧法。
计算采用北京理正边坡稳定分析软件6.0版，边坡稳定分析采用凝聚力C p 模型计算。
p C式中，C p ——拟凝聚力，R f ——单位厚度土工合成材料试样（纵向）中筋材的极限抗拉强度；S y——土工合成材料层间距；K p——被动土压力系数。
单位厚度土工合成材料试样（纵向）中筋材的极限抗拉强度为30kn。
施工时，根据实际水位，水上土工合成材料层间距为0.7m，水下土工合成材料层间距0.5m，为简化计算，水上、水下土工合成材料层间距均按0.7m计。
砂的内摩擦角水上水下统一按16度计。
C p=30*1.33/2*0.7=28.5kpa。
1.3 主要计算内容根据GB50286-2013《堤防工程设计规范》，抗滑稳定计算分为正常运用条件和非常运用条件。
正常运用条件计算工况如下：1）临水侧为设计洪水位和防洪高水位，稳定渗流期的背水侧堤坡的稳定；2）设计洪水位和防洪高水位骤降期，临水侧堤坡的稳定。
水工建筑物答案
水工建筑物（A ）一、填空1、为了满足防洪要求，获得发电、灌溉、供水等方面的效益，需要在河流的适宜地段修建 不同类型的建筑物，用来控制和分配水流，这些建筑物统称为水工建筑物。
2、水利工程除了工程量大、投资多、工期较长外，还有：（1）工作条件复杂；（2）受自然 条件制约，施工难度大；（3）效益大，对环境影响也大；（4）工程失事的后果严重。
3、（1）收集资料信息；（2）明确工程总体规划及其对枢纽和建筑物的功能要求；（3）提出 方案；（4）筛选可行的比较方案；（5）对方案进行分析、比较、评价、选定设计方案；（6） 对建筑物进行优化定型及设计细部构造；（7）初定建筑物的施工方案；（8）对方案进行评价 及验证。
4、《混凝土重力坝设计规范》（SDJ21-78）5、等半径式拱坝，双曲拱坝6、（1）坝身稳定可靠；（2）不能发生危害性渗透变形；（3）不允许水流漫顶；（4）不允许 产生危害性裂缝；（5）能抵抗自然现象的破坏；（6）经济、技术安全的合理性。
7、（坝体，防渗体，排水设备、护坡）（棱体排水，贴坡排水，褥垫排水，管带排水，综合 排水）（排水沟，减压井）8、节制闸，进水闸，分洪闸，排水闸，挡潮闸，冲沙闸9、（正槽溢洪道，侧槽溢洪道，井式溢洪道，虹吸式溢洪道）（必须有足够的泄洪能力、泄 洪道的自身安全可靠，下泄洪水与下游水的衔接消能）10、（1）弹性压力是被动的，围堰压力是主动的；（2）弹性压力是有利荷载，围岩压力是不 利荷载；（3）围岩完整，弹性抗力大，围岩压力小；（4）通过灌泉可增大弹性压力，减小围 岩压力。
二、拱梁分载法是将拱坝视为由若干水平拱圈和竖直悬臂梁组成的空间结构，坝体承受的一 部分由拱系承担，一部分由梁系承担。
拱和梁的荷载分配由拱系和梁系各交点处变位一致的 条件来确定，若从坝体中任意切取一个微元体进行受力分析可以看出在经向截面和水平截面 上各有六种内力，拱梁分载法就其原理能同时考虑这12个内力。
坝体渗流与稳定计算
坝体渗流与稳定计算依据：碾压土石坝设计规范SL274-2001 8.3节 丰镇例：4.1加高3m （Ⅰ格东坝、南坝，Ⅱ格南坝）坝坡稳定安全计算分析 4.1.1 计算工况根据《火力发电厂设计技术规程》（DL5000－94）、《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），结合灰坝的具体情况，灰坝的稳定分析中应核算以下工况的坝坡稳定性：灰水位1209.00m ，下游水位1200.00m ，计算下游坝坡稳定。
4.1.2 计算方法与计算参数指标的选取 （1）计算方法按照《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），土坝采用依据刚体极限平衡原理的圆弧滑动法进行稳定分析。
计算同时采用了不计条块间作用力的瑞典圆弧法和计及条块间作用力的简化毕肖普法。
稳定渗流期的下游坝坡稳定采用有效应力法计算，水库水位降落期的上游坝坡稳定采用总应力法计算。
土体抗剪强度可用有效应力法按下式确定：C tg '+''=φστ式中： σ'——土的有效应力；φ'、C '——土的有效内摩擦角和粘聚力。
在库水位降落期，土体的抗剪强度用总应力法按下式确定：u u c C tg +'=φστ式中： u φ、u C ——用不排水剪的内摩擦角和粘聚力。
（2）计算参数上游灰水位1209.00m ，对应下游水位1200.00m ；计算采用的相关材料物理力学指标见表4-1表4-1 计算采用的物理力学指标项 目 干容重d γ（kN/m 3） 湿容重湿γ（kN/m 3） 饱和容重sat γ（kN/m 3）粘结力 c （kN/m 2）内摩擦角φ(°)坝体土 17.3 17.5 21.0 20 21 库区灰24.0 0 30 固结灰15.720.050354.1.3 浸润线计算采用均质坝浸润线计算原理进行计算。
经计算得浸润线方程为：92.422.22+=x y 4.1.4 计算方案和计算结果根据坝体各部分填土性质，进行各土层划分（见图4-1），计算中对可能的弧顶、弧脚位置进行了组合，各种组合方案见表4-2，计算工况下各方案的计算结果见表4-2，通过计算得到最危险的划弧（见图4-2）。
防洪堤渗流稳定的计算方法和对应的工程措施
防洪堤渗流稳定的计算方法和对应的工程措施山区河道一般流速较大，长期经受冲刷渗透作用，防洪堤容易发生塌陷和滑动破坏。
本文以平泉市瀑河三期防洪生态综合整治工程为例，从堤防的基础防渗工程情况出发，对防洪堤渗流稳定的计算方法进行了分析，并提出了一些对应的工程措施，使得防渗效果更为可靠，以期能够为防洪堤渗流体系的有效运行提供保证，从而避免出现一些危害。
标签：防洪堤；渗流；稳定措施瀑河三期为山区河道，地基材料为砾砂和角砾，具有强透水、易被冲刷、粒径大、固结性差的特点。
为工程造价记，新建及加固堤防主要采用河道开挖砂砾料填筑，主槽按10年一遇洪水不出槽考虑，堤顶平均填筑高度为1.5m。
迎水面边坡系数为1：3，堤顶宽度为4.5m。
整体河道位于平泉市城区上游，原状地势险峻，防洪能力差，为下游城区段造成很大安全隐患，因此需要对该河道段的防洪堤采取优化处理措施，才能满足安全生态等要求。
一、防洪堤渗流稳定计算方法新建及加固堤防主要采用开挖砂砾料填筑，堤基主要为砾砂、角砾等。
堤身、堤基渗透破坏类型主要为管涌，砾砂、角砾的允许水力比降值分别为0.18、0.17。
渗流采用有限元数值分析方法计算，应用河海大学工程力学研究所研制Autobank7.0软件程序进行计算。
（1）渗流稳定计算过程①出逸坡降计算上述程序假定渗透介质不可压缩，渗流符合达西定律，计算域内没有源密度的情况，各向异性连续介质二维稳定渗流场的控制方程为：②渗流计算工况根据《堤防工程设计规范》渗流及渗透稳定计算中规定，拟定渗透稳定计算工况如下：工况1：河道设计水位正常运行，堤外无水，复核堤防背水坡稳定；工况2：河道设计水位正常运行工况下增加地震荷载，复核堤防临水、背水侧堤坡。
③渗透稳定分析当实际出逸坡降大于允许渗流坡降时，可能发生渗透破坏，应采取措施，反之，则不会发生渗透变形。
（2）边坡抗滑稳定①计算方法边坡稳定分析采用瑞典圆弧法计算，公式如下：具体计算采用河海大学Autobank7.0软件计算。
最新版AutoBank7稳定计算帮助文档
18
总应力 摩擦角(度)
19
有效应力 c(KPa) 实数 参见参数 9,10
20
有效应力 摩擦角
(度)
21
固结不排水 c(KPa) 实数 参见参数 11,12
22
固结不排水 摩擦角
(度)
23
非线性 Fi0(度)
实数 参见参数 13,14
24
非线性 dFi(度)
25
施工期孔压系数
实数 参见参数 15
26
仅选择唯一分区时，属性表才被显示(键盘的[esc] 键可以撤销所有选择)。在属性表中选择这个分区 的材料名称，完成后你会看到这个分区的颜色和 材料表对应材料的颜色一致。
重复操作，直到每个分区的材料被设定。你 也可以用格式刷，对分区进行材料设定。完成后， 可以用[工具]菜单的[标注分区材料]显示分区的 材料名，看到类似于下图的结果。
28
单 位 深 度 摩 擦 角 增 实数 一般为 0
量(度/m)
表 3-2 各个工况需要的土层参数
工况 排水条件
施工期 总应力法
需要的输入项
总压力强度(参数 7,8,17,18)
程序对超孔隙压力 的处理
不计算
有效应力法
运行期 总应力法 (仅用于尾矿坝) 有效应力法
有效强度(参数 9,10,19,20)、施工期孔 压系数(参数 15,25)、标注填筑部分为 “是新筑土层”（参数 5） 总压力强度(参数 7,8,17,18)
实数 用于施工期有效应力法，该参数在[0,1]之间，和
土层的排水条件和渗透系数有关。
16
降落期孔压系数
实数 用于水位降落期有效应力法，该参数在[0,1]之间，
和土层的排水条件有关。
AutoBank7稳定计算使用说明
11
固结不排水 c(KPa) 实数 即固快指标。用于水位降落期的总应力法，与有
12
固结不排水 摩擦角
效强度指标(参数 9,10)联合使用。
(度)
此时程序采用降落前的浸润线位置计算抗滑力并
计算排水剪和固结快剪的下包线。采用降落后的
浸润线位置计算滑动力。
13
非线性 Fi0(度)
实数 如果参数 6 为“是”，不管是哪种工况，均用本参
深度 c 值增量×土条底部到该土层顶部的垂直距
离。
当土条底部位于水上时,c0=参数 7
当土条底部位于水下时,c0=参数 17
28
单 位 深 度 摩 擦 角增 实数 一般为 0
量(度/m)
表 3-2 各个工况需要的土层参数
工况 排水条件
施工期 总应力法
需要的输入项
总压力强度(参数 7,8,17,18)
3.1 材料表.................................................................................................................................. 4 3.2 计算断面............................................................................................................................ 10 3.3 Slope 水位线.......................................................................................................................11 3.4 任务列表............................................................................................................................ 12 3.5 指定滑面的安全系数........................................................................................................13 3.6 搜索最危险滑面................................................................................................................13 4 其他操作........................................................................................................................................ 16 4.1 抛物线滑动面.....................................................................................................................16 4.2 抗滑桩................................................................................................................................. 16 4.3 软弱夹层............................................................................................................................. 17 4.4 加筋土................................................................................................................................. 18 4.５竖向超载............................................................................................................................ 19 4.6 坝体劈裂灌浆不利情况下的坝体稳定性验算................................................................ 20 5 考虑降雨情况下的稳定计算.......................................................................................................21 5.1 定义降雨浸润线................................................................................................................21 5.2 定义降雨渗透力系数........................................................................................................22 5.3 在任务列表中选择降雨....................................................................................................23 5.4 容重和强度指标采用........................................................................................................23 5.5 相关说明............................................................................................................................ 23
一、渗流分析的任务和方法
一、渗流分析的任务和方法1、渗流分析的任务渗流：水库蓄水后，由于上下游水位差的关系，水 流会通过坝体土粒之间的空隙从上游向下游流动。
渗流分析的主要任务v（1）确定坝体内浸润线以及下游出逸点的位置； v（2）确定坝体及坝基的渗流量，以估算水库的渗漏损失；v（3）确定坝体出逸段和下游坝基表面出逸坡降以 及不同土层交界处的渗透坡降，以判断相应部位土 体的渗透稳定性；v（4）确定库水位骤降时，上游坝壳或斜墙内浸润 线的位置和孔隙水压力，共稳定分析之用；v（5）计算坝肩的等势线、渗流量和渗透坡降；确 定坝体和岸基内的浸润面。
2、渗流计算方法常用的渗流分析方法：流体力学方法、水力学方法、流网法、试验法、数值方法。
渗流计算应包括的水位组合情况：v（1）上游正常蓄水位+下游相应最低水位；v（2）上游设计洪水位+下游相应水位；v（3）上游校核洪水位+下游相应水位；v（4）库水位降落时上游坝坡稳定最不利情况。
（1）水力学方法 假设: 均质, 层流, 恒定渐变流应用达西定律，并假定任一铅直过水断面内各点的渗透坡 降相等，对不透水地基上的矩形土体，流过断面上的平均 流速为： k 渗流系数，coefficient of permeability单宽流量： dy v kJ k dx==- dxdy ky vy q - = = 矩形渗流区域无压渗流分析自上游向下游积分：( ) ( ) 21 0 22 21 22 12 1 22 LH H qdx kydy qL k H H k H H q L=- =-- - = òò 自上游向区域中某点（x ，y ）积分，得浸润线方程：x k q y H 2 22 1 = -（2）流体力学方法渗流基本方程：土坝渗流为层流，因此满足达西定律 (Darcy ’s Law), 渗流区内任一点势函数应满足拉普拉 斯方程： k x , k y——分别为x , y 方向的渗透系数。
AutoBank软件在防洪影响评价工程中的应用
科技推广与应用AutoBank软件在防洪影响评价工程中的应用余 红一、概述在防洪影响评价中，常常会遇到管道穿越堤防问题，管道穿越堤防会对堤防渗流稳定产生影响，需通过渗流稳定计算，进一步复核堤防渗流稳定。
目前堤防渗透稳定计算采用的是《堤防设计规范》（GB 50286-2013）附录中的公式，应用规范公式计算时需通过试算，计算过程较复杂，工作量较大。
随着计算机技术的发展，数值方法（包括有限元法、有限差分法）在渗流稳定分析中得到了广泛应用，大大减少了工作量。
AutoBank软件是由河海大学工程力学系（工程力学研究所）研制，内部采用有限元技术，可对土坝、堤防、涵洞、水闸等水工建筑物进行详细的分析计算。
该软件针对我国水利行业的要求而设计，具有明显行业特点，可以直接应用AutoCAD图形，全部图形化界面，操作简便，提高了工作效率；渗流、稳定、变形、应力、计算一体化，各计算阶段无缝结合，软件运行稳定，输出结果全面。
本文以安徽省怀远县、五河县输气管道工程洪湾圩穿越项目为例，采用Autobank软件分析洪湾圩堤防的渗流稳定，为防洪影响评价提供依据。
二、项目基本情况安徽省怀远县、五河县输气管道工程途经蚌埠市的高新区、禹会区、怀远县、淮上区等行政区域，新建天然气管道长度约70.6km，并配套建设2座场站及3座阀室。
项目燃气管道途经洪湾圩，因洪湾圩爬堤处毗邻十六号沟，该沟深且较宽，开挖铺设管道施工难度大，需大面积占用农田，不利于农业生产。
为加快项目建设，完成蚌埠市政府的要求，燃气管道穿越洪湾圩施工方式为定向钻穿越施工方式。
工程位于安徽省蚌埠市五河县沫河口镇大李村。
穿越处设计压力为6.3MPa，地区等级为三级，设计系数取0.5，穿越管段为D273×6.3 L360M PSL2 直缝高频电阻焊钢管，穿越工程等级为小型。
管道工程洪湾圩穿越项目纵断面图见图1。
三、渗透计算1.计算断面选取管道穿越走向与堤防轴线斜交呈约31°，工程考虑最不利为原则，故选取垂直堤防轴线断面作为计算断面，并将管道穿越走向按正交情况下计算。
某堆场渣库坝体稳定性分析研究
某堆场渣库坝体稳定性分析研究杨世敏1，刘明进2，彭 川2，贾古宁2，侯 勇2（１．云南金鼎锌业有限公司，云南 怒江 ６７３１００；２．中铝环保生态技术（湖南）有限公司，湖南 长沙 ４１０１１７）摘 要：尾矿库是一个具有高势能的人造泥石流的危险源，如果一旦发生尾矿库溃坝事件，将会给附件及尾矿库下游的人民群众造成不可估量的经济财产损失以及生命安全的威胁。
尾矿坝的稳定性对于尾矿库运行以及后续的封场治理工作来说至关重要。
本文以云南省某地区的堆场渣库为研究对象，通过对渣库坝体整改前后的稳定性分析，对渣库的稳定性进行研究，为后续渣库封场做好准备。
同时，通过对监测数据的分析，对渣库后续治理工作提出建议，并可为后续类似的渣库环保治理项目提供借鉴和参考。
关键词：渣库；坝体；稳定性中图分类号：Ｘ１７１．４ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０２３）１２－０２０３－４Experimental study on vertical seepage prevention of a mine slag yardYANG Shi-min 1, LIU Ming-jin 2, PENG Chuan 2, JIA Gu-ning 2, HOU Yong 2（１． Ｙｕｎｎａｎ Ｊｉｎｄｉｎｇ Ｚｉｎｃ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｃｏ．， Ｌｔｄ．， Ｎｕｊｉａｎｇ ６７３１００， Ｙｕｎｎａｎ； ２． Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｅｃｏｌｏｇｉｃａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ （Ｈｕｎａｎ） Ｃｏ．， Ｌｔｄ．， Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１０１１７， Ｈｕｎａｎ）Abstract: Ｔｈｅ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｐｏｎｄ ｉｓ ａ ｄａｎｇｅｒｏｕｓ ｓｏｕｒｃｅ ｏｆ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｄｅｂｒｉｓ ｆｌｏｗ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｐｏｔｅｎｔｉａｌ ｅｎｅｒｇｙ． Ｉｆ ｔｈｅ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｐｏｎｄ ｂｒｅａｋｓ， ｉｔ ｗｉｌｌ ｃａｕｓｅ ｉｎｃａｌｃｕｌａｂｌｅ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ａｎｄ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｌｏｓｓｅｓ ａｎｄ ｌｉｆｅ ｓａｆｅｔｙ ｔｈｒｅａｔｓ ｔｏ ｔｈｅ ｐｅｏｐｌｅ ｉｎ ｔｈｅ ｖｉｃｉｎｉｔｙ ａｎｄ ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｐｏｎｄ． Ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｄａｍ ｉｓ ｖｅｒｙ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔａｉｌｉｎｇｓ ｐｏｎｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ ｃｌｏｓｕｒｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ． Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ， ｔｈｅ ｓｌａｇ ｓｔｏｒａｇｅ ｉｎ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ａｒｅａ ｏｆ Ｙｕｎｎａｎ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ ｉｓ ｔａｋｅｎ ａｓ ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｂｊｅｃｔ． Ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｓｌａｇ ｓｔｏｒａｇｅ ｄａｍ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ， ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｓｌａｇ ｓｔｏｒａｇｅ ｉｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｔｏ ｐｒｅｐａｒｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔ ｃｌｏｓｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｌａｇ ｓｔｏｒａｇｅ． Ａｔ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｔｉｍｅ， ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｄａｔａ， ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ａｒｅ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ｆｏｒ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗ－ｕｐ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｌａｇ ｓｉｌｏ， ａｎｄ ｃａｎ ｐｒｏｖｉｄｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗ－ｕｐ ｓｉｍｉｌａｒ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｐｒｏｊｅｃｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｌａｇ ｓｉｌｏ．Keywords: Ｓｌａｇ ｓｉｌｏ； Ｄａｍ ｂｏｄｙ； ｓｔａｂｉｌｉｔｙ收稿日期：２０２３－０４作者简介：杨世敏，男，生于１９８３年１０月，云南曲靖人，本科，工程师，研究方向：项目管理，工程造价。
渗流条件下边坡稳定系数计算
渗流条件下边坡稳定系数计算一、引言边坡稳定问题是岩土工程领域的重要研究课题，涉及到诸多工程领域的实际应用。
在渗流条件下，边坡的稳定性分析变得更加复杂，需要综合考虑地质条件、水文环境、工程因素等多种因素。
以下系统地探讨渗流条件下边坡稳定系数的计算方法，为相关工程提供理论支持和实践指导。
二、渗流基本理论2.1渗流定义与分类渗流是指流体在多孔介质中流动的现象，是水文地质学和水利工程学等领域的重要研究对象。
根据流动特性的不同，渗流可以分为稳定渗流和不稳定渗流；根据流体物性，可分为单相流和两相流等。
2.2达西定律达西定律是描述流体在多孔介质中流动的规律，是渗流理论的基础。
达西定律指出，在一定条件下，渗流速度与水力坡度成正比。
2.3渗透系数渗透系数是描述多孔介质渗透性能的重要参数，反映了流体在多孔介质中的流动能力。
渗透系数的确定对于渗流计算至关重要。
三、边坡稳定性分析3.1边坡稳定性定义边坡稳定性是指边坡在各种因素作用下保持其原有平衡状态的能力。
在自然条件或人为工程影响下，边坡可能出现滑坡、崩塌等失稳现象。
3.2边坡破坏模式边坡破坏模式主要有平面滑动、圆弧滑动和楔形体滑动等，不同的破坏模式对于稳定性分析具有重要的意义。
3.3边坡稳定系数计算方法边坡稳定系数的计算方法主要包括极限平衡法、有限元法、离散元法等。
这些方法通过分析边坡内部应力分布和变形特征，评估边坡的稳定性状况。
四、渗流对边坡稳定性的影响4.1孔隙水压力孔隙水压力是指多孔介质中孔隙水产生的压力，与流体应力状态、水头分布等密切相关。
孔隙水压力的变化对边坡的应力分布和稳定性具有重要影响。
4.2有效应力原理有效应力原理指出，有效应力是决定岩土体工程性质的主要因素。
在渗流过程中，由于孔隙水压力的变化，有效应力也会随之改变，从而影响边坡的稳定性。
4.3渗流对边坡稳定性的影响机制渗流过程中，由于流体对边坡的侵蚀作用、孔隙水压力的变化以及由此引起的有效应力变化等因素，会对边坡的稳定性产生重要影响。
稳定报告
稳定计算原理简介按照对附加孔隙水压力的不同考虑，稳定计算分为总应力法和有效应力法，总应力法不考虑孔隙水压力，采用总应力强度指标（快剪指标）;有效应力法计入附加孔隙水压力，采用有效应力强度指标。
有效应力法是通用计算方法，适用于各种工况。
稳定渗流期认为附加孔隙水压力已经消散不予考虑，施工期和水位降落期对粘性土应该计入附加孔隙水压力。
在没有实测资料的情况下，附加孔隙水压力=孔压系数×土条有效重量的增量。
表计算方法和对应的强度指标体公式参见《碾压式土石坝设计规范》，《堤防工程设计规范》等相关文献。
计算时需要求最小安全系数的滑弧位置，有关计算由软件自动实现。
Autobank稳定计算报告1 计算选项设定值作业数量=0搜索精度=3设定滑面最小长度(m)=1设定滑面最小深度(m)=0.5土条数量=302 材料表(水下)施工期孔压系数=0.8(水下)降落期孔压系数=0.83 各工况计算过程job1,施工期,有效应力法,(浸润线)施工期水位水位线1,无降雨,毕肖普法,0g(向左滑动)稳定安全系数Fs=2.5569AF/F=13076.4/5113.98滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=120.673滑动方向=向左滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job1,施工期,有效应力法,(浸润线)施工期水位水位线1,无降雨,毕肖普法,0g(向右滑动)稳定安全系数Fs=2.38731AF/F=9772.07/4093.07滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=105.433滑动方向=向右滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job2,施工期,总应力法,(浸润线)施工期水位水位线1,无降雨,瑞典法,0g(向左滑动) 稳定安全系数Fs=2.16889AF/F=16538.9/7625.52滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=86.6992滑动方向=向左滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job2,施工期,总应力法,(浸润线)施工期水位水位线1,无降雨,瑞典法,0g(向右滑动) 稳定安全系数Fs=2.0324AF/F=14028.2/6902.3滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=75.2302滑动方向=向右滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job3,正常运行期,有效应力法,(浸润线)设计水位1,无降雨,毕肖普法,0g(向左滑动) 稳定安全系数Fs=2.80628AF/F=8331.11/2968.65滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=104.172滑动方向=向左滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job3,正常运行期,有效应力法,(浸润线)设计水位1,无降雨,毕肖普法,0g(向右滑动) 稳定安全系数Fs=2.19248AF/F=18545.4/8455.46滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=99.1166滑动方向=向右滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job5,水位降落期,有效应力法,(浸润线)设计水位1~(浸润线)降落后水位线1,无降雨,毕肖普法,0g(向左滑动)稳定安全系数Fs=1.88197AF/F=11197.2/5948.01滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=110.852滑动方向=向左滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=0job6,水位降落期,有效应力法,(浸润线)设计水位1~(浸润线)降落后水位线1,无降雨,瑞典法,0g(向左滑动)稳定安全系数Fs=1.67988AF/F=10076.3/5998.26滑面类型=圆弧圆弧半径(m)=62.3238滑动方向=向左滑动外加荷载总量(KN):Fx=0,Fy=04 计算结果5 附图。
AutoBank软件在围堰边坡渗流稳定计算中的应用
AutoBank软件在围堰边坡渗流稳定计算中的应用朱全敏;范轶君;宋远龙【摘要】围堰作为临时性挡水建筑物,其稳定对保障工程建设安全至关重要.文章结合工程实例,利用Auto-Bank软件对围堰边坡进行渗流稳定计算,为工程设计提供可靠依据,供同行参考.【期刊名称】《中国水能及电气化》【年(卷),期】2019(000)006【总页数】4页(P54-57)【关键词】围堰;AutoBank;渗流稳定【作者】朱全敏;范轶君;宋远龙【作者单位】湖北省水利水电规划勘测设计院,湖北武汉430064;湖北省水利水电规划勘测设计院,湖北武汉430064;湖北省洪湖分蓄洪区工程管理局,湖北荆州433200【正文语种】中文【中图分类】TV3141 工程概况洪湖分蓄洪区是长江中下游整体防洪体系的重要组成部分，是处理城陵矶地区超额洪水，保障荆江大堤、武汉市防洪安全的一项重要工程设施，蓄洪区总面积877.49km2。
补元退洪闸是洪湖分蓄洪工程中以退洪为主的大型泄水闸，闸址位于长江干堤402+500处，穿堤布置，闸室段采用开敞式平底板结构，共14孔，单孔宽10m。
补元闸施工跨汛期，鉴于破堤施工，围堰作为长江干堤一部分挡水度汛，其导流洪水标准采用相应堤防设计洪水标准。
围堰总长约511.60m，全年设计洪水位按29.43m计，堰顶高程30.93m，最大堰高8.83m，堰顶宽6m；设计洪水位29.43m以下边坡为1∶3，以上边坡为1∶2.5；在迎水面27.00m高程处设置1.50m宽平台。
围堰断面尺寸见图1。
图1 围堰断面(尺寸单位：cm)2 地质条件围堰位于长江干堤外侧滩地，地形平缓。
地层为第四系全新统冲洪积堆积地层，具明显的沉积韵律，呈二元结构，上部黏性土层厚15～20m，局部大于20m，下伏粉砂、细砂层。
分布的地层主要有：①围堰填土、②淤泥质土、③粉质黏土、④-1粉质壤土、④-2砂壤土、⑤粉砂。
各土层物理力学指标见表1。
表1 围堰基础土层物理力学指标值编号土类天然密度快剪强度固结快剪强度湿/(g/cm3)干/(g/cm3)黏聚力/kPa摩擦角/(°)黏聚力/kPa摩擦角/(°)渗透系数K20/(cm/s)允许水力坡降垂直水平①围堰填土1.9511.54915.015.013.018.02.91×10-60.460.46②淤泥质土1.8511.29212.09.015.010.03.0×10-60.570.38③粉质黏土1.8941.45115.014.013.018.04.5×10-60.600.35④-1粉质壤土1.9001.48013.014.511.019.06.0×10-6④-2砂壤土1.9261.5366.016.09.024.54.0×10-40.300.20⑤粉砂28.029.01.0×10-30.200.10围堰基础坐落在淤泥质土层上，存在地基承载力低、抗剪强度低以及压缩性高等问题，需要对淤泥质土进行置换处理。
毕肖普法 总应力法还是有效应力
毕肖普法总应力法还是有效应力总应力法和有效应力是土力学中常用的计算和分析方法。
它们用于确定土体中的应力状态，以及对土体的变形和稳定性进行评估。
在工程实践中，总应力法和有效应力分析是重要的土力学基础。
总应力法是土力学最早使用的计算方法之一。
总应力法认为土体中的应力由两部分组成：有效应力和孔隙水压力。
有效应力是土体颗粒之间实际的颗粒压力，它影响土体的强度和变形。
而孔隙水压力是水分存在于孔隙中施加的压力，它可以通过土体孔隙中的水分压力来表示。
在总应力法中，土体中的总应力等于有效应力和孔隙水压力之和。
总应力法的优点在于简单直观。
它可以有效地描述土体中的应力分布和变形情况。
总应力法在土力学力学性质和变形规律的研究中起到了重要的作用，例如排水条件下的固结和液化等问题。
此外，总应力法也可以用于岩体力学和结构力学的分析中。
然而，总应力法也存在一些局限性。
首先，总应力法没有考虑水分对土体强度和稳定性的影响。
在饱和土体中，水分可以在颗粒间和孔隙中充当润滑剂，使土体的动摩擦角和抗剪强度降低。
因此，当考虑到土体的水分饱和度时，总应力法可能会导致对土体强度和稳定性的低估。
为了解决这个问题，有效应力概念应运而生。
有效应力是土体中的应力，不考虑孔隙水压力的影响。
有效应力可以通过总应力减去孔隙水压力来计算。
有效应力分析可以更准确地预测土体的力学性质和变形行为。
有效应力法在不排水条件下的三轴剪切试验和固结分析中得到了广泛应用。
有效应力法的优点在于能更好地考虑水分对土体的影响。
通过排除孔隙水压力的影响，有效应力法可以更准确地预测土体的强度和变形行为。
但是，有效应力法也存在一些限制。
例如，在饱和土体中，水分对土体的强度和稳定性的影响较大。
在这种情况下，有效应力法可能会低估土体的强度和稳定性。
综上所述，总应力法和有效应力法都是土力学中常用的计算和分析方法。
总应力法简单直观，适用于研究土体的力学性质和变形规律。
有效应力法考虑了水分对土体的影响，能更准确地预测土体的强度和变形行为。
边坡稳定分析的总应力法与有效应力法
§2-4 边坡稳定分析的总应力法与有效应力法土体的抗剪强度参数的恰当选取是影响土坡稳定分析成果可靠性的主要因素。
原则: (1)尽可能采用有效应力方法；(2)试验条件尽量符合土体的实际受力和排水条件。
一.两种分析方法有效应力法：计算过程中，采用有效应力进行分析，使用有效应力强度指标、总应力法：计算过程中，采用总应力进行分析，使用总应力强度指标或、以土石坝边坡稳定分析中的控制时期介绍两种方法的应用。
二.稳定渗流期土坝堤防抗滑安全系数稳定渗流期坝体内形成稳定的渗透流网，如图2.30所示。
各点孔隙水压力能够确定，因此，原则上应该采用有效应力法分析。
因为没有一种实验方法能够模拟这种状态下土体中的有效应力和孔隙水压力分配。
图2.30 土石坝稳定渗流期分析分析时：1.以土体(颗粒+孔隙水)整体取为隔离体；2.以瑞典简单条分法为例－不计条间力；3.计算－对圆心取矩求解边坡安全系数。
取图2.30中任意土条进行分析，如图2.31所示。
由于采用瑞典条分法，不计条间力，因此主要是分析由于重力、土条底面的支撑力、作用在底面的孔隙水压力。
图2.31 土条受力示意图图2.31中的土条重力分三部分计算：段位于浸润线以上，采用土体天然容重，土条重力为：段位于浸润线和地下水位之间，采用饱和容重，土条重力为：段位于地下水位以下，采用浮容重考虑静水压力的影响，土条重力为：土条底面孔隙水压力为为地下水位以上等势线的高度由此计算瑞典条分法的安全系数将土条重量带入上述公式得到三．土坝施工期边坡稳定分析对于均质粘性土坝1.总应力法：用不排水强度指标，2.有效应力法（1）采用下面的公式确定土坝中超静孔隙水压力（由于其中大小主应力大致成比例）图2.33为土坝施工期等孔压图，在计算中考虑孔隙水压力，采用有效应力方法得到边坡的安全系数。
本章介绍了这样两个问题：1、为什么会发生边坡失稳？2、如何分析评价边坡稳定性？。
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工程名称; C:\Documents and Settings\Administrator\My Documents\渗流稳定计算.dwg 工况: 运行期分条数量: 30 滑面形式: 圆弧,滑动方向:右坡外水位: 无地震加速度: 0.000g 计算方法: 有效应力法,简化毕肖普法安全系数: 0.648 抗滑力=83067.7734KN,滑动力=128231.3203KN 计算日期: 12-04-27,18:14:36=======================土层基本数据================================== 坝体容重＝21.000 浮容重＝12.000 非线性类型=0 有效强度指标(水下/水上: c=35.00/35.00 Fi=34.00/34.00 总应力强度指标(水下/水上: C=0.00/0.00 Fi=0.00/0.00 固结排水强度指标(水下/水上: C=0.00/0.00Fi=0.00/0.00 单位深度c值增量(水下/水上: DC=0.00/0.00 孔隙压力系数(水下:B=0.00 棱体容重＝23.000 浮容重＝14.000 非线性类型=0 有效强度指标(水下/水上: c=10.00/10.00 Fi=40.00/40.00 总应力强度指标(水下/水上: C=0.00/0.00 Fi=0.00/0.00 固结排水强度指标(水下/水上: C=0.00/0.00 Fi=0.00/0.00 单位深度c值增量(水下/水上: DC=0.00/0.00 孔隙压力系数(水下: B=0.00 =======================分条基本数据================================== 土条宽度: 7.5620 h1 = 浸润线以上、同时坡外水位以上部分的高度,自然容重 h2 = 浸润线以下、坡外水位以上部分的高度,饱和容重 h3 = 浸润线以上、坡外水位以下部分的高度,自然容重－水容重h4 = 坡外水位以下、同时浸润线以下部分的高度,浮容重 z = 土条底部淹没在坡外水位以下的高度z1 + 土条顶部淹没在水位以下的高度z2 土条号地面高程总高度 z h1 h2 h3 h4 y方向超载 C Fy 1 6.32E+02 7.95E+00 0.00E+00 7.95E+00 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 2 6.32E+02 2.34E+01 0.00E+002.34E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+003.50E+01 34.000 3 6.30E+023.61E+01 0.00E+00 3.61E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+0134.000 4 6.19E+02 3.97E+01 0.00E+00 3.97E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 3.50E+01 34.000 5 6.09E+02 4.26E+01 0.00E+00 4.26E+01 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 6 5.98E+02 4.50E+01 0.00E+004.50E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 75.88E+024.68E+01 0.00E+00 4.68E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+0134.000 8 5.78E+02 4.82E+01 0.00E+00 4.82E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 3.50E+01 34.000 9 5.67E+02 4.91E+01 0.00E+00 4.91E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 10 5.57E+02 4.96E+01 0.00E+00 4.96E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 11 5.47E+02 4.97E+01 0.00E+00 4.97E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.00012 5.36E+02 4.95E+01 0.00E+00 4.95E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 13 5.26E+02 4.89E+01 0.00E+00 4.89E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 14 5.16E+02 4.80E+01 0.00E+00 4.80E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 15 5.05E+02 4.69E+01 0.00E+00 4.69E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 16 4.95E+02 4.54E+01 0.00E+00 4.54E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 17 4.85E+02 4.37E+01 0.00E+00 4.37E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 18 4.74E+02 4.18E+01 0.00E+00 4.18E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 19 4.64E+02 3.96E+01 0.00E+00 3.96E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 20 4.53E+02 3.72E+01 0.00E+00 3.72E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 21 4.43E+02 3.45E+01 0.00E+00 3.45E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 22 4.33E+02 3.17E+01 0.00E+00 3.17E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 23 4.22E+02 2.86E+01 0.00E+00 2.86E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 24 4.12E+02 2.54E+01 0.00E+00 2.54E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 25 4.02E+02 2.19E+01 0.00E+00 2.19E+01 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 26 3.91E+02 1.83E+01 0.00E+001.83E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 27 3.81E+02 1.45E+01 0.00E+00 1.45E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 28 3.71E+02 1.06E+01 0.00E+00 1.06E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 29 3.60E+02 6.45E+00 0.00E+00 6.45E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3.50E+01 34.000 30 3.50E+022.18E+00 0.00E+002.18E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+003.50E+01 34.000========================分条计算数据================================== 条号 SinA CosA 总重(惯性力用土条重分母重(降落期施工加载重 sigma-y sigma-n sigma3 u u' 1 9.03E-01 4.29E-011.26E+03 1.26E+03 1.26E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 2 8.93E-01 4.49E-01 3.72E+03 3.72E+03 3.72E+03 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 3 8.84E-01 4.68E-01 5.73E+03 5.73E+035.73E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 4 8.74E-014.86E-01 6.30E+03 6.30E+03 6.30E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 5 8.64E-01 5.03E-01 6.77E+03 6.77E+03 6.77E+03 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 6 8.55E-01 5.19E-01 7.14E+037.14E+03 7.14E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 78.45E-01 5.35E-01 7.43E+03 7.43E+037.43E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 8 8.35E-01 5.50E-01 7.65E+03 7.65E+03 7.65E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 9 8.26E-01 5.64E-01 7.79E+03 7.79E+03 7.79E+03 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 10 8.16E-01 5.78E-01 7.87E+037.87E+03 7.87E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 118.06E-01 5.92E-01 7.89E+03 7.89E+03 7.89E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 12 7.96E-01 6.05E-01 7.86E+03 7.86E+03 7.86E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 13 7.87E-01 6.17E-01 7.77E+03 7.77E+03 7.77E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 14 7.77E-01 6.29E-01 7.63E+03 7.63E+03 7.63E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 15 7.67E-01 6.41E-01 7.45E+03 7.45E+03 7.45E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 16 7.58E-01 6.53E-01 7.22E+03 7.22E+03 7.22E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+000.00E+00 0.00E+00 17 7.48E-01 6.64E-01 6.94E+03 6.94E+03 6.94E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 18 7.38E-01 6.74E-01 6.63E+036.63E+03 6.63E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 197.29E-01 6.85E-01 6.28E+03 6.28E+03 6.28E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 20 7.19E-01 6.95E-01 5.90E+03 5.90E+03 5.90E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 21 7.09E-01 7.05E-01 5.48E+03 5.48E+03 5.48E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 22 7.00E-01 7.15E-01 5.03E+03 5.03E+03 5.03E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 23 6.90E-01 7.24E-01 4.54E+03 4.54E+03 4.54E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 24 6.80E-01 7.33E-01 4.03E+03 4.03E+03 4.03E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 25 6.71E-01 7.42E-01 3.48E+03 3.48E+03 3.48E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 26 6.61E-01 7.51E-01 2.91E+03 2.91E+03 2.91E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 27 6.51E-01 7.59E-01 2.31E+03 2.31E+03 2.31E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 28 6.41E-01 7.67E-01 1.68E+03 1.68E+03 1.68E+030.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 29 6.32E-01 7.75E-011.02E+03 1.02E+03 1.02E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 30 6.22E-01 7.83E-01 3.45E+02 3.45E+02 3.45E+02 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00。