核电站二回路管道系统的FAC

单相流：圆齿状、波状或桔皮状
两相流：老虎斑纹
二、FAC机理
2.2 FAC的作用机理

Fe Fe2 step1

氧化膜中的扩散 Fe
2
流体边界层中的扩散 2 Fe3O4 Fe


氧化膜的形成 DO 氧化膜的溶解 + H
Fe 的扩散
2+
Date
1976 1982 1983 1984 1985 1986 1987 1988
Surry 1
Catawba Susquehanna 1 Zion 1 Turkey Point 3 Millstone 2
Rupture of low pressure heater drain line in feedwater line
为三个同时发生的反应： (1)铁在铁/磁铁矿界面的游离氧水溶液中氧化，反应方程如下： Fe＋2H2O =Fe2＋＋2OH-+H2 =Fe(OH)2+H2 3Fe＋4H2O =Fe3O4＋4H2
一般认为，有1/2的Fe2＋在基体铁/氧化物界面转变为磁铁矿。
二、FAC机理
(2)金属表面生成的亚铁离子通过多孔的氧化膜层扩散到主体溶液当
三、FAC影响因素
通常采用一个几何加速因子来表征提高流体紊乱度（湍流）对FAC的影响。
冲刷腐蚀几何因子
管道类型 直管 90º 弯头 减压器 （大头） （小头） 管道入口 膨胀器 （大头） （小头） 管道扩张处 管口 4.0～6.0 3.74 18.75 5.0 2.9 5.7 5.7 4.0 3.0 2.8 3.6 2.0 3.0～4.0 2.0～2.5 Keller 1.0 5.75～13 Chexal-Horowitz 1.0 3.7 2.5 1.8 Remy 1.0 2.1 3.2 2.5 3.58～6.24 Woolsey 1.0 1.7 Kastner 1.0 6.0～11
管道尺寸和形状直接影响流体速度进而影响局部传质速率。如果一个 构件的几何形状能够加速流体流动和湍流程度，则这样的构件会受到 更为严重的流动加速腐蚀。流动加速腐蚀倾向与发生在存在流体动力 学干扰的部位，主要是含有蒸汽和水的构件内部或临接的下游。这些 部位包括弯头、弯头、减压器、三通、管道入口、控制节流阀下游、 阀门等。
上式表明，缺陷长度与流体直径成正比，与雷诺数成反比。也就 是说，湍流越剧烈，管径越小，缺陷特征长度就会越小，达到临 界缺陷尺寸的缺陷数量就会越多，越容易发生FAC。 注：对于发电厂用商用装置和管材，通常会存在大于临界尺寸的缺
陷，因此，在使用过程中，通常会出现圆齿状形貌。
三、FAC影响因素
管路形状的影响
一、FAC背景
1.3 FAC的危害
压力容器和管道的降级； 电站降功率或者停堆； 人员伤害； 经济损失。
二、FAC机理
2.1流动加速腐蚀的概念
流动加速腐蚀（Flow-accelerated corrosion，简称FAC）就是碳 钢或低合金钢表面保护性的氧化膜在水流或气液两相流作用下发生 溶解、破坏的过程。由于氧化膜的不断减薄，保护性能下降，腐蚀 速率上升，最后达到一种平衡状态——腐蚀速率和溶解速率趋于一 致，并保持这个稳定的腐蚀速率持续下去。金属表面局部区域的氧 化膜非常薄，几乎相当于金属的裸露表面。一般情况下，腐蚀表面
氧化物溶解增加→
三、FAC影响因素
考虑到电化学极化的作用的影响，在研究流体流速对冲刷腐蚀速率的
控制作用时，要注意以下三点：
─ 在低速情况下，增加液体流速可以降低腐蚀产物（如可溶性腐蚀产物亚铁 离子）的浓度。由于腐蚀产物浓度降低，腐蚀速率增加，并且离子从氧化
物/水界面迁移到主体溶液中的能力变为速度控制过程，浓差极化是其控
1991 1992 1993 1994 1995
Fort Calhoun
Mihama
extraction steam line
condensate line downstream of an orifice
1997
2004
一、FAC背景
1.2 FAC事件统计
据WANO统计，1999年至2007年之间，世界核 电行业共发生37起FAC事件。
T型管 （流入管）
合流 （出水管） T型管 （流入管） 分流 （出水管）
5.0
5.0 5.0 4.0
三、FAC影响因素
蒸汽质量的影响
通常情况下，流体的湍流越剧烈，越容易发生FAC；对于气 液两相流而言，其湍流强度与蒸汽质量百分比密切相关。
蒸汽质量对FAC速率的影响非常大。只有在管道或构件壁内
三、FAC影响因素
管壁表面粗糙度的影响
研究表明，FAC腐蚀形貌的形成是基于原始缺陷产生的大量 的小蚀坑，逐步长大连接成片而形成的。表面粗糙度越大
表明原始小蚀坑越多。这些原始的小蚀坑与碳钢表面的微
观组织选择性腐蚀有关。在高雷诺系数条件下，处于临界 尺寸以上的初始缺陷数量很大，当随着缺陷长大，彼此之
←机械破坏增加
由物质传递和浓度驱动决定。腐蚀动力学呈线性关系 由于表面切应力或溶解或粒子撞击造成膜的局部去除，但它能被再 钝化。破坏速率由裸金属的溶解速率、钝化速率和氧化物的频率去 除决定。破坏动力学呈准线性关系。 膜由于溶解或者表面切应力局部去除，破坏速率就是裸金属的溶解 速率。破坏速率呈准线性关系。 膜局部去除和金属表面上机械破坏决定了总的破坏速率，如破坏速 率等于裸金属的溶解速率加上由于可能的机械破坏的协和作用。破 坏速率呈非线性关系。 氧化膜的去除和占支配地位的金属表面下械破坏。剥蚀动力学呈非 线性关系
间就开始相互接触，形成微小的圆齿状形貌。
三、FAC影响因素
在圆齿形表面形貌形成之前，微型缺陷必须达到一个临界尺寸才
能长大。缺陷尺寸用沿流体流动方向缺陷长度表征，用Xcrit表示
。对于圆形孔洞， Xcrit由下面公式表示： Xcrit＝ 4 d H Re ( 7 / 8)
式中，dH是流体直径（对于常规管路几何形状dH等于管体直径）。
三、FAC影响因素
3.1 流体力学因素
流体速度的影响
流体动力学的影响很复杂，边界层的物质扩散受管壁附近流体状
况的强烈影响。流体速度是铁离子从氧化物到溶液主体传质的一
个主要控制因素。流动加速腐蚀速率随主体速度的增加和局部湍 流而增大，而且不存在能引起流动加速腐蚀的流体速度的下限。
流体速度对腐蚀现象有两种作用：
E/C wear of feedwater line E/C wear of feedwater line Leak in moisture separator line Leak in moisture separator line Heater drain recirculation line
1990
step2
step3
二、FAC机理
2.2 FAC的作用机理
通常认为流动加速腐蚀是静止水中的均匀腐蚀的一种扩展，其区别在 于流动加速腐蚀的氧化膜/溶液界面存在流体运动。考虑到金属表面 多孔铁磁相膜的存在，流动加速腐蚀可以分解为两个耦合过程。
第一个过程是在氧化膜/水界面产生溶解的亚铁离子，该过程可分
─ 传质作用，比如由于浓差扩散引起的亚铁离子从扩散边界层向溶液主 体中迁移。
─ 表面剪切应力作用。
三、FAC影响因素
层流 紊流 紊流 紊流 紊流
氧化层 金属
氧化层 金属 金属 金属 金属
腐蚀速率
A
B
C
D
E
流速或剪应力
三、FAC影响因素
氧化物溶解占支配地位 根据氧化物的动力学，氧化膜在静滞的水中生成。腐蚀速率由裸金 属溶解速率和钝化速率决定。腐蚀动力学呈抛物线关系。 流动减薄膜均衡厚度由物质传递和化物的生成决定。冲刷腐蚀速率
中。假设氧化膜层中不存在网状环流和水流，亚铁离子的扩散是
由于浓度梯度控制的。步骤（1）中产生的H2也经过铁基体和氧化 物孔洞扩散到主体溶液当中。上述的两个过程与均匀腐蚀的这类
过程一致。
(3)受溶液中的H＋的还原作用，磁铁矿膜在氧化膜/水界面处发生溶解 ，H＋来自金属/氧化物界面。
1 1 4 Fe3O 4 (2 b)H H 2 Fe(OH ) (b2 b ) ( b)H 2 O 3 3 3
核电站二回路管道系统的FAC
苏州院寿命中心化学及状态评估研究所 2012年08月
提纲
一、FAC背景 二、FAC机理 三、FAC影响因素 四、FAC分析
五、FAC有效管理
一、FAC背景
1.1 典型FAC事件-1
1986年12月9日，美国Surry核电厂2号机组凝结水管线 上的一个18英寸弯头运行时突然破裂，造成4死4伤的严
表面保持湿的状态时，才可能造成材料的FAC减损，干燥蒸 汽条件下不发生FAC。如果蒸汽质量大于零，那么只有液相 能造成FAC破坏。
三、FAC影响因素
用于计算传质系数的关系式既适用于单相也适用于双相流体。不 过，如果蒸汽质量大于零，液相的雷诺数ReL的值必须是确定的。 对于双相流体体系，雷诺数由下式确定： V d ReL＝ L H vL 式中，VL是液体流速，其表达式是： VL＝ 式中，Q 是整个流体的流动速度；A 是管道的内横截面机； 是
重后果。最后190个部件被更换。Surry核电厂的FAC事
故唤起了世界核电对FAC的重视。
一、FAC背景
1.1 典型FAC事件-2
2004年8月9日，日本美滨核电厂3号机组低压加 热器到除氧器之间的凝结水管道破裂，11名工
人被严重烫伤，其中五人死亡。事后检查发现
，由于FAC作用使得原来约10mm厚度的管道减
呈现典型的磁铁矿黑色。
二、FAC机理
2.1 流动加速腐蚀的概念
在单相液态流条件下，当腐蚀速率较高时，金属表面会出现典型 的马蹄铁形状的蚀坑，形成扇贝形状或桔子瓣形的腐蚀形貌。扇贝形
腐蚀形貌常出现在发生严重管壁减薄的大直径管道内表面。在双相流
条件下，大型管道表面的流动加速腐蚀形态是 ―老虎花纹‖状形貌。
薄后最薄处只有1.4mm。
一、FAC背景
1.1 典型FAC事件-2
日本Mihama FAC 失效位置示意图
破裂位置
5人死亡，6人受伤！！
一、FAC背景
Mihama FAC 失效

Fra Baidu bibliotek

28 年从未检测 开裂时最薄处壁厚 1.4 mm （原厚度10 mm） FAC 速率 = 0.34 mm year-1
Damage
Leak in extraction line Rupture of discharge line MSR drain line Failure of expander in reheater drain line Rupture of elbow in cold reheat steam line Rupture of feedwater heater line Rupture of feedwater line elbow Leak in main feedwater line E/C wear of elbow in main feedwater line
材料 ：碳钢 温度 : 140oC 流速 : 2.2m/s 氧含量 : <5ppb 水化学 : AVT (pH8.5-9.7)
一、FAC背景
1.2 FAC事件统计
Plant Name
Oconee 3 Browns Ferry 1 Oconee 2 Calvert Cliffs Handdam Neck Surry 2 Trojan 2 Surry 2
式中，b＝0，1，2，3。具体取值取决于亚铁离子的水解程度。
二、FAC机理
第二个过程是亚铁离子通过扩散边界层向主体溶液迁移的
过程，该过程受扩散梯度驱使。来自氧化物/水界面溶解
和金属基体/氧化物界面的亚铁离子能够通过扩散边界层 迅速地扩散到主题溶液中。另外通常假设主题溶液中的亚 铁离子Fe2＋浓度为C∞，氧化物/溶液界面的Fe2＋浓度为CS ，且C∞<<CS在这种条件下，如果氧化物/溶液界面的流体 速度增加将导致腐蚀速率上升。
制步骤，腐蚀速率部分或完全由传质速率控制。 ─ 在较高流速情况下，传质速度明显高于金属表面电极反应速率，其结果导
致在金属/电解液界面该过程变成反应次序控制过程，需要活化能激化。
这种条件下活化作用控制整个腐蚀过程，腐蚀速率不再依赖流体速度值。 ─ 当流体速度增大到一临界值——称为―剥离速度‖以上时，表面的剪切应力 变得足够大到可以撕裂或剥离保护性的氧化膜，腐蚀过程转变为磨蚀腐蚀 过程。