1.静力载荷测试-螺旋板
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组成部分
加压部分：液压千斤顶、传力杆 （Φ73mm×10mm）、传力接杆、千斤顶座等； 反力装置：直径300mm大地锚4个、加长锚 接杆、横支梁、工字大梁等； 沉降观测装置：2个小地锚、表座托板、磁性 表座、机电百分表； 测压仪器：电阻应变式传感器、电阻应变仪、 数字测力仪等；
6
螺旋（承压）板
15
3.2 应变法
将土作为塑性体考虑，以软粘土、淤泥为主。 以相等沉降速率来控制加荷，进行连续加载， 直至土体破坏，并同时按等沉降量间隔测记压 力值。 对于砂土、中低压缩性土，沉降速率控制恒为 1~2mm/min，按每沉降1mm读取压力一 次；高压缩性土、沿海地区灵敏度高的饱和软 粘土，沉降速度一般以0.25~0.5mm/min为 宜，按每下沉0.25～0.5mm读测压力一次， 直到土层破坏。
3
50 100 150 200 250 300
P( kPa)
取压力p＝150kPa；对应的沉降量 s＝1.12mm。
E0 = 0.785 × 0.91 × 0.16 ×
4 S( mm)
150 = 15405kPa 0.00112 ΔP = P − P0 = 150 − 70 = 80kPa C = 1 − 0.5 × 70 = 0.5625 80 E '0 = CE0 = 0.5625 × 15405 = 9127.5kPa
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3. 同济大学法
用同时量测孔隙水压力u的螺旋板载荷试验， 通过u- t 曲线下降直线段与时间平方根横轴 的交点得到特征时间t60，然后按下式计算地 基土的竖向固结系数Cv：
R2 Cv = 5.93 t60
Cv——固结系数（cm2/min）； t60——完成60%固结度的固结时间（min）， 可由作图法求得；
2
主要内容
1. 仪器设备 2. 安装与调试 3. 测试方法 4. 资料整理 5. 成果应用
3
一、螺旋板载荷测试仪器设备
1－螺旋承压板 2－测力传感器 3－传力杆 4－传力接杆 5－反力地锚 6－加长接杆 7－工字大梁 8－横支梁 9－磁性表座 10－机电百分表 11－液压千斤顶 12－千斤顶座 13－沉降支板 14－表座托板 15－小地锚
19
P－S曲线特征值的确定
原位上覆压力p0：即P—S曲线初始直线 段起点，确定方法是将P－S曲线上初始 直线段延长，与P轴相交，其交点即为 p0值。 临塑压力Pf：当P－S曲线上有明显的直 线段时，一般将初始直线段终点所对应 的压力作为临塑压力Pf，即比例界限值。 极限压力Pu：将P－S曲线末端直线段起 点所对应的压力定为极限压力。
33
超固结粘土
砂土、粉土
正常固结粘土
34
5.3 求土的排水固结系数
1. 根据各级荷载下的螺旋板的沉降量S与
时间t值绘制S－ t 曲线。由图上t90可 计算径向排水固结系数Cr。
R Cr = 0.335 t90
2
式中，t90为固结度达90％时的时间（s）； R为螺旋承压板的半径（cm）； 挪威Janbu法
20
典型的螺旋板载荷试验曲线
p0 pf pu P(kPa )
S (m m )
21
五、成果应用
求地基承载力 求模量 求土的径向排水固结系数 求地基土的不排水抗剪强度
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5.1 确定地基承载力
确定地基土承载力特征值的方法与深层平板载 荷试验相同； 当P-S曲线上有比例界限时，取该比例界限所 对应的荷载值； 当极限荷载的小于比例界限的荷载值的2倍 时，取极限荷载的一半； 当不能按比例界限和极限荷载确定地基土承载 力时，可取S/d＝0.01~0.015所对应的荷载 值，但该值不能大于最大加载量的1/2。
70
PR 1) 由图中求得：S0＝0.214mm；S70＝0.528mm E = 0.84 S 100 2) 计算S100
S100=0.214+(0.528-0.214)×100÷70 =0.663mm=0.000663m 3) E=0.84×208×0.05÷0.000663=13176.4kPa 则该层土的排水变形模量为13.2MPa
7
1－导线 2－测力传感器 3－钢球 4－传力顶柱 5－护套 6－螺旋形承压板
8
二、安装与调试
1、室内准备 （1）螺旋板探头率定：①接好仪表， 将板头放入水中，观察其绝缘性（可放 入15m深水中观测7d）；②将板头放在 率定架上，观察加载与读数的线性关 系，并写出率定报告。 （2）检查其它部件完好情况。
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3.3 测试方法的选择原则
1. 试验目的主要是评价地基土的承载力
时，可选用应力法中的快速法或应变 法； 2. 当试验目的是计算地基土的模量(变形 模量、压缩模量、固结系数)时，可选 用应力法中的慢速法。 3. 当试验目的是计算地基土的不排水抗剪 强度和不排水模量时，可采用应变法。
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3.4 终止加载条件
上的压力增量值△P，按以下的深度线 性修正系数C公式进行修正后，得原位 变形模量E`0
' E0 = CE0
C = 1 − 0.5( P0 / ΔP)
式中，C——深度修正系数； P0——试验深度处的上覆压力（kPa）； ΔP——承压板上的压力增量（kPa）；
30
实例
试验土层为粉土，试验深 0 1 度7.00m，板的直径b＝ 0.16m，试验曲线如图所示。 2
24
5.2 求模量
1. 当采用应变法（等沉降速率法）加荷时，可
求土的不排水变形模量Eu，公式为 ΔP Eu = kR ΔS
式中，k——沉降系数，k＝0.6～0.75；系数为0.6时， 相当于螺旋板与土为完全粘结；为0.75时，相当于 两者无粘结； ΔP/ΔS——P－S曲线初始直线段的斜率； R——螺旋板半径。
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2、安装
1) 平整测试场地，择定测试孔，进行钻孔。 2) 依据测试孔位置，设计反力系统和沉降观测装置
3) 4) 5) 6)
的安装位置；然后用下锚机或人力旋下4个大地 锚和沉降支架的2个小地锚，并再安装上各自组 件； 将传力杆贯串4芯电缆，并与传感器和承压板相 连，用人力或下锚机将其旋到预定的测试深度； 调整好传力杆顶部至载荷大梁间的距离，使其恰 好能安装加压部分（千斤顶、顶头和顶座等）； 在沉降支架上装上磁性表座及机电百分表。调整 机电百分表量测头与沉降支板接触的距离； 将电缆接上二次仪表，按规定预热，并调零。
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三、测试方法
应力法 沉降相对稳定法（慢速法） 沉降非稳定法（快速法） 应变法（等沉降速率法） 测试方法的选择原则
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3.1 应力法
用压力控制沉降与时间的关系。将土作 为弹性体来考虑，以较密实的有一定固 结强度的粘土和砂性土为主。按稳定时 间的不同又分为慢速法（慢速维持荷载 法、相对稳定法）和快速法。 与常规的试验方法相同。
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3.1.1 慢速法
1. 分级施加荷载，每施加一级荷载，待沉
降速率达到相对稳定后再加下一级荷 载； 2. 每级荷载增量为预估极限承载力的 1/10~1/8； 3. 每级荷载应保持稳定、准确，荷载误差 为5％左右；
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3.1.2 快速法
1. 分级施加荷载，每级荷载维持的时间相
同； 2. 每级施加的荷载增量为预估极限承载力 的1/10~1/8； 3. 每级荷载应保持稳定、准确，荷载误差 为5％左右； 4. 每级荷载维持时间可在5～120min之 间选取；
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2. 当采用相对稳定法加荷时，可求出土的
排水变形模量E，即：
PR E = 0.84 S100
式中，P和S100分别为施加的压力和固结完成后的最 终沉降量；R为螺旋板半径。
S100
100 = S0 + ( S70 − S0 ) 70
26
0. 2 0. 3 0. 4 0. 5 0. 6 S
5 S 0 = 0 . 214mm
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螺旋板载荷试验S－ t 图
0. 2 0. 3 0. 4 0. 5 0. 6 S X 1 . 31X t 90 5 10 √t ( min )
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2. 求土的竖向固结系数
R2 Cv = 1.6 t70
式中，t70——完成70％固结度所需时间（min）； R——螺旋承压板的半径（cm）；
澳大利亚Kay法
螺旋板尺寸：螺旋承压板应有足够刚 度，板头投影面积为100cm2、200cm2 和500cm2(板头直径分别为113mm、 160mm和252mm；对应的螺距分别为： 25mm、40mm和65mm)，板厚为 5mm；或者螺距比一般采用1/4~ 1/5；板厚比为1/25； 根据土层选用不同的螺旋板，粘性土选 用小直径螺旋板头（常用Φ113mm）。
沉降S急剧增大，沉降-荷载关系曲线上 有可判断极限承载力的陡降段，而且沉 降量超过0.04d（d为承压板直径）； 在某级荷载作用下，24小时内沉降速率 不能达到稳定； 本级沉降量大于前一级沉降量的5倍； 当持力层坚硬，沉降量很小时，最大加 载量不小于设计要求的2倍。
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四、资料整理
1. 应力法
慢速法（相对稳定法），一般应绘制荷载与沉 降量关系曲线(P－S)，沉降量与时间对数关系 曲线(S—lgt)。可将同一孔内不同深度试验点 的P－S曲线绘于同一张图上，以便相互比较。 快速法（等速加荷法），一般只绘制P－S曲线。 当需要计算固结系数时，应绘制S－ t 曲线。 2. 应变法 一般应绘制P－S曲线。另外为了确定极 限压力值也可绘制压力对数与沉降量与板径之 比的百分数关系曲线(lgP－S/d%)，压力取 对数座标，后者采用算术座标。
由图得到p0＝70kPa 查表得到粉土的1-μ²=0.91
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Hale Waihona Puke Baidu
4. 土的一维压缩模量
⎛ p⎞ Es1 = mpa ⎜ ⎟ ⎝ pa ⎠
1−η
式中，Es1——土的一维压缩模量（kPa）； pa——参考压力，一般取1个大气压（100kPa）； p——总压力，p＝p0＋Δp， Δp为压力增量， p0 为有效上覆压力； m——模量数，由载荷试验确定并与土类有关； η——应力指数，与土类有关；
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3、试验方法要点
1) 螺旋板载荷试验一般在钻孔中进行，钻孔钻进时应在
2)
3) 4) 5)
距离试验深度20~30cm处停钻，并清除孔底受压或 扰动的土层； 孔内完成一个点的测试后，再加接传力杆，将螺旋板 旋到下一测试深度。一般点距等于或大于1m，特殊需 要也不应小于0.75m。当土质均匀，层厚较大时，点 距可取2～3m，可结合静力触探资料进行设计； 螺旋板旋钻入土时，控制在每旋转一周钻进不超过一 个螺距，以减少对土的扰动； 要求螺旋板与土接触面应加工光滑，从而大大减少对 土体的扰动； 当一个测试孔预定各点的试验全部完成后，可用人力 或机械力将传力杆上拔，拉出地面。
10
√t ( min ) √t 70 = 12 . 6min
S 70 = 0 . 528mm X 1 . 28X
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实例
土层为坚硬的灰色微裂隙粘土，试验深度4.5m, R＝0.05m，计算排水变形模量。P＝208kPa的 S －√t曲线如图所示。 100 S = S + (S − S )
100 0 70 0
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3.华东电力设计院方法
华东电力设计院采用YDL型螺旋板载荷 试验仪，分别在粉土和砂土中，按慢速 应力法试验取得的P－S曲线来计算地基 土的原位变形模量E`0，具体作法是：
1) 按浅层平板载荷试验计算变形模量的公
式求出E0：
P E0 = 0.785 (1 − μ ) b S
2
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2) 根据试验深度处的上覆压力P0和承压板
原位测试
螺旋板载荷测试
1
概述
螺旋板载荷测试（Screw-Plate Load Test， SPLT）是由N. Janbu (1973，挪威)研制成 的，在北美和北欧应用广泛。 它是将一个螺旋形的承压板（类似于地锚）， 借用机械或人力旋入地面以下预定的深度后， 通过传力杆对螺旋形承压板施加荷载，并观测 板下地基土受压后的位移（下沉量），从而获 得地基土的荷载—沉降—时间的关系曲线，通 过计算可以求得地基土不同深度处的承载力、 模量值、固结系数和软粘土的不排水抗剪强度 等设计参数。 适用于深层地基土或地下水位以下的地基土。 最大试验深度已达30m。
正常固结粘性土和极细粘土， η＝0 超固结粘土， η＝1 砂土和粉土， η＝0.5
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模量数m
Δpd m= Ns pa S
式中， Δp——承压板上为压力增量， Δp ＝ p -p0 ； d——承压板直径（m）； S——与p对应的承压板的沉降量（m）； Ns——无因次沉降系数，按p0和Δp由图查得；
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组成部分
加压部分：液压千斤顶、传力杆 （Φ73mm×10mm）、传力接杆、千斤顶座等； 反力装置：直径300mm大地锚4个、加长锚 接杆、横支梁、工字大梁等； 沉降观测装置：2个小地锚、表座托板、磁性 表座、机电百分表； 测压仪器：电阻应变式传感器、电阻应变仪、 数字测力仪等；
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螺旋（承压）板
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3.2 应变法
将土作为塑性体考虑，以软粘土、淤泥为主。 以相等沉降速率来控制加荷，进行连续加载， 直至土体破坏，并同时按等沉降量间隔测记压 力值。 对于砂土、中低压缩性土，沉降速率控制恒为 1~2mm/min，按每沉降1mm读取压力一 次；高压缩性土、沿海地区灵敏度高的饱和软 粘土，沉降速度一般以0.25~0.5mm/min为 宜，按每下沉0.25～0.5mm读测压力一次， 直到土层破坏。
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50 100 150 200 250 300
P( kPa)
取压力p＝150kPa；对应的沉降量 s＝1.12mm。
E0 = 0.785 × 0.91 × 0.16 ×
4 S( mm)
150 = 15405kPa 0.00112 ΔP = P − P0 = 150 − 70 = 80kPa C = 1 − 0.5 × 70 = 0.5625 80 E '0 = CE0 = 0.5625 × 15405 = 9127.5kPa
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3. 同济大学法
用同时量测孔隙水压力u的螺旋板载荷试验， 通过u- t 曲线下降直线段与时间平方根横轴 的交点得到特征时间t60，然后按下式计算地 基土的竖向固结系数Cv：
R2 Cv = 5.93 t60
Cv——固结系数（cm2/min）； t60——完成60%固结度的固结时间（min）， 可由作图法求得；
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主要内容
1. 仪器设备 2. 安装与调试 3. 测试方法 4. 资料整理 5. 成果应用
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一、螺旋板载荷测试仪器设备
1－螺旋承压板 2－测力传感器 3－传力杆 4－传力接杆 5－反力地锚 6－加长接杆 7－工字大梁 8－横支梁 9－磁性表座 10－机电百分表 11－液压千斤顶 12－千斤顶座 13－沉降支板 14－表座托板 15－小地锚
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P－S曲线特征值的确定
原位上覆压力p0：即P—S曲线初始直线 段起点，确定方法是将P－S曲线上初始 直线段延长，与P轴相交，其交点即为 p0值。 临塑压力Pf：当P－S曲线上有明显的直 线段时，一般将初始直线段终点所对应 的压力作为临塑压力Pf，即比例界限值。 极限压力Pu：将P－S曲线末端直线段起 点所对应的压力定为极限压力。
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超固结粘土
砂土、粉土
正常固结粘土
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5.3 求土的排水固结系数
1. 根据各级荷载下的螺旋板的沉降量S与
时间t值绘制S－ t 曲线。由图上t90可 计算径向排水固结系数Cr。
R Cr = 0.335 t90
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式中，t90为固结度达90％时的时间（s）； R为螺旋承压板的半径（cm）； 挪威Janbu法
20
典型的螺旋板载荷试验曲线
p0 pf pu P(kPa )
S (m m )
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五、成果应用
求地基承载力 求模量 求土的径向排水固结系数 求地基土的不排水抗剪强度
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5.1 确定地基承载力
确定地基土承载力特征值的方法与深层平板载 荷试验相同； 当P-S曲线上有比例界限时，取该比例界限所 对应的荷载值； 当极限荷载的小于比例界限的荷载值的2倍 时，取极限荷载的一半； 当不能按比例界限和极限荷载确定地基土承载 力时，可取S/d＝0.01~0.015所对应的荷载 值，但该值不能大于最大加载量的1/2。
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PR 1) 由图中求得：S0＝0.214mm；S70＝0.528mm E = 0.84 S 100 2) 计算S100
S100=0.214+(0.528-0.214)×100÷70 =0.663mm=0.000663m 3) E=0.84×208×0.05÷0.000663=13176.4kPa 则该层土的排水变形模量为13.2MPa
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1－导线 2－测力传感器 3－钢球 4－传力顶柱 5－护套 6－螺旋形承压板
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二、安装与调试
1、室内准备 （1）螺旋板探头率定：①接好仪表， 将板头放入水中，观察其绝缘性（可放 入15m深水中观测7d）；②将板头放在 率定架上，观察加载与读数的线性关 系，并写出率定报告。 （2）检查其它部件完好情况。
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3.3 测试方法的选择原则
1. 试验目的主要是评价地基土的承载力
时，可选用应力法中的快速法或应变 法； 2. 当试验目的是计算地基土的模量(变形 模量、压缩模量、固结系数)时，可选 用应力法中的慢速法。 3. 当试验目的是计算地基土的不排水抗剪 强度和不排水模量时，可采用应变法。
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3.4 终止加载条件
上的压力增量值△P，按以下的深度线 性修正系数C公式进行修正后，得原位 变形模量E`0
' E0 = CE0
C = 1 − 0.5( P0 / ΔP)
式中，C——深度修正系数； P0——试验深度处的上覆压力（kPa）； ΔP——承压板上的压力增量（kPa）；
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实例
试验土层为粉土，试验深 0 1 度7.00m，板的直径b＝ 0.16m，试验曲线如图所示。 2
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5.2 求模量
1. 当采用应变法（等沉降速率法）加荷时，可
求土的不排水变形模量Eu，公式为 ΔP Eu = kR ΔS
式中，k——沉降系数，k＝0.6～0.75；系数为0.6时， 相当于螺旋板与土为完全粘结；为0.75时，相当于 两者无粘结； ΔP/ΔS——P－S曲线初始直线段的斜率； R——螺旋板半径。
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2、安装
1) 平整测试场地，择定测试孔，进行钻孔。 2) 依据测试孔位置，设计反力系统和沉降观测装置
3) 4) 5) 6)
的安装位置；然后用下锚机或人力旋下4个大地 锚和沉降支架的2个小地锚，并再安装上各自组 件； 将传力杆贯串4芯电缆，并与传感器和承压板相 连，用人力或下锚机将其旋到预定的测试深度； 调整好传力杆顶部至载荷大梁间的距离，使其恰 好能安装加压部分（千斤顶、顶头和顶座等）； 在沉降支架上装上磁性表座及机电百分表。调整 机电百分表量测头与沉降支板接触的距离； 将电缆接上二次仪表，按规定预热，并调零。
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三、测试方法
应力法 沉降相对稳定法（慢速法） 沉降非稳定法（快速法） 应变法（等沉降速率法） 测试方法的选择原则
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3.1 应力法
用压力控制沉降与时间的关系。将土作 为弹性体来考虑，以较密实的有一定固 结强度的粘土和砂性土为主。按稳定时 间的不同又分为慢速法（慢速维持荷载 法、相对稳定法）和快速法。 与常规的试验方法相同。
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3.1.1 慢速法
1. 分级施加荷载，每施加一级荷载，待沉
降速率达到相对稳定后再加下一级荷 载； 2. 每级荷载增量为预估极限承载力的 1/10~1/8； 3. 每级荷载应保持稳定、准确，荷载误差 为5％左右；
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3.1.2 快速法
1. 分级施加荷载，每级荷载维持的时间相
同； 2. 每级施加的荷载增量为预估极限承载力 的1/10~1/8； 3. 每级荷载应保持稳定、准确，荷载误差 为5％左右； 4. 每级荷载维持时间可在5～120min之 间选取；
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2. 当采用相对稳定法加荷时，可求出土的
排水变形模量E，即：
PR E = 0.84 S100
式中，P和S100分别为施加的压力和固结完成后的最 终沉降量；R为螺旋板半径。
S100
100 = S0 + ( S70 − S0 ) 70
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0. 2 0. 3 0. 4 0. 5 0. 6 S
5 S 0 = 0 . 214mm
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螺旋板载荷试验S－ t 图
0. 2 0. 3 0. 4 0. 5 0. 6 S X 1 . 31X t 90 5 10 √t ( min )
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2. 求土的竖向固结系数
R2 Cv = 1.6 t70
式中，t70——完成70％固结度所需时间（min）； R——螺旋承压板的半径（cm）；
澳大利亚Kay法
螺旋板尺寸：螺旋承压板应有足够刚 度，板头投影面积为100cm2、200cm2 和500cm2(板头直径分别为113mm、 160mm和252mm；对应的螺距分别为： 25mm、40mm和65mm)，板厚为 5mm；或者螺距比一般采用1/4~ 1/5；板厚比为1/25； 根据土层选用不同的螺旋板，粘性土选 用小直径螺旋板头（常用Φ113mm）。
沉降S急剧增大，沉降-荷载关系曲线上 有可判断极限承载力的陡降段，而且沉 降量超过0.04d（d为承压板直径）； 在某级荷载作用下，24小时内沉降速率 不能达到稳定； 本级沉降量大于前一级沉降量的5倍； 当持力层坚硬，沉降量很小时，最大加 载量不小于设计要求的2倍。
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四、资料整理
1. 应力法
慢速法（相对稳定法），一般应绘制荷载与沉 降量关系曲线(P－S)，沉降量与时间对数关系 曲线(S—lgt)。可将同一孔内不同深度试验点 的P－S曲线绘于同一张图上，以便相互比较。 快速法（等速加荷法），一般只绘制P－S曲线。 当需要计算固结系数时，应绘制S－ t 曲线。 2. 应变法 一般应绘制P－S曲线。另外为了确定极 限压力值也可绘制压力对数与沉降量与板径之 比的百分数关系曲线(lgP－S/d%)，压力取 对数座标，后者采用算术座标。
由图得到p0＝70kPa 查表得到粉土的1-μ²=0.91
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Hale Waihona Puke Baidu
4. 土的一维压缩模量
⎛ p⎞ Es1 = mpa ⎜ ⎟ ⎝ pa ⎠
1−η
式中，Es1——土的一维压缩模量（kPa）； pa——参考压力，一般取1个大气压（100kPa）； p——总压力，p＝p0＋Δp， Δp为压力增量， p0 为有效上覆压力； m——模量数，由载荷试验确定并与土类有关； η——应力指数，与土类有关；
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3、试验方法要点
1) 螺旋板载荷试验一般在钻孔中进行，钻孔钻进时应在
2)
3) 4) 5)
距离试验深度20~30cm处停钻，并清除孔底受压或 扰动的土层； 孔内完成一个点的测试后，再加接传力杆，将螺旋板 旋到下一测试深度。一般点距等于或大于1m，特殊需 要也不应小于0.75m。当土质均匀，层厚较大时，点 距可取2～3m，可结合静力触探资料进行设计； 螺旋板旋钻入土时，控制在每旋转一周钻进不超过一 个螺距，以减少对土的扰动； 要求螺旋板与土接触面应加工光滑，从而大大减少对 土体的扰动； 当一个测试孔预定各点的试验全部完成后，可用人力 或机械力将传力杆上拔，拉出地面。
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√t ( min ) √t 70 = 12 . 6min
S 70 = 0 . 528mm X 1 . 28X
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实例
土层为坚硬的灰色微裂隙粘土，试验深度4.5m, R＝0.05m，计算排水变形模量。P＝208kPa的 S －√t曲线如图所示。 100 S = S + (S − S )
100 0 70 0
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3.华东电力设计院方法
华东电力设计院采用YDL型螺旋板载荷 试验仪，分别在粉土和砂土中，按慢速 应力法试验取得的P－S曲线来计算地基 土的原位变形模量E`0，具体作法是：
1) 按浅层平板载荷试验计算变形模量的公
式求出E0：
P E0 = 0.785 (1 − μ ) b S
2
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2) 根据试验深度处的上覆压力P0和承压板
原位测试
螺旋板载荷测试
1
概述
螺旋板载荷测试（Screw-Plate Load Test， SPLT）是由N. Janbu (1973，挪威)研制成 的，在北美和北欧应用广泛。 它是将一个螺旋形的承压板（类似于地锚）， 借用机械或人力旋入地面以下预定的深度后， 通过传力杆对螺旋形承压板施加荷载，并观测 板下地基土受压后的位移（下沉量），从而获 得地基土的荷载—沉降—时间的关系曲线，通 过计算可以求得地基土不同深度处的承载力、 模量值、固结系数和软粘土的不排水抗剪强度 等设计参数。 适用于深层地基土或地下水位以下的地基土。 最大试验深度已达30m。
正常固结粘性土和极细粘土， η＝0 超固结粘土， η＝1 砂土和粉土， η＝0.5
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模量数m
Δpd m= Ns pa S
式中， Δp——承压板上为压力增量， Δp ＝ p -p0 ； d——承压板直径（m）； S——与p对应的承压板的沉降量（m）； Ns——无因次沉降系数，按p0和Δp由图查得；