提升运输设备能力核定报告

山西朔州山阴金海洋马营煤业能源有限公司

运输系统设备提升运输能力

核

定

报

告

山西朔州山阴金海洋马营煤业能源有限公司

二零一三年一月二十日

第一章矿井主要设备

第一节提升设备

一、主井提升设备

1、提升系统设备现状

兼并重组利用原南峰主斜井，现铺设了主斜井带式输送机，带宽为1000mm、带速为2.8m/s，经计算带速1.6m/s可满足240t/h的能力，故更换现有带式输送机胶带及驱动装置。

副井为原南峰副斜井，担负全矿材料、人员、设备、大件等辅助提升任务。

现有主斜井带式输送机承接井底煤仓给煤机给煤并运至地面主斜井井口房。

本矿井设计生产能力0.9Mt/a，年工作日330d ,每天净提升时间16h。根据矿井开采系统采掘运输设备配置要求，输煤工艺设计确定本主斜井带式输送机的运量为Q=240t/h。

2、现有主斜井带式输送机主要技术特征

运量：Q=550 t/h；

带宽：B=1000 mm；

带速：V=2.8 m/s；

机长：L=430 m；

提升高度：H=111.3 m；

倾角：β＝15°；

胶带型号：ST/S2000阻燃抗撕裂；

胶带强度：ST=2000 N/mm；

驱动型式：头部双传动滚筒双电机驱动，功率配比N

Ⅰ：N

II

=1：1；变频调速驱动。

变频电机：功率N=200 kW，电压660 V， 2台；

减速器：型号H3SH12-35.5，速比i=35.5， 2台；

液压制动系统：液压盘式制动器一套，含二对SHI107型盘形闸，一个制动盘；逆止器：型号DSN090，额定逆止力矩90 kN.m

传动滚筒直径：φ1250 mm

托辊直径：φ108 mm

拉紧装置：机尾部车式重锤拉紧。

3、改造后主斜井带式输送机主要技术特征

运量：Q=240 t/h；

带宽：B=1000 mm；

带速：V=1.6 m/s；

机长：L=430 m；

提升高度：H=111.3 m；

倾角：β＝15°、11°；

胶带型号：ST/S1000阻燃抗撕裂；

胶带强度：ST=1000 N/mm；

驱动型式：头部单传动滚筒单电机驱动；变频调速驱动。

变频电机：YBP355S2-4,功率N=200 kW，电压380 V；

减速器：型号H3SH12-40，速比i=40；

液压制动系统：液压盘式制动器一套，含二对SHI107型盘形闸，一个制动盘；

逆止器：型号DSN050，额定逆止力矩50 kN.m

传动滚筒直径：φ800 mm

托辊直径：φ108 mm

拉紧装置：机尾部车式重锤拉紧。

4、改造后主斜井带式输送机简要计算

1）装料断面输送能力：

=3.6SVkρ

Q

max

=3.6×0.1038×1.6×0.90×900

=482 t/h 满足要求

式中：S—输送带上物料横截面积，S=0.1038 m2（物料动堆积角15°）；

k—输送机倾角系数，k=0.90；

ρ—物料输送密度，ρ=900 kg/m3；

2）满载运行驱动滚筒圆周力

kW

P P A

M 1448.02

.115===ηN

e F K S U a 5257812.78719911.31min 2=-⨯=-=μαF U ＝CfLg[q RO ＋q Ru ＋（2q B ＋q G ）cos β]＋q G Hg ＋F S ＝1.24×0.03×430×9.81×[10.18＋3.48＋(2×26＋ 43.4）cos15°]＋43.4×111.3×9.81＋8000 ＝71991 N

式中：C —系数，C=1.24；

f —模拟摩擦系数，f=0.03； L —输送机长度，L=430m ；

g —重力加速度，g=9.81m/s 2；

q RO —输送机上托辊（直径φ108mm ）每米旋转质量，q RO =10.18㎏/m ； q Ru —输送机下托辊（直径φ108mm ）每米旋转质量，q Ru =3.48 ㎏/m ； q G —输送带上物料每米质量，q G =43.4㎏/m ； q B —输送带每米质量，q B =26㎏/m ； H —输送机提升高度，H=111.3 m ；

F S —特种阻力，包括导料槽、清扫器等，F S =8000 N 。 传动滚筒轴功率：

P A ＝10-3F U V ＝10-3×71991×1.6＝115.2kW 需电机功率：

式中：η—总效率，η=0.8（包括联轴器效率、减速器效率、电压降系数等）； 选电机：YBP355S2-4，N=200 kW ，380 V ，满足要求。 3） 输送带张力计算

机头部传动滚筒胶带不打滑松边最小张力：

式中：K α—动荷载系数，K α=1.3

； e —自然对数的底，e=2.71828；

μ—传动滚筒与胶带间的摩擦系数，μ=0.30； α—机头部传动滚筒Ⅱ的围包角，α=195°

03.8124569

1000

10001=⨯=⨯=S B ST m 下分支胶带运行阻力：

F x ＝CfL g （q Ru ＋q B COS β）－q B Hg ＋F SX

＝1.24×0.03×430×9.81×(3.48＋26×COS15°)－26×111.3×9.81＋2400 ＝－21502 N

式中： F SX —下分支特种阻力，F SX =2400 N 。 胶带上分支挠度要求最小张力

式中：a o —上托辊间距，a o ＝1.2m ； εo —胶带上分支挠度，εo ＝0.01； 胶带下分支挠度要求最小张力 式中：a ｕ —下托辊间距，a ｕ＝3.0m ； ε

ｕ

—胶带下分支挠度，ε

ｕ

＝0.01；

取S 2＝52578 N

则：S 3＝S 2 +F X ＝52578―21502＝31076 N ＞S 3min 满足传动滚筒不打滑要求。 4） 安全系数核算

满载运行工况胶带最大张力（传动滚筒趋入点处）：

胶带安全系数： ，符合安全要求。

5）减速器选择计算

ｉ＝πＤｎ/60ｖ＝π×0.8×1480/（60×1.6）＝38.73 P 2ｎ≥2.25 P A ＝2.25×115.2＝259.2 kW

故选用H3SH12-40；P 2ｎ＝307 kW ；i=40，满足要求。 6）逆止器及制动器选择计算 F L =q G Hg-f ’Lg[q RO +q RU +(2q B +q G )COS β]

N g a q u u 956501.0881

.93268S B 3m in =⨯⨯⨯==εN

g a q q o o B G 1021301.0881.92.1)4.4326(8)(S 4min =⨯⨯⨯+=+=εN

F S S U 124569719915257821=+=+=