叠压系数
叠压系数与叠厚公差
叠压系数与叠厚公差
叠压系数是指在叠压工艺中，铺叠材料厚度与设计要求厚度之间的比值。
一般来说，叠压系数越高，说明铺叠材料的膨胀和变形能力越强，对于不规则形状或有孔洞的构件来说，叠压系数的要求更高。
叠厚公差是指叠压工艺中铺叠材料厚度与设计要求厚度之间的允许差值。
由于叠压工艺的操作难度和误差，铺叠材料的厚度很难完全控制在设计要求的厚度范围内。
因此，通过设置叠厚公差来容许一定的厚度偏差，以确保制造出的构件在厚度方面仍能满足设计要求。
需要注意的是，虽然叠压系数和叠厚公差可以帮助控制叠厚工艺中的厚度偏差，但仍然需要在设计和制造过程中进行严格控制，以确保最终产品的质量和性能。
伺服电机制造工艺浅谈 PPT
伺服电机制造工艺浅谈
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一、概述
工艺：产品的制造方法。
机械制造工艺过程：零件的机械加工工艺过程和零部件的装 配过程。 工序：一个工人或一组工人在一台机床上对一个或者几个工 件所连续完成的工艺过程。
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（一）电机制造工艺的主要内容
1、零部件的机械加工工艺； 2、铁心的制造工艺（冲、叠、装）； 3、绕组的制造工艺（绕组绝缘、绕制拉紧力、漆膜保 护等）； 4、转子制造工艺； 5、电机装配工艺。
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（二）转子
1、转子结构形式
永磁伺服电机转子结构目前以表贴结构为主，也有采用镶嵌结构的。 表贴转子表面防止磁钢脱落采用非导磁材料固定或不锈钢套固定。
2、磁钢的装配与贮运
磁钢装配有不带磁装配整体充磁方式和带磁粘结方式。带磁粘结时需 注意远离导磁物体、电子产品（如手机、手表等），有心脏起搏器的人 不要靠近；包装运输和厂内贮运时要进行隔磁处理。
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（7） 介质损耗试验（大型电机中常用）
其主要目的是测量交流下的介质损耗，从而估计和判断绝缘质量。 电压一般不超过线电压，是非破坏性试验中最主要的一项。在测量tanδ 的同时也要测电容的变化以作比较。
（8）无线电干扰试验（电磁兼容EMC）
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6、机座与定子铁心装配
电机机座的装配方式一般有冷压和热套。伺服电机一般采用热套方 法，热套时机座加热温度不宜过高，因为电机的绝缘对温度十分敏 感，温度高于绝缘极限温度会加速绝缘老化而使电机寿命缩短。 电机工作温度若超过A级绝缘极限温度8º C（B级10 º C、F级12 º C、 H级14 º C），其使用寿命就会平均缩短一半。
基于Maxwell与Simplo...
基于Maxwell与Simplo...一、写在前面本文是笔者之前写给ANSYS 官方案例文档（精简版），文章比较长，请大家选择性观看。
对于那些已经报名且学完了我的线上课程《ANSYS Maxwell技能培训10讲，掌握Maxwell十大仿真分析能力》的200+位学员，请联系仿真小助手索要模型认真练习，遇到疑问，欢迎在VIP群交流。
二、前言本章以异步电机的启动计算为例，运用ANSYS19.0，先在RMxprt模块进行电机设计，并完成计算。
再利用RMxprt模块与二维和三维模块之间强大的无缝链接技术，将RMxprt中的电机模型一键导入到Maxwell 2D模块，在Maxwell 2D模块进行有限元分析计算。
最后在Simplorer中建立电路与Maxwell 2D中的电机模型进行场路耦合联合仿真，从而计算异步电机启动后突加负载时三相电流磁链等的变化情况。
三、设计目标异步电机是应用最为广泛的电机类型之一，广泛应用于冶金、煤炭、矿山、机械和油田等各个工业生产领域。
在本例中采用国标Y系列作为计算样机，先在RMxprt模块中建立基本样机模型，再送入Maxwell 2D模块进行有限元分析。
以一台55kW的三相异步电机为例，该电机的定子和转子铁芯轴长为255mm，铁芯材料采用热轧硅钢片D23。
定子绕组采用三相60度相带，线规为Φ1.4铜线，5股作为1匝，每槽22匝，双层绕组，节距为11。
通过本例的学习，希望读者能掌握电机在RMxprt中的建模计算、模型导入Maxwell 2D的方法以及与simplorer外电路进行场路耦合等。
读者可以尝试运用这些方法技巧建立其他电机模型进行计算分析，包括永磁无刷直流电机、永磁同步电机、磁阻电机。
四、操作步骤1、新建工程打开ANSYS仿真软件，找到Maxwell模块对应的图标，单击图标中的下三角，选择RMxprt模块，在弹出的电机类型选择窗口中选择“Three-Phase Induction Motor”，点击“OK”确定。
三相同步电机电磁计算公式
150 31.91495584
空载励磁电流Ifo= （130）励磁绕组线规a*b= 励磁绕组导线截面积qf= （132）第n层线圈平均匝长度lfn= Qm
Wm
rm 第n层线圈n= lcf=
(134)Rf(75。)=
0.6479688 0.004138
3.19748665 0.36780445 0.04597556 0.40488548
(172)直流分量时间常数Ta= 控制励磁持续短路电流倍数fko= 额定励磁持续短路电流倍数fkN= 冲击短路电流倍数fy= （176）整步功率Pr=
9有效材料
定子绕组铜重Gcu1= 励磁绕组铜重Gcu2= 定子硅钢片Gfe=
6.482295371 5.325
9.11855881 91.5988 9.16 28 0.5 2 71.98
1.016634338 3.5
43.44247714 6.946167169
5 1061.609472 42.46437888 0.736361089 0.809997198 3.039066562 0.155765707
磁极铁芯净长度lfem=
75 400 1500 50 0.8
3 135.3204388
2 36.92
26 20.4204 20.4204
24 0 0 0.96 23.04 24 22.8
铁芯计算长度li
24.2
最小气隙δ=
0.1
最大气隙δm=
0.15
定子绕组
（20）每极每相槽数q=
4
定子槽数Z1=
0.03280029 0.33303111 1.63964654 7.47053142 147.946378
电动机定子铁损试验
电动机定子铁损实验的探讨摘要：铁损是电动机能量损失之一，不仅影响电动机效率、功率因数，而且可能因铁芯内部硅钢片短路产生妨碍电动机安全运转的局部过热点，加速铁芯绝缘和定子线圈绝缘的老化，严重时可能造成铁芯烧损及线圈击穿事故。
所以，在检修电动机时，尤其是出现扫膛状况时，为检查铁芯受损情况，需进行定子铁损试验。
对于大型电动机，这是检查中必不可少的试验项目。
关键字：绝缘，扫膛，铁损试验Abstract:Iron loss is one of the motor energy loss, not only affect the motor efficiency, power factor, but also may impede the safe operation of local hot spots generated by the motor iron core internal short circuit of silicon steel slice, accelerate the insulation core and stator coil insulation aging, may cause the iron core loss and winding breakdown accident severity. In the maintenance of the motor, especially the sweep chamber condition, in order to check the damage situation of iron core, stator iron loss test. For large motor, it is essential to test the project inspection.Key words:insulation, sweep, chamber, iron loss test1.概述本文所论述的电动机定子铁芯铁损试验就是其中之一。
异步双馈电机电磁计算
轭部磁路长因数
15
八、参数计算
漏抗系数：
Cx
1.6f N ef ( w1kdp1 ) 2 3 pU 10 6
2
定子相电阻：
R1
1w1 w1
a1sa1
103
定子线圈平均匝长：
定子相电阻标幺值：
w1
I KW r1 R1 U
16
定子漏抗标幺值：
Z1 2p
定子绕组短距一般取
Z1 5 y 2p 6
转子绕组节距一般取整（波绕）： y Z 2 2p
Z2 转子绕组短距一般为： y 1 2p
定子绕组系数：
kdp1 kd1 k p1
转子绕组系数： kdp 2
kd 2 k p 2
6
绕组短距分布系数： 绕组节距比：
k p1 sin(1 90 )
——铁心叠压系数
k Fe
4
每槽有效导体数： 每相并联支路数：
Ns1 2 每线圈匝数（双层绕）
a1
Z1N S1 Z1 N S1 W1 6a1 3a1 2
每相每支路串联匝数：
绕阻线规：
a b / a ' b'
每支路导线截面积：
sa1 N1S1
N1
——并绕根数
5
定子绕组节距（整距）： y
k 1
k 2为定转子卡氏系数
t1 (5 bo1 ) 1 2 t1 (5 bo1 ) bo 1
开口或半开口时： k
半闭口时：
k 2
t2 (4.4 0.75bo 2 ) 2 t2 (4.4 0.75bo 2 ) bo 2
三相异步电动机的设计及优化(Y160M2-2_15kW)
本科生毕业设计（论文）开题报告题目：三相异步电动机的设计及优化（Y160M2-2 15kw）学院：信息工程学院系电气与自动化工程系专业：电机电器班级：电机电器06级1班学号：6101106047姓名：丁康峰指导教师：肖倩华填表日期：2010 年 4 月 5 日一、选题的依据及意义在自然界各种能源中，电能具有大规模集中生产、远距离经济传输、智能化自动控制的突出特点，它不但成为人类生产和活动的主要能源，而且对近代人类文明的产生和发展起到了重要的推动作用。
与此相呼应，作为电能生产、传输、使用和电能特性变化的核心装备，电机在现代社会所有行业和部门中也占据着越来越重要的地位。
纵观电机的发展，其应用范围不断扩大，使用要求不断提高，结构类型不断增多，理论研究也不断深入。
特别是近30年来，随着电力电子技术和计算机技术的进步，尤其是超导技术的重大突破和新原理；新结构；新材料；新工艺；新方法的不断推动，电机发展更是呈现出勃勃生机，其前景是不可限量的。
在现代社会中，电能是现代社会最主要的能源之一。
在电能的生产、输送和使用等方面，电机起着重要的作用。
电机主要包括发电机、变压器和电动机等类型。
发电机是将其他形式的能源转换成电能的机械设备，它由水轮机、汽轮机、柴油机或其他动力机械驱动，将水流，气流，燃料燃烧或原子核裂变产生的能量转化为机械能传给发电机，再由发电机转换为电能。
发电机在工农业生产，国防，科技及日常生活中有广泛的用途。
电动机将电能转换成为机械能，用来驱动各种用途的生产机械。
机械制造工业、冶金工业、煤炭工业、石油工业、轻纺工业、化学工业及其他各种矿企业中，广泛地应用各种电动机。
例如，在交通运输中，铁道机车和城市电车是由牵引电机拖动的；在航运和航空中，使用船舶电机和航空电机；在农业生产方面，电力排灌设备、打谷机、榨油机等都是由电动机带动的；在国防、文教、医疗及日常生活中，也广泛应用各种小功率电机和微型电机。
大家应该都知道，电动机的转动是靠电能，电能在日常生活中的作用。
maxwell软件- 三相感应电机
8 三相感应电动机本章我们将简化RMxprt 一些基本操作的介绍，以便介绍一些更高级的使用。
有关RMxprt 基本操作的详细介绍请参考第一部分的章节。
8.1基本理论三相感应电机的定子绕组通常连接到对称的三相电源上。
定子绕组由p 对极组成，在空间成正弦分布，定子电流产生旋转磁场。
转子绕组一般为鼠笼型，其极数与定子绕组保持一致。
转子导条中感应的电流反过来又产生一个旋转磁场，这两个旋转磁场在电机气隙中相互作用产生合成磁场。
气隙合成磁场与转子导条电流相互作用产生电磁转矩，使转子按磁场旋转的方向旋转，同时有一个大小相同方向相反的转矩反作用于定子上。
定子绕组分为p 组线圈，每一组都按三相对称分布，在电机中占据πD/2p 空间，此处D 为气隙直径。
因而气隙磁场有p 个周期，定子绕组具有p 对极。
三相感应电动机的特性是基于等效电路进行分析的。
电机三相对称，其中一相的等效电路如图8.1所示。
2/s图 8.1 一相的等效电路图8.1中，R 1和R 2分别为定子电阻和转子电阻；X 1为定子漏电抗包括槽漏抗、端部漏抗和谐波漏抗；X 2为转子漏电抗，包括槽漏抗、端部漏抗、谐波漏抗和斜槽漏抗。
由于漏磁场有饱和现象，X 1和X 2为非线性参数。
等效电路中的各项参数均与定子电流、转子电流有关。
由于集肤效应R 2和X 2均为由图8.2所示的分布参数等效电路导出的等效值，且随转子滑差s 变化。
所有转子参数都折算到定子侧。
X sBot R sBot /s图 8.2 一相的分布参数等效电路在激磁回路中，X m 为激磁电抗，R Fe 为铁心损耗所对应的电阻。
X m 是经过线性化处理的非线性参数，其数值随主磁场的饱和程度而变化。
外施相电压U 1时，可方便地由电路分析得出定子电流I 1和折算到定子侧的转子电流 I 2。
电磁功率P m 可由下式确定：s R I 3P 222m = (8.1)电磁转矩 T m 为ωmm P T = (8.2)式中ω为同步转速，单位：rad/s轴端输出机械转矩为fw m 2T T T -= (8.3) 式中T fw 为风阻和摩擦转矩输出功率为222T P ω=(8.4) 式中ω2=ω(1–s )为转子转速，单位：rad/s输入功率为s 1Cu Fe 2Cu fw 21P P P P P P P +++++= (8.5) 式中，P fw 为风摩损耗，P Cu2为转子铜损耗，P Fe 为铁心损耗，P Cu1为定子铜损耗，P s 为杂散损耗。
永磁同步电动机电磁计算程序
序号名称公式单位一额定数据1额定功率P Nkw2相数m13额定线电压U N1V 额定相电压U NV4额定频率ƒHz5极对数p6额定效率η1N%7额定功率因数cosφ1N8额定相电流I NA9额定转速n Nr/min10额定转矩T NN.m11绝缘等级B级12绕组形式双层二主要尺寸13铁芯材料50W470硅钢片14转子磁路结构形式15气隙长度δcm16定子外径D1cm17定子内径D i1cm永磁同步电动机电磁计算程序以下公式中π取值为3.1418转子外径D2cm19转子内径D i2cm20定、转子铁心长度l1=l2cm21铁心计算长度la=l1cm铁心有效长度l effcm铁心叠压系数K fe净铁心长l Fecm22定子槽数Q1 23定子每级槽数Q p1 24极距τp 25定子槽形梨形槽b s0cmh s0cmb s1cmh s1cmh s2cmrcm26每槽导体数N s1 27并联支路数a1 28每相绕组串联导体数NΦ129绕组线规N11S11mm230槽满率根据N11S11=1.54mm2,线径取d1/d1i=1.4mm/1.46mm,并绕根数N1（1）槽面积s scm2槽楔厚度hcm(2)槽绝缘占面积s icm2h1scm绝缘厚度C icm（3）槽有效面积s ecm2(4)槽满率sf% N1三永磁体计算31永磁材料类型铷铁棚32永磁体结构矩形33极弧系数a p34主要计算弧长b1pcm35主要极弧系数a1p 36永磁体Br温度系数a Br永磁体剩余磁通密度B r20T温度t℃t=80℃时剩余磁通密度B rT37永磁体矫顽力H c20KA/m永磁体H c温度系数a Hct=80℃时矫顽力Hc KA/m 38永磁体相对回复磁导率u ru0H/m39最高工作温度下退磁曲线的拐点b k40永磁体宽度b mcm41永磁体磁化方向厚度h Mcm42永磁体轴向长度l Mcm43提供每级磁通的截面积S M cm2四磁路计算44定子齿距t1cm45定子斜槽宽b skcm46斜槽系数K sk147节距y48绕组系数K dp1(1)分布系数K d1α°q1(2)短距系数K p1β49气隙磁密波形系数K f50气隙磁通波形系数KΦ51气隙系数Kδ52空载漏磁系数σ053永磁体空载工作点假设值b1m054空载主磁通Φδ0W b55气隙磁密Bδ056气隙磁压降δ12cm直轴磁路FδA交轴磁路Fδq 57定子齿磁路计算长度h1t1 58定子齿宽b t159定子齿磁密B t10T60定子齿磁压降F t1A查第2章附录图2E-3得H t10A/cm61定子轭计算高度h1j1cm62定子轭磁路计算长度l1j1cm63定子轭磁密B j10T64定子轭磁压降F j1cm查第2章附录图2C-4得C1查第2章附录图2E-3得H j10A/cm65磁路齿饱和系数K t66每对极总磁压降ΣF adAΣF aqA67气隙主磁导ΛδH68磁导基值ΛbH69主磁导标幺值λδ70外磁路总磁导λ1H71漏磁导标幺值λσ72永磁体空载工作点b m073气隙磁密基波幅值Bδ1T74空载反电动势E0V五参数计算75线圈平均半匝长l zl BcmdcmτycmsinαcosαC s76双层线圈端部轴向投影长f dcm77定子直流电阻R1ΩρΩ.mm2/mS1mm2d1mm78漏抗系数C x79定子槽比漏磁导λS1查第2章附录2A-3得K u1K L１λu1λL 1与假设值误差小于1%,不用重复计算80定子槽漏抗X s181定子谐波漏抗X d1Ω查第2章附录2A-4得ΣS82定子端部漏抗X e1Ω83定子斜槽漏抗X sk1Ω84定子漏抗X1Ω85直轴电枢磁动势折算系数K ad 86交轴电枢磁动势折算系数K aqK q87直轴电枢反应电流X adΩE dVI1dAF adA f1adb madΦδadW b88直轴同步电抗X dΩ89交轴磁化曲线（X aq-Iq）计算六工作性能计算90转矩角θ°91假定交轴电流I1q A92交轴电枢反应电抗X aqΩ见P428页表10-1 Xaq-Iq曲线93交轴同步电抗X qΩ94输入功率P1kwSINθSIN2θCOSθ95直轴电流I d A96交轴电流I q A97功率因数cosφ°ψ°φ°98定子电流I1A99负载气隙磁通ΦδW bEδV 100负载气隙磁密BδT 101负载定子齿磁密B t1T 102负载转子磁密B j2T 103铜耗P cu1W 104鉄耗（1）定子轭重量G j1kg（2）定子齿重量G t1kg(3)单位铁耗查第2章附录2E-4得p t1w/kgp j1w/kg(4)定子齿损耗P t1W(5)定子轭损耗P j1W(6)总损耗P Fe Wk1k2105杂耗P sP sN kw106机械损耗P fw w107总损耗ΣP kw108输出功率P2kw109效率η%110工作特性见P430表10-2111失步转矩倍数K MT max112永磁体额定负载工作点b mNf1adN113电负荷A1A/cmλ1n114电密J1A/mm2115热负荷A1J1（A/cm）（A/mm2）116永磁体最大去磁工作点b mhf1adhI adh Alaobusi算例4.00003.0000360.0000207.846096926.50003.00000.89601.00007.15960155253072.07547170.052314.814.74.8191919.10.9518.053667.7453333330.350.080.680.091.060.443213841.539699259 .4mm/1.46mm,并绕根数N1=11.0449520.20.1572481.150.030.887704 76.8400277610.82 6.4511733330.832911-0.121.22801.13216923-0.12856.544 1.0523700751.26E-063.61.219136.81.290888889 1.678155556 0.9808257135 0.932879761 0.965960169302 0.965753860.8333333331.2300402670.9406348791.2448267171.30.87 0.010365012 0.8411970220.02 1101.610936 833.7137955 1.2966666670.6405444441.793880386233.490 2.576666667 5.344105556 1.114305729 12.980832390.71.735 1.211871535 1347.991769 1080.094628 7.68922E-06 1.50683E-065.1029296776.63380858 1.5308789030.869003789 %,不用重复计算1.034706209201.529426831.682915872327.2568888890.5490852490.8357663494.3414579342.3838305111.7158936780.02171.53861.48.21E-010.9608659780.870.9050.403328710.6744.69E-016.28E-010.02051.65E-015.31E-011.63E+00 0.812981515 0.3251926060.4 6.558622511 193.4528014 1.231451467 158.2920937 0.011846361 0.858709257 0.0099496178.19E+0026.656.312.19根据I1q查表10-1得1.38E+014.44E+000.4483284510.8014937140.8938688943.25E+006.34E+000.9999593942.72E+01-5.17E-017.1248912060.010084516196.07567680.8184327131.7453347461.084150606261.317264623.264103534.2097075396.22.17 26.10018674 50.48310465 166.21667622.52 19.806546740.0227.9841 0.4753245883.97E+008.93E+010.18536125713.360.8611346311.04E-02 176.61978556.643 4.630762516 817.884282 0.4683161174.61E-014.79E+01。
永磁同步机电磁计算
永磁同步机电磁计算1额定容量P N kVA2相数m 3额定线电压U Nl V 额定相电压U N接法Y接法—1，Δ接法—2Y 接法 U N ＝V Δ= U NlV 4额定相电流I N =A 5效率ηN%6功率因数cos υ7额定转速n N r/min 8额定频率fHz9冷却方式10转子结构方式11固有电压调整率ΔU N%12永磁材料牌号13预计工作温度t ℃14剩余磁通密度B r20T工作温度时的剩磁密度B r =T 式中αBr —B r 的温度系数%K -1IL—B r 的不可逆损失率%15计算矫顽力H c20kA/m工作温度时的计算矫顽力H c =kA/m16相对回复磁导率μr永磁同步发电机电磁计算程序一、额定数据二、永磁材料选择式中μH/m17在最高工作温度时退磁曲线拐点位置b K18永磁体磁化方向长度h Mcm 19永磁体宽度b M cm 20永磁体轴向长度L M cm21永磁体段数W22极对数p=23永磁体每极截面积A m径向结构—1 切向结构—2径向结构 A m =L M b M cm 2切向结构 A m =2L M b Mcm 224永磁体每对极磁化方向长度径向结构 h MP =2h M cm 切向结构 h MP =h Mcm 25永磁体体积V m =pA m h MP cm 326永磁体质量m m =ρV m ×10-3kg稀土钴永磁ρ＝8.1～8.3 g/cm 3铁氧体永磁ρ＝4.8～5.2 g/cm 3钕铁硼永磁ρ＝7.3～7.5 g/cm 3稀土钴永磁—1 铁氧体永磁—2 钕铁硼永磁—327气隙长度δ均匀气隙δ＝δ1+Δcm式中δ1—空气隙长度cm Δ—无纬玻璃丝带厚度或非磁性材料套环厚度cm不均匀气隙δmax =1.5δcm28转子外径D 2cm 29轴孔直径D i2cm 30转子铁芯长度L 2=L M +(W-1)ΔL cm 式中ΔL—隔磁板厚度cm31衬套厚度瓦片形径向结构：三、永磁体尺寸四、转子结构尺寸h h =cm有极靴径向结构：cm式中 h p —极靴高度h h =cm式中Δ＇—垫片最大厚度h h =cm式中 h W —槽楔厚度及槽口高度Δ1—外侧垫条厚度Δ2—里侧垫条厚度瓦片形径向结构—1 有极靴径向结构—232极距τcm33极弧系数αp34极间宽度b 2=(1-αp )τcm 35定子外径D 1cm 36定子内径D i1=D 2+2δ1cm 37定子铁芯长度L 1cm38每极每相槽数q 39定子槽数Q =2mpq 40绕组节距y 41短距因数K p =sin式中β＝y/mq42分布因数整数槽绕组 K d =五、定子绕组和定子冲片分数槽绕组 K d =式中 d—将q化为假分数后分数的分子43斜槽因数K sk =rad t sk —斜槽宽距离cm44绕组因数K dp =K d K p K sk 45预估永磁体空载工作点b ＇m046预估空载漏磁系数σ＇047预估空载磁通Φ〃δWb 48预估空载电动势E ＇0=V49绕组每相串联匝数N＇=式中K Φ—磁场波形系数，根据空载磁场计算50每槽导体数N S=双层绕组—2 单层绕组—1双层绕组N s 取偶整数单层绕组N s 取整数式中 a—并联支路数51实际每相串联匝数52估算绕组线规A cu =mm 2式中 J＇—定子电流密度A/mm 253实际电流密度J＝A/mm 2式中 N—并绕根数54电负荷A＝55定子冲片设计见图8-17b b s1cm b s2cm b s0cm h s1cm h j cm h s2cmt =cmb t =cm56槽满率S fA s =cm 2槽绝缘占面积：A i =cm 2式中 C i —槽绝缘厚度cm A ef =A -A cm2S f =57计算空载磁通Φ＇δ0＝Wb58计算极弧系数αi六、磁路计算QD i 1π()Qh D s i 112+π8222212s s s s b h b b π++??+++122222s s s s i b b b h C πefs t A d N N 2ΦKfNK E dp 44.4'0均匀气隙αi =59铁芯有效长度定转子轴向长度相等时：L ef =L 1+2δcm 定转子轴向长度不相等时：(L 1-L 2)/2δ=8时L ef =L 1+3δcm (L 1-L)/2δ=14时L =L +4δcm 60气隙磁密B δ＝T61气隙系数K δ=62气隙磁位差F δ=A 63定子齿磁密B t =T式中 K Fe —铁芯叠压系数，一般取0.92～0.95 64定子齿磁位差F t = 2H t h tA 查附录2磁化曲线得H tA/cmh t —定子齿磁路计算长度圆底槽 h t =h s1+hs2+b s2/6cm 平底槽 h t =h s1+h s2cm 圆底槽—1 平底槽—265定子轭磁密B j =T 66定子轭磁位差F j = 2C j H j l jA 查附录2磁化曲线得H jA/cmC j —考虑到轭部磁通密度不均匀而引入的轭部磁路长度校正系数，查附录3曲线得l j —定子轭磁路计算长度l j ＝cm 67极靴平均磁密B p =T 式中 L p —极靴轴向长度cm 68极靴磁位差F p = 2H p l pA式中 l p —极靴磁路平均计算长度切向套环结构l p = b M +Δ＇+Δcm 切向槽楔结构 l p = b M + h w +Δ1cm 有极靴径向结构 l p =h pcm切向套环结构—1 切向槽楔结构—269磁极衬套平均磁密B h T 式中 h h —磁性衬套的计算厚度cm 70磁性衬套磁位差F h = 2H h l hA 式中 l h —磁性衬套平均计算长度cm 71总磁位差ΣF=F δ+F t +F j +F p +F h A切向结构 F =072主磁导Λδ＝H主磁导标么值λδ=73漏磁导Λσ由电磁场计算求得H74漏磁导标么值λσ=75外磁路总磁导Λn =Λδ+ΛσH标么值λ=λ+λσ76永磁体空载工作点b m0 =h m0=77空载漏磁系数σ0＝78空载气隙磁通Φ＝(b -h ）B r A m ×10-4Wb %判断上式的值是否小于1%,否则修改b m0＇、σ0＇，79空载气隙磁密B δ0＝T 80空载定子齿磁密B t0=T81空载定子轭磁密B j0=T 82绕组平均半匝长L av = L 1+L Ecm 式中 L—线圈端部平均长cm 83每相绕组电阻R 1＝ΩA、E、B级缘：ρcu75= 0.217×10-3Ω·mm 2/cm F、H级缘：ρcu115= 0.245×10-3Ω·mm 2/cmA、E、B级缘—1 F、H级缘—284槽比漏磁导λs =半开口梯形槽：λs =h1h2h3h4h5h6b b0b1b2d1d2梨形槽—1 半开口梯形槽—2式中k 1=3β+1.67 k 2=3β+1cu t av A aN N L ρ2()++++++*************.03231.041bhkdbhkbhbdh ()++++++++06 01514213122123241b h b b h b h k bb h k b h b b h85端部比漏磁导λE =86差漏磁导λd =87齿顶比漏磁导λt =λtmax =δ＇=b 2＜λtmin =b 2≥ λtmin =均匀气隙：λtmax =λtmin =不均匀气隙—1 均匀气隙-288总漏磁导系数Σλ＝λ+λ+λ+λ89每相绕组漏抗X 1=Ω标么值：X 1*=()τβ64.034.01-E l L q00455s s pb b δδα+()τλτλ2m in 2m ax b b t t +-'40δs b t -()m in m ax m in 31δδδ-+3t()()2004b b t h h b t s p p s -+-δ3 tln1s b t πδ40s b t -212101001005.15-?∑?λpqL N f NNUI X 190每极电枢磁动势F a =A91交轴电枢反应电抗X aq =式中 B aq1—交轴电枢反应基波磁密幅值 I q —电枢电流交轴分量X aq 也可以按下列近似公式估算：X aq =Ω无极靴：X aq =Ω有极靴—1 无极靴—2式中 K aq —交轴电枢磁动势的折算系数均匀气隙时，K按下式估算：K aq =不均匀气隙时，K aq 应用电磁场计算求得92交轴同步电抗X q = X+X ΩX q *=93内功率因数角Ψn =(°)94每极直轴电枢磁动势F ad =A式中 K ad —直轴电枢磁动势的折算系数均匀气隙时，K 按下式计算：K ad =f ad =95永磁体负载工作点b mN =h mN =96额定负载气隙磁通ΦδN-4Wb97负载漏磁系数σN ＝98负载气隙磁密B δN ＝T99负载定子齿磁密B tN =T 100负载定子轭磁密BjN =T101直轴电枢反应电抗X ad =式中 B ad1—直轴电枢反应基波磁密幅值 I d —电枢电流直轴分量X ad 也可按下式估算：X ad =Ω102直轴同步电抗X d = X +X ΩX d * =103空载励磁电动势E 0 = 4.44fNK dp Φδ0K ΦV 104额定负载时直轴内电动势E d = 4.44fNK dp ΦδN K ΦV105输出电压U=V 106电压调整率Δ%判断ΔU是否小于ΔU N ，如是则成立；否则，重新选择永磁体的尺寸和调整参数七、电压调整率和短路电流计算107短路电流倍数I k *=(°)108永磁体最大去磁工作点f k ＇= I k *f＇b mh =h mh= f mh = 1-b mh判断b mh 是否大于b k ，如是则成立；否则，重新选择永磁体的尺寸和调整参数109定子齿质量m t = QL 1K Fe h t b t ρFe ×10-3kg式中ρFe—硅钢片密度，一般为7.8g/cm 3110定子轭质量m j = π(D 1-h j )h j L 1K Fe ρFe ×10kg 111齿部单位铁耗p tW 按齿磁密查损耗曲线112轭部单位铁耗p jW 按轭磁密查损耗曲线113定子铁耗p Fe = k t p t m t + k j p j m jW式中 k t 、k j 为铁耗校正系数对半闭口槽取k t k j114定子绕组铜耗p cu = K e mI N 2R 1W式中 K e —涡流系数，由于涡流使铜耗增加的系数115机械损耗参考Y系列感应电动机实测数据，p fw 取W 116杂散损耗p s = (0.5～2.5)P N ×10W 117总损耗Σp = p +p +p +p W 118效率η＝%八、损耗和效率计算2.63380219.39310231219.3931023FALSE3.950291316900.990.141067361400空气冷却切向套环10XGS-200801.261.23732-0.03923906.3861.086355053 1.26E-064π×10-7 0.256.11212.001428571 73.2173.2FALSE0.50.5FALSE73.25228571 0.593343514 8.14.87.30.10.10.159.63.8122.65FALSEFALSE0.15FALSE1 7.5344406250.9 0.75344406315.59.8123 36.025714298 0.984807753 0.888888889 0.959795081 FALSE0 0.9884480030.5274598211.265 0.9342945320.831.125 0.006682188 241.3324125 193.93418550.9613 32.299293331 FALSE331 198.1414286 0.98757282941 152.53858590.460.650.280.1311.61.12 0.854600904 0.877448398 0.7875153620.109275440.025 0.6782399220.0065403010.92955423212.2FALSEFALSE0.7654418211.1643293791.42E+03 0.7978273660.95135.389649.81.359333333FALSE1 1.79284578793.0121986220.30.42 5.4546210780.853988324126.25FALSEFALSE1 #DIV/0!0 1646.8745023.97134E-061.99E+004.15E-072.07E-014.39E-062.19E+006.87E-013.13E-011.10E+00 0.005633855 16.08928188修改0.659356151 0.687253253。
东方发电机转子组装工艺
东方发电机转子组装工艺摘要：根据构皮滩转子的结构特点及组装控制尺寸要求，制订严格的工艺措施，并通过对首台机转子转子组装工艺的分析和实践，总结、优化下一台转子组装的工艺方案，成功地控制了转子支架的焊接变形、热打键的胀量、转子铁芯及转子的圆度和同心度，保证二台转子组装各项控制尺寸要求。
关键词：转子组装工艺圆度、同心度控制1概述水轮发电机转子由转子中心体、圆盘式分瓣转子支臂、转子磁轭、转子磁极及其它附件组成；现场组装时先将转子中心体与圆盘式分瓣转子支臂把合成整体并按专门的工艺文件焊接成一体；转子磁轭由2mm厚的高强度冲片现场叠压而成，并通过冷、热打键的方式使磁轭与转子支架形成一个整体；48个转子磁极挂装于磁轭外侧。
转子组装的工作内容包括转子支架组装、焊接、闸板组装、磁轭叠装、磁极挂装等。
2转子组装工艺流程图转子组装工艺流程见图13转子组装工艺措施3.1现场布置在转子组装场地中心安装转子中心体支墩；制作一定数量的钢支墩布置在转子不同的圆周上，用于支撑支臂和磁轭；在最外圆布置磁轭叠片和磁极安装的升降式可拆卸平台；转子测圆架安装在转子中心体顶部。
3.2转子支架组焊1、设备清扫检查转子中心体和支臂运输到安装间后，对合缝块及焊缝坡口进行清扫、打磨。
中心体的上法兰面进行清扫、检查高点和除毛刺。
图1转子组装工艺流程2、转子中心体支墩安装和中心体就位清理转子工位中心基础板把合螺栓孔，将转子中心体支墩吊装就位，用螺栓将支墩把合在基础板上。
将转子中心体吊放到转子中心体支墩上，利用千斤顶和中心体支墩上楔子板调整转子中心体上法兰面水平在0.05mm内，合格后，对称、均匀将转子中心体固定到转子中心体支墩上。
检查中心体上法兰与上端轴止口直径和中心体下法兰与下端轴口直径的同心度。
3、测圆架安装将中心测圆架各部件安装在转子中心体上法兰面上。
调整转子测圆架中心柱的中心和垂直度：同心度调整到0.05mm以内。
测圆架中心柱垂直度不大于0.02mm/m，测圆架调整后，要求利用中心测圆架转臂重复测量圆周上任意点的半径误差不得大于0.02mm，旋转一周测头的上下跳动量不得大于0.2mm。
(推荐)叠压系数
电机定转子冲片毛刺过大对电机整机质量，电气性能有着严重的危害。
由于毛刺过大使铁心叠压系数降低，同定转子铁心重量不够一样对电气性能有影响。
毛刺过大使定子铁心齿部弹开度大于允许值，可引起功率因数降低，铜耗增大，温升增高。
压装后定子铁心冲片间短路，涡流损耗增大；同时也造成定子铁心外圆不平整，与机座接触面积减小，影响热的传导，使电机温升增高。
由上述可见控制定转子冲片毛刺对于提高电机整机质量有着极其重要的意义。
电动机的各项主要制造工艺的技术要求3．2．1电动机零部件的机械加工3．2．1．1电动机零部件的机械加工必须达到三点要求：a．尺寸的准确度，即零部件的公差与配合。
b．形状和位置的准确度，即零部件的形位公差。
c．表面粗糙度。
d．安装尺寸应符合相关产品标准对安装尺寸公差的要求。
3．2．1．2 机座加工技术要求a．各加工部位尺寸公差和粗糙度应符合图纸规定。
b．各加工面的形位公差应符合图纸规定。
其中两端止口与内圆的同轴度，两端面对止口轴心线的跳度是机座加工关键。
内圆与铁心配合应有适当紧度，以确保电动机运行过程定子铁心无松动、串动。
此外，底脚平面应与轴心线平行。
c．底脚孔对机座中心线的距离应左右对称，且符合规定公差。
3．2．1．3端盖加工技术要求：以下5项是关键尺寸，应符合图纸规定。
a．轴承室的尺寸公差、圆柱度与粗糙度。
b．止口的尺寸公差、圆柱度与粗糙度。
c．轴承室与止口的同轴度。
d．端面对止口轴心线的跳度。
e．止口端面至轴承室的深度。
端盖壁厚一般不应小于5mm，端盖止口应倒角，加工余量在3mm以上。
3．2．1．4转轴、转子加工技术要求a．各加工部位尺寸公差和粗糙度应符合图纸规定。
b．各加工面的形位公差应符合图纸规定。
c．转轴的铁心档直径、轴承档直径和粗糙度，转子铁心外径尺寸和粗糙度，两端轴承档间距，铁心外圆与转轴同轴度等均是加工关键。
转轴与铁心、风叶配合应有适当紧度，以确保电动机运转过程转子铁心、风叶无松动、串动。
《电磁场分析软件》实验指导书六(RMxprt三相感应电机性能分析)
RMxprt电机性能分析上机实验指导书林友杰2013年11月3日1问题描述⏹建模分析YZD132-8三相感应电机的性能；⏹上机实验用时预计60分钟。
2电机样机参数GENERAL DATA通用数据给定输出功率(kW) Given Output Power (kW): 3。
7额定电压（V) Rated V oltage（V）：380绕组连接形式Winding Connection: Delta（三角形连接）极数Number of Poles: 8给定转速(rpm) Given Speed（rpm)：700频率(Hz）Frequency (Hz）: 50杂散损耗（W) Stray Loss（W）: 37摩擦损耗(W）Frictional Loss（W）：34.5333风阻损耗（W) Windage Loss (W）: 0运行方式Operation Mode: Motor负载类型Type of Load: Constant Power（恒功率）工作温度(C) Operating Temperature (C）：75STATOR DATA定子参数定子槽数Number of Stator Slots：48定子外径（mm) Outer Diameter of Stator（mm）：210定子内径(mm）Inner Diameter of Stator (mm）: 148定子槽类型Type of Stator Slot：2定子槽Stator Sloths0（mm）：0。
8hs1（mm）: 1.05hs2（mm）: 12。
9bs0 (mm）：2。
8bs1 (mm): 4。
9bs2（mm）: 6.7定子铁芯长度（mm）Length of Stator Core（mm)：250定子铁芯的叠压系数Stacking Factor of Stator Core：0.92硅钢片类型Type of Steel：M19_24G冲片分瓣数Number of lamination sectors1压板厚度(mm) Press board thickness (mm）: 5压板是否导磁Magnetic press board：Yes线圈类型Type of Coils: 10线圈节距Coil Pitch: 7每槽导体数Number of Conductors per Slot: 30导体的并绕根数Number of Wires per Conductor：2导线线径（mm）Wire Diameter (mm）：0.93导线绝缘厚度(mm）Wire Wrap Thickness（mm)：0.09极限槽满率（％) Limited Slot Fill Factor (%）: 80导线电阻率Wire Resistivity (ohm。
maxwell 翻译
1.参数设置：MachineMachine type : Three Phase Induction Motor Number of Poles : 极数Stray Loss Factor：杂散损耗系数Frictional loss: 机械摩擦损耗Windage loss: 风磨损耗Reference Speed: 给定转速StatorOuter Diameter : 定子铁心外径Inner Diameter : 定子铁心内径Length : 定子铁心轴向长度Stacking Factor : 定子铁心叠压系数Steel Type : 定子铁心冲片材料Number of Slots : 定子槽数Slot Type : 定子槽型Lamination Sectors ：定子冲片扇形分瓣数Press Board Thickness : 定子端部压板厚度Skew Width : 定子斜槽数SlotWindingWinding Layer : 绕组层数Winding type ：绕组匝间连接方式Parallel Branches ：并联支路数Conductors per Slot ：每槽导体数Coil Pitch ：线圈跨距Number of Strands : 一匝线圈的并绕根数Wire Wrap ：漆包线双边绝缘厚度Wire Size ：铜导线规格End/InsulationInput Half-turn Length : 输入定子绕组半匝长度End Extension : 绕组出铁心端面直线长度Base Inner Radius : 基脚半径Tip Inner Diameter : 顶部直径End Clearance : 相邻两线圈间隙Slot Liner : 槽绝缘厚度Wedge Thickness : 定子槽契厚度Layer Insulation : 绝缘层厚度Limited Fill Factor : 最高定子槽满率RotorStacking Factor ：转子铁心叠压系数Number of Slots ：转子槽数Slot Type：转子槽型Outer Diameter ：转子外径Inner Diameter ：转子内径Length ：转子轴向长度Steel Type ：转子铁心冲片材料Skew width ：斜转子槽数Cast Rotor ：铸造转子Half Slot ：转子半槽Double Cage ：双鼠笼SlotWindingBar Conductor Type ：转子鼠笼导条材料End Length ：鼠笼导条出转子端面长度End Ring Width ：端环轴向厚度End Ring Height ：端环径向长度End Ring Conductor Type ：转子端环材料ShaftMagnetic Shaft ：磁性转轴2. Design SheetGENERAL DATAGiven Output Power (kW): 给定输出功率Rated V oltage (V): 额定电压Winding Connection: Wye 绕组连接：星型Number of Poles: 极数Given Speed (rpm): 给定转速Frequency (Hz): 频率Stray Loss (W): 杂散损耗Frictional loss (W): 机械摩擦损耗Windage loss (W): 风磨损耗Operation Mode: Generator工作模式：发电机Type of Load: Infinite Bus 负载类型：无限总线Operating Temperature (C): 工作温度STATOR DATANumber of Stator Slots: 定子槽数Outer Diameter of Stator (mm): 定子外径Inner Diameter of Stator (mm): 定子内径Type of Stator Slot: 定子槽型Stator Slot 定子槽参数·······Top Tooth Width (mm): 顶部齿宽Bottom Tooth Width (mm): 底部齿宽Length of Stator Core (mm): 定子铁心长度Stacking Factor of Stator Core: 定子铁心叠压系数Type of Steel: 定子铁心叠压系数Number of lamination sectors:扇形分瓣数Press board thickness (mm): 定子端部压板厚度Magnetic press board: 磁性压板Number of Parallel Branches: 并联支路数Type of Coils: 线圈类型Coil Pitch: 线圈跨距Number of Conductors per Slot: 每槽导体数Number of Wires per Conductor: 每导体的导线数Wire Diameter (mm): 导线直径Wire Wrap Thickness (mm): 漆包线双边绝缘厚度Wedge Thickness (mm): 定子槽契厚度Slot Liner Thickness (mm): 槽绝缘厚度Layer Insulation (mm): 绝缘层厚度Slot Area (mm^2): 槽面积Net Slot Area (mm^2): 净槽面积Slot Fill Factor (%): 槽满率Limited Slot Fill Factor (%): 最高槽满率Wire Resistivity (ohm.mm^2/m): 导线电阻率Conductor Length Adjustment (mm):导体长度调整End Length Correction Factor: 端部长度校正因子End Leakage Reactance Correction Factor端部漏抗校正因子ROTOR DATANumber of Rotor Slots: 转子槽数Air Gap (mm): 气隙Inner Diameter of Rotor (mm): 转子内径Type of Rotor Slot: 转子槽型Rotor Slot 转子槽参数······Cast Rotor: Yes 铸造转子Half Slot: N o 半槽Length of Rotor (mm): 转子铁心长度Stacking Factor of Rotor Core:转子铁心叠压系数Type of Steel: 转子铁心冲片材料Skew Width: 斜槽数End Length of Bar (mm): 导条出转子端面长度Height of End Ring (mm): 端环径向长度Width of End Ring (mm): 端环轴向厚度Resistivity of Rotor Bar at 75 Centigrade(ohm.mm^2/m): 75℃转子导条电阻率Resistivity of Rotor Ring at 75 Centigrade(ohm.mm^2/m): 75℃转子端环电阻率Magnetic Shaft: No 导磁转轴MATERIAL CONSUMPTION材料消耗Armature Copper Density (kg/m^3): 电枢铜密度Rotor Bar Material Density (kg/m^3): 转子导条密度Rotor Ring Material Density (kg/m^3):转子端环密度Armature Core Steel Density (kg/m^3):电枢铁心冲片密度Rotor Core Steel Density (kg/m^3):转子铁心冲片密度Armature Copper Weight (kg): 电枢铜重量Rotor Bar Material Weight (kg): 转子导条重量Rotor Ring Material Weight (kg): 转子端环重量Armature Core Steel Weight (kg): 电枢铁心重量Rotor Core Steel Weight (kg): 转子铁心重量Total Net Weight (kg): 总净重Armature Core Steel Consumption (kg):电枢铁心用钢量Rotor Core Steel Consumption (kg):转子铁心用钢量RATED-LOAD OPERATIONStator Resistance R1 (ohm): 定子电阻Stator Resistance at 20C (ohm): 20C定子电阻Stator Leakage Reactance X1 (ohm): 定子漏抗Slot Leakage Reactance Xs1 (ohm): 槽漏抗End Leakage Reactance Xe1 (ohm): 端部漏抗Harmonic Leakage Reactance Xd1 (ohm):谐波漏抗Rotor Resistance R2 (ohm): 转子漏抗Rotor Leakage Reactance X2 (ohm):转子端部漏抗Resistance Corresponding to Iron-Core Loss Rfe (ohm): 铁耗对应电阻Magnetizing Reactance Xm (ohm):磁阻Stator Phase Current (A): 定子相电流Current Corresponding to Iron-Core Loss (A):铁心损耗对应电流Magnetizing Current (A): 磁化电流Rotor Phase Current (A): 转子相电流Copper Loss of Stator Winding (W):定子绕组铜耗Copper Loss of Rotor Winding (W):转子绕组铜耗Iron-Core Loss (W): 铁耗Frictional and Windage Loss (W):摩擦+风磨损耗Stray Loss (W): 杂散损耗Total Loss (W): 总损耗Input Mechanical Power (kW): 输入功率Output Electrical Power (kW): 输出功率Mechanical Shaft Torque (N.m): 机械转矩Efficiency (%): 效率Power Factor: 功率因数Rated Slip: 额定转差率Rated Shaft Speed (rpm): 额定转轴转速DETAILED DATA AT RATED OPERATION额定实验详细数据Stator Slot Leakage Reactance (ohm): 定子槽漏抗Stator End-Winding Leakage Reactance (ohm):定子端部漏抗Stator Differential Leakage Reactance (ohm):定子差漏抗Rotor Slot Leakage Reactance (ohm): 转子槽漏抗Rotor End-Winding Leakage Reactance (ohm):转子端部漏抗Rotor Differential Leakage Reactance (ohm):转子差漏抗Skewing Leakage Reactance (ohm): 斜槽漏电抗Stator Winding Factor: 定子绕组系数Stator-Teeth Flux Density (Tesla): 定子齿部磁密Rotor-Teeth Flux Density (Tesla): 转子齿部磁密Stator-Yoke Flux Density (Tesla): 定子轭部磁密Rotor-Yoke Flux Density (Tesla): 转子轭部磁密Air-Gap Flux Density (Tesla): 气隙磁密Stator-Teeth Ampere Turns (A.T): 定子齿安匝Rotor-Teeth Ampere Turns (A.T): 转子齿安匝Stator-Yoke Ampere Turns (A.T): 定子轭安匝Rotor-Yoke Ampere Turns (A.T): 转子轭安匝Air-Gap Ampere Turns (A.T): 气隙安匝Correction Factor for Magnetic Circuit Length ofStator Yoke: 定子轭磁路长度校正系数Correction Factor for Magnetic Circuit Length ofRotor Yoke: 转子轭磁路长度校正系数Saturation Factor for Teeth: 齿饱和系数Saturation Factor for Teeth & Yoke:齿&轭饱和系数Induced-V oltage Factor: 感应电压系数Stator Current Density (A/mm^2): 定子电流密度Specific Electric Loading (A/mm): 单位电负荷Stator Thermal Load (A^2/mm^3):定子热负荷Rotor Bar Current Density (A/mm^2):转子导条电密Rotor Ring Current Density(A/mm^2):转子端环电密Half-Turn Length of Stator Winding (mm):定子绕组半匝长度WINDING ARRANGEMENT绕组排列Edited Winding Layout: 编辑的绕组布局Periodic Multipliers: 周期数Average coil pitch is: 平均线圈间距Angle per slot (elec. degrees):每槽角度（电角度）Phase-A axis (elec. degrees): A相轴（电角度）First slot center (elec. degrees):第一槽中心（电角度）TRANSIENT FEA INPUT DATA瞬态有限元输入数据For one phase of the Stator Winding:对定子绕组单相：Number of Turns: 匝数Parallel Branches: 并联支路数Terminal Resistance (ohm): 端部电阻End Leakage Inductance (H): 端部漏感For Rotor End Ring Between Two Bars of One Side:对单侧两导条之间的转子端环：Equivalent Ring Resistance (ohm):等效端环电阻Equivalent Ring Inductance (H): 等效端环电感2D Equivalent Value: 二维等效值Equivalent Model Depth (mm): 等效模型深度Equivalent Stator Stacking Factor:等效定子叠压系数Equivalent Rotor Stacking Factor:等效转子叠压系数。
丰田prius的中文文Ansoft Maxwell 3D操作流程
五、电机的材料特性（续）
创建了体坐标系，它的默认名是 FaceCS1。把它名字改为PM1_CS. 重复同样的操作来创建与PM2关 联的体坐标系PM2_CS。确认它的 X轴正方向指向气隙。
五、电机的材料特性（续）
如下所示，通过点击Globle来重 置工作坐标系为全球坐标系。
编辑物体PM1的属性，选择 PM1_CS坐标系统来改变物体的定 向。这坐标系统为永磁体磁化方 向的基准方向。
三、创建3D模型（续）
电机几何模型完成了，如果你想 隐藏电机的其它部分，选择 Rotor，Stator和Magnets，选择 菜单项目View>Show Selection> Active view 或者是 使用工具栏按钮
三、创建3D模型（续）
依据我们所用的不同的求解器及我们需要获得的电机性能参数，可能会 增加新的物体（在设置剖分和运动属性时会用到）。 保存项目，点击Maxwell design‘1_Whole_Motor’，右击选择 ‘Copy’。 点击项目名字，右击选择‘Paste’，改变复制的项目名为 2_Partial_motor. 我们可以充分利用电机的拓扑结构来减少所仿真电机的尺寸。电机极数 为8，我们可只仿真电机的一个周期，这是可行的，因为定子 （1）有48槽（8是48的除数）， （2） 三相定子绕组是有45度的为一周期分布。 从现在开始，我们将使用the Mawxelldesign '2_Partial_motor' 来进行仿 真。我们同时还有一个电机整个区域的备份以备在其他的研究中使用。
四、减小3D模型尺寸（续）
选择Draw>Rectangle 1.在坐标输入窗口，输入方体的位置 X：0.0，Y：0.0，Z：-100.0，按Entry键输入 2.在坐标输入窗口，输入方体的相对尺寸 dX：200.2，dY:0.0，dZ:200.0,按Entry键输入 如果半径按钮“Automatically cover closed polylines”检查Tools> Options>3D Modeler (如第五页表示的)，获得2D sheet。如果这个选择 不可以，你需要检查多叉线，右击选择Edit>Surface>Cover Lines.
电机制造工艺
电机制造工艺1、电机制造工艺的特征和电机制造工艺的内容1.1 电机制造工艺是机械制造工业中的一部分，和一般机械制造工艺比较，电机制造工艺具有以下特征：1.1.1电机产品种类繁多，每一品种又按照不同的容量、电压、转速、安装方式、防护等级、冷却方式及配用负载等，分为许多不同的形式和规格。
1.1.2电机各零部件之间除了有机械方面的联系外，还有磁、电、热等方面的相互作用，零部件制造质量要求严格，个别零部件中的缺陷很容易影响产品不能正常运行，甚至报废。
1.1.3电机制造工艺内容比较复杂，除了一般机械制造中的机械加工工艺外，还有铁心、绕组等零部件制造所特有的工艺，其中手工劳动量的比重相当大，工件质量也较难稳定。
1.1.4电机制造所用的原材料，除一般金属结构材料外，还有导磁材料、导电材料、绝缘材料，材料的品种规格多。
1.1.5电机制造中，使用非标准设备的数量相当多，所需的非标准工艺装备也较多。
1.2 电机制造工艺内容1.2.1机加工工艺：包括转子加工、轴加工。
1.2.2铁芯制造工艺：包括磁极铁芯的冲片制造、冲片叠压。
1.2.3绕组制造工艺：包括线圈制造，绕组嵌装及其绝缘处理（包括短路环焊接）。
1.2.4鼠笼转子制造工艺：包括转子铁芯的叠压，转子压铸。
1.2.5电机装配工艺：包括支架组件的铆压，电机的主副定子铆压和装配等。
在电机制造中，同样的设计结构和同一批原材料所制成的产品，其质量往往有相差很大的现象（铁耗值相差可达40%，线圈绝缘耐压强度相差可达80%，电机的使用寿命相差好几倍。
）其所以如此，除原材料、外购件、外协件的因素外，一个重要的原因就是工艺不够完善或未认真按工艺规程加工。
（如：转子铸铝、转子加工、支架铆压、定子短路环铆压等等），在制造过程中所造成的缺陷，不是零部件检查时容易发觉出来的，如果将有缺陷的零部件用到产品上去，就会造成产品质量下降和使用寿命降低。
在当前电机品种的生产规模越来越大，自动化的程度越来越高，对所用电机的运行可靠性和质量稳定性的要求越来越严格。
叠压压力和叠压系数
叠压压力是指由于上方物体的重力作用而施加在下方物体表面上的压力。
叠压系数是用来描述叠压压力与上方物体重力之间的关系的一个无量纲参数。
在一般情况下，叠压压力可以通过以下公式计算：叠压压力= 上方物体的重力/ 下方物体受力面积
叠压系数则定义为：
叠压系数= 叠压压力/ 上方物体的重力
叠压系数的大小取决于下方物体的形状、材料以及与上方物体之间的接触情况。
对于理想情况下的均匀叠压，叠压系数一般为1。
然而，在实际情况中，由于不均匀叠压或接触面积不完全，叠压系数可能会小于1。
需要注意的是，叠压压力和叠压系数的计算都是基于静态情况，并不考虑动态载荷或运动中的影响。
在实际工程中，如果涉及到叠压问题，应该根据具体情况进行力学分析和实验验证。
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叠压系数————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：电机定转子冲片毛刺过大对电机整机质量，电气性能有着严重的危害。
由于毛刺过大使铁心叠压系数降低，同定转子铁心重量不够一样对电气性能有影响。
毛刺过大使定子铁心齿部弹开度大于允许值,可引起功率因数降低,铜耗增大，温升增高。
压装后定子铁心冲片间短路,涡流损耗增大；同时也造成定子铁心外圆不平整,与机座接触面积减小,影响热的传导,使电机温升增高。
由上述可见控制定转子冲片毛刺对于提高电机整机质量有着极其重要的意义。
3.2.1电动机零部件的机械加工电动机的各项主要制造工艺的技术要求ﻫ3.２．1．1电动机零部件的机械加工必须达到三点要求：a.尺寸的准确度,即零部件的公差与配合。
ﻫb.形状和位置的准确度,即零部件的形位公差。
ﻫｃ.表面粗糙度。
d.安装尺寸应符合相关产品标准对安装尺寸公差的要求。
ﻫ３.2.1.2 机座加工技术要求ａ．各加工部位尺寸公差和粗糙度应符合图纸规定。
ﻫb.各加工面的形位公差应符合图纸规定。
其中两端止口与内圆的同轴度,两端面对止口轴心线的跳度是机座加工关键。
内圆与铁心配合应有适当紧度，以确保电动机运行过程定子铁心无松动、串动。
此外，底脚平面应与轴心线平行。
ﻫc．底脚孔对机座中心线的距离应左右对称,且符合规定公差。
3.2．1．3端盖加工技术要求:以下5项是关键尺寸,应符合图纸规定。
a.轴承室的尺寸公差、圆柱度与粗糙度。
ﻫb．止口的尺寸公差、圆柱度与粗糙度。
c.轴承室与止口的同轴度。
ﻫd．端面对止口轴心线的跳度。
ﻫe．止口端面至轴承室的深度。
端盖壁厚一般不应小于5mm,端盖止口应倒角，加工余量在3mｍ以上。
ﻫ３．2.1.4转轴、转子加工技术要求ﻫa.各加工部位尺寸公差和粗糙度应符合图纸规定。
ﻫb.各加工面的形位公差应符合图纸规定。
c．转轴的铁心档直径、轴承档直径和粗糙度，转子铁心外径尺寸和粗糙度,两端轴承档间距,铁心外圆与转轴同轴度等均是加工关键。
转轴与铁心、风叶配合应有适当紧度,以确保电动机运转过程转子铁心、风叶无松动、串动。
此外，轴伸与键槽尺寸公差等应符合相关产品标准对安装尺寸公差的要求。
3.２．2铁心制造ﻫ3．2．2.1铁心冲片技术要求a．冲片应达到图纸规定的尺寸公差。
ﻫb.冲片表面应光滑，厚薄均匀。
定子、转子冲片毛刺≤０.05mｍ。
c.冲片内圆或中心孔与外圆的同轴度:内外圆一次冲Φ0.０4~ 0.06mｍ，内外圆两次冲适当放宽。
d.冲片槽齿分布不均匀度，即最大与最小齿宽之差为3、４级。
ﻫe．槽中心线应通过圆心,不应有明显的歪斜。
f．冲片表面绝缘层应薄而均匀,且有足够的介电、耐油、防潮性能。
g.有缺边的冲片数量不得超过2%,缺边高度不得超过磁轭高度的２０%。
ﻫ3．2.2．2定子铁心压装技术要求a．铁心重量或叠压系数要符合图纸规定。
ﻫb．压力应均匀,紧密度要适宜。
ｃ.几何尺寸应准确。
铁心总长度、槽形尺寸及径向通风槽的尺寸和位置等均应符合规定要求，铁心外径公差应保证外压装定子铁心同轴度的工艺要求。
d.形状要求。
铁心同轴度应在规定范围，压装后冲片不应出现波浪形。
铁心边缘,特别是齿部不应翘起。
ﻫe．铁心轴向中心线位置应符合规定要求，以保证定、转子中心对称。
ﻫf．铁心片间绝缘不应被破坏。
3．2．3转子铸铝ﻫ3．２．３.１表面质量要求ﻫａ．端环、风叶及平衡柱不得有裂纹。
ﻫｂ.端环表面缩孔的大小及深度应小于端环高度的20％，最大不大于3ｍｍ,每端只允许出现一c．风叶、尖角残缺应小于3ｍm。
3.2.３．２尺寸要求ﻫa．转子铁心长度公差。
铁心长L<160mm,允许公差+2.0mm；铁心长L≥160mｍ,允许公差+2.5mm。
ﻫb.端环外圆及铁心外圆的偏摆。
铁心外径Φ<100mm,最大偏摆不大于1.０mm；铁心外径Φ＜250mｍ，最大偏摆不大于２．0ｍm;铁心外径Φ250~40０mm，最大偏摆不大于3．0mｍ；铁心外径Φ>４00ｍm，最大偏摆不大于4.0ｍm。
ﻫc.端环端面对铁心端面偏摆:同b。
ﻫd．转子槽斜度允许偏差为±1.0ｍm。
ｅ.转子外圆表面斜槽线必须平直，转子错片从槽斜线上看，一般应小于0.5ｍm。
ﻫ3．2．３．33.2．４内部质量要求ﻫ检查有无断条、裂纹、气孔、疏松和缩孔等缺陷。
（使用专用检查装置)。
ﻫ3.2.4．1线圈制造技术要求ﻫa.绕线线径、匝数应准确,每个线圈接头不得超过一处,绕组制造ﻫ每相线圈不得超过两处,每台不得超过四处,接头必须在端部斜边处,包扎应符合规定。
b.尺寸适中符合要求，由绕线模保证。
c.线圈应排列整齐,不得交叉,不得损伤绝缘，多匝线圈匝间及对地绝缘应良好可靠。
3.2．４.２绕组嵌线、整形、接线技术要求a.嵌线前应检查清理铁心,定子表面和槽内有凸出之处须修锉平整、吹净(不应在嵌线区）。
b.绕组节距（槽距）、线圈间连线、引出线相对位置必须正确。
ﻫｃ.绕组槽绝缘、层绝缘、相间绝缘应良好可靠。
绝缘材料质量、结构尺寸应符合规定。
ｄ.槽楔表面应平整光滑,插入时不得损伤绕组绝缘，应有适当紧度,其端部不应有破裂现象，不得高出铁心内圆。
绕组、绝缘、槽楔露出定子铁心两端长度应对称。
e．绕组端部导线应排列整齐，无严重交叉现象。
端部绑扎、绝缘应符合要求。
f.嵌线、整形时不得用金属工具直接与绕组接触,不得过分用力,以免损伤绝缘。
ﻫg．引出线接头应焊牢，保证接触良好,有足够的机械强度,表面光洁,不得有脱焊或虚焊现象。
应严防铜末、焊渣等飞溅物损伤绕组绝缘及混入绕组。
ﻫh.引出线应排列整齐，长度相同且符合要求。
需标注出线标志的应标在相同的规定位置。
i．端部尺寸应符合图样或工装要求。
ｊ.槽底绝缘不应有破裂现象，导线不应有绝缘损坏现象,槽口如果有破裂，必须用与槽绝缘相同材料垫好，但破裂总数不得超过3处,且不准破裂到铁心。
ｋ.有绕组定子铁心不允许在地面滚动，其堆放及搬运过程中不得损伤线圈绝缘。
３．2．４．3绕组浸漆干燥技术要求a.预烘、浸漆、干燥的工艺参数、绝缘电阻应符合规定要求。
b.浸渍漆均匀透明,无杂质和块状物质、无变质。
漆的粘度应符合工艺要求。
ﻫc．烘干后绕组表面漆膜色泽应均匀一致，手触漆膜应不粘手并稍有弹性，表面无裂纹和皱痕,端部无变形且铜线无磕碰、露铜、引接线分离、槽楔无错位。
d．电动机绕组干燥程度,可以用测量绝缘电阻变化情况来判断。
已干燥好的电动机,一般应符合下式要求：＞1.3(中小型电动机) ﻫ＞3（大型号电动机）ﻫ式中：R60s和R15ｓ表示兆欧表6０ｓ和15s时的读数；ﻫＲ10ｍin和R1miｎ表示兆欧表１０min和1mｉn时的读数。
3．２.5电动机装配主要技术要求ﻫ3．2．5．1应保证电动机的装配精度。
3．2.5.2轴承压装应用工装压装，不得用金属工具直接敲击。
要求轴承运转灵活。
轴承两端应留有适当轴向移动余量，以保证不因电动机温升变化,而使轴承受到轴向压力。
3.2．5.4单相有离３．2.5．3转子应运行平稳，振幅不超过规定标准,平衡块应固定牢靠。
ﻫ心开关的电机,离心开关型号规格应正确，触点应清洁，安装应牢固、平稳,位置应符合要求,接触应可靠。
单相有电容器的电机，电容器型号规格应正确,引出端需焊接的应焊牢并可靠3．2．5.5风叶型号规格应正确，安装位置应符合规定。
ﻫ3．２.5.6绕组、铁心及机壳、端盖止口接触面应无碰擦损伤,绝缘应良好，无油污及铁屑等杂物进入机内。
ﻫ３．２．5.7内部布线、出线标志及旋转方向、接地装置及标志等应符合标准要求。
ﻫ3.２．6电动机试验ﻫ３．2.6．1检查试验ﻫ每台装配完成的电动机均必须进行。
检查试验合格后,电动机才能出厂,又称出厂试验。
ﻫ3．2.６.2型式试验凡遇下列情况之一者,必须进行型式试验：a.新产品试制完成时或小批试生产时。
b．当设计、工艺变更,足以引起某些特性和参数发生变化时。
c．当检查试验结果和以前进行的型式试验结果比较，发生不可容许的偏差时。
ﻫｄ.成批生产的电动机定期的抽试，每年抽试一次。
当需要抽试的数量过多时，抽试时间间隔可适当延长,但至少每两年抽试一次。
ﻫ检查试验（出厂试验)、型式试验的项目、具体要求应符合电动机相应标准的规定。
3.2.1电动机零部件的机械加工电动机的各项主要制造工艺的技术要求ﻫ3.2．1.1电动机零部件的机械加工必须达到三点要求:a．尺寸的准确度,即零部件的公差与配合。
ﻫｂ．形状和位置的准确度,即零部件的形位公差。
ﻫc.表面粗糙度。
ﻫｄ．安装尺寸应符合相关产品标准对安装尺寸公差的要求。
3．2．１.2机座加工技术要求a．各加工部位尺寸公差和粗糙度应符合图纸规定。
ﻫｂ．各加工面的形位公差应符合图纸规定。
其中两端止口与内圆的同轴度，两端面对止口轴心线的跳度是机座加工关键。
内圆与铁心配合应有适当紧度,以确保电动机运行过程定子铁心无松动、串动。
此外,底脚平面应与轴心线平行。
ﻫc．底脚孔对机座中心线的距离应左右对称,且符合规定公差。
ﻫ３．2．1．3端盖加工技术要求：以下５项是关键尺寸,应符合图纸规定。
ﻫa.轴承室的尺寸公差、圆柱度与粗糙度。
ﻫb．止口的尺寸公差、圆柱度与粗糙度。
c.轴承室与止口的同轴度。
ｄ．端面对止口轴心线的跳度。
ﻫｅ．止口端面至轴承室的深度。
端盖壁厚一般不应小于5m ｍ,端盖止口应倒角，加工余量在３mm以上。
3．2.1．4转轴、转子加工技术要求ﻫa.各加工部位尺寸公差和粗糙度应符合图纸规定。
ﻫb．各加工面的形位公差应符合图纸规定。
ﻫｃ．转轴的铁心档直径、轴承档直径和粗糙度,转子铁心外径尺寸和粗糙度,两端轴承档间距,铁心外圆与转轴同轴度等均是加工关键。
转轴与铁心、风叶配合应有适当紧度，以确保电动机运转过程转子铁心、风叶无松动、串动。
此外,轴伸与键槽尺寸公差等应符合相关产品标准对安装尺寸公差的要求。
3.2.２铁心制造ﻫ３.2．2.1铁心冲片技术要求ａ．冲片应达到图纸规定的尺寸公差。
ﻫb．冲片表面应光滑，厚薄均匀。
定子、转子冲片毛刺≤0．05mm。
c．冲片内圆或中心孔与外圆的同轴度：内外圆一次冲Φ0.04 ~0.０6mm，内外圆两次冲适当放宽。
ﻫd.冲片槽齿分布不均匀度,即最大与最小齿宽之差为3、４级。
e.槽中心线应通过圆心,不应有明显的歪斜。
f．冲片表面绝缘层应薄而均匀,且有足够的介电、耐油、防潮性能。
ﻫg.有缺边的冲片数量不3.2．2.2定子铁心压装技术要求20%。
ﻫ得超过2％，缺边高度不得超过磁轭高度的ﻫa．铁心重量或叠压系数要符合图纸规定。
ﻫｂ.压力应均匀，紧密度要适宜。
c．几何尺寸应准确。
铁心总长度、槽形尺寸及径向通风槽的尺寸和位置等均应符合规定要求，铁心外径公差应保证外压装定子铁心同轴度的工艺要求。