后埋件设计中化学螺栓与膨胀螺栓混用问题目前幕墙后埋件的设计中 (1)

后埋件设计中化学螺栓与膨胀螺栓混用问题目前幕墙后埋件的设计中，很多采用化学螺栓与膨胀螺栓混用的个案（如立柱预埋件分别为一对角线两枚化学螺栓，另一对角线两枚膨胀螺栓），例如我们本论坛中的一份贴中上传的图幕墙防雷节点也是混用了两种螺栓，但此类埋件计算如何取参数、公式？请大家讨论，化学螺栓与膨螺栓混用合理吗？两种螺栓混用幕墙的安全度有没有保证？应该如何精确计算？
1、膨胀锚栓和化学锚栓的特点及混用的合理性。

膨胀锚栓通过端部的扩张部分压入钻孔壁内，通过摩擦力承受荷载；膨胀锚栓的优点是抗剪能力好，价格便宜，施工方便。

有些人说膨胀锚栓不好，主要认为膨胀锚栓会由于风载的循环反复拉压而产生松动，抗拉能力较差，但膨胀锚栓用于幕墙也快20来年了，并未有工程事故及相关资料来支持这种说法，我认为只要我们选用正规厂家的合格产品，留有合适的安全储备，膨胀锚栓用于一般的幕墙是没有问题的。

化学锚栓通过砂浆或合成树脂将锚栓与锚固基础结合成一个整体；化学锚栓的力学性能比同等规格的膨胀锚栓好很多；缺点是价格高，对施工要求高，如果现场钻孔，清孔达不到要求，还不如直接用膨胀锚栓。

现在有个说法是化学锚栓不宜焊接，这个说法也不全对，国内一般的化学锚栓药剂采用的环氧树脂，这种材料优点是收缩率低、粘结力高，它能产生很高的强度，对清孔方法和效果敏感性小，但它主要的缺点是耐高温稳定性差，所以不宜焊接。

还有一种化学药剂是乙烯基酯树脂，其粘结剂采用乙烯基酯/水泥，反应剂采用甲基丙烯酸脂和水，这种化学药剂除了环氧树脂的优点外，还有耐高温、化学稳定性高、耐久性高等优点；像慧鱼的化学锚栓就有采用的这种树脂，喜利得销售人员上次来我们公司讲课，也有谈到他们的化学锚栓采用的化学药剂并非环氧树脂，能耐高温，还出示了他们在建设部做的焊接后拉拔试验报告。

对于能够提供试验报告或耐高温说明的化学锚栓，是可以焊接的。

对于承受很大的弯矩及轴力的支座，比如拉索支座，钢柱支座等，没有预埋件时，应该采用慧鱼、喜利得等公司的化学锚栓。

全采用国产化学锚栓不能焊接，全采用喜利得或慧鱼的化学锚栓价格又不能承受，全采用膨胀锚栓有时又通不过监理验收；这时就根据膨胀锚栓和化学锚栓的优缺点组合使用，折衷的采用一个对角为膨胀锚栓，一个对角为化学锚栓的连接方式；从受力性能来说，这种后埋方式是没有任何问题的，但需注意几个问题，后面我会讲到。

2、两种锚栓混用幕墙的安全度有没有保证？
这个问题问得不够合理，应该是“幕墙结构体系的可靠度能不能得到保证”，没有安全度的说法，只有安全系数，安全系数是针对具体的材料的。

幕墙结构的可靠度和荷载取值，各种材料的性能，几何参数和计算公式等有关系，具体到锚栓的计算来说，就和锚栓的破坏形态有关，是脆性破坏，还是延性破坏？破坏时离散性大不大等等。

膨胀锚栓破坏受拉破坏的形态有：钢材破坏、混凝土锥体破坏和劈裂破坏、锚栓拔出破坏，化学锚栓受拉的破坏形态有：钢材破坏、混凝土锥体破坏和劈裂破坏。

一般来讲，膨胀锚栓是后两种破坏形态，化学锚栓是第二种破坏形态，这几种破坏形态都是脆性破坏；从我们的拉拔试验结果可以知道，后置锚栓破坏的离散性也是很大的；再加上埋件乃是幕墙结构的基础，所以规范对幕墙后置埋件的安全系数取得很高。

102－2003 5.5.7规定“锚栓承载力设计值不应大于其极限承载力的50%”，再考虑到风载分项系数1.4，后置锚栓总的安全系数为：1.4*2=2.8，如果锚栓厂家技术手册上对于脆性破坏的材料分项系数取值小于
2时建议取为2，毕竟我们要以规范为准。

5.5.7也规定后置埋件“应进行承载力现场试验，必要时应进行极限拉拔试验”，我的理解是做试验时其拉拔力至少要达到设计值的两倍或者直接做极限拉拔试验，以确信后置锚栓有没有两倍的材料安全系数。

采用正规厂家的锚栓，不管你是不是混用，材料安全系数确保2.0，可靠度是能得到满足的。

由于后置锚栓的破坏形态多为脆性破坏，如果选用的化学锚栓和膨胀锚栓的力学性能相差较大，会导致性能较差的锚栓脆性破坏而另外一种锚栓还有很大富裕强度，又由于同规格的化学锚栓比膨胀锚栓力学性能要好，当我们两种螺栓混用时，一定要选择好合适的组别，否则浪费很大。

选择的原则是化学锚栓极限承载力（标准值）与膨胀锚栓的极限承载力相同，这样，可能膨胀锚栓的直径要大一些，可以从后面的计算方法看出。

我的个人理解:
1、在一般普通幕墙来讲，埋件计算时锚栓是非完全发挥其作用的，他们至所以对角设置，无非出于两个原因：其一、部分城市明确要求不允许使用膨胀螺受拉，这样布置解释与计算过程中，是只计两个化学螺栓计算通过而设计的，膨胀螺栓不计其抗拉强度的，从而降低工程成本。

其二，有焊接时这种设计可以保证化学螺栓热损失后结构安全度计算的。

其实上膨胀螺栓在不低于C30中的抗拉强度设计值并不小，各厂家也提供了相应的试验报告各抗拉设计值。

大家所以这样做也是出于对结构连接的安全度与经济两个方面并重为出发点的。

2、对于化学螺栓选取来讲，上面的朋友已说的很细，现在喜利得与德国慧鱼已可以提供焊接热损后的强度设计值报告。

我个人建议对有焊接要求而螺栓厂家无法出示报告的情况下，选用后切式膨胀螺栓连接。

当然这个经济方面价格是高了点。

3、对结构安全度来计，上面的朋友已分析的较细，K2=2，K1=1.4（对风载标准值而言的），那么K=2*1.4=2.8。

这时的结构连接在风载作用下，结构达到破坏强度的概率为1/1120。

我们计算取用的风载标准值按设计基准期50年一遇的出现概率为2%。

这样我们的埋件连接对风载的而言的破坏率就很低了。

当然这个只供大家在一个概率上的量化认识的一个参考，其实选用过程，还应如上面的朋友所说的一样，选取螺栓对工程实际的砼强度中的极限破坏的2倍做为依据，并做现场拉拨试验做为验证（注意这个以现场等焊缝长度下或焊接时间内的整体埋件，或单个化学螺栓为准。

最好选取整体的）。

4、在计算过程时，我们厂家提供的对应于现场砼强度下的膨胀螺栓与焊接损失后的化学螺栓设计拉力值（或现场拉拨拉力值）作为依据，选择二者中的较小值做为单个螺栓的拉力设计值。

然后根据埋件所受的拉N、弯M、剪V进行验算。

那么单个螺栓所受的拉力为N1=N/4+M/d/2，其中d为受拉区螺栓中心线到受压区埋板中心线之间的距离。

对于整体埋件拉压中心线按下列进行计算：假设埋件的尺寸为bXh，螺栓拉力设计值为f，现场砼受压强度为fc,那么受压区的埋件高度h1=2*f/(b*fc)。

这样d值就可以根椐你的埋板开孔的尺寸计算出来了。

单个螺栓受剪：N2=V/4，然后来整体复核：（N1^2+3*N2^2)^0.5小于单个螺栓受拉强度设计值。

3、计算方法
当化学锚栓和膨胀螺栓对角混用受拉或受弯破坏时，应取两者中抗拔承载力较小的值作为两种锚栓共同的承载力。

一般同直径的化学锚栓的抗拉承载力大于膨胀锚栓的抗拉承载力，由于膨胀锚栓的破坏形式为脆性破坏，没有塑性发展，所以轴力产生的拉力和弯矩产生的拉力并不是按照他们的承载能力来分配的，这样导致膨胀锚栓先受拉破坏而化学锚栓还有较大的余地，虽然有时我们计算的时候只考虑了化学锚栓的承载能力，但是实际情况并不是这样，当膨胀螺栓破坏时应该认为此埋件已失效，大家可以想想只有2个对角化学锚栓承受拉力或弯矩时会怎样，由于锚板的平面外刚度很小，必然导致两个锚板的两个对角（膨胀锚栓破坏角）翘起。

所以如果主要是抗弯或抗拉的后埋件，混用时应使两者的抗拔承载力接近。

当化学锚栓和膨胀螺栓共同受剪时，破坏时有塑性发展，可以各自取各自的抗剪承载力；如果主要是抗剪的后埋件，可以采用同型号的化学锚栓和膨胀螺栓。

根据我上面所说的，主要受拉或受弯的化学锚栓和膨胀锚栓混用时计算问题其实就是只用一种锚栓的计算问题，主要受剪的锚栓考虑各自的承载力之和。

下面我列出几种后置锚栓的计算方法，欢迎大家讨论。

1、采用锚栓厂家提供的计算程序；推荐
2、直接采用弹性理论列平衡方程计算。

3、采用规范预埋件公式计算，把需要的锚筋直径求出，然后根据锚筋的抗拔力再对应某种型号的后置螺栓。

只是规范公式中已考虑一定的安全系数在内，计算结果会保守一些。

锚筋计算，包括后锚固的计算，计算依据是半理论和半实验分析的结合，锚筋群的计算的前提，就是锚筋的锚固机理是一致的，所以两种不同的锚固机理的锚固方式是无法套用现有规范的。

另外膨胀螺栓规范并无绝对禁止使用的条款，大家可以去细读后锚固相关规范，就是化学锚栓在后锚固技术规程里反而是不建议使用的，因为按照混凝土规范相应条款，无法满足锚固深度要求，后锚固技术规程里对应的是植筋，推荐的是切底螺栓即扩孔型锚栓，如果采用化学螺栓和膨胀螺栓混用，则无法按照规范计算，必须在现场按照不同的位置，采取整体拉拔实验，复杂的技术分析已经和施工脱节。

在装饰幕墙范围内，小荷载情况下，参照锚栓厂家技术资料做锚固设计，不会出现质量问题，但是在荷载比较大，或者弯矩比较大的情况下，就要采取植筋的方式，避免焊接了。

显而易见的是，大家可以多翻阅钢结构设计图纸或者结构加固图纸，化学螺栓的使用几乎是没有的。