预应力混凝土结构构件
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预应力混凝土结构构件
10.1.2条文说明： 在承载能力极限状态下，预应力作用分项系数应按预加力作
用的有利或不利分别取1.0或1.2。当不利时，如后张法预应力混凝 土构件锚头局压区的张拉控制力，预应力作用分项系数 应取1.2。 在正常使用极限状态下，预应力作用分项系数 通常取1.0 。当按 承载能力极限状态计算时，预应力筋超出有效预应力值达到强度 设计值之间的应力增量仍为结构抗力部分。
度不小于0.1 且不大于0.3 时，其任一跨内的支座截面最大负弯矩
设计值可按下列公式确定：
且调幅幅度不宜超过重力荷载下弯矩设计值的20％。
式中：M ——支座控制截面弯矩设计值；
M G Q ——控制截面按弹性分析计算的重力荷载弯矩设计值；
——截面相对受压区高度，应按本规范第6 章的规定计算； b ——弯矩调幅系数。
10 预应力混凝土结构构件
由02规范 6 预应力混凝土结构构件计算要求修订而成
预应力混凝土结构构件
10.1 一般规定
10.1.1 预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况(原使用条件）进 行承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应对施工阶段进行验 算。 10.1.2 预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静定 结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力应参与组合计算。
注：当张拉预应力筋是为防止混凝土早期出现的收缩裂缝时，可不受上述限制， 但应符合局部受压承载力的规定。
10.1.5 后张法预应力混凝土超静定结构，由预应力引起的内力 和变形可采用弹性理论分析，并宜符合下列规定：
1 按弹性分析计算时，次弯矩M2 宜按下列公式计算：
M2 Mr M1 M 1 N pepn
次剪力可（原为宜）根据构件次弯矩的分布分析计算，次轴力 宜根据结构的约束条件进行计算。
2 在设计中宜采取措施，避免或减少支座、柱、墙等约束构件对 梁、板预加力效应的不利影响。
10.1.5条文说明：
通常对预应力筋由于布置上几何偏心引起的内弯矩Npepn以 M1表示， 由该弯矩对连续梁引起的支座反力称为次反力，由次反力对梁引 起的弯矩称为次弯矩M2。在预应力混凝土超静定梁中，由预加力 对 任 一截面 引 起的总 弯 矩 Mr 为 内 弯矩 M1 与 次 弯矩 M2 之 和， 即 Mr=M1+M2。次剪力可根据结构构件各截面次弯矩分布按力学分析 方法计算。此外，在后张法梁、板构件中，当预加力引起的结构
式中：N p ——后张法预应力混凝土构件的预加力，按本规范公式 (10.1.7-3)计算；
e p n ——净截面重心至预加力作用点的距离，按本规
范公式(10.1.7-4)计算；
预应力混凝土结构构件
M
——预加力N
1
p 对净截面重心偏心引起的弯矩值；
M r ——由预加力N p 的等效荷载在结构构件截面上产生的弯矩值。
预应力混凝土结构构件
10.1.8条文说明： 弯矩重分布规律可描述为：
(1b)M dM 2M u，其中， 为次弯矩消失系数。直接
弯矩的调幅系数定义为： b1Ma/Md ，此处， M a 为调
整后的弯矩值，M d 为按弹性分析算得的荷载弯矩值；它的变化 幅度是： 0bbmax ， 此处，b m a x 为最大调幅系数。
预应力混凝土结构构件
10.1.3 预应力筋的张拉控制应力应符合下列规定，且不宜小于0.4fptk ：
1 钢丝、钢绞线 con 0.75fptk 2 预应力螺纹钢筋 conຫໍສະໝຸດ Baidu0.85fpyk
注：当符合下列情况之一时，上述张拉控制应力限值可相应提高
0.05 f ptk 或 0.05 f ： pyk
1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设 置的预应力筋；
2）要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力 筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应力损失。
10.1.3条文说明： 本条基本未做修改，除将表（02规范）6.3.1改成文字描述，删掉 了热处理钢筋。此外，增加了中强度预应力钢丝及预应力螺纹钢 筋的张拉控制应力限值。 预应力混凝土结构构件
10.1.4 施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确 定，但不宜低于设计的混凝土强度等级值的75%。
本次修订采用次弯矩参与重分布的方案，即内力重分布所考虑的最 大弯矩除了荷载弯矩设计值外，还包括预应力次弯矩在内，本规范 参考美国ACI 规范、欧洲规范EN1992-2等，规定对预应力混凝土 框架梁及连续梁在重力荷载作用下，当受压区高度x0.30h0 时，可 允许有限量的弯矩重分布，并考虑次弯矩变化对截面内力的影响， 但总调幅值不宜超过25%。
对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预 应力作用分项系应取1.0，不利时应取1.2；对正常使用极限状态， 预应力作用分项系数 应取1.0。
对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对承载 力有利时，结构重要性系数应取1.0；当预应力效应对承载力不利 时，结构重要性系数应按本规范第3.3.2 条确定。
次弯矩、次剪力和次轴力均为预应力荷载效应，也应当参与 荷载效应组合和设计计算，为避免出现冗长的公式，在本规范诸 多计算公式中并没有列出相关次内力。因此，当应用本规范公式 进行正截面受弯、受压及受拉承载力计算，斜截面受剪及受扭截 面承载力计算，以及裂缝控制验算时，均应计入相关次内力。预 应力筋的强度设计值在有关章节计算公式中给出。
02规范是预应力钢筋及非预应力钢筋的合力
注：2 当计算次内力时，公式(10.1.7-3)、(10.1.7-4)中的l5和l5可近似取零。
预应力混凝土结构构件
10.1.8 对允许出现裂缝的后张法有粘结预应力混凝土框架梁及连续 梁，在重力荷载作用下按承载能力极限状态计算时，可考虑内力重 分布，并应满足正常使用极限状态验算要求。当截面相对受压区高
变形受到柱、墙等侧向构件预应约力束混凝时土结，构构在件梁、板中将产生与预加力 反向的次轴力，为求次轴力也需要应用力学分析方法。
10.1.6 由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力筋的应力， 可分别按下列公式计算： …… 此条未作修订。只是将02规范6.1.5条中注：2“设计中宜采取措施 避免或减少柱和墙等约束构件对梁、板预应力效果的不利影响。” 删掉了。 10.1.7 预加力及其作用点的偏心距(图10.1.7)宜按下列公式计算：
10.1.2条文说明： 在承载能力极限状态下，预应力作用分项系数应按预加力作
用的有利或不利分别取1.0或1.2。当不利时，如后张法预应力混凝 土构件锚头局压区的张拉控制力，预应力作用分项系数 应取1.2。 在正常使用极限状态下，预应力作用分项系数 通常取1.0 。当按 承载能力极限状态计算时，预应力筋超出有效预应力值达到强度 设计值之间的应力增量仍为结构抗力部分。
度不小于0.1 且不大于0.3 时，其任一跨内的支座截面最大负弯矩
设计值可按下列公式确定：
且调幅幅度不宜超过重力荷载下弯矩设计值的20％。
式中：M ——支座控制截面弯矩设计值；
M G Q ——控制截面按弹性分析计算的重力荷载弯矩设计值；
——截面相对受压区高度，应按本规范第6 章的规定计算； b ——弯矩调幅系数。
10 预应力混凝土结构构件
由02规范 6 预应力混凝土结构构件计算要求修订而成
预应力混凝土结构构件
10.1 一般规定
10.1.1 预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况(原使用条件）进 行承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应对施工阶段进行验 算。 10.1.2 预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静定 结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力应参与组合计算。
注：当张拉预应力筋是为防止混凝土早期出现的收缩裂缝时，可不受上述限制， 但应符合局部受压承载力的规定。
10.1.5 后张法预应力混凝土超静定结构，由预应力引起的内力 和变形可采用弹性理论分析，并宜符合下列规定：
1 按弹性分析计算时，次弯矩M2 宜按下列公式计算：
M2 Mr M1 M 1 N pepn
次剪力可（原为宜）根据构件次弯矩的分布分析计算，次轴力 宜根据结构的约束条件进行计算。
2 在设计中宜采取措施，避免或减少支座、柱、墙等约束构件对 梁、板预加力效应的不利影响。
10.1.5条文说明：
通常对预应力筋由于布置上几何偏心引起的内弯矩Npepn以 M1表示， 由该弯矩对连续梁引起的支座反力称为次反力，由次反力对梁引 起的弯矩称为次弯矩M2。在预应力混凝土超静定梁中，由预加力 对 任 一截面 引 起的总 弯 矩 Mr 为 内 弯矩 M1 与 次 弯矩 M2 之 和， 即 Mr=M1+M2。次剪力可根据结构构件各截面次弯矩分布按力学分析 方法计算。此外，在后张法梁、板构件中，当预加力引起的结构
式中：N p ——后张法预应力混凝土构件的预加力，按本规范公式 (10.1.7-3)计算；
e p n ——净截面重心至预加力作用点的距离，按本规
范公式(10.1.7-4)计算；
预应力混凝土结构构件
M
——预加力N
1
p 对净截面重心偏心引起的弯矩值；
M r ——由预加力N p 的等效荷载在结构构件截面上产生的弯矩值。
预应力混凝土结构构件
10.1.8条文说明： 弯矩重分布规律可描述为：
(1b)M dM 2M u，其中， 为次弯矩消失系数。直接
弯矩的调幅系数定义为： b1Ma/Md ，此处， M a 为调
整后的弯矩值，M d 为按弹性分析算得的荷载弯矩值；它的变化 幅度是： 0bbmax ， 此处，b m a x 为最大调幅系数。
预应力混凝土结构构件
10.1.3 预应力筋的张拉控制应力应符合下列规定，且不宜小于0.4fptk ：
1 钢丝、钢绞线 con 0.75fptk 2 预应力螺纹钢筋 conຫໍສະໝຸດ Baidu0.85fpyk
注：当符合下列情况之一时，上述张拉控制应力限值可相应提高
0.05 f ptk 或 0.05 f ： pyk
1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设 置的预应力筋；
2）要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力 筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应力损失。
10.1.3条文说明： 本条基本未做修改，除将表（02规范）6.3.1改成文字描述，删掉 了热处理钢筋。此外，增加了中强度预应力钢丝及预应力螺纹钢 筋的张拉控制应力限值。 预应力混凝土结构构件
10.1.4 施加预应力时，所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确 定，但不宜低于设计的混凝土强度等级值的75%。
本次修订采用次弯矩参与重分布的方案，即内力重分布所考虑的最 大弯矩除了荷载弯矩设计值外，还包括预应力次弯矩在内，本规范 参考美国ACI 规范、欧洲规范EN1992-2等，规定对预应力混凝土 框架梁及连续梁在重力荷载作用下，当受压区高度x0.30h0 时，可 允许有限量的弯矩重分布，并考虑次弯矩变化对截面内力的影响， 但总调幅值不宜超过25%。
对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时，预 应力作用分项系应取1.0，不利时应取1.2；对正常使用极限状态， 预应力作用分项系数 应取1.0。
对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对承载 力有利时，结构重要性系数应取1.0；当预应力效应对承载力不利 时，结构重要性系数应按本规范第3.3.2 条确定。
次弯矩、次剪力和次轴力均为预应力荷载效应，也应当参与 荷载效应组合和设计计算，为避免出现冗长的公式，在本规范诸 多计算公式中并没有列出相关次内力。因此，当应用本规范公式 进行正截面受弯、受压及受拉承载力计算，斜截面受剪及受扭截 面承载力计算，以及裂缝控制验算时，均应计入相关次内力。预 应力筋的强度设计值在有关章节计算公式中给出。
02规范是预应力钢筋及非预应力钢筋的合力
注：2 当计算次内力时，公式(10.1.7-3)、(10.1.7-4)中的l5和l5可近似取零。
预应力混凝土结构构件
10.1.8 对允许出现裂缝的后张法有粘结预应力混凝土框架梁及连续 梁，在重力荷载作用下按承载能力极限状态计算时，可考虑内力重 分布，并应满足正常使用极限状态验算要求。当截面相对受压区高
变形受到柱、墙等侧向构件预应约力束混凝时土结，构构在件梁、板中将产生与预加力 反向的次轴力，为求次轴力也需要应用力学分析方法。
10.1.6 由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力筋的应力， 可分别按下列公式计算： …… 此条未作修订。只是将02规范6.1.5条中注：2“设计中宜采取措施 避免或减少柱和墙等约束构件对梁、板预应力效果的不利影响。” 删掉了。 10.1.7 预加力及其作用点的偏心距(图10.1.7)宜按下列公式计算：