龙门吊计算书
16m跨高、30m跨径、80吨龙门计算书
16m跨高、30m跨径龙门吊计算书一、结构尺寸设计：本标段为40m预制箱梁，单个箱梁最大重量接近150T，该“龙门吊机”为跨墩门架式吊机，设计高度为16m。
“龙门吊机”主体受力结构采用国产“贝雷片”组成，采用8排单层进行设计，并加设加强弦杆，辅助抗风拉、压杆件均采用D=22cm的钢管。
二、计算荷载最大吊重：Ｇ1=80(T)=800(KN)门架顶平车重量：G2=5(T)=50(KN)贝雷片重量：G3=0.3(T)*8*10*10=240(KN)加强弦杆重量：G4=0.08(T)*8*18*10=115.2(KN)支撑架(天窗)重量：G5=0.021(T)*16*4*10=13.44(KN)门架顶木方及轨道重量：G6=0.03(T/M)*30*4*10+9(KN)=45(KN)三、受力计算：1、门架横梁“贝雷片”受力验算：１）立柱顶部支反力计算：２）荷载总计：∑G i=G1+G2+G3+G4+G5+G6=800+50+240+115.2+13.4+45=1263.6 KN 单个支柱支反力计算：N1=N2=∑G i/2=631.8(KN)３）单排(贝雷片)跨中弯矩计算：M max=[N(L/2)-(∑G i-G1-G2)/2*(L/4)]*1/8=(631.8*30/2-413.6*30/8)*1/8=990.75(KNm)由于M max＞[m0]=958(KNm)[m0]——“贝雷片”的允许弯矩为抵抗桁架的跨中弯矩，增加安全保险系数，在“贝雷”桁架上、下加设加强弦杆。
４）抗拉、压应力验算：贝雷片与上、下加强弦杆组合后的惯性矩为：I组合=I0贝雷片+[I0弦杆+Ａ0弦杆*(150/2+r0加强弦杆)2]*２=624344.04(cm4) I0贝雷片——283000(cm4)I0加强弦杆——382.9(cm4)Ａ0加强弦杆——27.48(cm4)r0加强弦杆回转半径——3.72(cm)δmax=M max Y/I组合=990.75*82.44/624344.04=130.82(mpa)δmax＜[δ0]=273(mpa)[δ0]——贝雷片允许拉、压应力故跨中弯矩验算合格。
100龙门吊计算书
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书
一、基本计算参数
1、起吊梁板时龙门吊单边荷载
以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重
g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m
二、、轨道梁地基承载力验算
轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：
轨道梁受压力验算：
P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN
轨道基础砼应力为：
σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa
轨道基础地基承载力验算
地基应力计算:
σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa
预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图
附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：。
龙门吊受力计算书
龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。
钢轨。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
(完整版)龙门吊计算书.doc
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。
1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。
立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。
中间接头均用90×118cm 支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。
枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
龙门吊受力计算书
国道314线库车至阿克苏高速公路QLM2X65t-45m-14m 龙门吊受力计算书中国交通建设库车至阿克苏高速公路建设指挥部四分指挥部QLM2X65t-28m-14m 龙门吊受力计算书一、 龙门架平面内力计算：本龙门吊采用两个刚性支腿进行支承，将龙门架当做平面钢架计算。
龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a ）(图a) (图b)第二种情况是当龙门起重机打车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b ）当计算主梁内力时，取图a ，当计算支腿内力时取图b ，这是因为采用一次超静定结构计算简图时，钢架在垂直、荷载作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。
1、主梁垂直平面内的受力计算：（1） 负载引起的内力（受力图如图c,主梁弯矩图如图d ）V BV A45m38m 38m 45m（图c ）P=G 自+G 起=60KN+650KN=710KN （图d ）由于起升速度很低，为0.9m/min ，所以可以不考虑起升加速度的影响。
当跨度为36m 时m KN L L P M ⋅=⨯=-=24852/77102/)(11max主梁承受的剪力为Q=710KN 当荷载如a（2）主梁均布自重引起的内力：主梁均布自重引起的弯矩图如图fL G L L G qL M ⨯⨯=⨯⨯==-主主8/11/8/18/12122max 当L=45m ，L1=50.6m 时， 主梁自重G 主=50.6t ，q=0.1t/mm KN L q M ⋅=⨯⨯=25.25318/122max主梁在垂直平面内主要验算两个危险截面，一是主梁两天车间（图f ）的弯矩，二是支座附近的剪力。
242748.12:10[866962.21:16[cm A cm I cm A a y ===MPaMPa W M cm y I W cmy cm I M y y y 157][46.1132/6.22105/74.1503332200m KN 25.50163max 4=<======⋅=σσ总总所以主梁受弯满足要求。
4T简易龙门吊计算书
东莞市石龙南岸三桥4T简易龙门吊计算书计算：陈文寅复核：审定：日期：4T简易龙门吊计算书一、概况因施工需要在制作棚设备一套4T简易龙门吊作为场内运输，龙门吊主横梁采用I40b工字钢，立柱采用4根∠75×75×5㎜的角钢和∠50*50*4mm的连成一整体，组成30×30㎝到60x60cm的方柱，每侧1、横梁强度计算：I40b工字钢: 高h=400mm，腹板厚d=12.5mm，顶板宽b=144mm，顶、底板厚t=16.5mm。
面积A=94.07cm2，Ix=22781cm4,Wx=1139cm3, Sx=671.2cm3,J=（h*d3+2*b*t3）=69.166cm4.M=M1+M2 =40*1.2*11.05/4+0.7384*11.05*11.05/8=143.87 KN-M正应力：σ=M/W=143.87e3/1139e-6=126.31MPa＜[σ]=145MPa剪应力：τ=Q*Sx/Id=40000*1.2*671.2e-6/22781/12.5=11.31MPa＜[τ]=85MPa 挠度：f max=P*l*l*l/(48EI)=48000*11.05*11.05*11.05/48/2.1e5/22781e4=28mm m=l/400=28mm，挠度刚好符合规定值，因此对工字钢横梁进行加强，采用在腹板上加焊加强钢板。
减少横梁挠度，并在平常施工中加强起吊重量的控制。
2、立柱单柱组成4-∠75×75×5㎜，面积A=10.667*4=42.668cm2，自重G=5.397*5.4*4=1.166KN，Ix-x=(48.17+20*20*10.667)=4315cm4 W=4315/20=215.75cm3（简单合成）。
M=（40*1.2/2*0.5/2 + 0.7384*9.05*9.05/2）/2=18.12 KN-MN=（48/2+21.1*0.7384/2）/2+1.166=17.06KNσ=N/A+M/W=17060/4266.8+18120000/215750。
简易龙门吊计算书
=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P 1V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm 2横梁上弦压杆稳定符合要求 6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 惯性矩 I 折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652 =34862cm 4弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）跨中挠度f 1=k.PL 3/（48EI ）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862） =1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f 1=5q 3L 4/（384EI ）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862） =0.015cm 以上挠度合计f 中= f 1+ f 2=1.74cm ≈1/700L 符合结构要求。
10T龙门吊计算书
1 相关计算书1.1 工程概况配置1台10t-17m门式起重机，起重机满载总重37t，均匀分布在4个轮上，理论计算轮压：f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN为确保安全起见，按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。
基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁，长度根据现场实际情况施工，轨道梁设置在场地持力层上，混凝土强度等级为C25。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。
1.2 梁的截面特性混凝土梁采用C25混凝土，抗压强度25MPa。
设计采用条形基础，如图所示，轴线至梁底距离：y1=d2=0.52=0.25my2=d−y1=0.5−0.25=0.25m图1.2-1 基础梁截面简图梁的截面惯性矩：I=1/3(by23+by13)=0.0125m4梁的截面抵抗矩：W=Id−y1=0.01250.4−0.25=0.083m3混凝土的弹性模量：E c=2.80×104KN/m2截面刚度：E c I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m21.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩假定基底反力均匀分布，如图所示，每米长度基底反力值为：p =∑F L ⁄=4∗14020∗2+30=8.0KN/m 若根据脚架荷载和基底均布反力，按静定梁计算截面弯矩，则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁，当底面作用以均布反力p=8.0kN/m 时，支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和，查《建筑施工计算手册》附表2-16得：l 1=20 q =8.0KN/mn =l 2/l 1=30/20=1.521*ql M φ= 1*ql V φ=////右左V V R +=表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表由计算结果可见，支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力，将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围，最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩，故采用Mb 最大值进行配筋验算。
龙门吊计算书
龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。
吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。
汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。
钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。
卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。
绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。
汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。
地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。
第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
龙门吊计算书
龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。
设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。
2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。
3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。
二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。
2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。
空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。
龙门吊基础计算书
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龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。
因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。
龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。
2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。
2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。
根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。
最大轮压为382KN，每两个轮为一组。
根据侧立面图，进行冲切验算。
龙门吊计算书
龙门吊计算书假定计算参数：1、龙门用万能杆件拼装。
2、龙门净高16m,净宽42m,计算荷载1988KN。
3、龙门采用双层横梁拼装。
4、截面弹性模量E取2.1x105MPa。
一、求解截面特性现拟定横梁与立柱截面形式如下：由万能杆件标准图得：A=559.2cm2I y=I y1+A1d2+I y2+A2d2=2×(7896+279.6×1002)=5607792cm4W y=I y/z0=56077.92cm3I z=I z0+I z1+A1d2+I z2+A2d2=5264+2×(5264+186.4×2002)=14927792cm4 W z=I z/y0=74638.96cm3②立柱截面形式A=372.8cm2I x=I x1+A1d2+I x2+A2d2=2×(5264+186.4×1002)=3738528cm4W x=I x/z0=37385.28cm3I z=I z1+A1d2+I z2+A2d2=2×(5264+186.4×1002)=3738528cm4W z=I z/x0=37385.28cm3二、求解钢构内力与挠度根据龙门受力情况，可把龙门简化为钢构模型进行计算，荷载值P=1988KN（钢构件重）+420KN（横梁自重）=2408KN,考虑到单龙门受力将力分配如下图所示：VSES3.2 译码文件窗口界限尺寸（X,Y）：60.000 35.116计算类型(静力1，模态2，动力响应3，屈曲4)：1节点总数：6单元类型（桁架元1，刚架元2，三角形平面元3，四边形平面元4，空间元5，矩形板元6，板壳元7，梁-板壳组合8，杆-实体组合）：2是否计入剪切变形（仅对梁单元）：中间铰个数（仅对梁单元）：虚拟单元数（仅对梁单元）：单元总数：5单元特性种类：2材料种类：1有约束的节点数：6有支座位移的节点数：加荷载的节点数：2加荷载的单元数：是否计入重力：False重力因子（GX,GY,GZ）：0 0 0节点号及节点坐标（X,Y,Z）：1 2.000000e+00 2.000000e+00 0.000000e+002 2.000000e+00 1.800000e+01 0.000000e+003 1.600000e+01 1.800000e+01 0.000000e+004 3.000000e+01 1.800000e+01 0.000000e+005 4.400000e+01 1.800000e+01 0.000000e+006 4.400000e+01 2.000000e+00 0.000000e+00单元特性号及特性值：1 5.600000e-02 1.000000e+02 1.000000e+02 1.490000e-01 1.000000e+001.000000e+002 3.730000e-02 1.000000e+02 1.000000e+02 3.740000e-02 1.000000e+00 1.000000e+00材料特性号及特性值：1 7.800000e+04 2.100000e+11 3.000000e-01单元号及节点号,单元特性号,材料特性号：1 12 002 0012 23 001 0013 5 6 002 0014 3 4 001 0015 4 5 001 001约束节点号及约束值：1 1 1 1 0 0 02 0 0 1 1 1 03 0 0 1 1 1 04 0 0 1 1 1 05 0 0 1 1 1 06 1 1 1 0 0 0节点荷载所在的节点号及荷载分量值(PX,PY,PZ,MX,MY,MZ)：3 0.000000e+00 -1.240000e+06 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+004 0.000000e+00 -1.240000e+06 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00弹簧单元数：集中质量节点数：VSES3.2计算结果文件计算类型：1节点号及节点位移 (m)：1 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+002 6.38744e-04 -2.53287e-03 0.00000e+003 2.12913e-04 -5.73020e-02 0.00000e+004 -2.12917e-04 -5.73020e-02 0.00000e+005 -6.38748e-04 -2.53287e-03 0.00000e+006 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+00单元号及单元内力(局部坐标下的N1,MY1,MZ1,N2,MY2,MZ2)：1 1.24000e+06 0.00000e+00 -2.50000e-01 -1.24000e+06 0.00000e+00 5.72316e+062 3.57698e+05 0.00000e+00 5.72316e+06 -3.57698e+05 0.00000e+00 1.16368e+073 1.24000e+06 0.00000e+00 5.72316e+06 -1.24000e+06 0.00000e+00 -2.50000e-014 3.57698e+05 0.00000e+00 -1.16368e+07 -3.57698e+05 0.00000e+00 1.16368e+075 3.57698e+05 0.00000e+00 -1.16368e+07 -3.57698e+05 0.00000e+00 -5.72316e+06单元号及单元剪力(局部坐标下的QY1,QZ1,QY2,QZ2)：1 3.57698e+05 0.00000e+00 -3.57698e+05 0.00000e+002 1.24000e+06 0.00000e+00 -1.24000e+06 0.00000e+003 3.57698e+05 0.00000e+00 -3.57698e+05 0.00000e+004 -2.50000e-01 0.00000e+00 2.50000e-01 0.00000e+005 -1.24000e+06 0.00000e+00 1.24000e+06 0.00000e+00单元号及单元应力 (局部坐标下的max1,min1,max2,min2)：1 -3.32440e+07 -3.32440e+07 -2.75208e+07 -3.89671e+072 -6.64297e+05 -1.21106e+07 5.24938e+06 -1.80243e+073 -2.75208e+07 -3.89671e+07 -3.32440e+07 -3.32440e+074 5.24938e+06 -1.80243e+07 5.24938e+06 -1.80243e+075 5.24938e+06 -1.80243e+07 -6.64296e+05 -1.21106e+07综合上面分析跨中最大挠度Δd=5.7302e-02m(钢构模型)＜44/600=7.33333e-2满足钢结构设计规范要求。
(完整版)龙门吊计算书
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为24m。
1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。
立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用6排9片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用4片（90-115-90）×118cm支撑架连接。
中间接头均用90×118cm支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）×118cm支撑架外，其余用90×118cm支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。
枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重：q=11.7 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
其中有R A=R B=(11.7×27+740÷2)÷2=343KN下弦弯矩：M A=M B=1/2*ql2=1/2×11.7×1.52=13.2 KN·m上弦弯矩：M Cmax=R A×12-11.7×(27÷2)2÷2=3050KN·m（2）最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
10t龙门吊基础承载力计算书
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A=1.28×0.6=0.76验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
龙门吊基础计算书(最终)
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊轨道基本计算书
龙门吊轨道基本计算书附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。
预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。
1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。
临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。
1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。
每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。
起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。
P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。
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诸永高速公路S3合同段工程
龙
门
吊
计
算
书
云南路桥公司S3合同段项目部
二零零六年七月十八日
目录
一、概述
二、结构验算参数取值
三、结构验算
1：计算简图
2：主桁弯矩验算
3：桁架竖压杆及斜杆内力验算4：竖压杆及斜杆焊缝计算
5：主柱内力验算
四、结论
一、概述
诸永高速公路S3合同段工程预制场布置2台自制龙门吊，龙门吊主梁采用双行30号槽钢焊接而成，主桁跨距26m，主柱高度为7m，动力部分全部采用电动操作，行走方式为单轨电动平车。
二、结构验算参数取值
1．验算最大荷载：F1=G=60T
三、结构验算
1．计算简图
根据动力学原理及结构加工图可得其最不利荷载组合计算简图如下：
R A R B
2．主桁架弯矩验算
a：主桁荷载作用下弯矩计算
主桁弯矩计算依据力学叠加原理可得
M F2=1/8qt2=1/8×0.6T/m×262m2=50.7T·m
M F1=1/4PL=1/4×30T×26m=195T.m
Mmax= M F1+ M F2 =195+50.7=245.7 T·m
b：主桁理论抗弯计算
Wx=2×{4I30a+4A30a×（H/2）2}/（H/2）
=2×{4×6180+4×44.24×1002}/100=35886.4cm4 M理={σ理}×Wx=145×35886.4=520.4 T·m
c：结论
Mmax= 245.7 T.m＜M理=520.4 T.m。
故主桁抗弯强度满足规范要求，但其富余量太大，因此其挠度不另计算。
3：桁架竖压杆及斜杆内办验算：
a：支座反力计算：
R A=R B=1/2（F1+F2×L）=1/2（30+0.6×26）=22.8T
b：竖压杆及斜杆内力计算
根据平行弦桁架的内力分布原理和节点原理计算可得：
F压max=RA/4B=22.8T/4=5.7T F斜max=22.8/(δ28.80×4)=11.83T
由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需计算其稳定性，只需验算其抗拉压应力：
σ压= F压max/A=5.7/44.24=13MPa＜(σ)=145 Mpa
σ斜= F斜max/A=11.83/44.24=26.7 MPa＜(σ)=145 Mpa
4：竖压杆及斜杆焊缝计算
竖压杆及斜杆焊缝均采用角焊缝，根据材料厚度假定焊缝厚度为5mm，其长度为：L≥F/0.7*b*h*fc=11.83/(0.7×5×5×145)≥47cm。
5；主柱内力验算
主柱采用花架结构，根据力学原理可得，主柱内力计算只验算其拉压应力：
F=(1/2)R/cos15.90=(1/2)×22.8/0.96=11.85T
σ=F/2A=11.85/(2×44.24)=13 MPa＜(σ)=145 Mpa 四：结论
龙门吊满足40mT型梁预制场吊梁要求。
计算：
复核：
审核：。