禹门口黄河大桥设计
禹门口黄河公路大桥临时墩设计关键技术
桥梁建设㊀２０２０年第５０卷第４期(总第２６５期)ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎꎬＶｏｌ.５０ꎬＮｏ.４ꎬ２０２０(ＴｏｔａｌｌｙＮｏ.２６５)(编辑:叶㊀青)文章编号:１００３－４７２２(２０２０)０４－００８８－０７禹门口黄河公路大桥临时墩设计关键技术舒㊀涛１ꎬ２ꎬ黄平明１ꎬ魏家乐２(１.长安大学公路学院ꎬ陕西西安７１００６４ꎻ２.陕西通宇公路研究所有限公司ꎬ陕西西安７１００１８)摘㊀要:禹门口黄河公路大桥为主跨５６５ｍ双塔双索面钢－混组合梁斜拉桥ꎬ边跨设计无辅助墩ꎮ主梁采用全回转桥面吊机双悬臂拼装施工ꎬ最大双悬臂长度达２００ｍꎬ边跨需增设临时墩ꎬ以提高施工期结构抗风性能㊁降低安全风险ꎮ通过设计难点分析ꎬ以施工全过程临时墩受力安全为原则ꎬ确定在１１号和１２号墩边跨侧距塔柱中心１６０ｍ处设临时墩(由桩基础㊁钢管墩身㊁承重梁和横向限位等组成)ꎬ其高度分别为３９.６ｍ和４１.３ｍꎻ临时墩与钢主梁采用临时铰(允许纵向位移)连接ꎻ临时墩的锁定和解除时机分别为１３号斜拉索二张后和Ｚ１８号钢主梁安装后ꎮ采用有限元软件ＭＩＤＡＳＣｉｖｉｌ２０１９建立全桥空间模型分析临时墩受力及钢主梁位移ꎬ并进行施工过程实时监测ꎮ结果表明:临时墩受力安全ꎬ结构可靠ꎮ关键词:斜拉桥ꎻ钢－混组合梁ꎻ双悬臂施工ꎻ抗风稳定性ꎻ临时墩ꎻ临时铰ꎻ有限元法ꎻ结构设计中图分类号:Ｕ４４８.２７ꎻＵ４４２.５文献标志码:Ａ收稿日期:２０１９－０９－０４基金项目:国家自然科学基金项目(５１８７８０５８ꎬ５１７７８０５９)ＰｒｏｊｅｃｔｓｏｆＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ(５１８７８０５８ꎬ５１７７８０５９)作者简介:舒㊀涛ꎬ工程师ꎬＥ￣ｍａｉｌ:ｓｔａｉｗａｎｇｘｕ＠１６３.ｃｏｍꎮ研究方向:大跨径桥梁施工控制ꎬ旧桥检测与加固ꎮＫｅｙＤｅｓｉｇｎＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓｆｏｒＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒｓｏｆＹｕｍｅｎｋｏｕＨｕａｎｇｈｅＲｉｖｅｒＨｉｇｈｗａｙＢｒｉｄｇｅＳＨＵＴａｏ１ꎬ２ꎬＨＵＡＮＧＰｉｎｇ￣ｍｉｎｇ１ꎬＷＥＩＪｉａ￣ｌｅ２(１.ＳｃｈｏｏｌｏｆＨｉｇｈｗａｙꎬＣｈａｎｇᶄａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＸｉᶄａｎ７１００６４ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＳｈａａｎｘｉＴｏｎｇｙｕＨｉｇｈｗａｙＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＸｉᶄａｎ７１００１８ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＴｈｅＹｕｍｅｎｋｏｕＨｕａｎｇｈｅＲｉｖｅｒＨｉｇｈｗａｙＢｒｉｄｇｅｉｓａｓｔｅｅｌ￣ｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｇｉｒｄｅｒｃａｂｌｅ￣ｓｔａｙｅｄｂｒｉｄｇｅｗｉｔｈａｍａｉｎｓｐａｎｏｆ５６５ｍ.Ｔｈｅｂｒｉｄｇｅｈａｓｔｗｏｐｙｌｏｎｓꎬｗｉｔｈｓｔａｙｃａｂｌｅｓｆａｎｎｅｄｏｕｔｉｎｄｏｕｂｌｅｃａｂｌｅｐｌａｎｅｓ.Ｔｈｅｂｒｉｄｇｅａｌｓｏｆｅａｔｕｒｅｓｉｔｓｎｏ￣ａｕｘｉｌｉａｒｙ￣ｐｉｅｒｓｉｄｅｓｐａｎｓ.Ｔｈｅｍａｉｎｇｉｒｄｅｒｗａｓａｓｓｅｍｂｌｅｄｂｙｔｈｅｂａｌａｎｃｅｄｃａｎｔｉｌｅｖｅｒｍｅｔｈｏｄｕｓｉｎｇｓｌｅｗｉｎｇｄｅｃｋｃｒａｎｅꎬｗｉｔｈｍａｘｉｍｕｍｌｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｂａｌａｎｃｅｄｔｗｏｃａｎｔｉ￣ｌｅｖｅｒｓｒｅａｃｈｉｎｇ２００ｍ.Ｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｗｉｎｄ￣ｒｅｓｉｓｔａｎｔｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅａｎｄｒｅｄｕｃｅｓａｆｅｔｙｒｉｓｋꎬｔｈｅｓｉｄｅｓｐａｎｓｗｅｒｅｆｉｔｔｅｄｏｕｔｗｉｔｈｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓ.Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｄｅｓｉｇｎｃｏｍｐｌｅｘｉｔｉｅｓａｎｄｔｈｅｐｒｅｒｅｑｕｉｓｉｔｅｏｆｅｎｓｕｒｉｎｇｔｈｅｓａｆｅｌｏａｄｂｅａｒｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓｄｕｒｉｎｇｔｈｅｗｈｏｌｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓꎬｔｈｅｌｏｃａ￣ｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓｗｅｒｅｓｅｔｉｎｔｈｅｓｐａｎｓｂｅｓｉｄｅｓｐｉｅｒＮｏ.１１ａｎｄｐｉｅｒＮｏ.１２ꎬ１６０ｍｆｒｏｍｔｈｅｃｅｎ￣ｔｅｒｏｆｔｈｅｐｙｌｏｎｃｏｌｕｍｎ.Ｅａｃｈｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｃｏｍｐｒｉｓｅｓｔｈｅｐｉｌｅｆｏｕｎｄａｔｉｏｎꎬｓｔｅｅｌｔｕｂｕｌａｒｐｉｅｒｓｈａｆｔꎬｌｏａｄｂｅａｒｉｎｇｂｅａｍａｎｄｔｒａｎｓｖｅｒｓｅｒｅｓｔｒａｉｎｔｓꎬａｎｄｔｈｅｈｅｉｇｈｔｓｏｆｔｈｅｔｗｏｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓａｒｅ３９.６ｍａｎｄ４１.３ｍꎬｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ.Ｔｈｅｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓａｎｄｔｈｅｓｔｅｅｌｍａｉｎｇｉｒｄｅｒａｒｅｔｅｍｐｏｒａｒｉｌｙｈｉｎｇｅｄｔｏｇｅｔｈｅｒꎬｗｉｔｈｔｈｅｔｅｍ￣ｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓｌｏｃｋｅｄａｎｄｄｉｓｍａｎｔｌｅｄａｆｔｅｒｔｈｅｓｅｃｏｎｄ￣ｒｏｕｎｄｔｅｎｓｉｏｎｉｎｇｏｆｔｈｅｓｔａｙｃａｂｌｅ１３ａｎｄｔｈｅｉｎｓｔａｌｌａ￣ｔｉｏｎｏｆｓｔｅｅｌｍａｉｎｇｉｒｄｅｒＺ１８ꎬｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ.ＭＩＤＡＳＣｉｖｉｌ２０１９ｗａｓｕｓｅｄｔｏｅｓｔａｂｌｉｓｈｔｈｅｓｐａｔｉａｌｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｆｕｌｌｂｒｉｄｇｅｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｌｏａｄｂｅａｒｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｔｈｅｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒｓａｎｄｔｈｅｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｍａｉｎｇｉｒｄｅｒ.Ａｎｄｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｗａｓｍｏｎｉｔｏｒｅｄｉｎｒｅａｌｔｉｍｅ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｔｅｍｐｏｒａｒｙ８８禹门口黄河公路大桥临时墩设计关键技术㊀㊀舒㊀涛ꎬ黄平明ꎬ魏家乐ｐｉｅｒｓａｒｅｉｎｓａｆｅｌｏａｄｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｒｅｌｉａｂｌｅ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃａｂｌｅ￣ｓｔａｙｅｄｂｒｉｄｇｅꎻｓｔｅｅｌ￣ｃｏｎｃｒｅｔｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｇｉｒｄｅｒꎻｂａｌａｎｃｅｄｃａｎｔｉｌｅｖｅｒｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎꎻｗｉｎｄ￣ｒｅｓｉｓｔａｎｔｓｔａｂｉｌｉｔｙꎻｔｅｍｐｏｒａｒｙｐｉｅｒꎻｔｅｍｐｏｒａｒｙｈｉｎｇｅꎻｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄꎻｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎ１㊀概㊀述禹门口黄河公路大桥地处晋陕峡谷出口ꎬ跨越黄河河道ꎬ受禹门口峡谷环境影响ꎬ风场较为复杂ꎮ主桥设计采用半飘浮体系双塔双索面钢－混组合梁斜拉桥ꎬ全长１０５５ｍꎬ跨径布置为(２４５＋５６５＋２４５)ｍꎬ边跨设计无辅助墩ꎬ主桥总体立面布置如图１所示ꎮ桥塔采用Ｈ形钢筋混凝土结构ꎬ塔高１７１.３ｍꎬ设置上㊁下２道横梁ꎮ斜拉索采用ＯＶＭ２５０平行钢绞线拉索体系ꎬ扇形布置ꎬ全桥共９２对斜拉索ꎮ梁上索距１２ｍꎬ塔上索距２.５~３.５ｍꎮ主梁采用双工字形钢梁＋混凝土桥面板结构(图２)ꎬ由主纵梁㊁横梁㊁小纵梁㊁混凝土桥面板等构件组成ꎬ梁高２.８ｍꎬ桥面宽３０.２５ｍꎮ主梁施工采用全回转桥面吊机双悬臂拼装[１￣２]ꎬ吊装重量１６~４２ｔꎮ图１㊀禹门口黄河公路大桥主桥总体立面布置Ｆｉｇ.１ＥｌｅｖａｔｉｏｎＶｉｅｗｏｆＭａｉｎＢｒｉｄｇｅｏｆＹｕｍｅｎｋｏｕＨｕａｎｇｈｅＲｉｖｅｒＨｉｇｈｗａｙＢｒｉｄｇｅ图２㊀主梁标准横断面Ｆｉｇ.２ＴｙｐｉｃａｌＣｒｏｓｓＳｅｃｔｉｏｎｏｆＭａｉｎＧｉｒｄｅｒ㊀㊀主桥边跨设计无辅助墩ꎬ边跨Ｂ１８~Ｂ２０梁段搭设钢管支架进行架设ꎬ施工长度为３３ｍꎬ悬臂施工过程最大双悬臂长度达２００ｍꎻ桥址处于晋陕峡谷出口ꎬ施工期常年大风(风速风向监测显示ꎬ主要风向为西北向ꎬ最大瞬时风速达２９.０ｍ/ｓꎬ如图３所示)ꎬ存在较大的安全隐患ꎬ须采取临时抗风措施ꎮ常用的有效抗风措施主要有抗风缆和临时墩２种[３￣４]ꎬ对禹门口黄河公路大桥抗风缆设置进行研究[５￣７]ꎮ结果表明:主㊁边跨需分别在１１号梁段两侧设抗风缆(抗风缆张力为１０００ｋＮꎬ与地面夹角４５ʎ)ꎬ以提高主梁竖弯和扭转的频率ꎬ起到抗风效果ꎻ但风缆需锚固于黄河河滩或河道内ꎬ考虑到现场实际条件ꎬ仅１２号墩边跨侧具备锚固条件ꎮ另外ꎬ风缆为柔性结构[８]ꎬ附加约束模拟难以与实际相符ꎬ不利于施工中主梁线形及斜拉索索力控制ꎮ综合分析后ꎬ禹门口黄河公路大桥施工阶段需分别在两边跨侧设置临时墩ꎬ以提高抗风稳定性ꎮ图３㊀桥位处风速风向示意Ｆｉｇ.３ＷｉｎｄＳｐｅｅｄａｎｄＷｉｎｄＤｉｒｅｃｔｉｏｎａｔＢｒｉｄｇｅＳｉｔｅ２㊀临时墩设计难点及原则９８桥梁建设㊀ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ２０２０ꎬ５０(４)２.１㊀设计难点(１)临时墩受力状态复杂ꎮ临时墩在后续施工过程中将承受较大的反复拉㊁压荷载ꎻ同时ꎬ受斜拉索水平分力作用及温度作用的影响ꎬ主梁与临时墩连接设计不当会产生较大水平力ꎬ设计时须同时满足临时墩的各向受力要求ꎮ(２)临时连接施工要求高㊁安全风险大ꎮ钢主梁与临时墩须在既定标高下快速完成锁定ꎬ具有较高的精度要求ꎻ解除临时墩约束时结构的实际状态难以判断ꎬ若结构体系发生突然扰动ꎬ存在安全风险ꎮ(３)施工控制要求高ꎮ施工控制计算时ꎬ必须考虑临时墩这一新增约束条件ꎬ并确定合适的锁定及解除时机ꎬ对施工过程控制具有较高的要求ꎮ２.２㊀设计原则临时墩设计的首要原则为施工全过程临时墩受力安全ꎻ构造设计上需重点考虑现场实施的可操作性ꎬ以便快速精准地锁定及解除ꎬ避免对结构产生扰动ꎻ此外由于临时墩为临时性工程ꎬ设计时需兼顾经济性[９]ꎮ３㊀临时墩设计关键技术３.１㊀总体设计３.１.１㊀确定临时墩位置边跨增设临时墩的作用是抑制结构振动ꎬ提高结构抗风稳定性ꎮ结合该桥特点ꎬ为得到临时墩的合理设置位置ꎬ提出了３种临时墩设置方案:方案１ꎬ设置在边跨Ｌ/２附近(距塔柱中心１２４ｍꎬ位于Ｂ１０号梁段)ꎻ方案２ꎬ设置在边跨Ｌ/３附近(距塔柱中心１６０ｍꎬ位于Ｂ１３号梁段)ꎻ方案３ꎬ设置在边跨Ｌ/４附近(距塔柱中心１８４ｍꎬ位于Ｂ１５号梁段)ꎮ为了验证临时墩的抗风效果㊁确定最优方案ꎬ分别对无临时墩及设置临时墩的３种方案进行风洞试验ꎬ得到最大双悬臂施工阶段结构的动力特性ꎬ如表１所示ꎮ表１㊀不同临时墩设置方案下结构动力特性Ｔａｂ.１ＤｙｎａｍｉｃＰｒｏｐｅｒｔｙｏｆＳｔｒｕｃｔｕｒｅｉｎＤｉｆｆｅｒｅｎｔＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒＳｃｈｅｍｅｓ方案振动频率/Ｈｚ主梁竖弯主梁扭转反对称正对称反对称正对称主梁侧弯桥塔与主梁整体侧弯无临时墩０.１８７０.５０４０.７６５０.４６８０.４３００.２９７方案１０.２７６０.５０５０.７６６０.５１００.４６３０.３７９方案２０.２９８０.５５８０.７９００.５４７０.４６４０.３７８方案３０.２６４０.５７９０.７９４０.５１２０.４６３０.３７９㊀㊀由表１可知:与无临时墩方案相比ꎬ采用方案１~方案３时ꎬ施工阶段最大双悬臂２００ｍ状态下结构的振动频率均相应增大ꎬ抗风性能得到提高ꎻ采用方案２和方案３时结构的抗风性能优于方案１ꎮ采用方案３时ꎬ边跨Ｌ/４位置对应Ｂ１５号梁段ꎬ与最大双悬臂状态的Ｂ１６号梁段仅相差１个梁段ꎬ方案３对降低施工期安全风险的意义不大ꎮ因此ꎬ综合考虑提升结构抗风性能及降低施工期安全风险等因素ꎬ推荐采用方案２ꎬ即在边跨Ｌ/３附近(距塔柱中心１６０ｍ)设置临时墩ꎮ３.１.２㊀主体结构设计禹门口黄河公路大桥顺桥向分别在１１号墩和１２号墩边跨侧距离塔柱中心１６０ｍ位置处设临时墩ꎬ临时墩在横向分别布设在２道钢主梁正下方ꎮ１１号墩和１２号墩边跨侧临时墩高度分别为３９.６ｍ和４１.３ｍꎮ１２号墩边跨临时墩的总体设计如图４所示ꎮ图４㊀１２号墩边跨临时墩总体设计Ｆｉｇ.４ＤｅｔａｉｌｓｏｆＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒｉｎＳｉｄｅＳｐａｎｂｅｓｉｄｅｓＰｉｅｒＮｏ.１２临时墩主要由桩基础㊁钢管墩身㊁承重梁和横向限位等结构组成ꎮ(１)桩基础打穿细砂层进入卵石层４ｍꎬ卵石层以上采用ϕ１０００ｍｍˑ１６ｍｍ钢管混凝土桩ꎬ卵石层以下４ｍ采用钢筋混凝土灌注桩ꎮ(２)墩身采用６根ϕ８２０ｍｍˑ１０ｍｍ钢管ꎬ其平联及斜撑采用双拼Ｉ３２ａ槽钢ꎮ从地面向上０.５ｍꎬ每４ｍ设置１个标准节段ꎮ节段间采用焊接固０９禹门口黄河公路大桥临时墩设计关键技术㊀㊀舒㊀涛ꎬ黄平明ꎬ魏家乐定ꎬ以加强钢管柱整体稳定性ꎻ同时为增强钢管的整体刚度ꎬ钢管打入后灌砂ꎮ(３)承重梁采用三拼ＨＷ５８２ｍｍˑ３００ｍｍ工字钢ꎬ共设置５道承重梁ꎬ分３层叠加而成ꎮ承重梁通过盖板与钢管焊接ꎬ在承重梁与钢管桩间设置加劲肋ꎮ(４)横向限位由横向限位立柱(ＨＷ５８２ｍｍˑ３００ｍｍ工字钢)和斜撑(Ｉ３０型钢)焊接而成ꎮ３.２㊀墩梁连接构造设计为释放后续梁段拼装及斜拉索张拉过程中临时墩与主梁连接处产生的巨大弯矩ꎬ同时减小钢主梁及临时墩受力ꎬ将临时墩与钢主梁间的临时连接构造设计为由上㊁下耳板(中心高度为５２５ｍｍ㊁厚３０ｍｍ)及销钉(直径２００ｍｍ)组成的临时铰ꎬ如图５所示ꎮ临时铰的上耳板焊接于钢主梁底ꎬ下耳板焊接于承重梁上ꎮ考虑斜拉索张拉作用及温度作用的最不利水平力达１６８００ｋＮꎬ将临时铰进一步优化为允许钢梁顺桥向位移的长圆孔构造ꎮ长圆孔的位移量根据钢梁温度伸缩及后续施工产生的纵向位移确定为ʃ１００ｍｍꎬ长圆孔的高度略大于销钉直径ꎬ安装时销钉与长圆孔顶㊁底面各预留２ｍｍ间隙ꎮ施工过程中可根据长圆孔顶㊁底面的间隙变化情况ꎬ判断临时墩的受力状态ꎮ３.３㊀临时墩锁定与解除时机禹门口黄河公路大桥通过插入销钉的方式完成临时墩与钢主梁的锁定ꎮ临时墩位于Ｂ１３号梁段ꎬ该梁段的施工工序较多ꎬ主要包括钢主梁安装㊁钢横梁安装㊁斜拉索一张㊁桥面板架设㊁斜拉索二张㊁吊机前移等ꎮ由于施工过程中主桥结构体系㊁恒载及施工荷载均在不断发生变化ꎬ临时墩所受反力将随之变化ꎮ为确定临时墩的锁定时机ꎬ通过施工控制仿图５㊀临时铰构造Ｆｉｇ.５ＣｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎｏｆａＴｅｍｐｏｒａｒｙＨｉｎｇｅ真分析[１０]得到１３号钢主梁(包括Ｂ１３和Ｚ１３ꎬ下同)安装后㊁１３号斜拉索(包括ＬＢ１３和ＬＺ１３ꎬ下同)一张后及二张后３种工况下锁定时临时墩的反力变化规律ꎬ结果如图６所示ꎬ图６中反力 ＋ 表示临时墩受拉㊁ － 表示临时墩受压ꎮ由图６可知:３种工况下锁定临时墩ꎬ临时墩反力变化趋势基本一致ꎬ但最不利拉㊁压反力值差异较大ꎻ１３号钢主梁安装后进行临时墩锁定ꎬ临时墩受拉显著ꎬ最不利拉力为１８５０ｋＮꎻ１３号斜拉索一张后进行临时墩锁定ꎬ临时墩受压显著ꎬ最不利压力为１６７０ｋＮꎻ１３号斜拉索二张后进行临时墩锁定ꎬ其最不利拉㊁压反力均较小ꎮ因此ꎬ将临时墩的锁定时机确定为１３号斜拉索二张后ꎬ此时临时墩所受的拉㊁压荷载均处于合理的范围ꎮ㊀㊀边跨Ｂ１７号梁段合龙后通过拔除销钉㊁释放临时铰来解除临时锁定ꎮ临时锁定解除时若反力较大ꎬ对结构产生突然扰动ꎬ既存在安全隐患ꎬ又对线图６㊀临时墩反力变化规律Ｆｉｇ.６ＶａｒｉａｔｉｏｎＬａｗｏｆＲｅａｃｔｉｏｎＦｏｒｃｅｏｆＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒ１９桥梁建设㊀ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ２０２０ꎬ５０(４)形和索力控制不利ꎻ反之ꎬ反力越小ꎬ对结构扰动越小ꎬ越安全ꎮ在确定１３号斜拉索二张后锁定临时墩的前提下ꎬ分析临时墩的解除时机ꎮ由图６可知:在１３号斜拉索二张后锁定临时墩工况下ꎬ边跨合龙后ꎬ临时墩拉反力最小值为２１ｋＮꎬ发生在Ｚ１８号钢主梁安装后施工阶段ꎮ因此ꎬ确定此时为临时墩的解除时机ꎮ同时经过施工控制计算可知ꎬ在Ｚ１８号钢主梁安装后解除临时锁定ꎬ此时钢主梁的最大位移为１.６ｍｍꎬ斜拉索索力未发生明显变化ꎬ对结构影响较小ꎬ临时墩锁定与解除在温度较恒定且接近设计基准温度１５ħ下进行施工ꎻ温差较小时通过斜拉索索力微调或配重方式配合施工ꎬ温差较大时不宜施工ꎮ４㊀临时墩受力及钢主梁位移分析采用有限元分析软件ＭＩＤＡＳＣｉｖｉｌ２０１９建立禹门口黄河公路大桥施工阶段全桥空间模型ꎬ对施工全过程临时墩的受力特点及钢主梁位移变化规律进行分析ꎮ模型中ꎬ桥塔㊁纵梁及横梁均采用梁单元模拟ꎬ桥面板采用板单元模拟ꎬ斜拉索采用桁架单元模拟ꎻ塔底固结ꎬ主梁与桥墩㊁桥塔间弹性连接ꎬ临时墩简化为一般支撑ꎮ４.１㊀临时墩受力特点分析临时墩在１３号斜拉索二张后锁定和在Ｚ１８号钢主梁安装后解除锁定工况下ꎬ分析施工全过程临时墩的受力特点ꎬ结果如图７所示ꎮ由图７可知:临时墩反力变化较大的阶段为主桥恒载施工及斜拉索张拉阶段ꎻ墩顶反力呈现反复拉㊁压交替的变化规律ꎬ最大压力为１２５５ｋＮ(出现在１４号钢横梁安装施工阶段)ꎬ最大拉力为１４８０ｋＮ(出现在１７号梁段湿接缝浇筑阶段)ꎻ边跨合龙前ꎬ施工恒载时临时墩受压ꎬ张拉斜拉索时临时墩受拉ꎻ边跨合龙后ꎬ主㊁边跨不对称施工ꎬ施工恒载时临时墩拉力增大(桥塔向中跨偏移)ꎬ张拉斜拉索时临时墩压力增大(桥塔向边跨偏移)ꎮ将最大拉㊁压反力分别与双悬臂最不利横向风荷载组合ꎬ验算临时墩及临时连接的受力与位移[１１]ꎬ结果如表２所示ꎮ由表２可知:临时墩及临时连接的受力㊁位移均满足要求ꎮ表２㊀临时墩验算结果Ｔａｂ.２ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＲｅｓｕｌｔｓｏｆＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒ验算指标㊀㊀计算值允许值单桩受压力/ｋＮ１４６７.０２２４０单桩受拉力/ｋＮ４９０.０９０２墩身应力/ＭＰａ８１.５２０５墩顶横向位移/ｍｍ９.５６４耳板应力/ＭＰａ７５.２２０５４.２㊀钢主梁位移变化规律临时墩与主梁的连接设计为铰接ꎬ施工过程中允许钢主梁绕临时铰转动ꎮ边跨Ｂ１７号梁段合龙前后ꎬ钢主梁位移主要受施工恒载及斜拉索张拉的影响ꎮ有限元分析得到边跨合龙前㊁后Ｂ１~Ｂ１６号梁段在不同施工工况下的位移变化规律ꎬ结果如图８所示ꎮ由图８可知:①边跨合龙前ꎬ钢主梁绕临时铰发生了转动ꎬ悬臂端位移显著ꎻ１６号梁段架设桥面板时ꎬ悬臂端绕临时铰下挠ꎬ近塔柱主梁则绕临时铰上挠ꎬ最大上挠３５ｍｍ(位于Ｂ１０梁段)ꎻ１６号斜拉索二张时ꎬ近塔柱段主梁则发生下挠ꎬ最大下挠３９ｍｍ(位于Ｂ１０梁段)ꎮ②边跨合龙后ꎬ结构体系发生变化ꎬ主㊁边跨不对称施工ꎬ由于塔偏的影响ꎬ边跨钢主梁绕临时铰发生转动的位移变化规律与合龙前相似ꎻ１７号梁段架设桥面板时(桥塔向中跨偏移)ꎬ近塔柱主梁绕临时铰上挠ꎬ最大上挠２１ｍｍ(位于Ｂ７梁段)ꎻ１７号斜拉索二张时(桥塔向边跨偏移)ꎬ近塔柱段主梁发生下挠ꎬ最大下挠３４ｍｍ(位图７㊀施工阶段各临时墩反力Ｆｉｇ.７ＬｏａｄＢｅａｒｉｎｇＣｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒｄｕｒｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＰｒｏｃｅｓｓ２９禹门口黄河公路大桥临时墩设计关键技术㊀㊀舒㊀涛ꎬ黄平明ꎬ魏家乐图８㊀钢主梁位移变化规律Ｆｉｇ.８ＶａｒｉａｔｉｏｎＬａｗｏｆＤｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆＳｔｅｅｌＭａｉｎＧｉｒｄｅｒ于Ｂ７梁段)ꎮ由以上分析可知:钢主梁绕临时铰转动的效应显著ꎬ临时铰的实际工作性能对钢主梁的安装线形有较大影响ꎬ施工时需对边跨钢主梁的位移进行实时监测ꎮ㊀㊀在该桥施工过程中对临时墩的受力及边跨钢主梁的位移进行实时监测ꎬ结果表明:临时墩的受力及钢主梁的实际位移变化规律均与设计较吻合ꎬ临时墩应用效果较好ꎮ５㊀结㊀语禹门口黄河公路大桥边跨设计无辅助墩ꎬ施工过程最大双悬臂长度达２００ｍꎬ施工期常年大风ꎮ为提高施工期结构抗风性能㊁降低安全风险ꎬ边跨需增设临时墩ꎮ以施工全过程临时墩受力安全为原则ꎬ在边跨Ｌ/３位置附近布设临时墩ꎬ并将临时墩与钢主梁的连接构造优化为允许纵向位移的临时铰(有效减小了结构受力)ꎮ通过研究临时墩施工全过程的反力变化规律确定ꎬ临时墩锁定和解除时机分别为１３号斜拉索二张后和Ｚ１８号钢主梁安装后ꎬ此时临时墩所受的拉㊁压荷载均处于合理的范围ꎮ采用有限元法分析施工过程中临时墩的受力及钢主梁的位移变化规律ꎬ并在施工中进行实时监测ꎮ实测结果表明:临时墩受力安全ꎬ结构可靠ꎻ钢主梁的位移变化规律与设计较吻合ꎮ该桥已于２０１９年９月１７日顺利完成全桥合龙ꎮ参考文献(Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ):[１]㊀郭爱平ꎬ姜阿娟ꎬ张伟山.恩来高速公路忠建河特大桥施工监控[Ｊ].桥梁建设ꎬ２０１８ꎬ４８(６):１１０－１１５.(ＧＵＯＡｉ￣ｐｉｎｇꎬＪＩＡＮＧＡ￣ｊｕａｎꎬＺＨＡＮＧＷｅｉ￣ｓｈａｎ.Ｃｏｎ￣ｓｔｒｕｃｔｉｏｎＣｏｎｔｒｏｌｏｆＺｈｏｎｇｊｉａｎＲｉｖｅｒＢｒｉｄｇｅｏｎＥｎｓｈｉ￣ＬａｉｆｅｎｇＥｘｐｒｅｓｓｗａｙ[Ｊ].ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎꎬ２０１８ꎬ４８(６):１１０－１１５.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[２]㊀董晓兵ꎬ余友江.青海哇加滩黄河特大桥施工控制[Ｊ].桥梁建设ꎬ２０１９ꎬ４９(４):９６－１０１.(ＤＯＮＧＸｉａｏ￣ｂｉｎｇꎬＹＵＹｏｕ￣ｊｉａｎｇ.ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＣｏｎｔｒｏｌｏｆＷａｊｉａｔａｎＨｕａｎｇｈｅＲｉｖｅｒＢｒｉｄｇｅｉｎＱｉｎｇｈａｉ[Ｊ].ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎꎬ２０１９ꎬ４９(４):９６－１０１.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[３]㊀项海帆.现代桥梁抗风理论与实践[Ｍ].北京:人民交通出版社ꎬ２００５.(ＸＩＡＮＧＨａｉ￣ｆａｎ.ＴｈｅｏｒｙａｎｄＰｒａｃｔｉｃｅｏｆＷｉｎｄＲｅｓｉｓｔ￣ａｎｃｅｏｆＭｏｄｅｒｎＢｒｉｄｇｅｓ[Ｍ].Ｂｅｉｊｉｎｇ:ＣｈｉｎａＣｏｍｍｕｎｉ￣ｃａｔｉｏｎｓＰｒｅｓｓꎬ２００５.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[４]㊀宫㊀成ꎬ刘志文ꎬ谢㊀钢ꎬ等.高墩大跨斜拉桥悬臂施工期风致振动控制[Ｊ].工程力学ꎬ２０１５ꎬ３２(６):１２２－１２８.(ＧＯＮＧＣｈｅｎｇꎬＬＩＵＺｈｉ￣ｗｅｎꎬＸＩＥＧａｎｇꎬｅｔａｌ.ＣｏｎｔｒｏｌｏｆＷｉｎｄ￣ＩｎｄｕｃｅｄＶｉｂｒａｔｉｏｎｉｎＬａｒｇｅＳｐａｎＣａｂｌｅ￣ＳｔａｙｅｄＢｒｉｄｇｅｗｉｔｈＨｉｇｈＰｉｅｒｓｄｕｒｉｎｇＣａｎｔｉｌｅｖｅｒＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＳｔａ￣ｇｅｓ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＭｅｃｈａｎｉｃｓꎬ２０１５ꎬ３２(６):１２２－１２８.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[５]㊀苏振宇ꎬ彭江辉.大跨度斜拉桥最大双悬臂施工阶段抖振控制措施研究[Ｊ].公路工程ꎬ２０１８ꎬ４３(３):１４６－１５１.(ＳＵＺｈｅｎ￣ｙｕꎬＰＥＮＧＪｉａｎｇ￣ｈｕｉ.Ｂｕｆｆｅｔｉｎｇ￣ＲｅｓｔｒａｉｎｉｎｇＭｅａｓｕｒｅｓｆｏｒＬｏｎｇＳｐａｎＣａｂｌｅ￣ＳｔａｙｅｄＢｒｉｄｇｅｓａｔｔｈｅＬｏｎ￣ｇｅｓｔＤｏｕｂｌｅＣａｎｔｉｌｅｖｅｒＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＳｔａｇｅ[Ｊ].ＨｉｇｈｗａｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１８ꎬ４３(３):１４６－１５１.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[６]㊀华㊀强ꎬ丁㊀冬.大跨斜拉桥施工期抗风措施方案研究[Ｊ].中外公路ꎬ２０１５ꎬ３５(４):２０３－２０８.(ＨＵＡＱｉａｎｇꎬＤＩＮＧＤｏｎｇ.ＳｔｕｄｙｏｎＷｉｎｄＲｅｓｉｓｔａｎｔＭｅａｓｕｒｅｓｏｆＬｏｎｇ￣ＳｐａｎＣａｂｌｅ￣ＳｔａｙｅｄＢｒｉｄｇｅｄｕｒｉｎｇＣｏｎ￣ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａ＆ＦｏｒｅｉｇｎＨｉｇｈｗａｙꎬ２０１５ꎬ３５(４):２０３－２０８.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[７]㊀杨宇聪ꎬ李㊀鑫.不同抗风索措施对大跨度斜拉桥施工态抖振响应的影响研究[Ｊ].公路ꎬ２０１９ꎬ６４(４):３９桥梁建设㊀ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ２０２０ꎬ５０(４)１０５－１０９.(ＹＡＮＧＹｕ￣ｃｏｎｇꎬＬＩＸｉｎ.ＩｍｐａｃｔｏｆＢｕｆｆｅｔｉｎｇＲｅｓｐｏｎｓｅｏｎＬａｒｇｅＳｐａｎＣａｂｌｅ￣ＳｔａｙｅｄＢｒｉｄｇｅｄｕｒｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｕｎｄｅｒＤｉｆｆｅｒｅｎｔＷｉｎｄ￣ＲｅｓｉｓｔａｎｃｅＭｅａｓｕｒｅｓ[Ｊ].Ｈｉｇｈ￣ｗａｙꎬ２０１９ꎬ６４(４):１０５－１０９.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[８]㊀刘应龙ꎬ蔺鹏臻ꎬ梁新礼.高铁大跨度钢桁梁拱桥柔性拱安装抗风措施研究[Ｊ].桥梁建设ꎬ２０１８ꎬ４８(３):４０－４４.(ＬＩＵＹｉｎｇ￣ｌｏｎｇꎬＬＩＮＰｅｎｇ￣ｚｈｅｎꎬＬＩＡＮＧＸｉｎ￣ｌｉ.ＳｔｕｄｙｏｆＷｉｎｄＲｅｓｉｓｔａｎｃｅＭｅａｓｕｒｅｓｆｏｒＩｎｓｔａｌｌｉｎｇｏｆＡｒｃｈｅｓｏｆａＬｏｎｇＳｐａｎＳｔｅｅｌＴｒｕｓｓＧｉｒｄｅｒＢｒｉｄｇｅｗｉｔｈＦｌｅｘｉｂｌｅＡｒｃｈｅｓｏｎＨｉｇｈ￣ＳｐｅｅｄＲａｉｌｗａｙ[Ｊ].ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎꎬ２０１８ꎬ４８(３):４０－４４.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[９]㊀李宗平.上海长江大桥主墩临时墩设计及施工技术研究[Ｊ].桥梁建设ꎬ２００８(４):７０－７３.(ＬＩＺｏｎｇ￣ｐｉｎｇ.ＲｅｓｅａｒｃｈｏｆＤｅｓｉｇｎａｎｄＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓｆｏｒＴｅｍｐｏｒａｒｙＰｉｅｒｓｏｆＭａｉｎＢｒｉｄｇｅｏｆＳｈａｎｇ￣ｈａｉＣｈａｎｇｊｉａｎｇＲｉｖｅｒＢｒｉｄｇｅ[Ｊ].ＢｒｉｄｇｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎꎬ２００８(４):７０－７３.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[１０]㊀张世娟ꎬ周远智ꎬ胡㊀靖ꎬ等.红水河特大斜拉桥叠合梁顶推施工过程仿真分析[Ｊ].中外公路ꎬ２０１５ꎬ３５(６):１５６－１５９.(ＺＨＡＮＧＳｈｉ￣ｊｕａｎꎬＺＨＯＵＹｕａｎ￣ｚｈｉꎬＨＵＪｉｎｇꎬｅｔａｌ.ＳｉｍｕｌａｔｉｎｇＡｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＰｒｏｃｅｓｓｏｆＳｕｐｅｒ￣ｌａｒｇｅＣａｂｌｅ￣ＳｔａｙｅｄＢｒｉｄｇｅＣｏｍｐｏｓｉｔｅＢｅａｍＰｕｓｈｉｎｇ￣ｉｎｉｎＨｏｎｇｓｈｕｉｈｅＲｉｖｅｒ[Ｊ].ＣｈｉｎｅｓｅａｎｄＦｏｒｅｉｇｎＨｉｇｈｗａｙｓꎬ２０１５ꎬ３５(６):１５６－１５９.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)[１１]㊀李㊀钊.六广河特大桥边跨顶推施工技术[Ｊ].世界桥梁ꎬ２０１７ꎬ４５(５):１１－１６.(ＬＩＺｈａｏ.ＩｎｃｒｅｍｅｎｔａｌＬａｕｎｃｈｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＴｅｃｈ￣ｎｉｑｕｅｆｏｒＳｉｄｅＳｐａｎｓｏｆＬｉｕｇｕａｎｇｈｅＲｉｖｅｒＢｒｉｄｇｅ[Ｊ].ＷｏｒｌｄＢｒｉｄｇｅｓꎬ２０１７ꎬ４５(５):１１－１６.ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ)ＳＨＵＴａｏ舒㊀涛１９８８－ꎬ男ꎬ工程师２０１２年毕业于长安大学道路桥梁与渡河工程专业ꎬ工学学士ꎬ２０１４年毕业于长安大学建筑与土木工程(桥梁工程)专业ꎬ工学硕士ꎮ研究方向:大跨径桥梁施工控制ꎬ旧桥检测与加固Ｅ￣ｍａｉｌ:ｓｔａｉｗａｎｇｘｕ＠１６３.ｃｏｍＨＵＡＮＧＰｉｎｇ￣ｍｉｎｇ黄平明１９６５－ꎬ男ꎬ教授１９８９年毕业于西安公路交通大学桥梁工程专业ꎬ工学学士ꎬ１９９２年毕业于西安公路交通大学桥梁工程专业ꎬ工学硕士ꎬ１９９５年毕业于东南大学交通运输工程专业ꎬ工学博士ꎮ研究方向:公路桥梁养护技术及大跨桥梁施工监控Ｅ￣ｍａｉｌ:ｈｐｍｉｎｇ＠ｖｉｐ.ｓｉｎａ.ｃｏｍＷＥＩＪｉａ￣ｌｅ魏家乐１９８４－ꎬ男ꎬ高级工程师２００７年毕业于长安大学道路桥梁与渡河工程专业ꎬ工学学士ꎬ２０１０年毕业于长安大学桥梁与隧道工程专业ꎬ工学硕士ꎮ研究方向:大跨径桥梁施工控制ꎬ旧桥检测与加固Ｅ￣ｍａｉｌ:２５４３９３２７９＠ｑｑ.ｃｏｍ(编辑:王㊀娣)４９。
禹门口河段黄河大桥建设防洪措施分析
禹门口河段黄河大桥建设防洪措施分析发布时间：2021-12-22T02:42:18.620Z 来源：《建筑实践》2021年7月（中）20期作者：刘国朋1,2,刁丽丽1[导读] 黄河禹门口河段属于堆积性游荡型河道,在天然情况下该河段处于淤积状态刘国朋1,2,刁丽丽1(1.河北工程大学水利水电学院,河北邯郸 056038;2.聊城黄河河务局,山东聊城, 252000)摘要：黄河禹门口河段属于堆积性游荡型河道,在天然情况下该河段处于淤积状态。
随着河床淤积和水沙不均匀性变化当河床淤积到一定高度和水沙条件相适宜时该河段常出现“揭河底”冲刷现象。
同时桥梁修建后使下游流态发生较大变化增加了水流的紊动程度导致河床冲刷加剧势必对桥梁基础和防洪工程的稳定产生不利影响。
关键词：防洪；防淤；防凌；公路桥；禹门口；黄河引言黄河的严重问题是水少沙多、水沙关系不协调。
由于水沙关系不协调，历史上曾经有大量的泥沙淤积在下游河道，使黄河下游成为举世闻名的“地上悬河”。
主槽不断淤积萎缩，同流量水位不断升高，严重影响下游防洪安全。
协调水沙关系的治理思路主要是增水、减沙、调水调沙，重在构建完善的水沙调控体系。
1问题探讨1.1河道湿地生态系统需水问题黄河下游是一条典型的流动水道，由于水坝等制约因素，沿河流形成了3540公里以上的海滩。
在黄河目前的状态下，河流与堤坝(陆地)之间的通航区基本上是湿地和自然形成的海滩，水位上升和下降之间的间隔应成为河流泛滥的一部分。
然而，由于各种历史和社会原因，目前沿海地区有181万人正在修建数百公里的生产大坝。
生产坝的存在不仅导致主要流域干涸，二次悬浮状态加剧，而且还损害了对沿河湿地和生态系统的保护。
然而，河流湿地对水的生态需求问题更为复杂:一方面，确定湿地的范围更为困难；第二，水需求难以量化；第三，必须分析和讨论充水所需水量的方法。
1.2将环境用水需求与环境用水需求联系起来如上所述，黄河生态环境对水的需求并不仅仅是生态水需求和环境水需求的组合。
山西侯禹高速公路禹门口黄河特大桥施工技术浅谈
山西龙门黄河公路大桥施工技术浅谈周明星龙门黄河大桥是国道主干线北京至昆明公路山西省内侯马至禹门口段高速公路的重点控制性工程，该桥全长4566m，横跨山西和陕西两省，处在晋陕大峡谷出口下游6km，该段黄河水流散乱，沙洲密布，主流摆动不定，为典型的游荡型河道，冲刷主要为“揭河底”冲刷。
该桥主桥为两种结构形式的斜拉桥，其一为一座双塔双索面预应力砼斜拉桥，主跨为352m（是黄河上已建和在建桥梁最大跨度），两边跨为174m；其二为两座三塔单索面预应力砼部分斜拉桥，也称矮塔斜拉桥，两主跨为125m，两边跨为75m；副主桥为42孔50m预应力砼T 梁,先简支后刚构体系；两岸引桥为32孔30m预应力砼T梁,先简支后刚构体系。
主桥宽30.6m，其它桥宽28m。
大桥基础均为钻孔灌注摩擦桩，共712根，设计最长桩为90m。
其主要工程数量为Φ2.0m钻孔桩236根/18298延米，Φ1.5m钻孔桩420根/21760延米，Φ1.2m钻孔桩56根/1948延米，共计42006延米；30mT梁384片，50mT梁504片，桥梁墩台85座，混凝土方量26.6万m3，钢材3.75万吨。
该桥分为E6、E7两合同段，合同额5.31亿元，工期33.5个月，分别由三公司和一公司施工。
该项目于2004年4月10日进场，E6、E7两合同段分别于04年5月15日和7月25日开工。
通过一年半的努力，我们先后克服了长大直经钻孔桩施工如何安全快速通过粉沙层、厚的卵石层、漂石层、两公里长栈桥施工、河道内35个墩下部结构施工，主墩承台大体积混凝土施工（一次浇注约5000 m3混凝土）、主塔施工、峡谷口长年大风、沙尘暴、冬季气温低、春季冰凌和桃花汛、夏季伏汛以及工期紧等一系列困难，截至目前，全桥控制工程双塔斜拉桥两主塔已于己于11月封顶，主梁已浇注0#和1#块，两岸引桥和两座部分斜拉桥均已完工，50MT梁已预制96片架设60片，完成产值3.3亿元，占合同额的65%，工期满足业主要求，未发生任何安全质量事故。
国道108线禹门口黄河大桥复习过程
国道108线禹门口黄
河大桥
国道108线禹门口黄河公路大桥及引道工程可行性研究报告
第一册共三册
【文本部分】
中交第一公路勘察设计研究院有限公司
二〇一五年三月
国道108线禹门口黄河公路大桥及引道工程可行性研究报告
第一册共三册
编制单位：中交第一公路勘察设计研究院有限公司
资质证书等级：甲级
发证机关：国家发改委
证总总
书号：工咨甲23220070016 经理：
师：
工程
院主管领导：
分院院长（子公司经理）：
分院（子公司）总工程师：
项目负责人：
参加人员：欧中林侯旭樊茂林张芹李王辉李琦
付廷军王技钟元兰燕。
禹门口大桥斜拉索工程挂索方案(DOC)
山西侯禹高速公路E7 合同段禹门口黄河大桥斜拉索安装施工方案中铁大桥局集团山西侯禹高速公路E7 合同段项目经理部2005 年6 月20 日目录、编制依据二、工程概况三、施工组织及计划四、施工工艺五、质量保证措施六、安全保证措施编制依据：1、《国道主干线二连浩特至河口公路山西侯马至禹门口段黄河大桥两阶段施工图设计》（C 册）（中交第二公路勘察设计研究院）2、《国道主干线二连浩特至河口公路山西侯马至禹门口段黄河大桥矮塔斜拉桥变更设计》（中交第二公路勘察设计研究院）3、《公路桥涵施工技术规范》（TJT041-2000 ）4、《公路工程质量检验评定标准》（TJT071-98 ）5、《索体安装施工方案》（柳州欧维姆机械股份有限公司）工程概况：1、工程简介：矮塔斜拉桥采用塔梁固结、中间主塔墩梁固结、另两个主塔墩梁分离的体系，主塔结构高24.5m ，主塔采用钢筋混凝土独柱实心矩形截面，顺桥长3.0m ,横桥向宽2m ,布置在中央隔离带上，并与主梁固接。
此处桥梁内侧波形梁护栏改为0.5 米宽的防撞护墙，以便放置索塔。
塔身上部设有鞍座，以便拉索通过。
每根斜拉索对应一个鞍座，斜拉索横桥面呈两排布置，鞍座亦设两排。
鞍座采用分丝管结构形式，预埋于混凝土塔内，斜拉索逐根穿过分丝管，在两侧出口处的斜拉索上设有锚固装置，以防止斜拉索滑动。
斜拉索为单索面，布置在中央隔离带上。
每个塔上设有9 对18根斜拉索，全桥共108 根（两联）。
塔上竖向索距为100cm ，梁上纵向标准索距为4.0m 。
拉索采用双排索，拉索在塔上通过鞍座，两侧对称锚于梁体。
斜拉索采用OVM250-31 、34、37 可换索式斜拉索体系，锚具内为灌注环氧砂浆的拉索群锚，索体为带PE 护套的低松驰环氧钢绞线，强度等级为1860Mpa ，整索外面套以HDPE 整圆式套管。
每根拉索由31、34或37根①15.24mm单根环氧钢绞线组成。
位于索鞍处的钢绞线为裸索。
2、斜拉索结构说明斜拉索由锚固段+过渡段+自由段+抗滑锚固段+塔柱内索鞍段+抗滑锚固段+自由段+过渡段+锚固段构成。
禹门口一级站改扩建工程施工导流方案设计
禹 门口一级 站改扩建 工程施工导流 方案设计
闰海 雷
（ 山西省水利水电勘测设计研究 院， 山西 太原 ０ ０ ２ ） ３０ ４
摘 要 ： 利 工程 施 工 围堰 的修 筑 ， 系到 工 程 建设 的 可行 性 和 安 全 ， 接 影 响到 主 体 工程 的 水 关 直
工期 和 工 程造 价 ， 而影 响 到 工程 的 经 济效 益 和社 会 效益 。 门 口一级 站 改扩 建 工 程 围堰 采 用 从 禹
水标 准 ， 相应水位为 ３４９ 导流时段为全年 ， ８ ． ｍ， ３ 堰顶 安全超 高及波浪爬高初定为 ０７ ． ｍ。 ５
４ 围 堰 建 筑 设计 ４１ 围堰 形 式 选择 ．
山西省禹 ｆ Ｉ 级站改扩 建工程位 于山西省 河津市 境 －Ｖ一 ｊ
内， 紧靠原禹 门口一级站上游侧 ， 紧邻 黄河 ， 距黄河禹 门 口峡
第 １ 总第 １９ ） 期（ ７期 ２ １ 年 ２月 ０１
山西水利科技
Ｓ ＡＮⅪ Ｈ ＹＤＲｏＴＥＣＨＮＩ Ｈ ＣＳ
Ｎ ．（ ｏ ｌ ｏ１９ ｏ１ Ｔ ｔ Ｎ ． ） ａ ７
Ｆ ｂ２ １ ｅ ．０ １
１０ — １９ ２ １ ） １ ３ 一 ２ ０ ６ ８ ３ （０ Ｏ — ６ Ｏ １
１对 于土石围堰 ， ） 修筑 围堰 时水下边坡 比较缓 ， 土围堰 修筑断面较大 ， 且需 占用 较大的面积 ， 围堰底 宽较大 ， 由于 且 黄河水流流速较大 ， 修筑土石围堰十分困难 。同时 围堰将位
于主河槽上 ， 汛期洪水较大发生揭底现象时无法保证 围堰 的
工 。同时 因在黄河 内修筑 围堰 ， 黄河水流大 ， 围堰修筑 困难 ，
，
， ，
本工程兴建于原禹门 口一级站上游紧邻原一级站 ， 泵站
禹门口黄河公路大桥大体积混凝土温控技术
禹门口黄河公路大桥大体积混凝土温控技术
郝良秋;任思勉
【期刊名称】《筑路机械与施工机械化》
【年(卷),期】2018(035)005
【摘要】通过对大体积混凝土产生裂缝的原因进行分析,结合禹门口黄河公路大桥主桥施工现场的实际情况和以往多个大体积混凝土项目的施工经验,提出了优化混凝土配合比初凝时间、对混凝土表面进行保温养护、控制混凝土浇筑温度等一系列措施.在第一个承台分层浇筑过程中,合理布置冷却水管,埋设测温元件,对整个施工过程进行全面监控,并整理分析测量数据,反馈施工过程中存在的问题,及时调整温控措施并运用到第二个承台施工中,有效控制了禹门口黄河公路大桥主桥大体积承台混凝土有害裂缝的产生.
【总页数】8页(P55-62)
【作者】郝良秋;任思勉
【作者单位】中交隧道局第二工程有限公司,陕西西安710100;中交隧道局第二工程有限公司,陕西西安710100
【正文语种】中文
【中图分类】U448.33
【相关文献】
1.禹门口黄河公路大桥防洪措施分析 [J], 苗长运;郭西方;苏娅雯
2.BIM技术在禹门口黄河公路大桥项目中的应用 [J], 黄少华;杨博婷
3.大体积混凝土的温控技术进展：第三届全国温控技术研讨会介绍 [J], 王润富
4.万里黄河第一跨,天堑通途畅禹门——禹门口黄河公路大桥建设纪实 [J], 侯旭;王技;梁建军;李凯
5.禹门口黄河公路大桥临时墩设计关键技术 [J], 舒涛;黄平明;魏家乐
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陕西禹阎高速公路芝川河特大桥施工组织设计
第一章综合说明第一节工程概况1、工程简介芝川河特大桥是国道主干线（gz40）二连浩特－河口公路禹门口－阎良段高速公路上的一座特大型桥梁，位于韩城市芝川镇东少梁村。
该桥起点桩号为k27+081.00，终点桩号左半幅为k30+115.190，右半幅为k30+120.843，桥梁总长：左幅3034.190米，右幅3039.843米。
主桥为12联主跨50米预应力混凝土连续t梁，跨径分割为12*（4*50）米；引桥为四联30米预应力混凝土连续箱梁，跨径分割为3*（5*30）+1*6*30米。
主桥上部50米跨径预应力混凝土连续t型梁，采用先简支后结构连续体系，每跨设12片t梁，左右幅各六片，每片梁平均重170t，梁高2.6米，中段腹板厚22cm，梁端腹板厚60cm，t梁预制部分中梁翼板宽1.7米，边梁翼板宽1.8米，横隔板间距6.25米，为便于施工，预制t梁梁长采用49.4米，通过现浇墩顶楔形连续段湿接缝形成设计线形，共计48跨576片。
引桥上部为30米跨径预应力混凝土连续箱梁，每跨设8片，左右幅各四片，梁高1.6米，预制中箱梁顶板宽2.6米，预制边箱梁顶板宽3.0米，主梁之间湿接缝宽0.80米，共21跨计168片梁。
下部结构主桥为薄壁空心等截面矩形柱式柔性墩，平均墩高为60米，最高墩69.5米，截面尺寸为4.0*7.0米，壁厚50cm,每个墩顶设有盖梁；基础设置为直径1.5米群桩基础，桩长60m，每个墩左右幅各9根，上设大体积混凝土承台，承台尺寸11.0*11.0*2.5米。
全桥设伸缩缝17道；桥梁分别位于右偏缓和曲线、左偏圆曲线和右偏缓和曲线上，整体线形呈s型，桥面线形由内外侧护拦调整。
总体地势，东西两侧高、中间低平，两侧黄土台塬与中间标高相差达百余米。
塬面开阔而平坦，地形稍有起伏，由黄土和冲积细砂、粉土组成；中间段为高漫滩区，滩面平坦，主要由细砂、粉质粘土组成。
2、主要工程数量(本大桥由两个单位施工，根据论文主题需要，以一个单位施工0#--32#墩的情况就足以阐明论文主题)芝川河特大桥主要工程数量见表1.1.2.1工程项目单位数量备注序号1 钻孔桩（桩径1.5m）m/根34452/576 51432/8582 承台(c30砼) m3/个19063/64 28523/963 墩台m3/个45723m3/64 69077/984 盖梁m3/个2832/64 9493/965 预制安装50m预应力砼t梁m3/片24243/384 39494/576（1）设计荷载：汽车—超20级，挂车—120。
大西客运专线晋陕黄河特大桥主桥结构设计分析
桥 梁 ・
・
康 炜一大西客运专线晋陕黄河特大桥主桥结构设计分析
桥 墩 均 采 用 圆端 形 空 心 桥 墩 ， 构 主 墩 尺 寸 为 刚 ８ｍ（ 向） １． 横 向） 壁厚 １０ｍ， 底实体 段 高 纵 ｘ １５ｍ（ ， ． 墩
形 梁 ， 纵 、 向 预 应 力 体 系 。 箱 梁 支 点 梁 高 为 竖
表 １ 晋 陕 黄 河 大 桥 主 桥 桥 式 方 案 比较
根据 综合 比较 ， 用技 术 先 进 、 型 新 颖 、 构 合 选 造 结
理 、 工 时河 道 内无 需 临 时墩 、 资较 省 、 施 投 动力 性 能 较 好 的方案 一 。
３ 主 桥 结 构 设 计 分 析
ｍ 最顶 排 孔距梁 顶 的距离 不小 于 ２ ０ｍ 锚 筋 直径 ｍ， ０ ｍ， ３ ｍ。钢桁 与 主梁 连接 构造如 图 ２所 示 。 ２ｍ
１ ． 端 部 梁 高 ５ ０ｍ； ２ ５ｍ， ． 主梁 在 距 梁 端 ４ ０ｍ范 围 内
采 用 等 高 ， 他 范 围 内 为 变 梁 高 段 落 ， 底 采 用 其 梁
１ ８次抛 物 线 ； 顶 宽 １ ． 底 宽 １ ． 悬 臂 长 ． 箱 ３ ８ｍ， ５ｍ， １
９ ０ｍ， 顶实体 段高 ４ ０ｍ， 顶与 主梁相 接 ３ ０Ｉ 范 ． 墩 ． 墩 ． Ｉ Ｔ
试验 结果 ， 二者 的连接 方 案采 用 Ｐ Ｌ键 结 合 锚筋 锚 固 Ｂ 方式 。 每个 节 点 采 用 ４ ２根 Ｐ Ｌ键 及 ２ Ｂ ４根锚 筋 ， Ｂ ＰＬ
键孔 径 ６ ｍ， 筋 直 径 ２ ｍ， 距 １０ ｍ ２ ０ ５ｍ 钢 ２ｍ 孔 ５ ｍ Ｘ ０
３ ３ 结 构 构 造 简 介 ．
ｆ ｒｔ ｅ ｂ ｉ ｇ ｓｄ ｓ ｕｓｅ ｎ ｈｅ ｄ ｓｇ ｆｋ ｙ ｐａｔ ｆｔ ｅ ｍａｎ ｂ ｉ ｇ ｓ ａ ａｙ ｅ ｎ ｄ ｔ ｉ ｗｉ ｈ ｏ ｈ ｒｄ ｅ ｉ ｉｃ ｓ ｄ ａ ｄ ｔ ｅ ｉｎ ｏ ｅ ｒｓ ｏ ｈ ｉ ｒｄ ｅ ｉ ｎ ｌｚ ｄ ｉ ｅａｌ ｔ ｔ ｅ ｈ
碛口至禹门口段开发方案及有关问题
碛口至禹门口段开发方案及有关问题
张挺
【期刊名称】《水利规划与设计》
【年(卷),期】1994(000)003
【摘要】(一)河段概况黄河干流碛口至禹门口河段长310km,落差为288m,比降0.93‰。
这一河段是秦晋峡谷下段,两岸多为悬崖陡壁,河谷切割很深,两岸高出水面几十米至一二百米。
船窝以上的河谷底宽为400～600m。
在峡谷最下段,两岸为石灰岩,左岸龙门山和右岸梁山夹河对峙,河水面最窄处仅100m左右。
在距峡谷出口上游约65km处,是著名的黄河壶口瀑布。
【总页数】4页(P19-22)
【作者】张挺
【作者单位】水利部黄河水利委员会设计院
【正文语种】中文
【中图分类】TV882
【相关文献】
1.黄河石门至禹门口段高陡边坡稳定性分析研究 [J], 代全忠
2.陕西省人民政府关于禁止在黄河禹门口至潼关河段治理工程占地范围内新增建设项目和迁入人口的通告 [J], ;
3.陕西省人民政府办公厅关于禹门口至阎良高速公路建设工程土地征用建筑物拆迁等有关问题的通知 [J], ;
4.黄河中游(禹门口—汾河入黄口)区域水资源生态赤字的动态研究 [J], 李睿佳;宋
厚娟;赵冰清;郝婧;郭东罡
5.陕西省人民政府关于108国道禹门口黄河大桥及引线工程设站收取车辆通行费等有关问题的批复(陕政函[2020]99号) [J],
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禹门口一级站改扩建工程站址选择及泵站设计
主要 解决 运 城市 北赵 灌 区 、 范 灌 区和西 范 东扩 灌 区 西 的水 源 问题 ， 时和 禹 门 口一 级 站 统一 调 配水 量 兼顾 同
向禹 门 口东 扩 和汾南 灌 区 的补 水 。工程 设计 取水 流量
方案 一 和方 案二 的不 同之处 在 于施 工 围堰 不 同 ，
８ 距河 津 市 区约 １ ｍ。 ０ｍ， ５ｋ 禹门 口一级 站改 扩建 工程
级站上游侧北 冲沟处建站 ，新 站紧靠 禹门 口一 级站 ，
站址 位于北 冲沟 内 ， 基岩 面高程 ３ ９ ３２ｍ， 积 厚度 ６～ ７ 淤
４ ７ｍ， ～ 站址处 水深 ６ ９ｍ， 需要 在水 下布 置施工 围堰 。
水 ； 工 围堰 布 置在 主河 道 内 ， 施 需进 行 近 ２ 高 的水 ０ｍ
下 围堰 施 工 ， 且泵 房 施 工 完 成 后需 水 下 拆 除 ， 仅 拆 不
除工 程量 大 ， 施工 难度 较大 。 且
冲 沟 以 北 的 公 路 处 建 站 ，泵 站 主 厂 房 长 ２ ． ｎ， ７５ ｌ宽
山 水 富 西 利
技术与应用・０ １ ２ １ 年第 ６期
禹门口一级站改扩建工程站址选择及泵站设计
晋 浩 淼 ２ ，
（． １太原 理 工 大 学 ， 山西 太 原 ０ ０ ２ ； ． 西 省 水利 水 电勘 测 设 计 研 究 院 ， 西 太 原 ３ ０４ ２山 山 ００２ ） ３ ０４
位 置选择 比较 困难 。 设计 有 两种 方案 ： 方案 一 为 在现 禹 门 口一 级站 北
件差 ， 对 岸 坡 进行 开挖 来 改 善 机组 进 水 条 件 ； 工 需 施
围堰 要 占用 禹 门 口一 级站 五 孔 流 道 中 的 四孔 ，造成 ４台机组 不 能运行 ，严 重影 响 禹 门 口一级 站工 门１一级站改扩建工程概 况 ， ２ ＂ 针对工程 中的实际情 况及地形地貌特征 ， 线路 中的站 对 址和泵站形式进行 了比选 ， 最终选择 了最优设计方案。．程 实施后 ， Ｙ － 可促进 当地经济发展 ， 具有显著的经济效
大体积混凝土配合比设计
大体积混凝土配合比设计0引言新建108国道禹门口黄河公路大桥线路的总体走向为由东向西，起点位于山西省运城市河津市超限检测站南侧，终点位于陕西省渭南市韩城市龙门镇上峪口超限检测站西侧，全长 4.45km，双向六车道标准。
新建禹门口黄河大桥主桥全长1660.4m，分为山西侧东引桥、横跨黄河主桥、陕西侧西引桥3部分。
其中山西侧东引桥形式为2×（3×40）m＋1×（4×42.5）m装配式预应力混凝土组合箱梁桥，横跨黄河主桥为（245＋565＋245）m三跨双塔双索面钢－混结合梁斜拉桥，陕西侧西引桥为（50＋85＋50）m双幅预应力混凝土变截面转体连续箱梁桥。
主桥11＃索塔单桩直径为2.0m，桩长65m，共60根；12＃索塔单桩直径为2.0m，桩长58m，共50根。
11＃、12＃采用群桩基础，承台为整体式矩形承台，11＃承台尺寸为49m×29m×6m，承台浇注量为8526m3；12＃承台尺寸为49m×24m×6m，承台混凝土浇注量为7056m3，均为Ｃ40大体积混凝土。
大体积混凝土由低热硅酸盐水泥、优质粉煤灰、磨细矿渣粉、细骨料、粗骨料、高减水率、长缓凝型外加剂和水等组成，依据所选用原材料的各项工作性能和对混凝土的各项性能要求，通过大量理论计算、试配制、微调整等方法，摸索出各种材料的最佳组成比例，以此拌制出既经济实惠又符合质量要求的混凝土。
1大体积混凝土配合比设计1.1大体积混凝土概念混凝土结构物实体最小几何尺寸不小于1m的大体量混凝土，或预计会因混凝土中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混凝土，被称为大体积混凝土。
1.2大体积混凝土配合比设计原则（1）混凝土的用水量与总胶凝材料之比不应大于0.55，且总用水量不应大于175kg·m－3。
（2）在保证混凝土各项工作性能满足规范要求的前提下，砂率最好在38%～42%之间，尽量提高每方混凝土中的粗集料占比。
韩城市108国道禹门口黄河大桥PPP项目案列
韩城市108国道禹门口黄河大桥PPP项目案列网络5602017年09月13日分享到：微信微博一、项目概况（一）项目背景该项目为陕西省首个落地的PPP项目。
长期以来，由于黄河阻隔，严重制约着陕西、山西两省的物质、文化交流和经济发展。
改革开放后，我省交通事业进入快速发展时期，由铁路、公路、水运和航空组成的综合运输网络，大幅提升了我省的综合运输能力。
由于公路运输快速、便捷、灵活，在我省综合运输网络中地位突出。
随着中省对公路基础设施的持续投入，我省已初步形成以国道主干线为骨架，以省道及县、乡道路为有力补充的综合陆上运输体系。
108国道在陕西省与山西省交界处，通过跨越黄河的禹门口黄河大桥过境贯通。
禹门口黄河大桥是108国道跨越黄河的大型桥梁，项目起于山西省河津市国道108禹门口公路超限检测站南侧，与山西省拟扩建的“G108线河津段城区过境及北线一级公路改建工程”终点顺接，向西在抗日英雄纪念碑南侧跨越黄河，进入陕西省韩城市境内，上跨侯西铁路后，沿既有G108线向西，经渚北村，跨韩桑运煤铁路后止于上峪口超限检测站西侧，顺接G108韩城北线改建段起点。
项目总投资8.61亿元。
（二）项目进展该项目由韩城市交通局具体实施，委托陕西金控大岳咨询有限责任公司编制PPP实施方案和两评报告（物有所值和财政承受能力评价），2015年8月，经过发改委和财政部门审查、专家评审、部门联审、市政府专题会议研究后，启动资格预审和公开招标，经过公开招标选定第一中标候选人为中交隧道工程局有限公司。
11月12日举行108国道禹门口黄河大桥PPP项目合资、合作签约仪式，与中交隧道工程局有限公司正式签订合同进入执行阶段。
项目于2015年11月30日开工建设。
二、运作模式（一）具体模式本项目采用BOT模式运作。
按照“项目投资—建设—运营一体化”的思路，由韩城市交通建设投资集团公司和社会资本共同出资成立项目公司，由项目公司负责108国道禹门口黄河大桥工程的投融资、建设及运营维护。
双塔斜拉桥设计说明
双塔斜拉桥设计说明一、设计依据1、交通部交公路发[2003]252号文《关于二连浩特至河口国道主干线山西省侯马至禹门口段黄河大桥技术设计的批复》。
2、黄河水利委员会黄河务[2001]27号文《关于国道二连浩特至河口公路山西侯马至禹门口段黄河大桥桥位与桥型方案审查意见请示的批复》。
3、中交第二公路勘察设计研究院2002年11月编制的《国道主干线二连浩特至河口公路山西侯马至禹门口段黄河大桥技术设计》。
4、郑州黄河康利经贸有限公司2001年4月编制的《国道主干线二连浩特至河口公路禹门口黄河大桥防洪影响评价》。
5、山西省地震工程勘察研究院1999年2月编制的《国道主干线二连浩特至河口公路禹门口黄河公路大桥桥址地震安全性评价报告》。
二、设计规范1、公路工程技术标准（JTJ001—97）2、公路桥涵设计通用规范（JTJ021—89）3、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023—85）4、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024—85）5、斜拉桥热挤聚乙烯拉索技术条件（GB/T18365—2001）6、公路斜拉桥设计规范（试行）（JTJ027—96）7、公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ/022—85）8、公路工程抗震设计规范（JTJ004—89）9、公路桥梁抗风设计指南10、钢筋焊接网混凝土结构技术规程（JGJ/T 114—97）三、主要技术标准1、双塔斜拉桥桥面宽：28+2×1.3（布索区）=30.6m。
2、荷载标准：汽车超—20级，挂车—120。
3、桥面横坡：双向2%。
4、地震烈度：基本烈度7度，按8度采取设防措施。
5、设计洪水频率：1/300。
6、通航：根据山西省、陕西省交通厅航运管理局联合制定的航道规划，桥址处黄河的通航标准为Ⅳ（3）级航道，通航净宽35米，通航净高8米，设计最高通航水位为10年一遇洪水位。
7、船只撞击力：顺桥向300kN，横桥向400kN。
8、风速：初步设计收集了离桥位最近的河津市气象局1973~2002年历年各月份最大风速，根据此系列资料推算出桥位处设计风速为24.1m/s，基本风压为363pa。
韩城市PPP项目表
序号项目名称1韩城市地下综合管廊建设项目2韩城市城区路灯提升改造项目3韩城市太史大街西延桥梁建设项目4韩城市社会福利园养老项目5韩城一级货运站建设项目6韩城一级客运站建设项目7韩城——西安城际高铁、动车8韩城机场9韩城市108国道龙门服务区项目10韩城市龙门工业污水处理及中水利用工程11韩城市固体及危险废物处置中心12韩城市工业热力利用工程13韩城市餐厨垃圾资源化处理项目14韩城市市场提升改造建设工程及配套停车位建设项目15韩城市停车场建设项目16韩城市镇区污水处理厂项目17韩城市污水处理再生利用工程18韩城市国道327韩城龙门至象山段公路工程19韩城市108国道禹门口黄河公路大桥项目项目概况所属区(县)紫云路龙门大街至兴隆路段综合管廊、大禹路黄河大街至二环东路段综合管廊、二环北路黄河大街至二环东路段综合管廊、二环东路二环北路至旅游路段综合管韩城市廊、五星路综合管廊、桢州大街复兴路至花园路综合管廊、金盆路综合管廊、大禹路黄河大街至二环西路综合管廊、兴隆路黄河大街至二环西路综合管廊韩城市计划新修改造28条道路照明设施，为了降低道路照明用电，加快打造道路照明用电节能工程，拟用高品质、节能型、高显色性的LED灯具代替传统的高压韩城市钠灯。
计划改造传统灯具约1360杆，2344多盏高压钠灯等光源及灯具；新增灯具近3000盏及灯杆近700套。
总计改造灯杆2058杆，灯具盏数4858盏。
太史大街为韩城市东西向发展轴线，巍山以东段现状为双向六车道规模，考虑到巍山路以西为中心城区尽端，根据交通量预测及道路通行能力分析结果，高架双向四车道可满足未来新城区与象山森林公园、G327联系的交通需求；高架下地面韩城市辅路服务为象山区，双向四车道可满足未来片区内部交通需求；太史大街西延与G327衔接的平行匝道、新城区与象山区间的联系匝道采用单向双车道规模可满足远期交通需求。
本项目估算总投资12.21亿元建筑安装工程费7.02亿元。
大体积混凝土配合比设计
收 稿 日 期 &"!)#!&#"基 金 项 目 交 通 运 输 部 西 部 中 心 项 目 &"!$$!' d"$"$" 作 者 简 介 王 愉 康 !+'(#男 陕 西 宝 鸡 人 工 程 师 研 究 方 向 为 道 路 与 桥 梁 工 程
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组成比例#以此拌制 出 既 经 济 实 惠 又 符 合 质 量 要 求 的混凝土$
C!大体积混凝土配合比设计
CEC! 大 体 积 混 凝 土 概 念 混凝土结构物实体最小几何尺寸不小于! ;
的大体量混凝土#或 预 计 会 因 混 凝 土 中 胶 凝 材 料 水 化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的混 凝土#被称为大体积混凝土 $ '!#-( CED! 大 体 积 混 凝 土 配 合 比 设 计 原 则
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(50+85+50)m跨铁路连续梁不对称转体设计研究
[9] 韩艳,陈政清,罗世东,等.自锚式悬索桥空间主缆线形的计算方法[J].湖南大学学报(自然科学版),2007,34(12):2025.[10]王戒躁,钟继卫.大跨度悬索桥主缆线形主要参数的影响性分析[J].桥梁建设,2005(3):2124.[11]林恰.基于敏感性分析的悬索桥有限元模型修正[D].成都:西南交通大学,2010.[12]杜善朋.大跨度悬索桥主缆线形影响参数分析研究[D].西安:长安大学,2014.[13]陈仁福.大跨悬索桥理论[M].成都:西南交通大学出版社,2015.[14]唐茂林,强士中,沈锐利.悬索桥成桥主缆线形计算的分段悬链线法[J].铁道学报,2003,25(1):8791.[15]唐茂林,强士中,沈锐利,等.悬索桥主缆线形设计与施工计算原理及其Win32软件开发[J].重庆交通大学学报(自然科学版),2003,22(2):1519.[16]李传习.现代悬索桥静力非线性理论与实践[M].北京:人民交通出版社股份有限公司,2014.[17]徐达,王定文.MIDAS /Civil 桥梁结构分析技巧与实例[M].北京:中国建筑工业出版社,2015.收稿日期:20171127;修回日期:20180114作者简介:井江永(1986 ),男,工程师,2008年毕业于长安大学桥梁工程专业,工学学士,E⁃mail:273913149@㊂第62卷 第9期2018年9月铁道标准设计RAILWAY STANDARD DESIGNVol.62 No.9Sep.2018文章编号:10042954(2018)09006705(50+85+50)m 跨铁路连续梁不对称转体设计研究井江永(中铁第一勘察设计院集团有限公司,西安 710043)摘 要:国道108线禹门口黄河公路大桥西引桥为上跨黄韩侯铁路和候西铁路而设,设计为一联(50+85+50)m 双幅预应力混凝土变截面连续箱梁桥,采用转体法施工㊂在满足桥梁使用功能的前提下,通过调整中跨合龙段位置,施工过程中采用纵横不对称T 构转体,并配合使用移动防护吊架施工中跨合龙段,最大限度地减少了桥梁施工对既有铁路运营的干扰;桥梁各项计算结果均满足设计规范要求㊂关键词:公路桥;连续梁;预应力混凝土;转体施工;设计中图分类号:U448.14;U448.21+5 文献标识码:A DOI:10.13238/j.issn.1004-2954.201711270003Research on Asymmetric Swivel Design of (50+85+50)mContinuous Beam Crossing Existing RailwayJING Jiang⁃yong(China Railway First Survey &Design Institute Group Co.,Ltd.,Xi’an 710043,China)Abstract :The west approach bridge of Yu⁃Men⁃Kou Yellow River highway bridge on NO.108national highway is designed to cross Huangling⁃Hancheng⁃Houma railway and Houma⁃Xi’an railway.It is designed as a combined (50+85+50)m double⁃girded prestressed concrete continuous box beam bridge and constructed by swivel method.The results show that,under the premise of meeting the function of the bridge,vertical and horizontal asymmetric T⁃structure swivel bodies are adopted in the construction andthe mid⁃span closing segment is constructed with mobile protection hanger to minimize the interference ofthe bridge construction on the existing railway operation.It is proved that the calculation results of the bridge meet up with the design specifications.Key words :Highway bridge;Continuous beam;Prestressed concrete;Swivel construction;Design1 工程概况桥址位于陕西省韩城市渚北村,国道108线在此处采用一联(50+85+50)m 预应力混凝土变截面连续箱梁桥上跨黄韩侯铁路及侯西铁路[12],桥梁长度190.9m,桥面全宽27m,双幅设置㊂黄韩侯铁路和侯西铁路均为单线㊁电气化铁路,上跨处两线线间距为18.2m,桥梁中心线与铁路线路夹角为52°;为保证桥梁施工过程中既有线运营安全,桥梁采用转体施工[3]㊂桥下净空设计为9.8m,满足电力牵引区段双层集装箱桥梁建筑限界的要求,并考虑转体过程中相关设备绝缘要求㊂本桥为双幅桥在同一桥墩上转体,为使两幅桥合龙段位置均置于铁路建筑限界以外,转体T构为纵㊁横不对称结构;球铰采用RPC球铰,最大转体吨位达130MN,在我国目前在建或已建成的转体连续梁桥中较为罕见[4]㊂桥址处地层岩性主要由第四系全新统杂填土㊁冲洪积细砂㊁上更新统细砂㊁卵石;太古界全风化花岗片麻岩组成㊂地震动峰值加速度为0.161g,相当于地震烈度7度,动反应谱特征周期为0.46s㊂桥址平面示意见图1㊂图1 桥址平面示意2 桥式方案㊁桥梁孔跨比选2.1 桥式方案比选本桥桥式方案先后研究了预应力混凝土连续梁㊁连续钢箱梁㊁大跨简支梁㊁T构连续梁等桥式方案,从经济㊁适用㊁施工方法㊁施工过程中对既有线干扰以及后期养护维修等方面进行综合比选,并征得铁路运营部门同意,最终采用混凝土连续梁方案,转体施工㊂桥式方案比选见表1㊂表1 桥式方案比选桥式方案优点缺点(50+85+50)m预应力混凝土连续梁采用转体施工,施工对既有线运营干扰小纵横不对称转体,转体吨位大(50+85+50)m连续钢箱梁可采用顶推㊁转体等施工方式,施工对既有线运营干扰小投资大;后期养护维修繁琐,且对既有线有干扰2-40m预应力混凝土T梁铁路上方施工周期短,施工便捷,投资小需两线间设墩,部分铁路管线设施需迁改;且两线间机械施工难度大,安全风险大2×85m预应力混凝土T构一次转体就位,无合龙段,施工对既有线运营干扰最小梁高过高,转体过程无法满足铁路设备绝缘要求2.2 桥梁孔跨比选影响本桥孔跨布置的主要控制因素如下㊂(1)桥梁大里程侧与主桥(245+565+245)m双塔双索面斜拉桥相接,13号过渡墩位置已确定㊂(2)14号主墩大里程侧为一涵洞出口,该处路基填土高约7m,为减少桥墩基础施工时及成桥后对既有涵洞的结构及功能产生影响,14号主墩承台切角后距涵洞八字翼墙端墙需满足不小于2.5m的净距㊂(3)15号墩位于侯西铁路路基坡脚以外,此处路基填方小于1m,为保证桥墩及基础施工不对既有线产生影响,15号墩承台切角后,承台边缘距铁路建筑限界净距不小于6m㊂(4)连续梁梁底需高于接触网顶面,同时满足铁路建筑限界及绝缘距离要求,桥梁净空需大于9.5m[5],梁高受限,进而影响主跨跨度㊂综合考虑以上控制因素,本桥孔跨最终采用(50+85+ 50)m预应力混凝土连续梁结构㊂桥型布置见图2㊂3 主梁梁部设计3.1 主梁构造桥面全宽27.0m,按两幅桥设计,每幅桥梁部采用单箱单室㊁变高度㊁直腹板㊁箱形截面[67];支点梁高5.3m,跨中及边墩墩顶现浇段梁高2.5m,梁底曲线为二次抛物线,边支座中心线至梁端0.8m㊂箱梁顶宽13.49m,箱梁底宽7.49m,悬臂长1.5m;腹板厚40~ 115cm;底板厚30~120cm;顶板厚35cm;顶板设150cm×30cm的倒角,底板设60cm×30cm的倒角,梁部断面见图3㊂86铁道标准设计第62卷图2 主桥立面布置(单位:cm)图3 梁部断面(单位:cm)为了保证合龙段位于铁路建筑限界以外,且最大悬灌段长度受铁路信号塔控制,本桥转体时转体T构为纵㊁横不对称结构,其中A幅桥小里程侧为(47.9+53.5)m转体T构[8],A幅桥大里程侧为(28.5+ 33.9)m转体T构;B幅桥小里程侧为(47.9+42.5)m 转体T构,B幅桥大里程侧为(39.5+32.9)m转体T 构㊂同时,为避免转体过程中两幅梁体产生相互干扰,中跨合龙段长度按3m设计,均位于梁体变截面位置,以避开铁路建筑限界㊂主梁平面布置见图4㊂图4 主梁平面布置(单位:cm) 箱梁采用三向全预应力体系㊂纵向预应力采用15φs15.2mm~23φs15.2mm高强度低松弛钢绞线,抗拉强度标准值f pk=1860MPa,双端张拉,管道形成采用镀锌金属波纹管成孔;横向预应力采用3φs15.2mm及5φs15.2mm钢绞线,抗拉强度标准值f pk=1860MPa,采用扁金属波纹管成孔;竖向预应力采用ϕ32mm精轧螺纹钢筋,抗拉强度标准值f pk=628MPa,配用JLM-32精轧螺纹锚,铁皮管成孔,采用二次拧紧措施,以保证预应力效果㊂3.2 计算参数及荷载(1)主梁自重:采用C55混凝土,容重26.5kN/m3㊂(2)恒载:包括结构及附属设备自重㊁预加力㊁混凝土收缩徐变影响力㊁基础变位影响力等;其中桥面附属设施二期恒载集度为80kN/m㊂(3)活载:每幅桥按3车道公路一级活载,活载多车道折减系数0.78,汽车荷载冲击系数1.1㊂(4)温度力:桥梁合龙温度按10~15℃考虑,结构整体升温按20℃考虑,降温按25℃,混凝土线膨胀系数为1×10-5,日照温差按顶板升温15.2℃计算㊂以上温度模式按实际最不利情况合计㊂(5)基础不均匀沉降:本桥桩底置于卵石土层中,96第9期井江永 (50+85+50)m跨铁路连续梁不对称转体设计研究相邻两桥墩基础不均匀沉降值取1cm㊂(6)预应力钢筋:本桥为公路桥,纵㊁横向钢束管道摩阻系数μ=0.23,管道偏差系数k=0.0015,张拉端锚具回缩6mm,松弛损失㊁收缩徐变及其他各项损失均按‘公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范“(JTG D62 2004)计算㊂锚下控制应力取1395MPa㊂ (7)施工临时荷载:每套挂篮(含施工机具㊁人员等)按800kN计算㊂3.3 静力计算结果梁部计算采用西南交大编制的‘桥梁结构分析系统“(BSAS)程序对箱梁进行各施工阶段和运营阶段的纵向平面静力分析计算㊂主要对各截面强度㊁抗裂性㊁应力㊁变形㊁自振特性等内容进行检算㊂根据计算结果,在荷载短期效应组合作用下并考虑荷载长期效应的影响,梁体竖向挠度为7.8cm,满足规范不大于L/600的要求(L为计算跨度);箱梁主要计算结果均满足规范要求,主要计算结果见表2~表7㊂表2 短期效应组合下正截面抗裂验算MPa验算部位最小正应力(A幅)最小正应力(B幅)规范容许值上缘0.360.2≥0下缘1.451.21≥0表3 短期效应组合下斜截面抗裂验算MPa验算部位最小主应力(A幅)最小主应力(B幅)规范容许值斜截面-0.6-0.55≥-1.1表4 长期效应组合下最小正应力验算MPa验算部位最小正应力(A幅)最小正应力(B幅)规范容许值上缘0.840.72≥0下缘2.972.81≥0表5 效应标准值组合下最大正应力验算MPa验算部位最大正应力(A幅)最小正应力(B幅)规范容许值上缘14.5414.82≤17.75下缘15.4114.15≤17.75表6 效应标准值组合下最大主应力验算MPa 验算内容A幅B幅规范容许值混凝土最大主应力11.7411.28≤21.3表7 效应标准值组合下钢束最大应力比验算验算内容A幅B幅规范容许值钢束最大应力比0.640.64≤0.654 转体设计4.1 转体系统本桥采用转体施工,梁部按两幅桥设计,桥墩采用矩形桥墩,基础采用承台桩基础,桥墩及承台基础不分开,整体旋转52°[910]㊂承台总厚度为6.5m,其中上承台厚2.5m,下承台厚3m,中间后封混凝土厚度为1.0图5 转体系统立面(单位:cm)图6 转体系统平面(单位:cm)4.2 球铰转体球铰采用RPC球铰,由于转体时结构自重较大,14号墩上承台底重力达110MN,15号墩上承台底重力达85MN,另考虑风荷载及施工误差等因素影响,故球铰吨位应有一定的安全储备㊂因此,14号墩最终采用吨位为130MN的RPC球铰;15号墩最终采用吨位为100MN的RPC球铰[11]㊂4.3 撑脚及助推反力支座为了增强转体过程中结构的稳定性,防止结构发07铁道标准设计第62卷生较大倾斜,保证转体安全,在下转盘上表面沿滑道两侧各设置了8个助推反力支座,助推反力支座沿圆周方向夹角为24°,径向厚度为10cm;同时在上转盘下表面沿圆周均匀设置了8个双准63cm RPC撑脚㊂撑脚内浇筑C120级活性粉末混凝土㊂为减小撑脚与环形滑道的摩擦,撑脚底面焊接20mm厚的不锈钢板㊂4.4 滑道为了减小撑脚与下转盘的接触摩擦,撑脚支承面置于同一水平面内,从而使转体发生轻微倾斜时,仍能平稳运行[12]㊂在下转盘顶面设置外径4.9m,宽1.1m的环形滑道,滑道由表层5mm厚的四氟滑板及下层3mm厚的不锈钢板组成,滑道钢板镶嵌于磨光的环形滑道槽内㊂滑道槽在混凝土终凝前应反复打磨,磨光平整度及高程误差控制在1.0mm以内㊂4.5 纵横向配重由于A㊁B幅箱梁T构均为不对称结构,且球铰未设置纵横向偏心,为防止不平衡重力对球铰产生影响,悬臂梁段施工时应进行纵向平衡配重;同时,同一桥墩上A㊁B幅梁部T构悬臂长度亦不对称,因此,转体前,还需进行横向平衡配重,以保证转体时纵横向平衡㊂另外,由于球铰四周设有撑脚,故不再需要临时支撑结构㊂5 移动防护吊架设计为最大限度地减少中跨合龙段施工对既有铁路运营的影响,中跨合龙段施工时采用移动防护吊架进行防护[1315],移动防护吊架主要构造见图7㊂图7 移动防护吊架构造(单位:mm)合龙段主要施工步骤为:结构旋转前,先将移动防护吊架安装于铁路建筑限界以外,结构旋转到位后,将防护吊架沿纵向行走轨道滑动至B幅桥跨中合龙段位置,施工B幅桥跨中合龙段;B幅桥跨中合龙段施工完成后,防护吊架沿纵向行走轨道滑动至A幅桥跨中合龙段位置,施工A幅桥跨中合龙段;A幅桥跨中合龙段施工完成后,防护吊架沿纵向行走轨道退回至铁路建筑限界以外㊂6 结语(1)由于本桥桥式方案㊁孔跨布置受控因素较多,最终采用预应力混凝土连续梁结构,满足桥梁使用功能;采用转体施工方法,施工速度快,对既有线影响小㊂(2)本桥为双幅桥在同一墩上转体,转体吨位大,球铰采用大吨位RPC球铰,并通过调整每幅桥中跨合龙段位置,采用纵横不对称转体T构进行转体,使每幅桥中跨合龙段置于铁路建筑限界以外,减少桥梁施工过程对既有线运营的干扰㊂(3)本桥中跨合龙段施工时,设计采用移动防护吊架对既有线进行防护,最大限度地减少了中跨合龙段施工对既有线运营的影响㊂参考文献:[1] 中华人民共和国交通部.JTB D60 2015公路桥涵设计通用规范[S].北京:人民交通出版社,2015.[2] 中华人民共和国交通部.JTB D62 2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].北京:人民交通出版社,2004. 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禹门河大桥墩台加宽方案设计
禹门河大桥墩台加宽方案设计
桑明泰;范晓江
【期刊名称】《山西交通科技》
【年(卷),期】2000(000)A02
【摘要】以禹门河大桥的加宽设计为例，介绍了梁板桥柱式墩台桩基础和扩大基础的加宽方案设计。
【总页数】2页(P13-14)
【作者】桑明泰;范晓江
【作者单位】山西省交通规划勘察设计院;山西省交通规划勘察设计院
【正文语种】中文
【中图分类】U443.2
【相关文献】
1.独柱式墩台在旧桥加宽设计中的应用实践 [J], 肖锋
2.柱式墩台盖梁的加宽设计 [J], 李伯岩
3.天下黄河第一门——孟门——黄河“史前洪水”与“禹凿孟门”考 [J], 孟繁仁
4.柱式墩台盖梁的加宽设计 [J], 毕聪斌
5.天下黄河第一门——孟门——黄河"史前洪水"与"禹凿孟门"考 [J], 孟繁仁
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禹 门 口 至 下 游 #8 最 0 处 是 一 宽 阔 的 回 水 区. 宽处达 7" 回水区至桥址 (8 ; "0. 0 范围左岸有大 石嘴 3 小石嘴 . 右岸有桥南 3 下峪口等护堤工程 . 两堤 间宽 #$ 河床 7 "05桥位区黄河河床宽约 /7 " "0. 内地形平坦 . 地面标高一般在 / 左右 水 ’ " 9/ ; "0 . 揭河底 E 冲刷现象 . 在该河 深一般为 " < $ 9( < "05D 段表现比较明显 . 河床总的趋势是淤积抬高 . 平均每 年淤高约 ;F 05 工程地质 C , C 根 据 钻 探 揭 示 的 地 层 自 上 而 下 分 为 #大 层 . 依 次 为! 第 四系全新统3 上更新统3 中更新统3 下更新统地 层. 由砂层3 粘性土层3 卵砾石和一级阶地上的次生黄土 组成5
其余河槽及引桥采用 $ 先简支后连续刚构 1( 2% ( $01’ $0 各一联的矮塔斜拉桥 . "03 / "0 预应力混凝土 4 梁 . 体系 5 本文就禹门口黄河大桥的总体设计做概略介绍 5 关键词 ! 禹门口黄河大桥 6 总体设计
禹门口黄河 大 桥 地 处 黄 河 中 游 . 距禹门口下游 东起山西省河津市 . 西止于陕西省韩城市 . 78 0 处5 桥 梁 全 长 #$ 是二连浩特9河口国道主干线 7 70. 山西侯马 9 禹门口高速公路上的重要桥梁 5 : 主要技术标准 桥面宽 ! 双塔斜拉桥 ( 布索区 * ;01( 2% < /0) 矮塔斜拉桥 ( 含布索区* 引桥 ( =/ " < 70. ;0) . 2 双向分离式桥 6 % / < $0. 荷载标准 ! 汽车 & 超 ( 挂车 &% "级 . ( " 6 设计行车速度 ! % ( "8 6 0> ? 设计洪水频率 ! % > / " " 6 桥面坡度 ! 纵坡 " 横坡 ( < ’ # @. @6 通航 ! 规划通 航 标 准 为 A ) 级 航 道. 通航净宽 / * 通航净高 ;0. 设计最高通 航 水 位 为 % / $0. "年 一 遇洪水位 6 地震烈度 ! 按 ;度采取抗震措施 6 ’度地震区 . 船撞力 ! 顺桥向 / 横桥向 # " "8 " "8 B. B5 C 桥位处自然概况 地貌 C , : 地形 3 桥位处为典型的河流堆积地貌 5 该河段为南北 走 向. 禹 门 口 两 岸 岩 壁 陡 立. 是宽 % " "0 左 右 的 峡 谷 河槽 . 出 禹 门 口 后 骤 然 扩 散. 形 成 宽 浅 性 河 床. 水 流散乱 . 沙洲密布 . 河床软弱 . 主流摆动不定 . 具有典 型的游荡型河道特点 5
第’ ’期
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杨耀铨
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桥区主要不良地层为! 次生水成黄土具有湿陷性6 河滩与河床上的松散粉细中砂具有液化性5 而且厚度较 大. 在( 对桥头路基的稳定和桩基影响极大5 "0 左右. 冰情和气象 C , G 水文3 桥位处设计洪水流量为 / 流速 /# $ " 0/> . H 桥墩基础总冲刷深度包括河床自然演变冲刷 / < $ ;0> 5 H 主要为 揭河底 一般冲刷和局部冲刷三个部 ) D E冲刷* 3 分. 按三项叠加的办法处理. 最大冲刷深度% I < #05 桥位处平均 / 年出现一次冰冻 一般当年 < $ . % (月
图 ! 双塔斜拉桥主塔
丝, 主塔采 用 交 叉 锚 固 " 塔 柱 布 置 不 符 合 规 范 要 求"
塔交叉锚固处受 力 较 复 杂 " 在该区域出现较大的竖 向压应力 " 同时在 每 层 的 交 错 区 域 附 近 还 出 现 较 大 的 横向劈裂应力 < 由 于 塔 柱 是 实 心 体" 平行钢丝 : % ; 斜拉索锚固在塔 外 " 锚具必须设置防腐和防雨水渗 漏措施 " 检查维护较困难 # 经过比较后仍采用钢绞线 斜拉索 # . - 主梁 双 塔 斜 拉 桥 的 主 梁 为 预 应 力 混 凝 土 边 箱 梁" 主
封冻历时% % "日9 次年 /月 % "日为封冰期. $ 9# "J 6 ( 月下旬 9/月中旬是流冰期 . 流冰时间持续 % 左 $J 右5 桥位处流冰尺寸平均 %0(. 最大为 #0(. 厚度最 大 % 流冰水位为 / 流冰流速 " 9% (F ’ 7 < % " 0. 0.
万方数据
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图 D 主塔承台 6 桩基平面
B C D 索塔 索塔是整个桥梁造型的重点 & 采用的形式 6 高度 和比例不仅要满 足 斜 拉 索 布 置 的 要 求 & 还要达到美 观的效果 % 设计中曾对双塔斜拉桥桥塔上下横梁位 置及塔柱的距离 6 矮塔斜拉桥索塔的高度进行过反 并绘制效果图进行了景观比较后确定 % 双塔 复调整 & 斜拉桥主塔效果见图 ! % 双塔斜拉桥塔高为承台以上 ’ ( ’ ) +"% 两塔柱 横向中心距为 ’ 塔柱采用空心矩形断面 & 上6 中 ("& 塔柱断面尺寸为 + 下塔柱顺桥向柱宽 ) 0";) 2"& 自上往下由 + ) 0" 加宽到 . ) 2"%上塔柱为斜拉索 锚固区 & 锚索端局部构造采用凸齿式 & 槽表面用厚为 采用 F 形预应 ’E " 的钢板包裹 %在上塔柱锚固区 &
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禹门口黄河大桥设计
杨耀铨 . 吴劲兵
中交第二公路勘察设计研究院 ) 武汉市 # / " " $ ( *
摘
要 ! 禹门口黄 河 大 桥 主 桥 为 % 主桥两侧分别设置 ’ ’ #01 / $ (01 % ’ #0 一 联 漂 浮 体 系 双 塔 斜 拉 桥 . $0
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效 果& 寓意为山西的< 山= 字& !座 斜 拉 桥 组 合 起 来 &
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图 ? 桥型布置
河槽中的其余部分采用 0 引桥采用 ! 2"6 2" 预 应力混凝土 @ 梁 & 先简支 后 连 续 刚 构 体 系 % 桥 面 以双塔斜拉桥主跨跨中为顶 点 & 设双向 2 ) 7 A的纵 坡& 竖曲线半径为 22 2 2"% B 斜拉桥构造特点 B C ? 主塔基础 根据地质勘察资料分析 & 桥区地质条件较好 % 持 力 层 为密 实 状 中 砂 6 细 砂 夹 粉 砂 和 卵 砾 石6 粗 砂6 砾 砂 层 % 设计采用直径为 ( 桩端 ) 2" 的摩擦桩基 础 & 持 力 层选择在力 学 强 度 较 高 的 砂 类 土 地 层 中 & 桩长 计 算 综合考虑冲 刷 和 砂 土 液 化 的 影 响 深 度 & 但两者 不再叠加 % 承台在横桥向为防流冰的撞击做成三角形 & 索塔 桩基平面按梅花形布置 & 可减少顺桥向桩基布置范围 和顺桥向弯矩分配给桩的轴向力 & 同时可减少承台的 体积 & 图 (为双塔斜拉桥桩基布置和承台形式 % 为 了 增 加 矮 塔 斜 拉 桥 的 整 体 刚 度 和 抗 震 性 能& 中 间 墩 与 主 梁 固 结& 次 边 墩 与 主 梁 分 离6 墩顶设支 座& 属连续 / 刚构体系 % 但在地震荷载作用下中间固