橡胶支座计算
板式橡胶支座重量计算公式
板式橡胶支座重量计算公式板式橡胶支座是一种常用的结构支座，用于支撑和承受建筑物或桥梁等结构的重量。
其设计需要考虑到结构的负荷，以确保支座能够承受并稳定地支撑结构，并在日常使用和特殊情况下起到减震和吸能的作用。
本文将介绍板式橡胶支座重量计算公式。
首先，需要明确的是，计算板式橡胶支座重量的公式不是唯一的，具体的公式会根据支座的材料、结构形式和尺寸等因素而有所不同。
一般而言，板式橡胶支座的重量可以分为以下几个部分：橡胶垫层、钢板和压力板。
下面将分别介绍各部分的重量计算公式。
1.橡胶垫层的重量计算公式：橡胶垫层的重量可以通过以下公式计算：W=L×A×ρ其中，W为橡胶垫层的重量（单位：千克，kg），L为橡胶垫层的长度（单位：米，m），A为橡胶垫层的宽度（单位：米，m），ρ为橡胶的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
2.钢板的重量计算公式：钢板的重量可以通过以下公式计算：W=L×B×T×ρ其中，W为钢板的重量（单位：千克，kg），L为钢板的长度（单位：米，m），B为钢板的宽度（单位：米，m），T为钢板的厚度（单位：米，m），ρ为钢的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
3.压力板的重量计算公式：压力板的重量可以通过以下公式计算：W=L×B×H×ρ其中，W为压力板的重量（单位：千克，kg），L为压力板的长度（单位：米，m），B为压力板的宽度（单位：米，m），H为压力板的高度（单位：米，m），ρ为钢的密度（单位：千克/立方米，kg/m³）。
需要注意的是，以上公式仅为基本计算公式，实际计算中还需要考虑一些其他因素，如边角修整、边角的弯曲等。
此外，对于特殊形状的支座，还需要进行相应的修正和调整。
在实际设计中，需要根据具体的工程要求和条件，选择合适的板式橡胶支座的材料、尺寸和结构类型等。
以上提供的重量计算公式可以作为参考，但具体的设计和计算还需要根据实际情况进行。
板式橡胶支座dm3计算公式
板式橡胶支座dm3计算公式
板式橡胶支座是建筑结构中的一种重要支座，主要用于减震和传递荷载。
在计算板式橡胶支座dm3时，需要掌握一定的计算公式。
下面是板式橡胶支座dm3计算公式及其解释：
1. 荷载计算公式
荷载计算公式是板式橡胶支座dm3计算的重要基础，其计算公式如下：Q = k * Δ
其中，Q为荷载大小，单位为kN；k为支座刚度系数，单位为kN/mm；Δ为变形量，单位为mm。
2. 支座刚度系数计算公式
支座刚度系数是指支座承受荷载产生弹性变形的能力，其计算公式如下：
k = (E * A) / H
其中，E为橡胶支座的弹性模量，单位为MPa；A为支座的横截面积，
单位为mm²；H为支座的厚度，单位为mm。
3. 橡胶支座的弹性模量计算公式
弹性模量是指材料在受力时产生的弹性变形比例，是衡量材料抗弯曲、抗拉伸的重要参数。
橡胶支座的弹性模量计算公式如下：
E = (P1-P2) / (ε1-ε2)
其中，P1和P2分别为材料两个不同应力状态下的应力，单位为MPa；ε1和ε2分别为材料两个不同应力状态下的应变，无量纲。
4. 支座变形量计算公式
支座的变形量是指在承受荷载时产生的变形情况，是支座设计中需要
考虑的重要参数。
支座的变形量计算公式如下：
Δ = Q / k
其中，Q为荷载大小，单位为kN；k为支座刚度系数，单位为kN/mm。
以上就是板式橡胶支座dm3计算公式的详细介绍。
在实际应用中，需
要根据具体情况进行合理的参数选择和计算，以确保支座能够正常承
受荷载并产生预期的减震效果。
板式橡胶支座的设计计算
7.3 板式橡胶支座的设计计算板式橡胶支座的设计计算包括确定支座尺寸，验算支座受压偏转角情况及验算支座的抗滑稳定性。
1．确定支座的平面尺寸桥梁支座设计过程实际上是一个成品支座选配的过程，一般可根据主梁的实际情况，先假设板式橡胶支座的平面尺寸或直径d ，然后根据板式橡胶支座的构造规定（加劲板与支座边缘的最小距离不应小于5mm ）确定加劲钢板尺寸b a l l ×b a l l 00×或直径，从而计算出加劲钢板的面积0d b a e l l A 00×=或。
然后根据橡胶支座的压应力不超过它们相应的压应力限值的要求来验算假设的平面尺寸是否满足设计要求。
橡胶支座压应力按式（7.1）计算：4/20d A e π= c eckA R σσ≤=（7.1） 式中：——支座有效承压面积（承压加劲钢板面积）；e A ck R ——支座使用阶段的压力标准值，车道荷载应计入冲击系数；c σ2．确定支座的厚度现（见图7.8），因此要确定支座的厚度h 生的支座剪切变形值。
显然，水平位移之间应满足下列关系：l ∆l ∆][ααtg t tg el ≤∆=式中，[]αtg 为橡胶片的容许剪切角正切值，对于硬度为55°～60°的氯丁橡胶，规范规定，当不计汽车制动力作用时采用0.5，计及汽车制动力时可采用0.7。
因此上式可写成:不计制动力时 t l e ∆≥2 (7.2)计入制动力时 l e t ∆≥43.1 (7.3) 式中：t e ——支座橡胶层总厚度，u es es l es e t t n t t ,,)1(+−+=；u es t ,、、——分别为支座上、下层和中间层橡胶层厚度；l es t ,es t n ——加劲钢板层数；l ∆——g l ∆=∆(不计制动力时)或bk F g l ∆+∆=∆(计入制动力时)；g ∆——上部结构由温度、混凝土收缩和徐变等作用标准值引起的支座的水平位移； Fbk ∆——由车道荷载制动力引起的一个支座上的水平位移。
(完整版)橡胶支座计算
行知职高文体中心网架橡胶支座 ----Z3计算书: 压力 N(N)；底板宽度 a(mm)；底板长度 b(mm)；底板厚度 t(mm)；焊脚高度Ｈ f 。
复核 a,b,t ，Ｈ f 可否满足要求N515000 N a 250 mm b 350 mm t 30mmf c2N/mmf 215 2N/mm Hf14 mm 支座高度Ｈ 350 mm支座球直径D140 mmw1602f fN/mm底板面积Ａ pb 87500mm2>Mmax=α* σ c *a 12a 1b 1 b 1/a1 ασc t30>焊脚高度计算 加劲肋与垂直支撑板双面角焊缝计算M=1/8*N*Max(a,b8046875 Σlwh )128750 N Σlwv V=N/4σmτ v σ fs<垂直支撑板与支座底板双面角焊缝计算σf<－橡胶支座验算σc=N/(a*b)2< N/mm＞二橡胶支座总厚度验算支座最大水平位移s H9mmt R=s H /tg αmm<三橡胶支座压缩变形验算rad支座转角θ maxθ max =2*arcsin{[SQRT( 222Δx +Δy +Δz )]/H}Δt R=N*t R /(a*b*E R )mm >支座总厚度t Rs 57 mm 橡胶层总厚度t R45 mmΔx 9 mm 杆长2700Δy 0 mmΔz1mm[ σcr]max2N/mm[ σcr]min2N/mm恒载支座反力Ｎrmax300000N中间层橡胶层总厚度8mmt iG2R N/mmmm2满足mmmm 查表获取N/mm2<满足满足取定t 30940 mm lwh572mmlwv143160 N/mm2 满足 160N/mm2满足[ σcr]max 满足 [ σcr]min满足0.2*Min(a,b) 满足构造要求a* θ max /2<β橡胶抗压弹性模量E R四支座抗滑移验算支座滑动力Ｇ R* a*b*s H/t R19250N支座抗滑力u* Ｎrmax60000N满足满足0.05*t R满足5852查表获取N/mm。
板式橡胶支座重量计算公式(一)
板式橡胶支座重量计算公式(一)
板式橡胶支座重量计算公式
1. 橡胶支座重量的概述
在建筑和桥梁工程中，橡胶支座广泛应用于减震和隔振的工作。
为了正确设计和安装橡胶支座，我们需要计算其重量。
本文将介绍板
式橡胶支座重量的计算公式，并通过具体的例子进行解释。
2. 板式橡胶支座重量的计算公式
板式橡胶支座的重量可以通过以下公式计算：
重量 = 密度× 基座面积× 厚度
其中，密度是指橡胶的密度，基座面积是指橡胶支座底部的面积，厚度是指橡胶支座的厚度。
3. 实例解释
假设我们有一个板式橡胶支座，橡胶密度为g/cm³，基座面积为100 cm²，厚度为5 cm。
我们可以通过上述公式计算出它的重量。
重量= g/cm³ × 100 cm² × 5 cm = 750 g
因此，该板式橡胶支座的重量为750克。
结论
通过以上实例，我们对板式橡胶支座重量的计算公式有了更深入
的了解。
在实际工程中，通过准确计算橡胶支座的重量，我们可以更
好地设计和安装结构，提高整体工程的可靠性和稳定性。
对于不同类型的橡胶支座，其重量计算公式可能会有所差异。
因此，在具体应用中，我们需要结合实际情况选择合适的计算公式。
希望本文对您理解和应用板式橡胶支座重量的计算公式有所帮助。
如果您有任何疑问或需要进一步了解，请随时与我们联系。
盆式橡胶支座刚度计算及设置
midas Civil 技术资料----盆式橡胶支座刚度计算及设置目录midas Civil 技术资料1 ----盆式橡胶支座刚度计算及设置 1 1 概述2 1.1盆式橡胶支座简介 2 1.2 分类 2 1.3结构形式2 1.4相关规范条文对盆式支座选用的规定 4 2 利用midas Civil 模拟普通盆式支座 4 3利用midas Civil 模拟抗震型盆式支座5 3.1反应谱法分析 5 3.2非线性时程分析6 4 例题-盆式橡胶支座的模拟7 4.1不同边界模拟方式 7 4.2模型简介及支座初选 10 4.3支座参数修正 11 5小结 13 参考文献13北京迈达斯技术有限公司 桥梁部2013/04/281 概述1.1盆式橡胶支座简介与普通金属支座相比，橡胶支座具有构造简单，加工方便，造价低，支座高度小，安装便捷等优点。
此外，橡胶支座能方便地适应各方向上的变形，故适合应用户各类变宽桥、斜桥、弯桥等工程[1]P174。
目前应用于桥梁支座的橡胶主要是化学合成的氯丁橡胶（适用温度：-25℃至60℃），三元乙炳橡胶及天然橡胶（适用温度：-40℃至+60℃）。
盆式橡胶支座的主要特点：（一）将纯氯丁橡胶块放置在钢制的凹形金属盆内，由于橡胶处于有侧向受压状态，大大提高了支座的承载能力；（二）金属盆顶面的聚四氟乙烯板与不锈钢板相对摩擦系数小，使活动支座满足了梁的水平移动的要求。
1.2 分类根据通用的使用性能，盆式橡胶支座可分为：（1）双向活动（SX）：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能（多向滑动铰支座）；（2）单向活动（DX）：具有竖向承载、竖向转动和单一方向滑移性能（单向滑动支座）；（3）固定（GD）：具有竖向承载和竖向转动性能（固定铰支座）1.3结构形式双向活动支座、单向活动支座的滑动向位移量分为五级：±50mm，±100mm，±150mm，±200mm，±250mm。
圆形橡胶支座计算
圆形橡胶支座直径 d0= 700 圆形橡胶支座总厚度 te= 87 圆形橡胶支座钢板厚度 ts= 26抗滑稳定性计算1
支座抗压弹性模量 Ee= 777.6 圆形支座形状系数 S= 12 有效承压面积计算 支座有效承压面积 Ae= 147.5 橡胶层总厚度计算 无横坡时 不计制动力 te= 20 计制动力 te= 14.3 有横坡时 不计制动力 te= 28.28 计制动力 te= 20.22 竖向平均压缩变形计算 支座竖向压缩变形 δc,m= 1.55 加劲钢板厚度计算 加劲钢板厚度 ts= 2
条件参数
支座压力标准值 Rck= 1475.0MPa 支座使用阶段平均压力限值 σ c= 10.0MPa 常温下橡胶支座剪变模量 Ge= 1.0MPa 橡胶弹性体体积模量 Eb= 2000.0MPa Δ ι= 10 Δ t= 10 抗压弹性模量和形状系数计算
设计参数 圆形橡胶支座单层橡胶厚度 tes= 11 所用钢板钢材屈服强度 fc= 400
2
3
4 5
满足要求 满足要求
内容输入
板式橡胶支座重量计算公式
板式橡胶支座重量计算公式板式橡胶支座是一种常用于建筑和结构工程中的橡胶弹性材料，用于减振和承载结构载荷。
根据材料的物理性质和设计载荷，可以通过一些公式来计算板式橡胶支座的重量。
下面将介绍一种常用的计算板式橡胶支座重量的公式。
首先，需要了解板式橡胶支座的几何参数和材料性质。
常用的板式橡胶支座形状分为矩形、圆形和环形，本文将以矩形板式橡胶支座为例进行讲解。
矩形板式橡胶支座的几何参数包括长度L、宽度W和高度H，橡胶材料的密度ρ也是计算重量的重要参数。
其次，板式橡胶支座的重量可以通过如下公式计算：重量W=面积A×高度H×密度ρ其中，面积A=长度L×宽度W是板式橡胶支座的底面积。
下面通过一个具体的实例来演示如何应用上述公式计算板式橡胶支座的重量。
假设工程需要使用一块长度为1m、宽度为0.5m、高度为0.1m的板式橡胶支座，并且橡胶材料的密度为1200kg/m³。
首先根据上述几何参数计算出板式橡胶支座的底面积：面积A=1m×0.5m=0.5m²然后将该底面积代入公式，计算板式橡胶支座的重量：重量W = 0.5m² × 0.1m × 1200kg/m³ = 60kg因此，该板式橡胶支座的重量为60kg。
需要注意的是，上述公式仅适用于矩形板式橡胶支座。
如果是其他形状的板式橡胶支座，例如圆形或环形，需要根据实际情况使用相应的公式计算重量。
此外，公式中的密度ρ是橡胶材料的一个重要参数。
不同类型的橡胶材料具有不同的密度，可以通过实验或者查阅相关资料获得。
在实际工程中，根据结构的设计要求，可以选择合适的橡胶材料以及相应的密度值进行计算。
综上所述，板式橡胶支座的重量可以通过公式重量W=面积A×高度H×密度ρ进行计算。
具体计算时，需要根据橡胶支座的几何参数和橡胶材料的密度来确定数值。
这个公式是比较简单和实用的计算方法，可以帮助工程师准确估计板式橡胶支座的重量，为结构设计提供参考依据。
支座刚度计算
橡胶支座的刚度公式来自基本力学公式：
水平方向弹簧系数：Ks=A*G/t
其中：t为各层橡胶板总厚度。
A是橡胶的面积，G是橡胶的剪切模量，是给定的基本材料参数。
竖直方向弹簧系数：Kv=A*E/t
其中：t为各层橡胶板总厚度。
A是橡胶的面积。
橡胶支座的等价弹性模量E=（3+6.58*S^2)*G
其中，G是橡胶的剪切模量。
S是橡胶支座的形状系数，被拘束的橡胶面积与单层橡胶板自由膨胀的面积之比。
S=a*b/（2*（a+b）*te）
其中，a，b是橡胶的边长，te是单层橡胶的厚度。
板式橡胶支座
杨氏模量 6Mpa
剪切模量1.2Mpa
体积模量 1100Mpa
泊松比在0.6-0.8之间
t=0.03482m E=。
板式橡胶支座的设计与计算
矩形支座：S =
l0al0b
2tes (l0a + l0b )
圆形支座：
S=
d0
4tes
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
4. 验算支座的抗滑移稳定性：
——保证支座与砼间有足够的摩擦力来抵抗水平力 板式橡胶支座: （1）不计制动力时：
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
1、确定支座的平面尺寸
——由橡胶板的抗压强度和梁部或墩台顶砼的局 部承压强度确定
对橡胶板：
σ
=
Rck Ae
≤σc
（7.1）
Qingdao Technological University
第七章 梁式桥支座
对混凝土: Ncj ≤ lalb βRab /γm
⎧ ⎪
µRGk
≥ 1.4Ge
⋅ Ag
⋅ ∆l te
⎨ ⎪⎩
µRck
≥
1.4Ge
⋅
Ag
⋅
∆l te
+ Fbk
思考题
1、桥梁支座的功能是什么？公路桥支座有哪些 类型？
2、详述板式橡胶支座和盆是橡胶支座的构造？ 板式橡胶支座和盆式橡胶支座的活动机理分 别是什么？后者有哪些优点？
3、桥梁支座布置时应依据什么原则？ 4、如何设计板式橡胶支座？
36℃，安全设计等级取二级。边主梁人群最大支点反力 17.7KN，车道集中荷载最大支点反力110.70KN，车道均 布 荷 载 最 大 支 点 反 力 44.5KN ， 恒 载 支 点 反 力 标 准 值 =157.00KN。假设梁的抗弯刚度B=0.19877×107KN/m2， 确定：支座的型号和规格。
板式橡胶支座计算
一、在板式橡胶支座节点中，橡胶垫板直接与钢板或混凝土接触，当
由于温度变化等因素引起水平变位u时，支座上出现的水平力将靠接触面上的摩擦力平衡，为此，应保证橡胶垫板与接触面间不产生相对滑动，抗剪验算可按下式进行：
μRg≥GAu/d0
式中μ—橡胶垫板与钢或者混凝土间的摩擦系数，分别为0.2（与钢）或0.3（与混凝土）
Rg—乘以荷载折减系数0.9的永久荷载标准值引起的支座反力。
本工程支座反力最大值分别为400KN与250KN，橡胶垫材料的邵氏硬度55 °，剪切模量G=1.1MP 。
支座承载力1100KN 抗滑移计算如下：
G=1.1×0.8=0.88
N= GAu/d0=0.88×1000×0.35×0.45×33/78=58.6KN
μRg=0.2×0.9×1100=198KN
N＜μRg 支座不会移动
二、橡胶支座节点的转动是通过橡胶支座垫板产生的不均匀变位来实现的，示意图如下。
板式橡胶支座计算
一、在板式橡胶支座节点中，橡胶垫板直接与钢板或混凝土接触，当由于温度变化等因素引起水平变位u时，支座上出现的水平力将靠接触面上的摩擦力平衡，为此，应保证橡胶垫板与接触面间不产生相对滑动，抗剪验算可按下式进行：
p RgNGAu/d0
式中M 一橡胶垫板与钢或者混凝土间的摩擦系数，分别为0.2 （与钢）或0.3 （与混凝土）
Rg一乘以荷载折减系数0.9的永久荷载标准值引起的支座反力。
本工程支座反力最大值分别为400KN与250KN，橡胶垫材料的邵氏硬度55 °，剪切模量G=1.1MP。
支座承载力1100KN抗滑移计算如下：
0=1.1X0.8=0.88
N= GAu/d0=0.88 X 1000 X0.35X 0.45 X 33/78=58.6KN
p Rg=0.2X0.9X1100=198KN
NV p Rg支座不会移动
二、橡胶支座节点的转动是通过橡胶支座垫板产生的不均匀变位来实现的，示
意图如下。
(完整版)橡胶支座计算
橡胶支座----Z3 计算书
已知:压力N(N)；底板宽度a(mm)；底板长度b(mm)；底板厚度t(mm)； 焊脚高度Ｈf。复核a,b,t，Ｈf是否满足要求
N
a b t fc f Hf 支座高度Ｈ 支座球直径D fwf
515000 250 350 30 14.1 215 14 350 140 160
mm mm
N/mm2
160
N/mm2
查表得到 <
14.1
满足 满足
lwh 117.5
lwv
143
满足 满足
－ 橡胶支座验算 σc=N/(a*b) 5.885714286 N/mm2 < ＞
[σcr]max [σcr]min
满足 满足
二
橡胶支座总厚度验算
支座最大水平位移sH
9
mm
tR=sH/tgα
12.85714286 mm
<
三
橡胶支座压缩变 形验算
支座转角θmax
3.35E-03
rad
θmax=2*arcsin{[SQRT(Δx2+Δy2+Δz2)]/H}
ΔtR=N*tR/(a*b*ER)
0.452747253 mm
>
0.2*Min(a,b) a*θmax/2
满足构造要求
0.41923099
<
0.05*tR
β
橡胶抗压弹性模量 ER
N
σfs
121.0082487
垂直支撑板与支座底板双面角焊缝计算
σf
55.90534086
Σlwh Σlwv
σm τv <
<
215.0581317
桥梁板式橡胶支座的设计计算
这种支座在竖向荷载作用下 ,嵌入橡胶片之间 的钢板将限制橡胶的侧向变形 ,垂直变形则相应减 少 ,从而可以大大提高支座的竖向刚度 (抗压刚度) 。 此时 ,支座的竖向总变形即为各层橡胶片变形的总 和 。橡胶片之间嵌入的钢板在阻止胶层侧向膨胀的 同时 ,对支座的抗剪刚度几乎没有什么影响 。支座 在水平力作用下 ,加劲橡胶支座所产生的水平位移 取决于橡胶片的净厚 。为了防止加劲钢板的锈蚀 , 板式橡胶支座上下面及四周均有橡胶保护 。 3 板式橡胶支座应满足如下条件 3. 1 支座橡胶层总厚度σ1
(10) 桥面纵坡 :i = 0. 41 % (11) 每片主梁的汽车制动力 T (汽车荷载采用 : 汽车 —超 20 级) : 汽车制动力取一辆重车的 30 % ,即 T = (550kN ×30 %) / 10 = 16. 5kN (全幅桥为 10 片梁)
4. 2 支座最大位移量计算
(1) 温度变化产生的位移量 : Δlt = - Δt ×αt ×l
钢束总压力 :
Py = 17 ×(140 ×10 - 6 m2) ×(1395 ×106N/ m2)
= 3320100 N
= 3320. 1kN (7) 跨中截面面积 :Ah = 6274cm2
48
辽 宁 交 通 科 技 2005
(8) 主梁最大支点反力 :Nmax = 347. 5 kN (9) 主梁恒载支点反力 :Nmin = 162. 5 kN
列支座主要规格参数表》,选用平面尺寸为 la ×lb =
200 ×250mm ,支座形状系数 S = 11. 11 。
根据
板式橡胶支座设计与计算
(备注： Q235钢）
1931520000 mm4
Kc
3Ec Ic
H
3 c
9549.4
kN/mm
肋板支座处截面高度h1= 肋板螺栓球处截面高度h2=
支座高度H=
钢材弹性模量E=
截面惯性矩I=
201600.0
16
300 200 400 206000 20833333.3
N/mm
mm
(备注： 侧移方
mm
向）
mm
N/mm2 mm4
悬臂柱抗侧移刚度
3E I Kc H 3
= 组合刚度：
K 1 11 K1 K2
201.2 201.2
kN/mm kN/mm
悬臂钢柱基本参数：
柱截面尺 寸a=
柱截面尺 寸b=
柱截面壁 厚t=
悬臂柱长 度Hc=
砼弹性模 量EC=
截面惯性 矩Ic=
悬臂柱抗 侧移刚度
Kc
3Ec Ic
H
3 c
=
基本参数： 600
(备注：
侧移方
mm
向0 206000
mm N/mm2
悬臂砼柱基本参数：
柱截面尺寸a= 柱截面尺寸b= 悬臂柱长度Hc=
600 400 1500
悬臂柱抗 侧移刚度 计算
(备注：
侧移方
mm
向）
mm
mm
砼弹性模量EC= 截面惯性矩Ic=
31500 7200000000
(备注： N/mm2 C30砼）
mm4
悬臂柱抗侧移刚度
Kc
3Ec Ic
H
3 c
=
固定钢支座基本参数： 肋板截面厚度b=
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截面类型 圆形 截面类型 方管 截面类型 圆管
D(mm2) 400 a(mm2) 200 D(mm2) 200 t(mm2) 5 t(mm2) 5
Al(mm2) 125600 Al(mm2) 3900 Al(mm2) 3061.5
Inl(mm4) 1256000000 Inl(mm4) 24732500 Inl(mm4) 14561259.38
Isl(mm4) 1256000000 Isl(mm4) 24732500 Isl(mm4) 14561259.38
Kzl
Knl
Ksl
Kz
Kn
Ks
El(Mpa)
Al(mm2)
L(mm)
Inl
Isl(mm4)
Rmax（KN) [σ ](Mpa) A0(mm2) 460 7.84 58673.46939 Rmax:网架全部荷载标准值作用下引起的支座反力 [σ ]：橡胶垫板的允许抗压强度（7.84～9.8） A0：橡胶垫板初算承压面积 a0：支座短边出算长度 D：橡胶垫板开孔直径 A：橡胶垫板承压面积，需减去开孔面积 a：支座短边长度 b：支座长边长度 dt(mm) 2.5 u(mm) 5.25 a(mm) 300 a(mm) 300 a:支座短边长度 b:支座长边长度 di(mm) 8 (d0/1.43u)≥1 8.125208125 (d0/0.2a)≥1 1.016666667 b(mm) 300
0.2 μ Rg 40000 E(Mpa) 608.25 截面类型 矩形 L(mm) 6000 Kzl
200 GAu/d0 6637.556066 G(Mpa) 0.98 b(mm2) 400 El(柱材质Mpa) 30000 Knl
0.98
78696
5.25
61
μ Rg/(GAu/d0)≥1 μ ：橡胶垫板与砼或钢摩擦系数，0.2（钢）或0.3（砼） 6.026314445 Rg:乘以荷载分项系数0.9的永久荷载标准值支反力
A(mm2) 78696 h(mm2) 600
d0(mm) 61 Al(mm2) 240000 ElAl/L(N/mm) 1200000 Kz
Kz0(N/mm) 784702.3279
Kn0、Ks0(N/mm) 1264.296393
Ksl
Inl(mm4) Isl(mm4) 7200000000 3200000000 3ElInl/L3(N/mm) 3ElIsl/L3(N/mm) 3000 1333.333333 Kn Ks
ds(mm) 2.5 ds:单层钢板厚度 d:橡胶垫板总厚度 u：支座水平位移 a:支座短边长度 E(Mpa)查表 608.25
d(mm) 81
G(Mpa) 0.98
E:橡胶垫板抗压弹性模量（插入法） G:橡胶垫板抗剪弹性模量（0.98～1.47）
Rmax（KN) A(mm2) σ m(Mpa) d0(mm) E(Mpa) θ max 460 78696 5.845278032 61 608.25 0.006 0.05d0/ω m≥1 2ω m/θ max·a≥1 σ m：平均压应力，Rmax/A ωm 0.586209552 5.202917609 0.651343947 θ max:结构在支座处的最大转角 ω m：橡胶垫板平均压缩变形，σ md0/E 满足条件0.05d0≥ω m≥0.5θ max·a μ Rg(KN) G(Mpa) A(mm2) u(mm) d08
a(mm) 300 D(mm) 60
b(mm) 300 A(mm2) 78696
n d0(mm) 7 61 dt:上（下）表层橡胶垫厚度 di:中间各层橡胶垫厚度 n：中间橡胶片层数 d0:橡胶层厚度 di(mm) β 8 9.375 di:中间各层橡胶垫厚度
β ：支座形状系数β =ab/[2(a+b)di]