深基坑支护结构计算书
深基坑SMW工法桩内支撑支护计算书
深基坑SMW工法桩内支撑支护计算书————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期:1 下穿隧道(含地下环廊预留通道及地铁车站预留通道)基坑xx路延伸线下穿隧道工程始于三堡船闸以北,止于xx二桥以北,全长约1235m。
现状地面较为平整,地形起伏不大,基坑开挖深度为0.7~12.1m,局部泵房位置为14.7m,基坑宽度约为21~32m,随隧道结构变化而变化。
四堡A 地块地下环廊xx路预留两个出入口通道与道路桩号0+920处下穿xx路延伸线主线隧道,基坑开挖深度约为0.5~12.6m;四堡A地块地下环廊运河东路预留两个出入口通道与道路桩号1+030处下穿xx路延伸线主线隧道,基坑开挖深度约为13.9~16.3m;地铁9号线三堡站预留人行通道与道路桩号1+132处下穿xx路延伸线主线隧道,基坑挖深约为16.7m。
根据场地条件以及结构分段情况,基坑设计范围可分成四段:①主线隧道与A地块地道xx路方向出入口邻近段基坑(0+800~0+927)、②主线隧道与地铁9号线车站预留通道及A地块地道运河东路方向出入口邻近段基坑(1+002~1+145)、③主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路xx二桥段基坑(1+877~1+990)、④其它标准段主线隧道段基坑。
其中第③段主线隧道下穿浙赣铁路及沪杭甬高速公路段属涉铁工程,已明确由铁四院设计,故不包含在本次基坑围护设计范围中。
本隧道范围内场地为钱塘江淤积平原,地势平坦,自然标高为6~8m,基坑开挖深度为0.5~17.1m,根据浙江省《建筑基坑工程技术规程》中“软土地区基坑开挖深度大于8m”的条件,基坑安全等级为一级,基坑重要性系数γ=1.1,0=1.0,基坑开挖深度在5m~8m之间,基坑安全等级为二级,基坑重要性系数γ=0.9。
基坑开挖深度小于5m,基坑安全等级为三级,基坑重要性系数γ针对不同分段基坑周边环境,及工程地质条件,各段基坑围护形式选用如下: 1)主线隧道与A地块地道xx路方向出入口邻近段基坑(0+800~0+927) 该区段主线隧道基坑开挖深度0.7~6.3m,A地块地道基坑开挖深度0.5~12.6m,根据地质条件和场地条件,场地环境空旷,适宜采用较简单的支护方式以节省工程造价,故该区段考虑SMW工法桩支护开挖,工法桩采用Φ850三轴水泥搅拌桩,内插700×300×13×24H型钢,桩顶做钢筋混凝土冠梁,第一道支撑采用800×800mm钢筋混凝土支撑,下设Φ609钢管支撑。
基坑支护方案及计算书
目录............................................ 错误!未定义书签。
第一部分基坑支护设计方案说明 . (4)1 工程概况 (4)1。
1 一般概况.................................. 错误!未定义书签。
1.2 项目概况 (4)1.3 环境概况 (4)1。
4 基坑安全等级 (4)2 地质资料 (5)2.1 地形地貌 (5)2.2 工程地质 (5)2.3 水文概况 (5)2。
4 不良地质条件 (5)2.5 地质参数 (5)3 支护方案设计 (6)3。
1设计使用规范 (6)3.2设计资料依据 (6)3.3 支护方案 (6)4 基坑支护结构设计计算 (6)4。
1 计算方法 (7)4.2 计算条件 (7)4。
3 计算结果 (7)5 支护结构施工技术要求 (7)5。
1 施工流程 (7)5。
2 水泥土搅拌桩施工技术要求 (8)5.3 喷射混凝土施工技术要求 (7)5.4 土方开挖技术要求 (9)5。
5 基坑降排水 (10)6 其它注意事项 (10)7 监测要求及内容 (11)7.1 监测技术要求 (11)7.2 监测内容 (11)7.3监测要求 (12)8 质量检测 (12)9 应急措施 (12)9.1支护结构体系方面的应急处理措施 (12)9.2地下水方面的应急处理措施 (13)9。
3环境保护方面的应急处理措施 (13)9。
4应急资源 (13)10 备注 (14)第二部分基坑支护设计计算书 (15)1.AB段剖面计算 (15)2。
BC段剖面计算 (17)3。
CD段剖面计算 (19)4.DE段剖面计算 (21)5.EA段剖面计算 (23)第一部分基坑支护设计方案说明1 工程概况1.2 项目概况⑴主体建筑总用地面积约11654。
00m2左右,总建筑面积约54193.66m2左右,拟建建筑物共有5栋,地上6~34层,地下一层,结构形式为钢筋混凝土框架结构.⑵基坑规模基坑大致呈矩形。
深基坑支护设计计算书(钢板桩)
----------------------------------------------------------------------
[ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
规范与规程
工况 类型 开挖 加撑 开挖 加撑
深度 (m) 2.000 --5.500 ---
支锚 道号 --1.内撑 --2.内撑
内摩擦角 水下(度)
13.00 33.00
水土
合算 分算
计算方法 m,c,K 值
m法
4.68
m法
18.48
不排水抗剪 强度(kPa)
-----
----------------------------------------------------------------------
[ 支锚信息 ]
└每延米抗弯模量 W(cm3) └抗弯 f(Mpa) 有无冠梁 防水帷幕 放坡级数 超载个数 支护结构上的水平集中力
2200.00 215 无 无 0 1 0
----------------------------------------------------------------------
----------------------------------------------------------------------
支锚道数
2
支锚 道号
1 2
支锚类型
内撑 内撑
水平间距 (m)
0.400 0.400
竖向间距 (m)
1.500 3.500
入射角 (°)
钢板桩基坑支护计算书
钢板桩基坑支护计算书一、结构计算依据1、国家现行的建筑结构设计规范、规程行业标准以及广东省建筑行业强制性标准规范、规程。
2、提供的地质勘察报告。
3、工程性质为管线构筑物,管道埋深4.8~4.7米。
4、本工程设计,抗震设防烈度为六度。
5、管顶地面荷载取值为:城-A级。
6、本工程地下水位最小埋深为2.0m。
7、本工程基坑计算采用理正深基坑支护结构计算软件。
(1)内支撑计算内支撑采用25H 型钢 A=92.18cm 2i x =10.8cm i y =6.29cm Ix=10800cm 4Iy=3650cm4Wx=864cm 3][126.11529.6725][13.678.10725λλλλ===<===y y x i l i l x查得464.0768.0==y x ϕϕ内支撑N=468.80kN ,考虑自重作用,M x =8.04N ·m MPa f A N fy y 215][6.1091018.92464.01080.46823=<=⨯⨯⨯=⋅=ϕ MPa f Wx Mx A N fx x 215][05.58107.1361004.810117768.01080.4684623=<=⨯⨯+⨯⨯⨯=+⋅=ϕ(2)围檩计算取第二道围檩计算,按2跨连续梁计算,采用30H 型钢A=94.5cm 2 i x =13.1cm i y =7.49cm Ix=20500cm 4 Iy=6750cm 4 Wx=1370cm 3[ 计算结果 ]挡土侧支座负弯距为:M max =0.85×243.3kN ·m=206.8kN ·m ,跨中弯矩为M max =183.4kN ·m 支座处: MPa cmmkN Wx M 9.15013708.206max 13=⋅==σ,考虑钢板桩结构自身的抗弯作用,可满足安全要求。
跨中:][87.13313704.183max 23σσ<=⋅==MPa cmm kN Wx M支护结构受力计算5.3米深支护计算---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护[ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况:内力位移包络图:地表沉降图:---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 134.931/(2200.000*10-6)= 61.332(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 115.502/(2200.000*10-6)= 52.501(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法:瑞典条分法应力状态:有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.180圆弧半径(m) R = 12.220圆心坐标X(m) X = -3.876圆心坐标Y(m) Y = 2.422---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
深基坑专项施工方案计算书(1)
2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据:1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算,由于该计算过程是大量的重复计算,故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果,省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算,假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体,还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:基本参数:放坡参数:荷载参数:土层参数:二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定,滑动面呈曲面,通常滑动面接近圆弧,可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条,从土条中任意取出第i条,该土条上存在着:1、土条自重W i,2、作用于土条弧面上的法向反力N i,3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i,4、土条弧面上总的孔隙水应力U i,其作用线通过滑动圆心,5、土条两侧面上的作用力X i+1,E i+1和X i,E i。
如图所示:当土条处于稳定状态时,即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。
考虑安全储备的大小,按照《规范》要求,安全系数要满足≥1.35的要求。
三、计算公式:K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθimθi=cosθi+1/F s tanφsinθi式子中:F s --土坡稳定安全系数;c --土层的粘聚力;γ --土层的计算重度;θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角;φ --土层的内摩擦角;b i --第i条土的宽度;h i --第i条土的平均高度;h1i --第i条土水位以上的高度;h2i --第i条土水位以下的高度;q --第i条土条上的均布荷载γ' --第i土层的浮重度其中,根据几何关系,求得hi为:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}式子中:r --土坡滑动圆弧的半径;l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度;α --土坡与水平面的夹角;h1i的计算公式:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥ h i时,取h1i = h i;当h1i≤0时,取h1i = 0;h2i的计算公式:h2i = h i-h1i;h w --土坡外地下水位深度;θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式,通过循环计算,求得最小的安全系数K sjmin:------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.621 45.259 -0.011 2.535 2.535示意图如下:计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.322 34.580 4.218 6.462 7.717示意图如下:--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下:第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 3.621>1.350 满足要求! [标高3m至1.5m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 2.322>1.350 满足要求! [标标高1.5m至-0.41m]1#散货污水调节池东西北三侧基坑开挖断面图土坡稳定性计算书计算依据:1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算,由于该计算过程是大量的重复计算,故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果,省略了重复计算过程。
同济启明星深基坑计算书
同济启明星软件边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0用户手册同济大学地下建筑与工程系一九九七年十二月欢迎使用同济启明星软件SLOPE v1.0!同济启明星软件由国家标准《建筑地基基础设计规范》编制组成员、国家行业标准《建筑基坑支护技术规程》编制组成员、同济大学地下建筑与工程系博士生导师杨敏教授主持研制。
同济启明星软件包括深基坑支挡结构分析计算软件FRWS v2.0/v3.0、深基坑支撑结构分析计算软件BSC v2.0/v3.0、重力式挡墙分析计算软件GRW v2.0、基坑复合重力式挡墙分析计算软件GRW-f v3.0、桩基础沉降计算软件SCPF v1.0和边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0。
前言工程中的边坡必须保持稳定,边坡稳定安全系数在工程中是必须验算的一个重要指标。
然而,现在计算边坡稳定安全系数一般采用瑞典条分法,手算费时费力,还容易出错。
虽然您可能有这方面的程序,但它们大多没有方便的前处理和直观的后处理,使用起来颇为麻烦,无法应付实际工程中各种各样复杂的情况。
为了解决这些问题,我们开发编制了通用的边坡计算软件SLOPE 1.0。
我们强调是通用性,因为它可以计算各种各样的二维边坡稳定问题:各种形状的自然边坡、人工边坡,各种类型的挡土结构等等。
SLOPE 1.0提供了瑞典法和毕肖普法,您可用总应力模式或有效应力模式,还可考虑渗流力;在滑面形状上您可用鼠标拖出假定的任意形状,如果采用圆弧滑动面,还能帮助在指定范围内搜索出最危险的圆弧滑面。
因而SLOPE 1.0可以适应各种各样的边坡稳定计算。
随着您对本手册的阅读以及对本软件的不断熟悉,您会惊喜的发现:SLOPE 1.0比您想象的功能更强大,它几乎能解决任何的二维的边坡稳定计算问题。
目录第一章软件功能简介 (1)第二章软件运行环境及安装 (2)第一节软件运行环境 (2)一、软件运行的硬件环境 (2)二、软件运行的软件环境 (2)第二节软件的安装过程 (2)第三章软件基本工作流程 (5)第四章WINDOWS操作简介 (6)第一节鼠标操作定义 (6)第二节窗口定义及功能 (6)第三节各种对象标准操作简介 (7)一、菜单条 (7)二、工具条 (7)三、数据表格 (7)四、命令钮 (8)五、单选钮 (8)六、复选钮 (8)七、编辑框 (8)第五章SLOPE使用说明 (9)第一节启动软件 (9)第二节菜单操作 (10)一、“文件”菜单(Alt+F) (10)1、新建(Alt+F+N或Ctrl+N) (11)2、打开(Alt+F+O或Ctrl+O) (11)3、保存(Alt+F+S或Ctrl+S) (11)4、另存为(Alt+F+A) (11)5、打印(Alt+F+P或Ctrl+P) (12)6、打印预览(Alt+F+V) (12)7、打印设置(Alt+F+R) (13)8、最近打开文件列表 (13)9、退出(Alt+F+E) (13)二、“编辑”菜单(Alt+E) (13)1、插入(Alt+E+I或Insert) (14)2、删除 (Alt+Del) (14)3、复制图片(Alt+C) (15)三、“设置”菜单(Alt+O) (15)1、用户坐标系设置(ALT+O+U) (15)四、“帮助”菜单(Alt+H) (16)1、关于SLOPE (16)第三节操作步骤详解 (17)第四节出错提示 (24)第六章计算实例 (27)第一节一般边坡的边坡稳定安全系数计算实例 (27)第二节挡土墙的整体稳定安全系数计算实例 (32)第三节带撑挡土墙整体稳定安全系数计算实例 (33)第七章计算理论基础 (36)第一节瑞典法 (36)一、总应力法 (36)二、有效应力法 (37)三、考虑渗流力的有效应力法 (37)第二节毕肖普法 (38)一、总应力法 (38)二、有效应力法 (38)三、考虑渗流力的有效应力法 (38)第八章服务联系 (40)第一章软件功能简介同济启明星边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0可帮您轻松地计算各种类型的挡土墙、边坡的整体稳定安全系数。
深基坑支护毕业设计计算书
基坑工程计算书(复核\15米)1.内力计算主动土压力系数:Ka=tan 2(45°-ϕi/2) 被动土压力系数:Kp=tan 2(45°+ϕi/2)计算时,不考虑支护桩体与土体的摩擦作用,且不对主、被动土压力系数进行调整,仅作为安全储备处理。
计算所得土压力系数表如表2-1所示:表1-1主动土压力计算:由于分层土体前三层性能相差不大,ϕ、C 值取各层土的,按其厚度加权平均。
1) 现分三层土○1、○2、○3计算 ○1号土层为原土层1、2、3层土;1 1.30.8 1.711.511 1.511.60.8 1.7 1.5ϕ⨯+⨯+⨯==++ 130.88 1.711 1.58.13()0.8 1.7 1.5c kPa ⨯+⨯+⨯==++ ○2土层为原4号层土019.1ϕ=,241.3()c kPa =○3土层为原5号层土028ϕ=,25()c kPa =02111.6tan (45)0.6652ka =-= 020219.1tan (45)0.5072ka =-=02328tan (45)0.3612ka =-= 020111.6tan (45) 1.502kp =+=02219.1tan (45) 1.972kp =+= 020328tan (45) 2.782kp =+=○1号土层顶部1200.66528.130.04()a k e kPa =⨯-⨯=○1号土层底部()11180.8 1.7 1.520247.92()a d e ka c kPa =⨯+++-=⎡⎤⎣⎦○2土层顶部()22180.8 1.7 1.520212.17()a e ka c kPa =⨯+++-=-⎡⎤⎣⎦○2土层水位处()221842019227.1()a s e ka c kPa =⨯++⨯-=○2土层底部()()()222184201922 6.46 6.467.1 1.9729.07()a d w e ka c ka kPa γ=⨯++⨯----⎡⎤⎣⎦=+=○3土层顶部()3318420192190.420.40.40.36146.12()a e ka c kPa =⨯++⨯+⨯-⨯⨯=○3土层基坑底部()3318420192190.4 1.6518248.43()a j e ka c kPa =⨯++⨯+⨯+⨯-=被动土压力计算基坑顶部22516.67()p e c kPa ==⨯=支护桩底部32 6.9518 2.7825364.65()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯='3218 2.26 2.7825129.76()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯=设定弯矩零点以上各土层压力合力及作用点距离的计算18.31ha m = 214117.643ha m=⨯+= 32 1.26 4.31 5.153ha m =⨯+= 41 1.1415 6.4 4.69 4.293ha m =⨯+--= 51 1.65 2.26 3.0852ha m=⨯+= 61 1.65 2.26 2.813ha m =⨯+= 71 2.26 1.132ha m=⨯=814.69 2.3452ha m=⨯= 12 2.26 1.513hp m =⨯= 21 2.26 1.132hp m =⨯= 32 4.69 3.133hp m=⨯=414.69 2.342hp m=⨯= 10.0440.16(/)a E kN m =⨯= 2447.92/295.84(/)a E kN m =⨯= 3 1.2612.17/27.67(/)a E kN m =-⨯=- 4 1.148.92/2 5.08(/)a E kN m =⨯= 5 1.6546.1276.1(/)a E kN m =⨯= 6 1.65 2.31/2 1.91(/)a E kN m =⨯= 748.43 2.26/254.73(/)a E kN m =⨯= 848.43 4.69/2113.57(/)a E kN m =⨯=()1129.7616.67 2.26/2127.79(/)p E kN m =-⨯= 216.67 2.2637.67(/)p E kN m =⨯=()3 4.69364.65129.76550.82(/)2p E kN m =-⨯=4129.76 4.69608.57(/)p E kN m =⨯=本工程设计按施工顺序开挖时:1) 第一层支护开挖至第二层支护标高时: 通过计算得右图按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离0.65c h m=111a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得:146.13/c T kN m=所以设计值:'111.25 1.2546.13/57.7/c c T T kN m kN m==⨯=2) 开挖至设计基坑标高时:按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离1.60c h m=112a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得:2104.54/c T kN m=所以设计值:'221.25 1.25104.54/130.68/c c T T kN m kN m==⨯=2、整体稳定验算整体稳定采用瑞典分条法计算:1)按比例绘出该支护结构截面图,如图所示,垂直界面方向取1m 计算。
开挖深度超过5m的基坑支护工程计算书
开挖深度超过5m的基坑支护工程计算书一、设计及计算参数本计算书计算采用北京理正深基坑7.5版计算软件。
本计算书计算的支护段开挖深度为6.55m、6.70m、6.85m。
本次设计时在根据前人资料、经验数据、岩土工程勘察报告数据及当地地质情况,综合确定如下:二、各支护段计算(一)、AB段(1-1剖面支护段)计算[支护方案]排桩支护规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数 1.00基坑深度h(m) 6.55嵌固深度(m) 8.000桩顶标高(m) -0.600桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形↳桩直径(m) 0.800桩间距(m) 1.300有无冠梁有↳冠梁宽度(m) 0.900↳冠梁高度(m) 0.600↳水平侧向刚度(MN/m) 2.232防水帷幕有↳防水帷幕高度(m) 8.700↳防水帷幕厚度(m) 0.600放坡级数 1超载个数 2支护结构上的水平集中力0[放坡信息]坡号台宽(m)坡高(m)坡度系数1 0.000 0.600 1.000 [超载信息]超载序号类型超载值(kPa,kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1 20.000 0.000 4.600 2.600 条形--2 80.000 1.500 10.000 7.260 条形-- 土层数 6 坑内加固土否内侧降水最终深度(m) 7.050 外侧水位深度(m) 2.900内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)---弹性计算方法按土层指定×弹性法计算方法m法内力计算时坑外土压力计算方法主动层号土类名称层厚(m)重度(kN/m³)浮重度(kN/m³)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)黏聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)1 杂填土 3.90 18.0 8.0 10.60 7.50 10.60 7.52 粉质粘土3.00 19.0 9.0 13.9 10.60 13.90 10.603 中砂0.5 18.5 8.5 0.00 22.00 0.00 22.004 卵石 1.5 19.2 9.2 --- --- 0.00 30.205 强风化岩10.60 21.5 11.5 --- --- 35.00 25.006 中风化9.70 23.0 13.0 --- --- 40.00 30.10岩层号与锚固体摩擦阻力(kPa)水土计算方法m,c,k值极限承载力标准值(kPa)1 30.0 分算m法 2.87 30.002 40.0 合算m法 5.15 40.003 50.0 分算m法14.96 50.004 70.0 分算m法30.44 70.005 120.0 合算m法27.00 120.006 200.0 合算m法38.22 200.00层号有效内摩擦角Φ'(度)静止土压力系数估算公式静止土压力系数Ko1 --- --- ---2 --- --- ---3 --- --- ---4 --- --- ---5 --- --- ---6 --- --- --- [支锚信息]支锚道数 1 扩孔锚杆×支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(°)总长(m)锚固段长度(m)1 锚索 2.600 2.900 35.00 14.00 8.00支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1 120.00 8.78 180 2~ 1.00 781.20 1.00[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型:经典法土压力模型:[设计结果][结构计算]各工况工况1——开挖(3.40m)工况2——加撑1(2.90m)工况3——开挖(6.55m)内力位移包络图:工况3——开挖(6.55m)地表沉降图:[冠梁选筋结果][截面计算]钢筋类型对应关系:d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,Q-HRBF400,R-HRBF500。
[浙江]5米深基坑排桩加内支撑支护施工图(附计算书)
目录第一部分基坑围护设计说明一、方案设计依据二、工程概况三、设计原则四、工程地质条件五、基坑围护方案六、基坑排水和防渗措施七、基坑施工及开挖要求八、其他施工要求九、基坑监测十、应急措施第二部分围护设计图纸第三部分计算书附件地质勘察资料第一部分基坑围护设计说明一、方案设计依据1、xxxx提供的本工程岩土工程勘察报告;2、设计院提供的本工程地下室总平面图、基础平面布置图及承台详图等;3、《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-2012);4、《建筑深基坑工程施工安全技术规范》(JGJ311-2013);5、《建筑基坑工程监测技术规范》(GB50497-2009);6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011);7、《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012);8、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);9、《钢结构设计规范》(GB50017-2003);10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)2015年版;11、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008);12、浙江省标准《建筑基坑工程技术规程》(DB33/T1096-2014);13、浙江省标准《建筑地基基础设计规范》(DB33/1001-2003);14、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013);15、建设部文件建质[2009]87号关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知;16、xx市深基坑工程安全技术管理规定(台建规[2006]419号文件);17、关于开展建筑基坑支护结构实体抽样检测的通知(台质监[2012]9 号文件);18、关于加强建筑工程基坑及周边环境沉降(变形)监测管理的通知(台建规[2013]244)。
在执行上述规范时,浙江省规范已规定的按浙江省规范执行,浙江省规范未做详尽规定或未列的内容,按国家规定执行。
二、工程概况1、主体概况工程总用地面积5525.0m2,总建筑面积14376.27m2。
基坑支护方案附计算书
吉林市中心医院深基坑支护设计 1-1剖面支护方案:排桩+锚索基本信息土层参数支锚信息土压力模型经典法土压力模型:工况信息结构计算各工况:内力位移包络图:地表沉降图:冠梁选筋结果截面计算:截面参数内力取值锚杆计算:锚杆参数锚杆自由段长度计算简图整体稳定验算计算方法:瑞典条分法应力状态:总应力法条分法中的土条宽度: 0.50m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.578圆弧半径(m) R = 10.595圆心坐标X(m) X = -3.545圆心坐标Y(m) Y = 5.750抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 0.000 0.0002 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.127 >= 1.200, 满足规范要求。
工况2:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 24.909 >= 1.200, 满足规范要求。
工况3:注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号支锚类型材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m)1 锚索 144.667 75.2672 锚索 0.000 0.0003 锚索 0.000 0.0004 锚索 0.000 0.000K s = 5.683 >= 1.200, 满足规范要求。
深基坑支护计算书
----------------------------------------------------------------------设计项目:----------------------------------------------------------------------[ 设计简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 设计条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]所依据的规程或方法:《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012基坑深度: 6.500(m)基坑内地下水深度: 8.000(m)基坑外地下水深度: 8.000(m)支护结构重要性系数: 1.000土钉荷载分项系数: 1.250土钉抗拔安全系数: 1.600整体滑动稳定安全系数: 1.300土钉墙底面支锚轴向拉力经验系数ηb: 1.000[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 1.950 6.500 73.3[ 土层参数 ]土层层数 4层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 1.600 18.5 --- 10.0 15.0 40.0 40.0 ---2 粘性土 2.100 19.0 --- 22.5 12.6 60.0 60.0 ---3 细砂 1.400 19.5 --- 3.0 28.0 65.0 65.0 ---4 细砂 6.700 19.7 9.7 2.0 30.0 70.0 70.0 分算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 满布均布 20.000[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm)1 1.500 1.600 15.0 1102 1.500 1.600 15.0 1503 1.500 1.600 15.0 150[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑外侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 2序号水平间距(m) 竖向间距(m) 入射角度(度) 锚固体直径(mm) 锚杆长度(m) 锚杆锚固长度(m) 抗拉力(kN)1 1.500 3.200 15.0 150 15.000 10.000 150.02 1.500 1.600 15.0 150 15.000 10.000 150.0[ 坑内土不加固 ]施工过程中抗拔承载力满足系数: 1.000施工过程中整体稳定满足系数: 1.000[ 整体稳定设计条件 ]考虑地下水作用的计算方法:总应力法圆弧滑动坡底截止深度(m): 0.000(m)圆弧滑动坡底滑面步长(m): 1.000(m)----------------------------------------------------------------------[ 设计结果 ]----------------------------------------------------------------------[ 抗拔承载力设计结果 ]工况开挖深度破裂角支锚号设计长度最大长度(工况) 拉力标准值 Kt×Nkj (m) (度) (m) (m) Nkj(kN) (kN)1 2.100 43.9 02 3.700 43.5 1土钉 3.592 3.592( 2) 30.0 47.93 3.700 43.5 1土钉 2.123 3.592( 2) 10.9 17.5 2土钉 1.382 1.382( 3) 19.0 30.4 4 5.300 45.7 1土钉 2.864 3.592( 2) 10.5 16.8 2土钉 5.153 5.153( 4) 75.2 120.3 5 5.300 45.7 1土钉 2.864 3.592( 2) 10.5 16.8 2土钉 2.666 5.153( 4) 27.6 44.1 3土钉 2.650 2.650( 5) 47.6 76.2 6 6.500 46.8 1土钉 3.385 3.592( 2) 10.3 16.4 2土钉 3.170 5.153( 4) 27.0 43.2 3土钉 5.666 5.666( 6) 97.9 156.6[ 整体稳定设计结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m) 支锚号支锚长度1 1.062 -1.278 10.385 6.1352 1.327 -4.629 12.725 11.3321 4.5923 2.690 -4.629 12.725 11.3321 4.5922 5.1534 1.638 -8.815 12.284 14.3881 4.5922 5.1535 2.998 -8.815 12.284 14.3881 4.5922 5.1533 5.6666 2.041 -11.767 14.225 18.4611 4.5922 5.1533 5.666[ 土钉选筋计算结果 ]钢筋类型对应关系:d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500土钉号土钉拉力(抗拉) 土钉拉力(稳定) 计算钢筋面积配筋配筋面积1 37.5 74.7 207.5 1E18 254.52 94.0 174.2 483.8 1E25 490.93 122.3 217.2 603.5 1E28 615.8[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度: 100(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d8@200竖向配筋: d8@200配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.200[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2)1 0.00~ 1.60 6.6 x 0.627 200.0(构造) 251.3y 0.541 200.0(构造) 251.32 1.60~ 3.20 7.2 x 0.682 200.0(构造) 251.3y 0.588 200.0(构造) 251.33 3.20~ 4.80 33.8 x 3.201 200.0(构造) 251.3y 2.761 200.0(构造) 251.34 4.80~ 6.50 48.7 x 5.188 235.2 251.3y 3.889 200.0(构造) 251.3-------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]1) 从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳定性,结果如下:_支护底部,验算抗隆起:__Ks = 1.681 > 1.6, 抗隆起稳定性满足。
基坑支护工程计算书
碧荷居项目住宅楼基坑支护工程设计方案计算书一、工程概况拟建碧荷居项目住宅楼地块位于广州市南沙区珠电路以北。
该场地拟建高层住宅,楼高17层,地下室一层,基础采用管桩基础。
本次设计基坑周长约512m,开挖深度约4.20~5.50m(考虑承台500mm厚,垫层100mm厚)。
建筑±0.00相当于绝对标高8.80m。
本次基坑设计侧壁安全等级为二级;基坑支护结构使用年限自支护结构完工之日起计为1年。
二、环境条件1、东侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.5m,距周边5~10建筑物(管桩基础)最近处约19m,紧贴用地红线外有一埋深1.5m[400污水管;2、南侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.3m,用地红线外为珠电路,距用地红线约15.8m有一埋深1.5m[400污水管;3、西南角:地下室外墙边线距用地红线最近处约6.3m,距6层建筑物(管桩基础)最近处约14.5m,用地红线外约5.6m有一埋深1.5m[400污水管;4、西侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约5.2m,距周边5~6层建筑物(无地下室,管桩基础)最近处约31.7m,三倍坑深范围内无地下管线分布;5、北侧:地下室外墙边线距用地红线最近处约10.5m,距周边5~6层建筑物(管桩基础)最近处约19.9m,用地红线外约2m有一埋深1.5m[400污水管。
6、场地周边红线外均为现有水泥路。
三、地质水文条件(一)地形地貌场地交通便利,南面为珠电路,北面50米处为人工剥蚀地貌单元,场地出露地表多为花岗岩风化残积土。
(二)地层岩性特征钻探揭露表明,勘察区范围地基岩土层主要有如下几层:第四系人工填土层、第四系冲洪积层,第四系残积层,下石炭系大塘阶石蹬子组地层等。
以下为各岩层的分布及其工程地质特征描述:人工填土层<1>:黄褐色、灰褐色,组成物主要为人工堆填的残积粘性土和少量碎石块,欠压实。
第四系海陆交互相沉积层淤泥质土、淤泥<2>:灰黑色,饱和,流塑状,由粘粒、有机质组成,局部含少量贝壳和粉细砂,具高压缩性,具腥臭味,为松散状淤泥质细砂。
深基坑开开挖支护计算书
深基坑开开挖支护计算书1、按单锚浅埋板桩计算开挖深度按5m考虑,根据工程地质勘测报告杳得,γ=17.4KN、φ=4.2°、c=7.2ka,按在顶部支撑计算如右图所示:则 Ea=e a(H+t)=r(H+t)2kaEp=e p t=rt2kpa为保证在A点的∑M=0则Ea·Ha-Ep·Hp=0Ea*(H+t)-Ep*(H+t)=0t=①假设t=3mEa=*17.4*(5.1+3)2*tg2(45°-)=443KNEp=rt2kp=*17.4*32*ty2(45°+)=100.74KN代入后计算t 为负值不符合要求设t=5m则: Ea=*17.4*(5.1+5)2*tg2(45°-)=689.8KNEp=*17.4*52*tg2(45+)=279.8t===-3.36m设t=15Ea=*17.4*20.12*tg2(4.5°+3.6)=2731.95KNEp=*17.4*152*tg2(45+)=2518.5KN代入计算得,t=73m不合适经反复假设验证后,当设t=14m 时,代入t深度可满足要求由于入土深度较深故不采用此支撑方案2、按多支撑支护进行计算,开挖深度按5m考虑,根据工程地质勘测报告杳得,γ=17.4KN、φ=4.2°c=7.2ka,经计算K a=tg2(45-)=0.864,K p=tg2(45+)=1.158 2.1确定支撑层数及间距:(按建筑施工计算手册中相关公式计算)按等变距确定层间距,拟采用[32a槽钢作为板桩计算,侧ω=92.86*3=278.58cm3,[f]=200MPa,侧有:h1=1.11h=1.43m,h2=0.88h=1.144m,h3=0.77h=1.001m实际按h =1.3m,h1=1. 3m,h2=1.0m,h3=0.8m如左图所示:2.2如采用拉森V型钢板桩侧有:ω(每米)=3000cm3,[f]=200MPah=2.88m,布一层足以3、用盾恩近似法计算板桩入土深度:3.1按槽钢计算有:(1.158-0.864)x2-0.864*5x-0.864*5*0.5=0侧x=6.498m 桩长共计:6.5+5=11.5m取桩长L=12m3.2按拉森V型钢板桩计算侧有(单撑):(1.158-0.864)x2-0.864*5x-0.864*5*2.2=0侧x=7.75m 桩长共计:7.75+5=12.75m取桩长L=15m(如采用双撑顶层h=2.5m,h1=2.1m,L5=0.4):(1.158-0.864)x2-0.864*5x-0.864*5*0.4=0侧x=5.94m桩长共计:5.94+5=10.94m取桩长L=12m4、围囹计算:按最大支撑反力计算即在距基坑底0.5m及0.4m 处计算4.1按钢板桩为槽钢计算(L5=0.5m)P=0.5*17.4*0.846*4.5*(1+0.5)=49.7kN/m横撑间距按4m考虑侧有:M max=ql2=1/8*49.7*42=99.4kN.mω=M/[σ]=473.33cm3故围囹可选用Ⅰ28a ω=508.214 cm3 4.2按拉森V型钢板桩计算(L5=0.4m)P=0.5*17.4*0.846*4.6*(2.1+0.4)=84.64kN/m横撑间距按4m考虑侧有:M max=ql2=1/8*84.64*42=169.29kN.mω=M/[σ]=806.12cm3故围囹可选用Ⅰ36a ω=877.56 cm3 5、对撑计算间距按4m考虑侧有:5.1按钢板桩为槽钢计算最大压力N=4*P=198.8kN选用Ⅰ14型可满足强度要求A2150mm2按压杆稳定计算如下h=8.76m:查表知φ=0.298侧不满足要求,需减小杆件长度查表知75.7故需增加纵向支撑3道,形成井字形支架以减少横撑长度,纵向联结选用与横撑相的材料组成。
基坑支护计算书
2、支撑系统变形较大时,及时分析原因,在薄弱点加临时 支撑钢管(加预应力)。
3、外围出现异常情况时,管线可“提露架空”处理。路面 出现下沉或开裂时,可采用注浆和裂缝修补方法处理。
12、设计简述: 本工程基坑支护方案的设计计算,严格按照《建筑基坑支
或反力计法量测。 4、桩身应力量测:选择 16 根左右支护桩,采用钢筋应力计
量测。 (二)监测与测试的控制要求: 1.支护桩:水平位移速度不超过 2.0mm/d;位移总量小于
0.5%挖深。 2.周围道路及建筑沉降速度不超过 2.0mm/d;周围道路位
移总量小于 15mm,房屋差异沉降不超过 1/1000。 3.立柱桩:沉降速度不超过 0.5mm/d,差异沉降小于 lOmm。 4.轴力:达到或超过设计值。 (三)各种测点位置结合现场条件布置。
2、工程概况: 拟建中的某大厦位于 xx 市 xx 区 xx 路,xx 北路与 xx 路
交叉处以南(原 3503 厂内),场地占地面积 17986 平方米,由 xx 公司投资兴建。该项目地下室三层,地上 1~4 层为商场, 01 幢主楼为地上 5-26 层,02 幢为地上 5-13 层。建筑面积 13.4 万 m2。框剪结构,钻孔灌注嵌岩桩基础。整个基坑支护周长 约 550.0m,基坑实际开挖深度由现自然地坪算起为-15.50m。 该工程由 xx 建筑设计研究院进行结构设计,由 xx 建筑设计研 究院进行场地勘察。
筑龙网
工的工程桩与支护桩。 8、如坑内明水较多,可在基坑周边开挖明沟及集水井,采
取明沟排水措施,以确保土方开挖工作的顺利进行。 9、在局部深坑处视地下水渗出量,必要时在一些集水井、
深基坑计算书
13、支护计算垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息:1、大体参数:侧壁平安级别为二级,基坑开挖深度h为(已经整体开挖~ m),土钉墙计算宽度b'为 m,土体的滑动摩擦系数依照tanφ计算,φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角,条分块数为4;考虑地下水位阻碍,基坑外侧水位到坑顶的距离为 m(+2=),基坑内侧水位到坑顶的距离为 m。
2、荷载参数:局部面荷载q取,距基坑边线距离b0为 m,荷载宽度b1为2 m。
3、地质勘探数据如下::填土厚度为 m,坑壁土的重度γ为 kN/m3,坑壁土的内摩擦角φ为°,内聚力C 为 kPa,极限摩擦阻力 kPa,饱和重度为 kN/m3。
粘性土厚度为 m,坑壁土的重度γ为1, kN/m3,坑壁土的内摩擦角φ为°,内聚力C为 kPa,极限摩擦阻力 kPa,饱和重度为 kN/m3。
4、土钉墙布置数据:放坡高度为 m,放坡宽度为 m,平台宽度为 m。
土钉的孔径采纳 mm,长度为 m,入射角为°,土钉距坑顶为 m,m),水平间距为 m。
二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算,依照《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99,R=γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值Tjk按以下公式计算:T jk =ζeajksxjszj/cosαj其中ζ--荷载折减系数 eajk--土钉的水平荷载sxj 、szj--土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算:ζ=tan[(β-φk )/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
φ--土的内摩擦角eajk按依照土力学依照下式计算:eajk =∑{[(γi×szj)+q]×Kai-2c(Kai)1/2}2、土钉抗拉承载力设计值Tuj依照下式计算T uj =(1/γs)πdnj∑qsikli其中 dnj--土钉的直径。
基坑支护计算书
基坑支护计算书一、场地地质条件(一)、人工填土层土性为杂填土,呈灰、褐红、灰黄、灰白等杂色,结构松散,由粉土、粉质粘土、砾砂、碎石块、砖块、混凝土块及生活垃圾等组成,土质均一性较差。
N值=平均值5.4击。
(二)、粉质粘土、粘土粉质粘土、粘土呈灰、深灰、棕红、灰黄等色,软塑状,粘性好。
N值=平均4.0击,属中压缩性土。
1、中粗砂层中粗砂层呈灰白、灰黄、浅灰等色,饱和,稍密,局部含少量粘粒、砾石。
N 值=平均值13.1击。
(三)、地下水概况:无地下水二、基坑支护设计(一)、设计依据:1、辽宁金伟实业集团提供的金伟御都地质勘察报告2、《土层锚杆设计施工规范》(CECS22—90)3、《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120—99)4、《建筑基坑支护工程技术规程》(DBJ/T15-20-97)5、《辽宁地区建筑基坑支护技术规定》(GJB02—98)1(二)、基坑支护设计按场地工程地质情况和原建筑物距离将地下人防工程成两个支护区域:1#库支护区按支护示意图经验施工。
2、3#库采用钢性自立式挡土墙支护形式:首先采用深层搅拌桩形成止水帷幕,然后垂直开挖基坑边坡,采取花管、土钉相结合的复合止水、支护结构。
1、支护区支护设计:该断面边坡支护垂直开挖深度按6米考虑。
(1)、沿基坑开挖线设置深层灌注桩φ600,400,深约9.5米左右(穿过透水层,直至不透水层),灌注桩施工采人工挖孔或机械钻孔灌注桩工艺。
(2)、桩空间400采取土钉、花管,成梅花状排列。
(3)、喷射混凝土板强度C20、厚100,钢筋网采用φ6圆钢编制,间距200×200。
(三)、边坡计算及稳定性验算:本工程采用《理正深基坑支护结构设计软件》(高级版)进行设计计算及边坡整体稳定性验算。
2、3#车库支护区计算书二外力计算1作用于桩上的土压力强度22 k=tg(45?-φ/2)=tg(45-20.10/2)=0.49 a22 k=tg(45?+φ/2)=tg(45+20.10/2)=2.05 p2桩外侧均布荷载换算填土高度Hh=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa 122 Pa=r×(h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m 1水位土压力强度Pa 2Pa=r×(h+4.35 -3.00 )Ka 22 =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m开挖面土压力强度Pa 3Pa=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka 3=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.002 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Φ60型灌注桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:3 弯曲截面系W=0.001350m,折减系数β=0.7 Z03 采用值W=βW=0.00135×0.7,0.000945m ZZ0容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得:最大弯矩M=Wz×[σ]=189.0KN*m 01假定最上层支撑位置与水位同高,则支点处弯矩22 M'=Pa*(H-H)/2+(Pa-Pa)(H-H)/6=9.2KN*m<M=189.0KN*m 11222120故,支撑点可设置在水位下。
排桩+内支撑深基坑支护计算书正文
一、工程概况XX大厦基坑位于丰和中大道西侧,世贸路北侧,距离丰和中大道道路红线约30m,距离世贸路道路红线约90mo基坑周边环境较空旷,北侧和西侧为空地,南侧为工商银行用地,东侧为XX开发用地, 西南角为己建成的南昌银行大楼,距离基坑约20mo本基坑平而尺寸116.47mxll7.3m,基坑施工整平地面标高为19.0m,地下室底板顶绝对标高7.05m (相对标i⅛-l6.9m),基坑开挖深度约13.05m,核心筒范围局部加深7.05m,加深段平面尺寸26.5mx23.184m。
基坑支护上部采用放坡,下部采用排桩+支撐,地下水处理措施为止水帷幕+坑内降水。
二、工程地质与水文地质1、丄程地质根据勘察报告,拟建场地勘察深度内分布有①层素填土(QF), 其下为第四系全新统冲积层(Qr l),包扌舌②层粉质粘土、③层中砂、④层粗砂、⑤层砾砂。
下伏基岩为第三系新余群砂砾岩(Ez),包括⑥层强风化砂砾岩、⑦层中风化砂砾岩、⑧层微风化砂砾岩,各土层自上而下分述如下:①层素填土:主要成份为粉质粘土,上部含少量碎石,稍湿,松散,全场均有分布,层厚O. 5~7. 5m。
②层粉质粘土:灰色、灰黄色,稍湿~湿,可塑,局部硬塑。
底部含砂量渐增,韧性中等,干强度中等,全场分布,层厚1 .(Γ6.9πι°③层中砂:灰、灰白、浅黄色,湿~饱和,稍密~中密,颗粒级配较好,全场分布,层厚O. 9"5. ImO④层粗砂:灰黄、黄色,饱和,中密,全场分布,层厚1.0~4.3m°⑤层砾砂:黄褐、浅黄色,饱和,稍密~中密,全场分布,层厚2.6~7. 2m。
⑥层强风化砂砾岩:棕红、暗红、紫红色,砾石成份主要为石英、长石及少量砂岩碎屑,粒径多为广3πrnι,局部可达IonInl以上,胶结能力较差,岩体完整程度属破碎,岩石饱和单轴抗压强度平均值2.GMPa,属于软岩,岩体基本质量等级为V类。
全场分布,层厚2.1~4. 2m。
深基坑开挖支护、顶管施工专项方案(带计算书)
深基坑开挖支护及顶管施工专项方案目录一、工程概况 (1)1.1深基坑及顶管工程概况 (1)1.1.1工程概述 (1)1.1.2沿线地下管线状况 (5)1.1.3水文地质条件 (5)1.2施工平面布置 (8)1.3施工要求 (11)1.4技术保证条件 (12)二、编制依据 (13)三、施工计划 (14)3.1总施工进度计划 (14)3.2材料与设备计划 (15)3.2.1施工材料计划 (15)3.2.2施工机械设备计划 (16)四、施工工艺技术 (17)4.1基坑开挖支护施工 (17)4.1.1施工技术参数 (17)4.1.2施工工艺流程 (19)4.1.3基坑开挖施工方法 (19)4.1.4边坡防护施工方法 (24)4.1.5 检查验收 (27)4.2顶管施工 (29)4.2.1施工技术参数 (29)4.2.2施工方案选择 (30)4.2.3施工工艺流程 (30)4.2.4施工顺序和流向安排 (32)4.2.5沉井施工方法 (32)4.2.5.1沉井施工工艺流程 (32)4.2.5.3沉井下沉 (42)4.2.5.4沉井验收 (49)4.2.6顶管施工方法 (50)4.2.6.1顶管方案和施工工艺 (50)4.2.6.2施工准备 (53)4.2.6.3设备安装 (54)4.2.6.4顶进施工 (59)4.2.6.5顶管的纠偏 (64)4.2.6.6减阻措施和泥浆置换 (66)4.2.6.7顶管验收 (69)五、施工安全保证措施 (69)5.1安全管理目标 (69)5.2安全组织保障 (69)5.3建立安全保证体系 (70)5.3.1开工前的准备阶段 (70)5.3.2施工生产阶段 (71)5.4安全技术措施 (71)5.4.1基坑开挖及支护作业 (71)5.4.2沉井作业 (72)5.4.3顶管作业 (74)5.4.4施工用电 (76)5.4.5施工用水 (77)5.4.6施工机械 (77)5.4.7季节性安全施工措施 (78)5.4.8文明施工措施 (79)5.4.9环境卫生保护 (80)5.5应急预案 (80)5.5.1应急救援小组 (80)5.5.2小组分工及职责 (81)5.5.4应急救援设备、物资、器材 (83)5.5.5应急救援预案 (83)5.5.6危险源识别及预防措施 (84)5.5.7各类事故的应急预案 (87)5.6施工监测监控 (92)5.6.1基坑监测监控 (92)5.6.1.1坡顶竖向位移观测 (92)5.6.1.2坡顶水平位移观测 (93)5.6.1.3坑底隆起监测 (93)5.6.1.4周边地表竖向位移 (94)5.6.1.5巡视检查 (94)5.6.1.6监测频率 (95)5.6.1.7监测报警 (96)5.6.2顶管沉井监测监控 (97)5.6.2.1地表沉降沉降点布设 (97)5.6.2.2道路及建筑物高程监测 (97)5.6.2.3监测周期和频率 (97)5.6.2.4监测控制标准和警戒线 (98)5.6.3测量技术措施及要求 (99)六、劳动力计划 (100)6.1专职安全管理人员配置 (100)6.2特种作业人员配置 (100)七、计算书 (101)7.1沉井砂垫层和混凝土垫层计算 (101)7.1.1混凝土垫层计算 (101)7.1.2砂垫层计算 (102)7.2沉井下沉验算 (103)7.3顶力计算 (103)7.3.1 管道允许顶力验算 (105)7.3.3 千斤顶选择 (106)7.3.4 后背墙允许顶力验算 (106)7.4双排顶管间距验算 (107)一、工程概况1.1深基坑及顶管工程概况1.1.1工程概述(1)顶管施工顶管施工段落为K1+375.6-K0+563.5(PH3-PH5),位于道路中西15.0m处。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
深基坑支护设计 7
设计单位:X X X 设计院
设计人:X X X
设计时间:2020-08-19 14:54:01
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]
---------------------------------------------------------------------- 排桩支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况:
内力位移包络图:
地表沉降图:
[ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法:瑞典条分法
应力状态:总应力法
条分法中的土条宽度: 0.40m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 3.236
圆弧半径(m) R = 9.179
圆心坐标X(m) X = -0.883
圆心坐标Y(m) Y = 2.123
----------------------------------------------------------------------
[ 抗倾覆稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗倾覆安全系数:
M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力
决定;对于锚杆或锚索,支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a ——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1:
注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 ---
K s = 10.159 >= 1.250, 满足规范要求。
工况2:
注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号
支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1134.730 ---
K s = 16.804 >= 1.250, 满足规范要求。
工况3:
注意:锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号 支锚类型 材料抗力(kN/m) 锚固力(kN/m) 1 内撑 1134.730 ---
K s = 10.537 >= 1.250, 满足规范要求。
---------------------------------------------- 安全系数最小的工况号:工况1。
最小安全K s = 10.159 >= 1.250, 满足规范要求。
---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]
----------------------------------------------------------------------
1) 从支护底部开始,逐层验算抗隆起稳定性,结果如下:
支护底部,验算抗隆起:
Ks = 3.920 ≥ 1.800,抗隆起稳定性满足。
m2m1(tan )e tan (N tan
----------------------------------------------------------------------
[ 抗管涌验算 ]
----------------------------------------------------------------------
K se ———流土稳定性安全系数;安全等级为一、二、三级的基坑支护,流土稳定性
安全系数分别不应小于1.6、1.5、1.4; l d ———截水帷幕在基坑底面以下的长度(m);
)
'h w
D1———潜水水面或承压水含水层顶面至基坑底面的垂直距离(m);
γ'———土的浮重度(kN/m3);
Δh'———基坑内外的水头差(m);
γw———地下水重度(kN/m3);
K = 5.729 >= 1.6, 满足规范要求。
---------------------------------------------------------------------- [ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
---------------------------------------------------------------------- 工况1:
Ps = 348.594 ≤ Ep = 3019.627,土反力满足要求。
工况2:
Ps = 348.594 ≤ Ep = 3019.627,土反力满足要求。
工况3:
Ps = 8.269 ≤ Ep = 1589.631,土反力满足要求。
式中:
Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力(kN);
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN)。