完整版挡土墙模板计算书

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混凝土挡土墙计算书

混凝土挡土墙计算书1、设计条件：混凝土挡墙高16m，b0＝0.5m，B＝5.3m，考虑荷载为：2辆25t汽车荷载 4.5m3混凝土运输，，背面采用碎石土回填，γ碎石＝20KN/m3，γ混凝土＝24KN/m3，坡面f摩擦＝0.5、φ内摩擦＝40°、α＝45°。

设计简图如下：2、计算(1)墙体计算将车辆及混凝土荷载换算为均布土层，其厚度为：h0＝Q/γb0L 取墙体的分段长度为20m查规范，b0取为5.5m，L＝L0+（H+2a）×t g30°＝13+(16+2×2) ×t g30°=24.5>20m，采取墙体的分段长度进行验算。

h0＝Q/γb0L =(25×10×2+4.5×24×2)/20×11×20=0.163mQ碎石土＝1/2×22.5×16.163×20＝3637KN/m取单位墙体进行分析：E a＝Q×ctg（φ内摩擦+a）＝3637×ctg（40°+45°）＝318.2KNE a水平＝E a×sin（76°）＝318.2×sin（76°）＝308.7 KNE a垂直＝E a×cos（76°）＝318.2×sin（76°）＝76.9KNZ f＝h/3＝16/3＝5.33mX f＝5.3-16/3×0.25＝3.97m单位长度混凝土挡墙：Q墙＝1/2×（0.5+5.3）×16×24×1＝1113.6KNX0=2.071m(2)抗倾覆验算：K0=（G×X0+ E a垂直×X f）/( E a水平×Z f)=(1113.6×2.071+76.9×3.97)/(308.7×5.33)=1.58>1.5(3)抗滑验算：K c=（G + E a垂直）×μ/E a水平=(1113.6+76.9)×0.5/308.7 =1.9>1.3(4)地基承载力验算e=2.071-（1113.6×2.071+76.9×3.97-5.33×308.7）/（1113.6+76.9）＝1.26 P＝N/B=(1113.6+76.9)/5.3=224.6Kpa<【σ地基】＝10Mpaσmax，min＝P（1±6e/B）=224.6×(1±6×1.26/5.3)=545 Kpa<1.2σ地基=12 Mpa =-96 Kpa<0由于地基出现拉应力，需增设抗拉钢筋进行预锚，防止出现拉裂破坏。

挡土墙模板计算书(两篇)

引言概述：挡土墙是防止土石坡体下滑、控制土石体稳定的工程结构。

挡土墙模板的计算对于挡土墙的施工至关重要。

本文将详细阐述挡土墙模板计算的相关内容，包括模板计算的步骤、考虑的因素、计算公式等，以帮助读者更好地理解和应用挡土墙模板计算。

正文内容：1. 挡土墙模板计算步骤1.1 设定工程要求在进行挡土墙模板计算之前，首先需要根据工程情况和设计要求，确定挡土墙的高度、宽度、坡度等基本参数，并设定相关的约束条件。

1.2 确定模板材质和尺寸根据挡土墙的高度和工程要求，选择适当的模板材质，如钢模板、木模板等，并确定模板的尺寸和厚度。

1.3 计算模板受力根据挡土墙的高度、坡度和模板的材质、尺寸等参数，利用力学原理和结构力学知识，计算模板在施工过程中的受力情况，包括受力点的位置、受力大小等。

1.4 设计支撑结构根据模板的受力情况和工程要求，设计合适的支撑结构，以确保模板在施工过程中的稳定性和安全性。

1.5 检查计算结果对所得的计算结果进行检查和验证，确保计算符合工程要求和设计规范，不出现安全隐患。

2. 考虑的因素2.1 挡土墙的受力挡土墙作为一个大型工程结构，其受力情况复杂，需要考虑承载力、抗倾覆力、抗滑移力等多个因素，并进行相应的计算和分析。

2.2 模板的材质和强度模板的材质和强度直接影响模板的承载力和稳定性。

应选择合适的材质，保证模板具备足够的强度和刚度。

2.3 施工工况和环境因素挡土墙模板的计算还需要考虑施工过程中的工况和环境因素，如温度变化、风荷载、水压力等，并进行相应的修正和调整。

2.4 施工方法和施工设备挡土墙模板的计算还需要考虑施工方法和施工设备的影响。

合理选择施工方法和施工设备，可以减小模板的受力，提高施工效率。

2.5 其他特殊要求根据具体工程的要求和特点，可能还需要考虑其他特殊因素，如地震作用、地基条件等，并进行相应的计算和分析。

3. 挡土墙模板计算公式在进行挡土墙模板计算时，需要利用一定的计算公式和理论模型。

挡土墙模板及操作平台计算书

挡土墙模板及操作平台设计计算1墙身操作平台及施工通道（1）操作平台设计挡土墙墙身施工采用外侧搭设脚手架操作平台的方式，待基础混凝土浇筑完成并对基坑进行回填后进行支架搭设，施工操作脚手架采用Ф48*3.0mm扣件式脚手架进行搭设。

操作平台步距120cm，横距120cm，纵距120cm，架体最高搭设高度5m，按45度角设剪刀撑，连续设置，钢筋节点用十字扣件连接。

侧面布置斜撑杆，立于稳定土体上，用方木支垫，立于混凝土路面上时预埋钢筋限位。

操作平台满铺50mm厚方木，并按要求设置踢脚板，架体外侧满铺密目网。

操作平台设计如下图所示：图4.2-1 操作平台侧面图（单位：cm）图4.2-2 操作平台正面图（单位：cm）（2）操作平台搭设①扣件及钢管进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。

扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。

②纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：a、两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1／3。

b、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，如图下图所示：图4.2-3 纵向水平杆对接接头布置示意图（mm）③脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：a、当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3；b、当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。

端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

④扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格应与钢管外径相同；b、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；c、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；d、对接扣件开口应朝上或朝内；e、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

(完整版)挡土墙模板计算书

(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。

2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。

2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。

2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。

3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。

3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。

3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。

4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。

4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。

4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。

4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。

5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。

5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。

6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。

6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。

7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。

2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。

挡土墙计算书

挡土墙计算书原始条件墙身参数墙高(米): 2.000墙顶宽(米): 0.500面坡(1:x): 0.250背坡(1:x): 0.000底坡(x:1): 0.000墙趾宽(米): 0.000墙趾高(米): 0.000墙顶土坡坡顶土坡度(1:x): 2.000坡顶土坡高度(米): 10.000坡顶均布荷载(KN/m): 0.000荷载分布起点(距墙顶m):20.000荷载分布宽度(m): 0.000物理参数墙后填土容重(KN/m3): 19.000墙后填土内摩擦角(度): 35.000墙背与填土之间摩擦角(度): 17.500墙体材料容重(KN/m3): 22.000墙体材料抗压强度(KPa): 600.000墙体材料抗拉强度(KPa): 40.000墙体材料抗剪强度(KPa): 110.000基础基底摩擦系数: 0.350地基承载力(KPa): 700.000基底土内摩擦角(度): 30.000容许应力法计算结果(库仑主动土压力理论)墙体截面积: 1.500 平方米土压力:Ea=14.258KN, Ex=13.598KN, Ey=4.287KN 土压力作用点:Y = 0.667 米破裂角:38.830 度抗倾覆稳定安全系数:计算值ko=2.698 >= 允许值 1.5, 满足要求.基底偏心e:计算值e=0.087 米<= 允许值B*0.166=0.166000 米, 满足要求. 基底反力:前趾= 56.818 KPa <= 允许值700.000 KPa , 满足要求!后踵= 17.757 KPa <= 允许值700.000 KPa , 满足要求!墙趾顶处墙体水平截面强度验算：偏心:计算值e=0.087 米<= 允许值B*0.3=0.300000 米, 满足要求. 墙趾处竖向应力:前趾=56.818 KPa <= 允许值600.000 KPa, 满足要求.墙踵处竖向应力:后踵=17.757 KPa <= 允许值600.000 KPa, 满足要求.水平剪应力：剪应力=13.598 KPa <= 允许值110.000 KPa, 满足要求.。

（完整版）挡土墙模板计算书

（完整版）挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。

挡土墙工程量计算书

挡土墙工程量计算书一、工程概况本次挡土墙工程位于_____，主要用于防止土体坍塌和保持土体稳定。

挡土墙的长度为_____米，高度从_____米到_____米不等，墙体采用_____材料砌筑。

二、计算依据1、设计图纸及相关技术规范。

2、现场实测数据。

三、计算方法1、挡土墙体积计算挡土墙的体积可以分为基础部分和墙体部分分别计算。

基础部分体积＝基础长度 ×基础宽度 ×基础高度。

墙体部分体积＝墙体长度 ×墙体平均厚度 ×墙体高度。

2、土方工程量计算挖方量＝基础开挖长度 ×基础开挖宽度 ×基础开挖深度。

填方量＝（基础回填长度 ×基础回填宽度 ×基础回填深度）＋（墙后填土长度 ×墙后填土宽度 ×墙后填土高度）。

3、钢筋工程量计算根据设计图纸，统计不同规格钢筋的长度和数量。

钢筋重量＝钢筋长度 ×钢筋单位重量。

4、混凝土工程量计算混凝土体积＝混凝土浇筑部位的长度 ×宽度 ×厚度。

四、计算过程1、基础体积计算基础长度：＿____米基础宽度：＿____米基础高度：＿____米基础体积＝＿____立方米2、墙体体积计算墙体长度：＿____米墙体平均厚度：＿____米墙体高度：＿____米墙体体积＝＿____立方米3、土方工程量计算基础开挖长度：＿____米基础开挖宽度：＿____米基础开挖深度：＿____米挖方量＝＿____立方米填方量基础回填长度：＿____米基础回填宽度：＿____米基础回填深度：＿____米墙后填土长度：＿____米墙后填土宽度：＿____米墙后填土高度：＿____米填方量＝＿____立方米4、钢筋工程量计算钢筋规格及数量规格 1：＿____，数量：＿____根，长度：＿____米规格 2：＿____，数量：＿____根，长度：＿____米钢筋重量计算规格 1 钢筋重量＝＿____ ×单位重量＝＿____千克规格 2 钢筋重量＝＿____ ×单位重量＝＿____千克……总钢筋重量＝＿____千克5、混凝土工程量计算基础混凝土体积：＿____立方米墙体混凝土体积：＿____立方米总混凝土体积＝＿____立方米五、计算结果汇总1、挡土墙体积：＿____立方米2、挖方量：＿____立方米3、填方量：＿____立方米4、钢筋重量：＿____千克5、混凝土体积：＿____立方米六、注意事项1、计算过程中应严格按照设计图纸和相关规范进行，确保数据的准确性。

挡土墙模板计算书

挡土墙模板计算书一、工程概况本次计算的挡土墙位于_____，其主要作用是_____。

挡土墙的高度为_____m，长度为_____m，墙体厚度为_____m。

混凝土强度等级为_____，采用的模板材料为_____。

二、模板设计参数1、混凝土浇筑速度：＿____m/h。

2、混凝土坍落度：＿____mm。

3、混凝土重力密度：＿____kN/m³。

4、模板承受的侧压力标准值计算位置取距地面高度_____m 处。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011），当混凝土浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值：F1 ＝028γct0β1β2V^（1/2)F2 ＝γcH其中：γc 为混凝土重力密度，取_____kN/m³；t0 为新浇混凝土的初凝时间，按 t0 ＝ 200/（T ＋ 15)计算，T 为混凝土的温度（℃），取_____℃，则 t0 ＝＿____h；β1 为外加剂影响修正系数，取_____；β2 为混凝土坍落度影响修正系数，取_____；V 为混凝土浇筑速度，取_____m/h；H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取_____m。

计算得：F1 ＝ 028×＿____×＿____×＿____×＿____×＿____^（1/2) ＝＿____kN/m²F2 ＝＿____×＿____ ＝＿____kN/m²比较 F1 和 F2 的大小，取较小值作为新浇混凝土对模板的侧压力标准值 F，即 F ＝＿____kN/m²。

2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑向模板内倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值，取_____kN/m²。

3、荷载组合计算承载能力时的荷载组合：恒载分项系数取 12，活载分项系数取 14。

挡土墙计算书

X 0=(ν-μ)*L1/(1-μ)= 1.7m R A =(11q A +4q B )*L1/4046.3KN M AB =1.35*(R A *X 0-q A X 02/2-q B X 03/6/L1)=54.2kN.m 墙底（地下室外侧）：容重γ=18kN/mm配筋计算h0=d1-C1-10=250mm 浮容重γ`=9.5kN/mm 受压区高度x=h 0-(h 02-2M B /b/f c )1/2=36.35mm 静止土压力系数K 0=0.5As=bxf c /f y =1443.9mm 2地面堆载P=10kN/m跨中（地下室内侧）：室外地坪标高H 1=-0.45m配筋计算h0=d1-C2-10=270mm 地下水位标高H 2=-3.1m受压区高度x=h 0-(h 02-2M 1/b/f c )1/2=14.43mm 墙顶标高H 3=-1.8mAs=bxf c /f y =573.4mm 2墙底标高H 4=-5.8m墙厚d1=300mm迎水面保护层厚度C1=40mm弯矩标准值：M BK =89.3kN.m M ABK =40.2kN.m 背水面保护层厚度C2=20mm构件受力特征系数αcr＝ 1.9混凝土强度等级为C30f c =14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2钢筋采用三级钢f y =360N/mm 2deq1＝18mm Ate1=2E+05mm 2ρte1＝0.01696σsk1=161.3N/mm 2层高L 1=4mdeq 2＝18mm Ate2=2E+05mm 2ρte 2＝0.01σsk2=134.4N/mm 2实配钢筋为：墙底#####200+#####200A S1=2545ψ1＝0.622ωmax1=0.153(小于0.2mm,满足要求)跨中#####400+#####400A S2=1272ψ2＝0.2ωmax2=0.046(小于0.3mm,满足要求)人防荷载qe=55KN/mm 2堆载折算为土压力q1=Ko ×P= 5.0KN/m 2材料调整：混凝土fcr=1.5×14.3=21.45N/mm 2地下水位以上土压力q2=Ko ×γ×(H1-H2)=23.9KN/m 2钢筋抗拉强度fyr=1.2×#####432N/mm 3地下水位以下土压力q3=Ko ×γ`×(H2-H4)=12.8KN/m 2按规范要求仅计算侧壁强度，不用验算裂缝及挠度水压力q4=γw ×(H2-H4)=27.0KN/m 2人防弯距MrB=qe ×L /8=110KN.m q A =q1+q2×(H1-H3)/(H1-H2)=17.2KN/m 2人防弯距MrAB=9*qe ×L /128=61.88KN.m q B =q1+q2+q3+q4=68.7KN/m 2标准弯矩组合：底部弯矩Mr 1=#####KN.m 跨中弯矩Mr 2=#####KN.m 底部跨中M B =1.35*(7q A +8q B )L 12/120=120.5kN.m受压区高度x=h 0-(h 02-2M/b/f c )1/2=70.7mm 33.0mm μ=qA/qB=0.24973受拉钢筋 Asr=fcr×b×x/fyr=3512mm 21637mm 2ν=((9*μ2+7*μ+4)/20)1/2=0.56167 土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]4、弯矩计算(设计值)：5、强度计算：2、基本资料：6、裂缝计算：3、荷载计算：7、人防计算：地下室墙体计算CDCQ31、计算假定：沿竖向为单向板，沿纵向取1m宽作为计算单元。

挡墙结构计算书完整版

道路工程衡重式挡土墙结构计算1、挡墙高6米衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目： 300,0.3,20,6m计算时间：2012-09-04 21:23:22 星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 6.000(m)上墙高: 2.400(m)墙顶宽: 0.550(m)台宽: 1.000(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.450下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.200(m)墙趾台阶h1: 0.400(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.300墙身砌体容许压应力: 1000.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 140.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 90.000(kPa)材料抗压极限强度: 3.000(MPa)材料抗力分项系数: 2.310系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 岩石地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.000 0.000 1第1个: 距离0.000(m),宽度10.000(m),高度0.750(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================第 1 种情况: 组合1===================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200√2. 填土重力分项系数 = 1.200 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.400 ×=======================================[土压力计算] 计算高度为 6.216(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=55.754(kN) Ex=13.569(kN)Ey=54.078(kN) 作用点高度 Zy=0.800(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.503(度) 第1破裂=27.496(度)Ea=33.807(kN) Ex=15.609(kN) Ey=29.988(kN)作用点高度 Zy=0.800(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.989(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.989(度)Ea=51.892(kN) Ex=51.797(kN) Ey=3.135(kN) 作用点高度 Zy=1.626(m)墙身截面积 = 11.678(m2) 重量 = 280.278 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 43.932(kN) 重心坐标(1.566,-1.237)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 322.601(kN) En = 39.666(kN) Wt = 32.260(kN) Et = 63.776(kN)滑移力= 31.516(kN) 抗滑力=108.680(kN)滑移验算满足: Kc = 3.448 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 =69.664(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 67.406(kN) 抗滑力= 108.943(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 =1.616 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.365 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.693 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.400 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 =2.563 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 =1.411 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 141.743(kN-m) 抗倾覆力矩= 561.159(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.959 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 =303.772(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 362.267(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=419.416(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.167 (m) 偏心距e = -0.074(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.158(m)基底压应力: 趾部=132.776 踵部=201.596(kPa)最大应力与最小应力之比 = 132.776 / 201.596 = 0.659作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.074 <= 0.200*2.167 = 0.433(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=132.776 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=201.596 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=167.186 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 66.240 (kN)上墙墙背处的 Ex = 15.609 (kN)上墙墙背处的 Ey = 7.024 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.800 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.390 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.575(m)截面宽度 B = 1.750 (m) 偏心距e1 = 0.300(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.300 <= 0.250*1.750 = 0.438(m)截面上压应力: 面坡=84.972 背坡=-1.242(kPa)压应力验算满足: 计算值= 84.972 <= 1000.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.242 <= 140.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -7.827 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 =27.321(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 13.028<= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 89.322(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.739挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.750(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 93.788 <= 1678.943(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 93.788 <= 1678.943(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 11.440(m2) 重量 = 274.560 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.363 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 351.615(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=414.460(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.179(m)截面宽度 B = 2.210 (m) 偏心距e1 = -0.074(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.074 <= 0.250*2.210 = 0.553(m)截面上压应力: 面坡=127.253 背坡=190.951(kPa)压应力验算满足: 计算值= 190.951 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -33.140 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 428.563(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.210(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.974计算强度时:强度验算满足: 计算值= 449.991 <= 2832.299(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 449.991 <= 2758.219(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.600(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度) 计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=55.754(kN) Ex=13.569(kN)Ey=54.078(kN) 作用点高度 Zy=0.800(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.503(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=33.807(kN) Ex=15.609(kN)Ey=29.988(kN) 作用点高度 Zy=0.800(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=40.216(kN) Ex=40.143(kN)Ey=2.430(kN) 作用点高度 Zy=1.387(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.536(m2) 重量 = 252.864 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 329.214(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=342.794(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.041(m)截面宽度 B = 2.110 (m) 偏心距e1 = 0.014(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.014 <= 0.250*2.110 = 0.528(m)截面上压应力: 面坡=162.126 背坡=149.925(kPa)压应力验算满足: 计算值= 162.126 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -35.987 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 401.540(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.999挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.110(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.976计算强度时:强度验算满足: 计算值= 421.617 <= 2738.864(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 421.617 <= 2673.317(kN)======================================= ==============================第 2 种情况: 组合2======================================= ======组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 填土重力分项系数 = 1.200 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.400 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.400 √======================================= ======[土压力计算] 计算高度为 6.216(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度) 计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=90.601(kN) Ex=22.050(kN)Ey=87.877(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.494(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=54.922(kN) Ex=25.365(kN)Ey=48.714(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.523(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.642(度)Ea=60.537(kN) Ex=60.426(kN)Ey=3.657(kN) 作用点高度 Zy=1.668(m) 墙身截面积 = 11.678(m2) 重量 = 280.278 (kN)衡重台上填料重(包括超载) =56.406(kN) 重心坐标(1.433,-0.964)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 335.013(kN) En = 60.648(kN) Wt = 33.501(kN) Et = 80.154(kN)滑移力= 46.653(kN) 抗滑力=118.698(kN)滑移验算满足: Kc = 2.544 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 =60.965(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.791(kN) 抗滑力= 118.460(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 =1.381 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.365 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.614 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.554 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 =2.573 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 =1.452 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 203.265(kN-m) 抗倾覆力矩= 627.120(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.085 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 =299.161(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 395.661(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=423.855(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.167 (m) 偏心距e = 0.012(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.071(m)基底压应力: 趾部=188.750 踵部=176.445(kPa)最大应力与最小应力之比 = 188.750 / 176.445 = 1.070作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.012 <= 0.200*2.167 = 0.433(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=188.750 <= 300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=176.445 <= 390.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=182.597 <= 300.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 66.240 (kN)上墙墙背处的 Ex = 25.365 (kN)上墙墙背处的 Ey = 11.414 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.677 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.954 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.321 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.460(m)截面宽度 B = 1.750 (m) 偏心距e1 = 0.415(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.415 <= 0.250*1.750 = 0.438(m)截面上压应力: 面坡=107.535 背坡=-18.788(kPa)压应力验算满足: 计算值= 107.535 <= 1000.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 18.788 <= 140.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -3.255 <= 90.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 =31.294(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 21.225<= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 95.468(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.595挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.750(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 1.000计算强度时:强度验算满足: 计算值= 100.241 <= 1353.080(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 100.241 <= 1353.080(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 11.440(m2) 重量 = 274.560 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.363 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 383.337(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=421.002(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 1.098(m)截面宽度 B = 2.210 (m) 偏心距e1 = 0.007(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.007 <= 0.250*2.210 = 0.553(m)截面上压应力: 面坡=176.633 背坡=170.279(kPa)压应力验算满足: 计算值= 176.633 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -30.563 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 470.479(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.210(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.974计算强度时:强度验算满足: 计算值= 494.003 <= 2869.809(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 494.003 <= 2796.018(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.600(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.496(度) 计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 30.198(度)Ea=90.601(kN) Ex=22.050(kN)Ey=87.877(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.494(度) 第1破裂角=27.496(度)Ea=54.922(kN) Ex=25.365(kN)Ey=48.714(kN) 作用点高度 Zy=0.954(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.874(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.329(度)Ea=47.409(kN) Ex=47.322(kN)Ey=2.864(kN) 作用点高度 Zy=1.420(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 10.536(m2) 重量 = 252.864 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.383 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 360.848(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=347.755(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn = 0.964(m)截面宽度 B = 2.110 (m) 偏心距e1 = 0.091(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.091 <= 0.250*2.110 = 0.528(m)截面上压应力: 面坡=215.410 背坡=126.626(kPa)压应力验算满足: 计算值= 215.410 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -33.959 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数 0 = 1.050验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 443.334(kN)轴心力偏心影响系数醟 = 0.978挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.110(m2)材料抗压极限强度Ra =3000.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.975计算强度时:强度验算满足: 计算值= 465.500 <= 2680.067(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 465.500 <= 2614.097(kN)======================================= ==========各组合最不利结果======================================= ==========(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合2(组合2)抗滑力 = 118.698(kN),滑移力 =46.653(kN)。

挡墙计算书

挡墙编号 1____________________________________________________________________ 挡墙截面尺寸基础以上墙高 H1(m) 4.1墙顶宽度 b(m) 0.8墙面倾斜度 1:m 1:0.139背墙倾斜度 1:J 1:0.195背墙倾斜角度 alpha(度) 11.03基础挑出长 a(m) 0基础外部高度 d0(m) 0.6基础外部倾斜度 1:m1 1:0基础背部高度 D(m) 0.6基础底部水平宽 Bf(m) 2.286基底倾斜度 n:1 0:1上部墙体底宽 B1(m) 2.169墙体截面积 A(m2) 7.424墙体材料容重 gamma1(kN/m3) 17上部墙体重 W1(kN) 103.48上部墙体力臂 Zw1(m) 1.036基础重 W2(kN) 22.725基础力臂 Zw2(m) 1.114____________________________________________________________________ 填土力学指标计算内摩擦角 phi(度) 35墙背与填土摩擦角 delta(度) 17.5填土容重 gamma2(kN/m3) 17基底摩擦系数 f 0.5____________________________________________________________________ 墙前后填土情况墙前填土高度 Hp(m) 0墙背填土边坡度 1:ms 1:2墙背填土角度 beta(度) 26.57墙背荷载换算填土高 h0(m) 0.6____________________________________________________________________ 挡墙整体验算情况土压力系数 lambda 0.5251主动土压力 Ea(kN) 123.8水平土压力 Ex(kN) 108.7水平土压力力臂 Zx(m) 1.726竖向土压力 Ey(kN) 59.13竖向土压力力臂 Zy(m) 1.95墙前被动土压力 Ep(kN) 0墙前被动土压力力臂 Zp(m) 0抗滑安全系数 Kc 0.8522 未通过抗倾覆安全系数 Ko 1.32 未通过偏心距 e(m) 0.8187 未通过基趾应力 sigma1(kN/m2) 255.2 压应力基踵应力 sigma2(kN/m2) -93.09 拉应力____________________________________________________________________。

挡土墙计算书【范本模板】

目录1. 设计资料 (3)1。

1 墙身构造 (3)1。

2 土质条件 (3)1。

3 墙身材料 (3)2。

初拟墙身 (4)3。

车辆荷载换算 (5)4. 破裂棱体位置确定 (6)4.1 破裂面()θ的计算 (6)4。

2 验算破裂面是否交于荷载范围内 (6)5. 土压力计算 (7)5.1 土压力计算 (7)5。

2作用点位置计算 (7)5.3 土压力对墙趾力臂计算 (7)6。

稳定性验算 (8)6.1 受力分析 (8)6。

2 抗滑稳定性验算 (8)6。

3 抗倾覆稳定性验算 (9)6。

4 基底应力 (10)6。

4.1 合力偏心距计算 (10)6.4.2 基底应力验算 (10)6。

5 墙身截面内力计算 (11)7. 改善措施 (13)7。

1 改善措施的拟定 (13)7。

2 挡土墙工程数量表 (13)8. 附属设施设计 (14)8.1 沉降缝 (14)8.2 泄水孔 (14)8。

3 墙后排水层设计 (14)8。

4 横断面布置图 (14)9. 立面设计图 (15)10。

参考文献 (16)1. 设计资料1.1 墙身构造墙高5。

5m ，墙背垂直，前墙仰斜坡度1：0。

20，墙身分段长度20m ，挡墙以上边坡高度a=6m,边坡坡度1：1。

5。

1.2 土质条件墙背填土重度3m /18KN =γ,内摩擦角︒=35ϕ，填土与墙背间的摩擦角︒=17.5δ,地基为岩石，地基容许承载力[]kPa 250=σ，基地摩擦系数3.0=f 。

1.3 墙身材料砌体重度3m /20KN =γ，砌体容许压应力[]kPa 300=σ，容许剪应力[]kPa 80=τ。

2。

初拟墙身初拟顶宽1.0m,基底水平,初拟挡土墙形式如图2—1所示。

3. 车辆荷载换算墙高 5.5m ，按墙高确定附加荷载强度进行计算。

按照线形内插法，计算附加荷载强度q=15.25KN/2m ，则m qh 868.01815.6250===γ4. 破裂棱体位置确定4。

1 破裂面()θ的计算假设破裂面交于荷载范围内，则有:︒=︒+︒+︒=++=52.53517.50ϕδαψ因为︒<90ω根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部时破裂角的计算公式:︒=41.669θ4.2 验算破裂面是否交于荷载范围内假设破裂面交于荷载范围内：当破裂面交于荷载范围内，破裂角应符合max min θθθ<<，815.5890,605.0195.11tan 047.3890,278.195.11tan 2max 21min 1=-====-===θθθθθθ因为 669.41=θ符合条件，所以破裂面交于荷载范围内，符合假设。

挡土墙计算模板

系数
降水位上主动土压力侧
降水位上被动土压力侧
降水位下主动土压力侧
降水位下被动土压力侧
内摩擦角调整系数
1.00
1.00
1.00
1.00
内聚力C调整系数
1.00
1.00
1.00
1.00
地质资料信息表
参数
土层厚(m)
重度(kNm3)
粘聚力标准值(kPa)
内摩擦角(°)
层1
5.00
18.00
12.00
10.00
水泥土墙计算
公司名称_______________项目名称_______________构件编号_______________
设计人_______________校对人_______________日期_______________
一、设计资料
1、基坑参数
基坑底标高:-13.50 m
水土算法:水土分算
7797.49kN.mm
抗倾覆力矩：M2
2070.10kN.mm
抗倾覆安全系数：K2
0.27
墙身应力验算(取基坑坑底部位)
水泥土挡墙自重：W
1051.44kNm
主动土压力对坑底处的力矩：Ma
5605.51kN.mm
边缘最大应力：σ1
1502.78kPa
边缘最小应力：σ2
-1089.93kPa
挡墙基底地基承载力验算
水泥土挡墙自重：W
1162.44kNm
挡墙基底中心处的力矩：M
8052.28kN.mm
பைடு நூலகம்边缘最大应力：σ1
3310.22kPa
边缘最小应力：σ2
-2728.99kPa
层2
5.00

挡土墙计算书

一，作用在挡土墙上的荷载计算（一）土压力的计算1.上墙土压力的计算图（2）在图二中，上墙第二破裂角︒︒=-=302451ϕα，墙顶与衡重台末端连线倾角'1α。

1'18.428)54.2(arctan αα>=+=︒第二破裂面可以形成：以第二破裂面1BC 为墙背，倾角︒=301α，︒==30ϕδ。

211112121]cos )cos(sin )sin(1)[cos(cos )(cos αδαϕδϕδαααϕ++++-=A K=222]cos )3030cos(30sin )3030sin(1)[3030cos(30cos )3030(cos ++++-=0.67填土重度3/18m KN =γ 地面荷载q=30KN/mm qh 67.10==γKPa K h P A 2067.067.118101=⨯⨯==γKPa K H K h P A A 5.11667.0818*******=⨯⨯+=+=γγKN E 16082011=⨯=KN E x 8060cos 16011=⨯=KNE y6.1382316011=⨯=KN E 9.38582148.9622=⨯⨯=KNE x193219.38522=⨯=KNE y 2.33422=2.下墙土压力的计算（1）延长下墙墙背，交墙后填土面于2C 点，量出21BC C ∆面积，然后计算G ,21∆∆∆和G GKN BC C G 504)4.26.4(82118211=+⨯⨯⨯=∆=∆γKN E G 48599.088.0546)cos()]()sin[(22221112=⨯=++-+=∆δαδαδαKN G G G 1921=∆-∆=∆X= m H H G1.0)2(21=+∆γ 校正墙背倾角'2α 29.0tan tan 212'2=+-=H H Xαα︒=2.16'2α下墙墙背摩擦角校正：︒=-=-∆5.02.167.16'22αα︒=-=∆-=5.145.01522'2αδδ28.0]cos )cos(sin )sin(1)[cos(cos )(cos 2'2'2'2'2'2'232'222=++++-=αδαϕδϕδαααϕA K下墙土压力与水平方向夹角︒-=+-=+7.15.142.16'2'2δαKPa K h H P A 7.48)(2012=+=γKNE 4.584127.482=⨯=KN E E x 4.584)cos('2'222=+=δα02=y EKPa K H P A 48.60223==γKNK H E A 9.3625.02223=⨯=γKN E x 9.3623=03=Y E3.墙身自重：KNG KN G KN G KN G G KN G KN G KN G KN G 4.8255.05.145.0148255.195.35.122515.075.18255.15.02.475225.0126.36.116122124.42.2112284.25.06.10586.022121191084321=⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯===⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯⨯==⨯⨯=土重：KNG KN G KN G 2.331185.086.46.571884.08.172185.084.2765=⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯⨯=总水平力，总竖向力及对前趾力矩计算μ取0.5][31.1C C K HGK >=∑∑=μ5.126.1'<=∑∑=bbt M M K 由于底部桩的抗拔力，所以整体必大于1.54.截面强度计算：将图（2）作用在第二破裂面上的水平土压力和垂直土压力转换到作用墙墙背的x E 11 ， x E 22 ， y E 11 ， y E 22。

钢筋混凝土挡土墙计算书

18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm1000550mm3500mm 5050mm0.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kNkN kN kN kN ≥1.3满足要求1977.8156mmz=H/3=1933.3333E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=（2）主动土压力计算E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=≥ 1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=275000ρte 0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o A s 202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm80.60kpa 101.94kpa173.23kN•m207.87kN•m#VALUE!524mm 相对受压区高度ξ=#VALUE!#VALUE!2as'/h 0=0.191#VALUE!mm2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 16mm矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=#VALUE!②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=#VALUE!ρte #VALUE!取ρte =#VALUE!σsq =M q /(0.87h o A s #VALUE!N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mm立臂倾角α=8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =σsq M q /(0.87h o A s 172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!。

挡土墙计算书

DQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙底土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa=墙底设计荷载: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kN活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa=墙底荷载设计值: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22= 101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−10.6x4.2212=−48.92kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s=48.92×1060.87×205×1540=178 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×178=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.447×1872.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2一、计算条件墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底D处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶C处荷载设计值墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qdAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−4.9×2.83328×(2−0.85)2−34.43×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−28.18kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=4.9×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.39kNBD段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−22.49×1.852220−39.325x1.852212=−15.10kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=22.49×1.852230+39.325x1.852212=13.81kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×22.49×1.85220+39.325×1.8522=50.99kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×22.49×1.85220+39.325×1.8522=42.66kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计：Mc=+ kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qd= = kN/mAB段墙面均布荷载设计值：q0=7 kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−7×2.83328×(2−0.85)2−30.6×2.833224×(4−3×0.85 +3×0.8525)=−28.56kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=7×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.04kNBD段墙面均布荷载设计值：q0=m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−20.0×1.852220−37.6x1.852212=−14.18kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=20.0×1.852230+37.6x1.852212=13.03kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×20.0×1.85220+37.6×1.8522=47.78kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×20.0×1.85220+37.6×1.8522=40.37kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计值：Mc=+ kN-m二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙顶C处荷载标准值：qc== kN/m墙中B处荷载标准值: qb= += kN/m墙底D处荷载标准值: qd= += kN/mAB段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1== kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩标准值：Mb上=−2.5×2.83328×(2−0.85)2−25.5×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−19.36kN−mBD段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−16.76×1.852220−28.0x1.852212=−10.87kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=16.76×1.852230+28.0x1.852212=9.92kN−m墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=0.540.54+0.33=0.62；μBA=0.330.54+0.33=0.38墙中B处弯矩标准值：Mbk=+ kN-m墙底D处弯矩标准值：Mck=+ kN-mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =15.77×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×57.4=<,取φ=0.2ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×57.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合： AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=4.9×1.16722+14.18×1.16726=6.56kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b=7×19.08+8×66.86120×3.9332=86.16 kN−mA处剪力设计值：R a=11×19.08+4×66.8640×3.933=46.93 kNB处剪力设计值：R b=9×19.08+16×66.8640×3.933=122.07 kN跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=7×1.16722+12.6×1.16726=7.63kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b= 7×19.6+8×62.08120×3.9332=81.7 kN−m A处剪力设计值：R a=11×19.6+4×62.0840×3.933=45.61 kNB处剪力设计值：R b=9×19.6+16×62.0840×3.933=115.01 kN跨中取下支座的倍：M中二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b =360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙中A处荷载标准值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩标准值：M bk=7×13.0+8×48.4120×3.9332=61.64 kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =61.64×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×224.4=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.58×224.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ3墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙中A处土压力标准值： kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙中A处荷载设计值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−4.9×2.45322−29.81×2.45326=−44.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=34.71×2.897212+35.19×2.897230=34.12kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−34.71×2.897212−35.19×2.897220=−39.04kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−7.0×2.45322−26.5×2.45326=−47.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=33.5×2.897212+31.28×2.897230=32.18kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−33.5×2.897212−31.28×2.897220=−36.55kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中配筋与DQ3b相同,承载力和裂缝验算详DQ3bDQ3b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙中C处土压力标准值：0 kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−4.9×5.3528×(2−0.915)2−65.0×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−156.87kN−m跨中取下支座的倍：M中kN-m墙底B处截面剪力设计值：Rb=4.9×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=161.89kN活载控制组合：墙中C处荷载设计值: qc= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−7.0×5.3528×(2−0.915)2−57.78×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−150.58kN−m跨中取下支座的倍：M中墙底B处截面剪力设计值：Rb=7.0×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=153.49kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=300-45=255mm；内侧20mm,h0=300-35=265mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F18100HRB400,As=2540 mm2x=f y A sf c b =360×254016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×54.8×(255−54.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133316.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×28.7×(265−28.72)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×255= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取kN/m墙底B处弯矩标准值：M bk=−2.5×5.3528×(2−0.915)2−48.15×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−111.44kN−mρte=A sA te=25400.5×1000×300=0.0169σsk=M k0.87×h0×A s =111.44×1060.87×255×2540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk =1.1−0.65× 2.20.0169×197.8=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.67×197.82.0×105×(1.9×35+0.08×180.0169)=,满足要求;RDQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 =mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−46.17×3.8220−18.87x3.8212=−56.04kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−46.17×3.8230−18.87x3.8212=−44.93kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×46.17×3.820+18.87×3.82=97.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×46.17×3.820+18.87×3.82=62.17kN活载控制组合：= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= 墙底弯矩设计值：Mb=−44.01×3.8220−19.42x3.8212=−55.14kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−44.01×3.8230−19.42x3.8212=−44.55kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×44.01×3.820+19.42×3.82=95.43kN墙顶剪力设计值：Ra=3×44.01×3.820+19.42×3.82=61.98kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.89×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mbk=−34.2×3.8220−12.85x3.8212=−40.16kN−mρte=AsA te=13330.5×1000×400=0.0067<0.01，取ρte=0.01σsk=M k0.87×h0×A s=40.16×1060.87×355×1333= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.01×97.5=< ,取ψ=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×97.52.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−41.04×3.8220−37.42x3.8212=−74.66kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−41.04×3.8230−37.42x3.8212=−64.78kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×41.04×3.820+37.42×3.82= 125.68kN墙顶剪力设计值：Ra=3×41.04×3.820+37.42×3.82= 94.49kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fcd= N/mm2 ftd= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.835×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;RDQ2、RDQ2a一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 = mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−18.87x4.2212=−72.75kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−18.87x4.2212=−57.74kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+18.87×4.22= 114.64kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+18.87×4.22= 71.78kN活载控制组合：kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−19.42x4.2212=−68.55kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−19.42x4.2212=−55.22kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+19.42×4.22= 107.46kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+19.42×4.22= 69.36kN承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−12.85x4.2212=−52.23kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =52.23×1060.87×205×1540=190 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×190=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.488×1902.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况kN/m墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−37.42x4.2212=−95.01kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−37.42x4.2212=−81.68kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+37.42×4.22= 145.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+37.42×4.22= 107.16kN承载力验算混凝土强度等级: C35混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f yd A sf cd b=432×15400.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f yd A sf cd b=432×10260.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.355×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;LKQ1计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , ,实配F14150HRB400LKQ2、LKQ2a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ2b、LKQ2c计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3计算条件按单向板计算墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ4计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F18150HRB400计算项目: 临战封堵上挡墙计算条件L = mm L1 = mm L2 = mmH = mmqe = KN/M2qi = KN/M2砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 20纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400箍筋间距 : 100mm计算结果弯矩kN-m/m： M =剪力kN/m： V =按悬臂梁计算抗弯受拉筋: As = mm^2/m 实配F12100HRB400抗剪箍筋: Av = mm^2/m计算项目: 桩承台-1 CT1计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇平面形状：矩形承台阶数：1阶承台底标高：承台边数：4承台高：1200mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩信息桩截面宽：500mm桩截面高：0mm单桩承载力：桩位坐标：NUm X Y1 875 -8752 -875 -8753 875 8754 -875 875 3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y 方向剪力：Qy = 4、柱信息柱截面宽：600mm 柱截面高：600mm 5、混凝土信息混凝土等级：C35 混凝土容重：m3 计算结果6、桩反力计算采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu = + = kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN 桩净反力QNKN1 2 3 4 桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE= kN7、冲切抗剪计算台阶1 H = 角桩冲切公式如下: 其中：Nl------------角桩桩顶竖向力设计值β1x,β1y-------角桩冲切系数 λ1x,λ1y-------角桩冲垮比 c1,c2---------角桩内边缘至承台外边缘的距离α1x,α1y-------角桩内缘到冲切面顶部的水平距离h0------------承台外边缘的有效高度No.=1 h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700. h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=2h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho= > QPD = KN No.=3 h0= 1150. α1x=375.λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=4h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN 柱冲切公式如下: 其中：F------------柱根部轴力设计值Fl-----------扣除土和自重作用在锥体上的冲切设计值βox,βoy------冲切系数 βhp----------冲切截面高度影响系数λox,λoy-------冲跨比 αox,αoy-------柱边或变阶处到桩边的水平距离h0-----------冲切破坏锥体的有效高度∑Ni---------冲切破坏锥体范围内桩的净反力设计制之和截面净高H00=x+ h0=1150. αox= 375. λox= x- h0=1150. αox= 375. λox= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= hc= 600. bc= 600. βox= βoy= ft= βhp= QCC = 2βoxbc+αoy+βoyhc+αox βhpftho=柱子抗冲切承载力QCC= > 冲切荷载QCD= KN抗剪计算公式如下: 其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数 βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1150. αx= 375. λx= VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI1= > VDI1= KN 右 h0=1150. αx= 375. λx=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI2= > VDI2= KN 下 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCJ1= > VDJ1= KN 上 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150.=VCJ2= > VDJ2= KN 8、配筋计算 DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4593x210/360=2679mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4756x210/360=2775mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mmDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M换算成HRB400,AGX=4667x210/360=2722mm实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4682x210/360=2731mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm计算项目: 桩承台-2 CT2计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇平面形状：矩形承台阶数：1阶承台底标高：承台边数：4 承台高：1500mm 承台x 方向移心：0mm 承台y 方向移心：0mm 2、桩信息桩截面宽：500mm 桩截面高：0mm 单桩承载力：桩位坐标：NUm X Y1 875 -2 -875 -3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y方向剪力：Qy =4、柱信息柱截面宽：600mm柱截面高：600mm5、混凝土信息混凝土等级：C35混凝土容重：m3计算结果6、桩反力计算采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu= += kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN桩净反力QNKN12桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE=kN7、冲切抗剪计算截面净高H00=x+ h0=1450. αox= 375. λox=x- h0=1450. αox= 375. λox=抗剪计算公式如下:其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI1 = MIN VPL , QPCVCI1= > VDI1= KN右 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI2 = MIN VPL , QPCVCI2= > VDI2= KN8、配筋计算DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/MDMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/MDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M ASX=mm/M ASY= mm/M换算成HRB400,AGX=5300x210/360=3091mm 实配F22100HRB400 AS=3800mm。

挡土墙模板计算书

挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书1. 引言本文档提供了一个详细的挡土墙模板计算书范本，适用于土木工程和建筑设计师参考使用。

挡土墙是一种常见的结构，用于抵抗土体的侧向压力，保护土地和建筑物。

该计算书将指导用户进行挡土墙的设计和计算。

2. 设计标准2.1 工程背景：简要介绍工程的背景和目的。

2.2 相关标准：列出适用的国家或地区的相关标准和规范，如GB、ASCE等。

3. 土体参数3.1 土壤性质：描述挡土墙所用土体的物理和力学性质。

3.2 土体试验：列出所进行的土体试验，包括原位测试和室内试验。

4. 墙体几何参数4.1 墙体类型：介绍选择的挡土墙类型，如重力墙、加筋土墙等。

4.2 墙体几何形状：描述挡土墙的几何形状特征，如高度、底宽、顶宽等。

4.3 墙体排水系统：列出墙体所需的排水系统，以确保墙体排水通畅。

5. 荷载计算5.1 水平荷载：计算墙体所受的水平荷载，包括土压力、流体压力等。

5.2 垂直荷载：计算墙体所受的垂直荷载，包括土体重力、建筑物荷载等。

6. 结构稳定性分析6.1 块体分析：根据选择的挡土墙类型，进行块体稳定性分析。

6.2 滑动分析：计算墩体或基础底部的滑动稳定性。

6.3 翻滚分析：计算墩体或基础底部的翻滚稳定性。

7. 墙体结构设计7.1 材料选用：选择合适的材料，如混凝土、钢筋等。

7.2 墙体计算：根据上述参数和荷载计算结果，进行墙体结构计算和设计。

7.3 钢筋设计：进行墙体钢筋的设计，包括布置和计算。

8. 施工要点8.1 墙体施工方法：介绍墙体的施工方法和步骤。

8.2 施工注意事项：墙体施工过程中需要注意的事项，如施工工艺、振捣等。

9. 安全和监测措施9.1 安全措施：指导施工人员进行施工过程中的安全措施。

9.2 监测要求：提供对挡土墙施工过程中的监测要求和方法。

10. 结论总结本文档提供的挡土墙模板计算书范本，强调设计和施工的关键要点。

附件：1. 图纸和示意图：包括挡土墙的结构示意图和构造图纸。

12米挡墙计算书

简略计算书一、挡墙计算墙身尺寸:表1 挡土墙墙身参数表项目墙高顶宽台宽面坡上墙背坡下墙背坡墙趾宽墙趾高墙底参数12 0.9 1.2 1:0.05 1:0.45 1：-0.2 0.8 1.2 水平简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.600砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)挡墙墙背采用土工筋带水平锚拉挡土墙基底应力：表2 挡土墙基底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa)基础底总竖向力(KN)无车载状265.290274.5921139.152有车载状311.254246.9641177.840二、断面验算1）K88+254断面挡土墙：墙高12米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度15米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽6米，高2米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表3 基础底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa) 基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态436.281 215.133 14422.558 >2 1.45 有车载状态443.095 218.256 14642.558 >2 1.45整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；天然状态：基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0饱水状态：基础底面碎石土内摩擦角φ=26o;内聚力C=0挡土墙墙背填土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0天然状态整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.603饱水状态：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.357天然状态及饱水状态整体稳定性均满足规范要求如果第基础底面进行锚固，整体稳定性如下：锚索长度分别为37m,35m,锚固力均为600KN计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.789锚固对整体稳定性有一定的提高2）K88+264断面挡土墙：墙高12米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度15米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽10米，高3米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表4 基础底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa) 基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态425.580 283.023 14796.049 >2 1.67 有车载状态431.968 287.170 15016.049 >2 1.67 整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.766天然状态整体稳定性均满足规范要求如果第基础底面进行锚固，整体稳定性如下：锚索长度分别为40m,35m,锚固力均为600KN计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=1.914锚固对整体稳定性有一定的提高3）K88+274断面挡土墙：墙高12米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度15米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽10米，高2米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表2 挡土墙基底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa)基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态459.738278.90518700.953>3 2.35 有车载状态467.259280.07418920.953>3 2.35 整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=2.188天然状态整体稳定性均满足规范要求4）K88+284断面挡土墙：墙高12米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度19米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽10米，高3米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表2 挡土墙基底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa)基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态592.898318.43430244.771>5 3.56 有车载状态600.044317.91730464.771>5 3.56整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0整体稳定性如下：1、假设沟下游存在斜坡：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=2.498天然状态整体稳定性均满足规范要求1、假设沟下游坡度一致：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=3.354天然状态整体稳定性均满足规范要求5）K88+293断面挡土墙：墙高12米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度15米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽10米，高3米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表2 挡土墙基底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa)基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态489.215174.76617935.666>2 2.17 有车载状态495.925175.49618136.652>2 2.17 整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=2.599天然状态整体稳定性均满足规范要求6）K88+298断面挡土墙：墙高12米，参数如上表1，挡土墙墙身采用C20片石混凝土浇筑；基础：高度11米，基础坡面为1:0.25；基础底面台阶为宽10米，高3米，台阶内倾4%，基础采用M7.5浆砌片石砌筑；计算简图如下：物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.400砌体种类: C20片石混凝土墙后填土综合内摩擦角: 35.000(度)基础底面应力状况：表2 挡土墙基底应力表应力墙趾（KPa）墙踵(KPa)基础底总竖向力(KN)抗倾覆抗滑移无车载状态351.087262.86012522.104>2 2.57 有车载状态357.370266.43112723.091>2 2.57整体稳定计算：挡土墙、基础及墙后填土参数同上；基础底面碎石土内摩擦角φ=30o;内聚力C=0整体稳定性如下：计算结果为挡土墙、浆砌片石基础整体稳定性系数为：Fs=2.388天然状态整体稳定性均满足规范要求三、总体评价根据地勘资料提供承载力为260KPa，故地基天然状态内聚力选取为30，内摩擦角为0；饱水状态内聚力为26，内聚力为0承载力过低，实施超高挡墙则地基必须加固，提供承载力，同时保持工后沉降满足设计要求；目前基础前缘采用方桩，中后部设置CFG桩。