永磁同步电机齿槽转矩分析与控制总结

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永磁同步电机极弧参数对齿槽转矩的影响

永磁同步电机极弧参数对齿槽转矩的影响

永磁同步电机极弧参数对齿槽转矩的影响一、引言永磁同步电机是一种高效、可靠且具有优异性能的电机,广泛应用于各个领域。

齿槽转矩是永磁同步电机的一个重要参数,它直接影响电机的输出转矩和性能。

本文将探讨永磁同步电机极弧参数对齿槽转矩的影响。

二、永磁同步电机的工作原理永磁同步电机是一种将电能转化为机械能的设备。

它的工作原理基于电磁感应和磁场相互作用的原理。

电机的转子上装有永磁体,通过与定子上的电流产生的磁场相互作用,实现电能到机械能的转换。

三、齿槽转矩的定义和计算方法齿槽转矩是永磁同步电机的一个重要参数,它表示电机在运行过程中的输出转矩大小。

齿槽转矩可以通过以下公式计算得到:T齿槽转矩=K齿槽转矩⋅B极弧⋅I d其中,K齿槽转矩是齿槽转矩系数,B极弧是极弧磁场强度,I d是直轴电流。

四、极弧参数对齿槽转矩的影响4.1 极弧磁场强度的影响极弧磁场强度是永磁同步电机中的一个重要参数,它直接影响齿槽转矩的大小。

当极弧磁场强度增加时,齿槽转矩也会相应增加。

这是因为极弧磁场强度的增加会增加转子上的磁场与定子磁场的相互作用,从而增大输出转矩。

4.2 直轴电流的影响直轴电流是永磁同步电机中的另一个重要参数,它对齿槽转矩也有一定的影响。

当直轴电流增加时,齿槽转矩会增加。

这是因为直轴电流的增加会增加定子磁场的强度,从而增大与转子磁场的相互作用,进而增大输出转矩。

五、影响齿槽转矩的其他因素除了极弧参数外,还有其他因素也会对齿槽转矩产生影响,包括但不限于: 1. 永磁体磁性能:永磁体的磁性能会直接影响齿槽转矩的大小,磁性能越好,齿槽转矩越大。

2. 转子结构:转子的结构对齿槽转矩有一定的影响,合理设计转子结构可以提高齿槽转矩。

3. 定子绕组:定子绕组的设计和布局也会对齿槽转矩产生一定的影响,合理的定子绕组设计可以提高齿槽转矩。

六、结论永磁同步电机的极弧参数对齿槽转矩有着重要的影响。

极弧磁场强度的增加和直轴电流的增加都会使齿槽转矩增加。

永磁电机齿槽转矩及其计算方法探究

永磁电机齿槽转矩及其计算方法探究

永磁电机齿槽转矩及其计算方法探究随着环保意识和节能理念的普及,永磁电机作为一种高效、可靠、节能的电机,被广泛应用于工业和民用领域。

永磁电机不仅拥有优良的速度控制性能和负载响应性能,还能在补偿系统和传动系统中发挥非常重要的作用。

但是,在永磁电机的性能设计和有效应用中,齿槽转矩的计算是至关重要的。

一、永磁电机的齿槽转矩齿槽转矩是永磁电机的一种特殊转矩,是由于永磁体和锯齿型铁芯之间的相互作用所引起的。

在同步运行电机中,锯齿型铁芯中的齿槽产生磁场,而永磁体中的磁场被磁通链裹着,如果有些磁通链与锯齿型铁芯中的齿槽产生剪切,则会发生永磁体的转动。

这个现象就是齿槽转矩。

二、齿槽转矩计算方法1、永磁电机的齿槽转矩计算可以通过齿槽系数来实现。

齿槽系数是指永磁电机中锯齿型铁芯的齿槽数目与角度之比。

齿槽系数越大,齿槽转矩就越大。

可以通过调整永磁电机的齿槽系数提高转矩的质量和性能。

2、永磁电机的齿槽转矩还可以通过计算磁场分布来估算。

磁场分布是模拟器得到的理论计算值,可以提供永磁电机转矩的数值。

通常情况下,计算磁场分布需要使用有限元分析方法,因此需要使用各种软件进行计算。

3、另外一种方法是使用电机参数来计算永磁电机的齿槽转矩。

这种方式根据公式:T=K×Bp×Imax×A;其中,T是电机的齿槽转矩,K是系数,Bp是永磁体磁场密度,Imax是电机的电流峰值,A是永磁体和铁芯之间的面积。

这种方法可以快速计算永磁电机的齿槽转矩,但是需要知道有关永磁体参数和电路参数。

三、永磁电机齿槽转矩的影响因素1、永磁体的磁场强度和形状。

永磁体的磁场密度和形状对齿槽转矩的大小和效果有很大影响。

磁场强度越大,齿槽转矩越大。

2、永磁体和铁芯之间的面积。

面积越大,齿槽转矩越大。

3、电流峰值大小。

电流峰值越大,齿槽转矩越大。

四、结论永磁电机齿槽转矩的计算是永磁电机性能设计的一个重要步骤。

齿槽转矩的大小直接影响永磁电机的转矩质量和性能。

伺服电机齿槽力矩的问题与解决

伺服电机齿槽力矩的问题与解决

伺服电机齿槽力矩的问题与解决永磁同步电机(包括永磁伺服电机)的齿槽力矩直接关系到电机的多项性能及低速运行的平滑度、效率、信号干扰和稳定性等。

解决方式有:斜槽、斜极、多槽以及不对称绕组和加大气隙等方式。

根据电机的控制要求不同,对电机的齿槽力矩大小带来的性能影响要求也各有不同。

目前各国伺服电机以及永磁同步电机的生产商对齿槽力矩采取的解决方式也各有高招。

各自的解决方式也是根据自己产品的结构、加工方式、工艺和产品的用途而定的。

本人判断如下:1定子斜槽方式,目前是解决齿槽力矩的最佳方式,几乎可以缓解绝大部分的齿槽力矩。

加工工艺复杂。

无论定子的长短,定子两端的斜角度等于每槽的角度为最佳状态(这是转子中间与边缘磁钢表面的磁密相等时的理想状态)。

这种方式生产的电机,可用于要求精度极高的位置控制。

2定子由散片拼合试短距绕组的电机,定子绕组加工工艺简单,适合机械化生产。

定子很难加工成斜槽,缓解齿槽力矩都采用斜极方式,斜极以转子上磁钢的段数越多越平滑,转子磁钢的累计偏移斜极角度等于定子每槽的角度为最佳(这是转子中间与两端边缘磁钢表面的磁密相等时的理想状态)。

可用于精度要求不高的位置控制。

3多槽绕组也相当于斜极的效果可以缓解齿槽力矩,但效果不是很理想,一般气隙也适当的放大,位置精度不是很高。

这种方式不适合小的电机。

4不对称绕组方式,也可缓解齿槽力矩,适用于小型电机,气隙适当放大,效果会更好些,但不是很理想。

也可以配合斜槽,斜槽角度相当于每槽度数的一半即可。

5增大气隙可以降低齿槽力矩,但效果不太,一般要和其它方式一起使用。

气隙是过载承受能力的保证,气隙在通常情况下不能过大,以免容易烧坏电机。

永磁同步电机齿槽转矩优化方法分析

永磁同步电机齿槽转矩优化方法分析

随着 空 调行 业 的 不 断发 展 ,变频 空 调 因 其高 效 节
能 ,逐渐取代 定频空调 成为市场 主流 。但是 我 国发展 变 频 比较晚 ,好 多技术还 不完善 ,在开发过程 中 自然 而然
其 对电磁平 均转矩没 有明显影 响 ,但是对 速度波 动 、电
机 振动和 噪音有 明显 的影响 ,试验表 明 :只有 B r(0)
技术 ・ 创新 /囝用 电 器
永磁 同步 电机 齿槽转矩优 化方法分析
Op t i mi z e d Me t h o d s An a l y s i s f o r Co g g i n g To r q u e o f P e r ma n e n t - Ma g n e t Mo t o r
越小 ,对改 善电机噪音好 处越大 ,如 图1 所示 。 结论 :
量减少 平均 电磁转矩 的减小量 ;下面 主要分析 如何对 电
机转子磁极角度进行优化 :

1 )斜极 C M( Z 1 , 2 p )
遇 到很多 问题 。特别是 齿槽转矩 引起转矩波 动 、电机 噪 音超标 、功耗 过高效率 降低等一 系列问题 。本 次针对 上
述 主要 问题 ,分 析从 电机设 计方 面主要可 以采取如下 几
种方法 :
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内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化随着现代工业技术的不断发展,电动汽车已经成为了未来交通工具的主流趋势。

电动汽车所采用的驱动电机种类繁多,其中一种受到广泛关注的电机类型便是内置式V型永磁同步电机。

这种电机以其高效率、高功率密度、高可靠性等特点,被广泛应用于电动汽车等领域。

而电机的转矩性能直接关系到电动汽车的动力性能和能效水平,因此对内置式V 型永磁同步电机齿槽转矩的优化研究尤为重要。

内置式V型永磁同步电机的设计结构相对复杂,在电机转子的齿槽设计中,齿槽参数的优化对电机的性能具有重要的影响。

本文将对内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化进行深入探讨,为电机研发及应用提供一定的参考和指导。

1. 提升电机效率内置式V型永磁同步电机作为电动汽车的动力来源,其效率直接关系到汽车的续航里程和能源消耗。

齿槽转矩的优化可以提升电机的效率,降低能源消耗,从而提高电动汽车的续航里程。

2. 提高电机功率密度在电动汽车中,电机功率密度的提升可以减小电机的体积和重量,从而降低整车的成本并提升车辆的操控性。

通过优化齿槽转矩,可以提高电机的功率密度,使电机在相同体积下具有更高的输出功率。

3. 改善电机的动力性能内置式V型永磁同步电机齿槽转矩的优化可以改善电机的动力性能,提高电机的响应速度和扭矩输出特性,从而提升电动汽车的加速性能和行驶稳定性。

1. 齿槽形状的优化在齿槽设计过程中,通过对齿槽形状的优化可以改善电机的磁场分布,从而提升电机的转矩性能。

通常情况下,采用减小齿槽尖角和增大齿槽面积的方式可以提高电机的转矩密度和输出扭矩。

在齿槽设计中,包括齿槽高度、齿槽宽度、齿顶圆半径等参数的优化对电机的转矩性能有着重要的影响。

通过有限元分析等方法,可以对这些参数进行优化,从而实现电机转矩的有效提升。

3. 材料和工艺的优化除了齿槽形状和参数的优化外,材料和工艺的选择也对电机的转矩性能有着重要的影响。

选择高性能的材料和先进的工艺可以提高电机的磁场密度和热稳定性,从而提升电机的转矩特性。

采用分数槽绕组降低永磁同步电机齿槽转矩 的研究

采用分数槽绕组降低永磁同步电机齿槽转矩 的研究

采用分数槽绕组降低永磁同步电机齿槽转矩的研究全文共四篇示例,供读者参考第一篇示例:随着永磁同步电机在工业生产中的广泛应用,对其性能的要求也越来越高。

其中一项重要的性能指标就是转矩的平稳性。

在永磁同步电机中,齿槽对转子的永磁材料的分布造成了一定的影响,容易引起转子的转矩波动,影响机器的运行效率和稳定性。

研究如何降低永磁同步电机的齿槽转矩成为了当前的研究热点之一。

一种常见的方法是采用分数槽绕组。

分数槽绕组是指在电机的定子绕组中采用非整数槽数的设计。

相对于传统的整数槽绕组,分数槽绕组能够减少齿槽对永磁体的搅动力,降低齿槽转矩,提高永磁同步电机的运行平稳性。

本文将围绕着采用分数槽绕组降低永磁同步电机齿槽转矩的研究展开探讨。

我们将介绍永磁同步电机齿槽转矩的形成原因。

在永磁同步电机中,齿槽的存在会导致定子绕组中的磁场分布不均匀,使得永磁体受到不同方向的磁场作用力而产生转矩波动。

尤其是在高速运行时,齿槽转矩的影响更加显著,容易导致电机的振动和噪音增大。

接着,我们将介绍采用分数槽绕组设计永磁同步电机的方法。

首先是确定分数槽数的大小和设计方案,根据电机的具体要求和运行条件来选择合适的分数槽数设计方案。

然后是进行电磁场分析和磁场优化设计,确保绕组设计能够有效地降低齿槽转矩。

最后是进行电机的制造和试验验证,验证分数槽绕组设计的有效性和性能表现。

我们将总结本文的研究成果,并展望未来的研究方向。

通过采用分数槽绕组设计降低永磁同步电机齿槽转矩的研究,可以有效提高电机的性能和稳定性,促进永磁同步电机的应用和发展。

未来的研究方向可以包括优化分数槽绕组设计,进一步降低齿槽转矩;研究分数槽绕组在其他类型电机中的应用,扩大其在电机领域的适用范围。

采用分数槽绕组能够有效降低永磁同步电机齿槽转矩,提高电机的性能和稳定性。

通过本文的研究,可以为永磁同步电机的设计和制造提供重要的参考和指导,推动永磁同步电机技术的进步和发展。

希望本文的研究成果能够为相关领域的研究人员和工程师提供有益的启示和帮助。

内置式永磁同步电机齿槽转矩优化方法分析 金云川

内置式永磁同步电机齿槽转矩优化方法分析 金云川

内置式永磁同步电机齿槽转矩优化方法分析金云川发表时间:2018-06-12T10:11:52.547Z 来源:《电力设备》2018年第5期作者:金云川[导读] 摘要:针对内置式永磁同步电机存在的齿槽转矩问题,根据一台250W空调用永磁同步电机,本文分析了齿槽转矩产生原因,基于能量法和傅里叶分解法分析了齿槽转矩的表达式,并基于此公式推导出齿槽转矩的优化方法。

(卧龙电气集团浙江绍兴 312300)摘要:针对内置式永磁同步电机存在的齿槽转矩问题,根据一台250W空调用永磁同步电机,本文分析了齿槽转矩产生原因,基于能量法和傅里叶分解法分析了齿槽转矩的表达式,并基于此公式推导出齿槽转矩的优化方法。

对一台内置切向式永磁同步电机,通过有限元解析,将优化后电机的齿槽转矩与优化前进行了对比,证明所提出方法是有效的。

关键词:内置式永磁同步电机;齿槽转矩;优化方法引言近年来,随着国家节能减排的要求,永磁同步电机越来越多的应用于家用及商用空调领域。

而内置式永磁同步电机具有高功率密度,高效率和更宽广的恒功率转速范围等优点,逐渐成为空调电机的发展方向。

但内置式永磁同步电机同样具有更大的齿槽转矩和转矩波动。

齿槽转矩是由永磁体与定子齿相互作用产生的,会影响电机控制的精度,并且会导致振动和噪声,影响空调的舒适性。

1、永磁同步电机齿槽转矩原理由表达式可以看出齿槽转矩同定子齿槽结构等相关,同时与磁通的平方成正比,适当减低磁通密度可以降低齿槽转矩,但是降低磁通密度带来的主要影响是电机性能的降低,因此减小dR/dθ是抑制齿槽转矩的有效办法。

齿槽转矩在电机旋转时主要表现为转矩脉动,虽然其对电磁平均转矩没有明显影响,但是对速度波动、电机振动和噪音有明显的影响,试验表明:只有Br(θ)的nz/2p次谐波分量对齿槽转矩产生作用,其他谐波分量对齿槽转矩基本无影响,针对此,采用常见方法如下所示。

2、永磁同步电机齿槽转矩优化方法 2.1、齿槽转矩的优化从上述理论分析可知,齿槽转矩主要有气隙磁导和气隙磁密的傅里叶分解系数产生的影响,气隙磁导角度减弱齿槽转矩的方法主要有斜槽、不等气隙、改变槽口宽度等,气隙磁密角度可以采取极弧系数优化、不等厚永磁体等方法减小齿槽转矩,对于分数槽电机,还可以通过槽数和极数的配合改善齿槽转矩。

永磁同步电动机齿槽转矩的补偿方法

永磁同步电动机齿槽转矩的补偿方法

永磁同步电动机(PMSM)的齿槽转矩(Cogging Torque)是由于定子和转子齿槽结构之间的相互作用导致的一种非线性力矩,它在电机旋转过程中会引起周期性的扭矩波动,对电机平稳运行、低速性能及定位精度造成影响。

以下是一些常见的补偿方法:
1. 设计优化:
- 改变齿槽形状:通过采用斜槽、不等分槽或错齿技术来改变定子和转子槽的几何形状,减少齿槽效应产生的均匀间隔的磁场分布。

- 调整极槽配合:例如使用斜极技术,使得磁极与槽之间不对齐,从而分散齿槽转矩峰值。

2. 磁极弧度修正:
- 磁极弧度的微小变化可以减小齿槽转矩,通过精确计算和制造工艺实现磁极形状的小幅修正。

3. 电气补偿:
- 注入反向电流:通过控制算法,在电机运行时向定子绕组注入特定的反向电流,以抵消齿槽转矩的影响。

- 磁场定向控制系统中的补偿算法:在高级矢量控
制中,利用观测器或模型预测控制器(MPC)估计并实时补偿齿槽转矩。

4. 机械补偿:
- 转子或定子结构上的机械预加载,虽然这种方法不常见且实施复杂,但在某些特殊应用中可能会用到。

5. 软件补偿:
- 在伺服驱动器的控制软件中加入齿槽转矩补偿算法,根据电机特性和实际测量数据进行动态补偿。

6. 材料和制造改进:
- 使用高磁导率材料或者优化铁芯叠片的厚度和绝缘涂层,减少气隙不均匀性。

现代电机控制技术通常结合多种方法共同作用,以有效降低永磁同步电动机的齿槽转矩,并提高其整体性能。

齿槽转矩

齿槽转矩

永磁同步电机的齿槽转矩齿槽转矩是永磁电机绕组不通电时永磁体和定子铁心之间相互作用产生的转矩,是由永磁体与电枢齿之间相互作用力的切向分量引起的。

齿槽转矩是永磁电机特有的问题之一,会导致转矩波动,引起振动和噪声,影响系统的控制精度,因此在永磁电机的设计中必须考虑和解决。

削弱齿槽转矩的方法可归纳为三大类,即改变永磁磁极参数的方法、改变电枢参数的方法以及电枢槽数和极数的合理组合(极槽配合)。

(1)改变磁极参数的方法改变磁极参数的方法是通过改变对齿槽转矩起主要作用的Bm的幅值,达到削弱齿槽转矩的目的。

这类方法主要包括:改变磁极的极弧系数、采用不等厚永磁体、磁极偏移、斜极、磁极分段、不等极弧系数组合和采用不等极弧系数等。

(2)改变电枢参数的方法改变电枢参数能改变对齿槽转矩起主要作用的Gn的幅值,进而削弱齿槽转矩。

这类方法主要包括:改变槽口宽度、改变齿的形状、不等槽口宽、斜槽、开辅助槽、槽口偏移等。

齿槽转矩是由于电枢开槽引起的,槽口越大,齿槽转矩也越大。

在工程实际中,槽口宽度取决于导线直径、嵌线工艺等因素。

从削弱齿槽转矩的角度看,应尽可能减小槽口宽度,如果可能,可以采用闭口槽、磁性槽楔或无齿槽铁心。

(3)合理选择电枢槽数和极数该方法的目的在于通过合理选择电枢槽数和极数,改变对齿槽转矩起主要作用的Bm和Gn的次数和大小,从而削弱齿槽转矩。

在电机设计和工程实际中,可根据实际情况采用合适的削弱方法,既可采用一种方法·,也可采用几种方法的组合。

专业术语:永磁同步电机:Permanent Magnet Synchronous Motor(PMSM)齿槽转矩:cogging torque永磁体:p ermanent magnet相互作用力:interaction force切向力:tangential force振动:vibration极槽配合:slot-pole combination定子:stator电枢:armature转矩波动:torque ripple磁极:magnetic pole极弧系数:pole-arc coefficient磁极偏移:permanent magnet shift斜极:skewed pole斜槽:skewed slots槽口偏移:slot-opening shift。

永磁同步电机齿槽转矩分析及削弱措施

永磁同步电机齿槽转矩分析及削弱措施

永磁同步电机齿槽转矩分析及削弱措施永磁同步電机由于槽定子铁芯和永磁体之间相互作用会出现齿槽转矩,会产生非常大的噪音和振动,而且会对系统的控制精度造成影响,需要对永磁同步电机齿槽转矩进行分析。

文章首先对永磁同步电机齿槽转矩的原因进行了分析,然后对辅助齿高度和辅助齿宽度对齿槽转矩造成的影响进行了分析,并进行了验证。

标签:永磁同步;齿槽转矩;削弱措施永磁电机的齿槽矩是转子永久磁体和铁芯齿槽相互作用下产生的磁阻转矩。

主要是因为定子齿槽和永磁转子磁极处于不同位置时,主磁路磁导会产生变化,即便是在电动绕组不通电的情况下,受齿槽转矩的影响,电机转子依然有停在圆周若干位置的趋势。

当电动机发生旋转时,齿槽转矩会表现为附加的脉动转矩虽然不会减少或者增加电动机的平均转矩,但是会引起噪音、电机振动、速度波动等,对电机定位的伺服性能和精度造成了比较大的影响,特别是在低速时产生的影响更大,为了提高电机运行的稳定性,需要解决齿槽转矩问题。

1 齿槽转矩出现的原理齿槽转矩主要是因为自身的物力结构产生的,永磁电机在实际运行过程中,齿槽矩会导致电机输出转矩产生脉动,并引起噪音和振动。

在实际运行过程中,当永磁磁极中心线和定子槽的中心线相互重叠,那么磁通在定子齿两侧产生的引力会互相抵消,这时齿槽转矩值为0。

而当永磁体逆时针旋转时,切向分力无法完全抵消掉,会产生一个齿槽转矩值。

定子齿和永磁磁极之间四种相对位置如图2所示。

在处于图1(a)的位置时,永磁体会和定子齿中心对齐,在转子齿侧面会产生相同的磁感应强度,并且受到的引起切向分量也一致,方向相反,会相互抵消掉。

将转子逆时针转动时如(b)所示,此时转子齿中心线会超前于磁极中心线,转子齿右半部分的磁场强度会高于转子齿左半部分的磁場强度,受到的引力切向量也不为零,受力方向和转子转动方向相反,表现为负值。

当定子磁极中心线和转子齿中心线之间的夹角变大时,会使和该齿临近齿的左半部分的磁感应强度变大,如(c)所示。

同步电机齿槽转矩

同步电机齿槽转矩

同步电机齿槽转矩
摘要:
一、同步电机齿槽转矩的概念及产生原因
二、同步电机齿槽转矩的影响
三、如何削弱同步电机齿槽转矩
四、总结
正文:
一、同步电机齿槽转矩的概念及产生原因
同步电机齿槽转矩是指在电机运行过程中,由于定子齿槽与转子永磁体之间的相互作用而产生的一种转矩。

这种转矩是永磁电机特有的问题之一,其产生的主要原因是永磁体的磁场和定子的齿槽之间存在相互作用。

当电机转子旋转时,永磁体两侧面对应定子齿槽的一小段范围内磁导发生较大变化,引起磁场储能发生变化,从而产生齿槽转矩。

这种转矩是永磁体与定子齿之间相互作用力的切向分量的脉动引起的,它会引起永磁电机的转矩脉动,进而导致速度波动。

二、同步电机齿槽转矩的影响
同步电机齿槽转矩会对电机的运行产生不利影响。

首先,它会引起电机的转矩脉动,导致速度波动,这对于需要精确控制的应用场景来说尤为不利。

其次,转矩脉动还会使电机产生振动和噪声,当脉动转矩的频率与电枢电流谐振频率一致时,会产生共振,这会放大齿槽转矩的振动和噪声。

严重影响电机的定位精度和伺服性能,尤其在低速时影响更为严重。

三、如何削弱同步电机齿槽转矩
为了削弱同步电机齿槽转矩,研究人员提出了许多方法。

其中,通过改变定子齿槽参数是较为有效的一种方法。

具体来说,可以通过改变定子齿宽、定子不等齿宽配合及定子不等槽口宽配合等方式来削弱齿槽转矩。

此外,还可以通过优化电机的设计,例如采用斜槽结构或减小磁体和定子的磁路间隙等方式来减小齿槽转矩。

四、总结
同步电机齿槽转矩是永磁电机运行中常见的问题,它会对电机的性能产生不良影响。

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化【摘要】本文针对内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化展开研究。

在探讨了研究的背景、目的和意义。

接着,对内置式V型永磁同步电机齿槽设计进行了分析,研究了其转矩特性,并探究了优化方法。

通过仿真实验结果分析,评估了齿槽转矩优化的效果。

在结论部分总结了内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化的成果,探讨了研究的启示,并展望了未来的发展方向。

本研究为提高内置式V型永磁同步电机的性能和效率提供了重要参考,对于推动永磁同步电机技术的发展具有积极意义。

【关键词】内置式V型永磁同步电机、齿槽、转矩、优化、设计、特性分析、方法探究、仿真实验、效果评估、总结、研究启示、未来展望1. 引言1.1 研究背景内置式V型永磁同步电机在电动汽车和工业领域等应用中已经得到广泛应用。

其优点包括高效率、高功率密度、低噪音和低维护成本。

内置式V型永磁同步电机在运行过程中常常会出现齿槽转矩不稳定的问题,影响了电机的整体性能和稳定性。

目前,针对内置式V型永磁同步电机齿槽转矩不稳定的问题,已经有一些研究和方法进行探讨和优化。

现有的研究大多集中在理论分析和实验验证方面,而对于齿槽转矩优化的具体方法和效果评估还有待进一步研究和深入探讨。

本研究旨在通过深入分析内置式V型永磁同步电机的齿槽设计和转矩特性,探究适合该类型电机的优化方法,并通过仿真实验结果的分析来评估齿槽转矩优化的效果。

希望能够为提高内置式V型永磁同步电机的性能和稳定性提供一定的参考和指导。

1.2 研究目的研究目的是通过对内置式V型永磁同步电机齿槽转矩的优化,提高电机的运行效率和性能稳定性,进一步推动电动汽车等领域的发展。

通过优化齿槽设计,减小电机的功耗和磨损,延长电机的使用寿命,降低维护成本。

本研究旨在深入探讨内置式V型永磁同步电机齿槽转矩的优化方法,为相关领域的研究和实践提供理论支持和实用指导。

最终的目的是推动电机技术的发展,推动清洁能源的普及和应用,为构建绿色低碳的社会提供技术支持和保障。

永磁电机齿槽转矩的研究分析

永磁电机齿槽转矩的研究分析

永磁电机齿槽转矩的研究分析永磁电机是一种应用广泛的电机类型,具有结构简单、效率高等优点,因此在各个领域得到了广泛的应用。

而齿槽转矩是永磁电机中的一个重要参数,对于电机的性能影响较大。

因此,研究和分析永磁电机齿槽转矩具有重要的理论和实践意义。

首先,齿槽转矩的定义是电机在运行中由于磁场的变化引起的力矩。

齿槽转矩的产生原因主要包括磁场的不对称性、磁场的泄漏和磁化饱和等因素。

对于永磁电机来说,由于永磁体的存在,磁场分布比较均匀,因此齿槽转矩相对较小。

但是,由于永磁体的存在,永磁电机的特性也有一定的不稳定性。

其次,齿槽转矩研究的方法主要包括实验研究和仿真模拟两种方法。

实验研究主要是通过在永磁电机上安装力/力矩传感器,测量电机在不同工况下的输出转矩,并进行分析和比较。

仿真模拟则是通过建立电机的数学模型,进行电磁场分析和转矩计算。

目前,仿真模拟方法越来越受到研究者的关注,因为它可以更加方便地对电机的结构和工况进行模拟和分析。

齿槽转矩的研究分析可以从以下几个方面展开:1.结构优化:通过优化永磁电机的结构参数,如磁圈的形状、尺寸和分布等,可以减小电机中的齿槽转矩。

例如,采用斜磁槽和插入矩形磁块等方法可以改善磁场分布,减小齿槽转矩的影响。

2.磁场分析:建立电机的电磁场分析模型,通过有限元分析等方法计算电机的磁场分布情况,并进一步分析齿槽转矩的产生原因和影响因素。

通过研究磁场的不均匀性和泄漏磁场的分布情况,可以更好地理解齿槽转矩的产生机制。

3.控制策略:齿槽转矩可以通过电机的控制策略进行抑制。

例如,通过改变电机的电流波形、调节电机的电流大小等方法可以减小齿槽转矩的影响。

因此,研究电机的控制策略对于抑制齿槽转矩具有重要意义。

4.结构材料:电机的结构材料也会对齿槽转矩产生影响。

例如,改变电机的铁芯材料、磁性材料的选择等可以改变电机的磁滞特性和磁场分布,从而减小齿槽转矩的影响。

总之,永磁电机齿槽转矩的研究分析对于电机的性能提升具有重要意义。

1000kW变频调速永磁同步电机齿槽转矩分析

1000kW变频调速永磁同步电机齿槽转矩分析
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i n gT T o f1 0 0 0 k W V Va r i a b l q u c n c y S A n a l y s i s o o l ( ’ g  ̄ i n R o r q u e o l 0 0 0 k W a l i a b l c F r e q u e n c y S p e e d C o n [ 1 ’ o l l b z ’ P e r l l l a n c n t M a g n e t S y n c h r o n c ) t l S M o t o r s  ̄4 b J - 其 … Z U I / ( l Z ) J o g g r q
C O l 。 e a n d c oi l , whi c h p r ov e s t h e me t h o d i s l e a s i bl e i n a c ua t l ma n ul h c t uf in g a n d p r o c e s s . Ke pv o r ds :Th e c o g gi n g t o r qu e ;P e r ma n e n t ma g n e t s yn c h r o n ou s mo t o r ; Ch u t e ;F r a c t i o n a l s l o t
c o g g i n g t o r q u e . Re s p e c t i v e l y t o v e l i b y f i n i t e e l e me n t s i mu l a t i o n a n d t h r o u g h t h e e x a mp l e o f i r o n
须 考 虑 和 解 决 的 关键 问题 。 精 确 计 算 与 行 效 削 弱 齿 槽 转 矩 已成 为 多年 来 永 磁 电机 研 究 的难 点 与 热 点 问题 之 一 。

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化【摘要】本文针对内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化进行研究。

首先介绍了背景和研究意义,随后详细探讨了内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化方法和齿槽设计优化。

接着对电机性能进行分析,并进行实验验证。

结果表明优化后的齿槽设计能显著提高电机性能。

最后对研究成果进行总结,展望未来研究方向。

本研究为内置式V型永磁同步电机的优化设计提供了重要参考,有望推动电机技术的进步和应用。

【关键词】内置式,V型永磁同步电机,齿槽,转矩,优化,设计,性能分析,实验验证,结果讨论,研究成果总结,未来展望。

1. 引言1.1 背景介绍在现代工业生产中,电机在各类机械设备中被广泛应用,其中V型永磁同步电机因其高效、节能、体积小等优点备受青睐。

而V型永磁同步电机的齿槽设计直接影响其性能表现,齿槽转矩优化则成为提高电机效率和性能的重要手段。

电机齿槽设计优化是提高电机效率和能力的关键因素之一。

优化设计可以使电机整体结构更合理,进而提高转矩密度、降低铁损和铜损,提高功率因素等。

通过齿槽转矩优化,可以有效提高V型永磁同步电机的性能和效率。

对于电机齿槽设计的研究和优化具有重要的意义。

本文旨在探讨内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化方法,通过对齿槽设计进行优化,从而提高电机性能。

通过对电机性能进行分析和实验验证,可以验证优化方法的有效性和可行性。

最终,通过对结果的讨论,总结出研究成果并展望未来的发展方向。

1.2 研究意义内置式V型永磁同步电机在电动车辆、风力发电、工业自动化等领域具有广泛的应用前景,其高效、节能、环保的特点备受关注。

而电机齿槽设计对其性能有着重要影响,特别是齿槽转矩的优化对提高电机的效率和性能具有至关重要的意义。

通过合理优化齿槽结构可以有效降低磁场泄漏、减小磁阻、提高转矩密度和功率密度,从而提高电机的输出性能。

研究内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化方法,对于提高电机效率、降低能耗、促进电动化和节能减排具有重要的现实意义和应用价值。

表贴式永磁同步电机齿槽转矩削弱方法研究

表贴式永磁同步电机齿槽转矩削弱方法研究

表贴式永磁同步电机齿槽转矩削弱方法研究一、引言表贴式永磁同步电机在许多领域都有广泛的应用,但其齿槽转矩问题一直是影响电机性能的关键因素。

本文将研究表贴式永磁同步电机的齿槽转矩产生机理,分析其对电机性能的影响,并提出传统和新型的齿槽转矩削弱方法,最后进行实验验证和结果分析。

二、齿槽转矩产生机理齿槽转矩是表贴式永磁同步电机的一个重要问题,它是由电机齿槽结构引起的。

当电机转动时,永磁体与定子齿槽之间的相互作用会产生齿槽转矩。

这种转矩会导致电机转动不平稳,产生振动和噪声,影响电机的性能。

三、齿槽转矩对电机性能的影响齿槽转矩对电机性能的影响主要表现在以下几个方面:1.振动和噪声:齿槽转矩会导致电机转动不平稳,产生振动和噪声,影响电机的舒适性和可靠性。

2.效率:齿槽转矩的存在会降低电机的效率,增加电机的能耗。

3.可靠性:齿槽转矩会加速电机的磨损和老化,降低电机的可靠性。

四、传统齿槽转矩削弱方法为了削弱齿槽转矩,传统的方法主要有以下几种:1.改变定子齿槽形状:通过改变定子齿槽的形状,可以改变永磁体与定子齿槽之间的相互作用,从而削弱齿槽转矩。

2.改变永磁体形状:通过改变永磁体的形状,可以改变永磁体与定子齿槽之间的相互作用,从而削弱齿槽转矩。

3.采用斜极结构:采用斜极结构可以改变永磁体与定子齿槽之间的相互作用,从而削弱齿槽转矩。

五、新型齿槽转矩削弱方法随着科技的发展,新型的齿槽转矩削弱方法不断涌现。

以下是一些新型的齿槽转矩削弱方法:1.采用高性能永磁材料:采用高性能永磁材料可以增加永磁体的磁能积,从而减小齿槽转矩。

2.采用先进的控制策略:通过采用先进的控制策略,可以优化电机的运行状态,从而减小齿槽转矩。

3.采用无传感器技术:通过采用无传感器技术,可以实时监测电机的运行状态,从而及时调整控制策略,减小齿槽转矩。

六、实验验证与结果分析为了验证上述方法的有效性,我们进行了实验验证。

实验结果表明,传统的方法和新型的方法都可以有效地削弱齿槽转矩。

一种优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法和结构

一种优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法和结构

一、概述随着电动汽车的快速发展,永磁同步电动机作为一种高效、环保的动力来源受到了广泛关注。

然而,永磁同步电动机在运行过程中存在转矩波动较大的问题,为了解决这一问题,本文将介绍一种优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法和结构。

二、永磁同步电动机的齿槽转矩问题永磁同步电动机的齿槽转矩是指由于定子齿槽与转子磁极之间的相对位置造成的磁链的波动,从而引起电动机转矩的波动。

这种波动会导致电动机的运行不稳定,噪音和振动增大,严重影响了电动机的性能。

三、优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法1. 通过仿真软件对电动机进行数值分析,找出齿槽转矩波动的原因以及最为显著的频率成分。

2. 设计新的齿槽形状,通过改变齿槽的几何参数和结构来减小磁链波动,降低转矩波动。

3. 在电机控制系统中加入转矩波动补偿算法,通过实时监测电动机的状态,对转矩波动进行补偿控制。

四、优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的结构1. 采用高精度加工技术,确保电动机齿槽的加工精度和表面质量,减小磁链波动对转矩的影响。

2. 优化定子绕组的结构,采用特殊的定子绕组设计,减小磁链波动对转矩的影响。

3. 配备高性能的磁性材料,使得电动机的磁场分布更加均匀,进一步减小磁链波动。

五、结论优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法和结构是一种有效的方式,能够显著改善电动机的运行稳定性和性能表现。

通过优化齿槽转矩的方法和结构,可以减小磁链波动对转矩的影响,降低电动机的噪音和振动,提升电动机的效率和可靠性,为电动汽车的发展提供了有力的支持。

随着相关技术的不断进步和完善,相信优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法和结构将在未来得到更广泛的应用。

六、优化内置式永磁同步电动机齿槽转矩的方法和结构的应用案例经过前期的理论分析和结构优化设计,优化内置式永磁同步电动机的齿槽转矩方法和结构得到了初步的成果。

下面将通过一个具体的应用案例来展示该方法和结构在实际电动机中的应用效果。

某汽车制造公司将该优化内置式永磁同步电动机应用于其新款电动汽车中,该电动机采用了优化后的齿槽结构和方法。

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化

内置式V型永磁同步电机齿槽转矩优化
随着电动车市场的快速发展,电机技术的不断创新和突破已成为行业的重要趋势。


置式V型永磁同步电机作为电动车的重要部件,其性能和效率对整车的性能和续航能力有
着直接影响。

齿槽转矩作为永磁同步电机的重要参数,直接关系到电机的输出性能和效率。

对内置式V型永磁同步电机齿槽转矩的优化研究显得尤为重要。

内置式V型永磁同步电机采用了V型结构的转子和定子,能够提高电机的输出性能和
效率。

而齿槽转矩优化则是通过优化电机的磁场分布和磁路设计,进而提高电机的转矩密
度和输出性能。

本文将从磁场分布和磁路设计两个方面,对内置式V型永磁同步电机齿槽
转矩的优化进行详细阐述。

一、磁场分布
1. 磁场分布优化方法
为了实现内置式V型永磁同步电机齿槽转矩的优化,需要运用一系列的优化方法来改
善电机的磁场分布。

其中包括有限元分析、优化设计和磁路设计等方法。

通过有限元分析
可以对电机的磁场进行模拟和计算,进而找到磁场分布不均匀的地方。

然后,通过优化设
计方法可以对电机的结构和材料进行优化,进一步改善电机的磁场分布。

通过磁路设计可
以优化电机的磁路结构,提高电机的磁场均匀性和利用率。

二、磁路设计
1. 磁路设计原理
内置式V型永磁同步电机的磁路设计一般包括磁路结构优化、磁路材料选择和磁路参
数设计等内容。

通过合理设计电机的磁路结构,可以提高电机的磁场均匀性和利用率。


择合适的磁路材料和优化磁路参数,也能够提高电机的磁场强度和稳定性。

并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析

并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析

第27卷㊀第8期2023年8月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.27No.8Aug.2023㊀㊀㊀㊀㊀㊀并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析戈宝军,㊀姜汉,㊀林鹏,㊀陶大军(哈尔滨理工大学大型电机电气与传热技术国家地方联合工程研究中心,黑龙江哈尔滨150080)摘㊀要:为有效分析和削弱并轴式双转子永磁同步电机的齿槽转矩,首先给出并轴式双转子永磁同步电机并接区气隙尺寸确定的一般原则,其次在计及并接区特殊结构参数的情况下给出各部分等效磁导的计算公式,进而建立并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络模型,并通过能量差分法建立该电机齿槽转矩的解析表达式,然后以一台双8极54槽并轴式双转子永磁同步电机为例,建立其2D 有限元计算模型,综合分析电机并接区气隙㊁永磁体㊁槽口宽度等不同结构的尺寸参数对齿槽转矩的影响,得到削弱并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩的有效方法,最后使用田口法以电机齿槽转矩为优化目标,以并接区气隙尺寸㊁永磁体尺寸㊁定子槽口宽度等不同参数作为优化变量进行优化分析,有效提高电机的性能㊂关键词:并轴式双转子;永磁同步电机;等效磁网络;等效磁导;齿槽转矩;田口法DOI :10.15938/j.emc.2023.08.009中图分类号:TM351文献标志码:A文章编号:1007-449X(2023)08-0080-11㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-08-12基金项目:国家自然科学基金(51907042);黑龙江省教育厅省属高校科技成果研发㊁培育项目(TSTAU -R2018004)作者简介:戈宝军(1960 ),男,博士,教授,博士生导师,研究方向为大型机电能量转换装置的理论与应用技术研究;姜㊀汉(1997 ),男,硕士研究生,研究方向为永磁电机设计与优化;林㊀鹏(1983 ),男,博士,讲师,研究方向为永磁电机的电磁场数值分析;陶大军(1982 ),男,博士,教授,研究方向为大型发电机动态过渡过程及稳定性㊂通信作者:林㊀鹏Cogging torque analysis of parallel shaft double rotor permanentmagnet synchronous motorGE Baojun,㊀JIANG Han,㊀LIN Peng,㊀TAO Dajun(National Engineering Research Center of Large Electric Machines and Heat Transfer Technology,HarbinUniversity of Science and Technology,Harbin 150080,China)Abstract :In order to effectively analyze and weaken the cogging torque of the parallel shaft double rotor permanent magnet synchronous motor,the general principle for determining the air gap size in the parallel connection area of the parallel shaft double rotor permanent magnet synchronous motor was first given.Secondly,the calculation formula for the equivalent magnetic permeability of each part was given,taking into account the special structural parameters of the parallel connection area.Furthermore,an equivalentmagnetic network model of the parallel shaft double rotor permanent magnet synchronous motor was estab-lished.The analytical expression of the cogging torque of the motor was established by the energy differ-ence method.Then,taking a double 8-pole 54slot parallel shaft dual rotor permanent magnet synchro-nous motor as an example,its 2D FEM calculation model was established.The impact of the size parame-ters of different structures such as the air gap,permanent magnet,slot width,etc.in the motor parallel connection area on the cogging torque was comprehensively analyzed,and an effective method to weaken the cogging torque of the parallel shaft double rotor permanent magnet synchronous motor was obtained,Finally,the Taguchi method was used to optimize the motor slot torque,and different parameters such asthe air gap size in the parallel connection area,permanent magnet size,and stator slot width were used as optimization variables for analysis,effectively improving the performance of the motor. Keywords:parallel shaft type double rotor;permanent magnet synchronous motor;equivalent magnetic circuit;cogging torque;Taguchi method0㊀引㊀言在传统并行对驱设备中,经常使用一台电机驱动齿轮传动机构,从而带动设备运行㊂并轴式双转子永磁同步电机可替代齿轮传动机构,直接驱动双螺杆泵类等设备,由此避免了使用齿轮等机构带来的一系列问题㊂与传统电励磁电机相比,永磁电机具有结构简单㊁体积小㊁运行可靠㊁效率高㊁电机形状和尺寸可以灵活多样等显著优点[1]㊂然而相对于电励磁电机,永磁电机会因在绕组无激励时永磁体与定子齿槽之间相互作用力的切向分量而产生齿槽转矩㊂并轴式双转子永磁同步电机作为一种特殊结构的永磁电机,其产生的齿槽转矩影响相对于传统永磁电机更为明显,导致电机在运行时转矩波动增大,会产生振动㊁噪声等不利影响㊂因此,分析和削弱并轴式双转子永磁同步电机的齿槽转矩对该电机设计和运行具有实际意义㊂影响并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩有多方面的因素,定子槽口宽度㊁并接区气隙尺寸㊁永磁体结构尺寸等[2-5]㊂本文以一台双8极54槽表贴式并轴式双转子永磁同步电机为例,在对各前提条件进行合理假设的前提下,给出确定并轴式双转子永磁同步电机并接区气隙尺寸的一般原则,在计及并接区结构的前提下给出各部分等效磁导计算公式,并以此建立并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络模型,求解节点磁导矩阵得到气隙磁密的解析表达式,最后采用能量差分法给出并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩的解析表达式,得出影响并轴式双转子永磁同步电机的主要因素㊂采用2D有限元分析法,结合解析计算,研究不同结构参数对并轴式双转子永磁同步电机的影响㊂使用田口法,以齿槽转矩为优化目标进行优化,分析对比优化前后电机各项参数,验证了田口法在并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩优化分析中的作用㊂1㊀电机结构特点及运行原理并轴式双转子永磁同步电机可等效看作由两台相同尺寸结构的永磁同步电机左右 并接 而成,如图1所示,电机定子铁心为 ⊂⊃ 结构,定子铁心开槽,在定子铁心内腔中存在两个转子结构,两者并行放置,并轴式双转子永磁同步电机结构关于并接区轴线左右对称㊂以并接区轴线可将并轴式双转子永磁同步电机分为左侧电机和右侧电机两部分,左右两侧电机分别采用独立绕组,左侧电机绕组按照逆时针排布,右侧电机按照顺时针排布,各相绕组关于并接区轴线线对称排列,两侧绕组采用独立供电方式㊂为实现并轴式双转子电机的并行对驱功能,左右两侧转子上永磁体极性关于并接区中心线左右相异分布,即左侧转子永磁体 N 极对应于右侧转子 S 极,左侧转子永磁 S 极对应于右侧转子永磁体 N 极㊂表贴式永磁同步电机充磁方式分为径向充磁和平行充磁,对于并轴式双转子永磁同步电机两侧转子上永磁体采用径向充磁方式㊂图1㊀并轴式双转子永磁同步电机示意图Fig.1㊀Schematic diagram of a parallel shaft type doub-le rotor permanent magnet synchronous motor 电机运行时因为两侧电机转子永磁体极性相反,所以在电机内部两侧会形成旋转方向相反的旋转磁场,在该磁场的作用下两侧转子实现相对旋转㊂在中间并接区无铁心部分,两侧转子永磁体应用磁齿轮原理相互吸引,更好地保持了两侧转子旋转的同步性㊂18第8期戈宝军等:并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析2㊀并接区气隙尺寸确定与等效磁路的建立㊀㊀首先给出并接区气隙尺寸确定的一般原则,在此基础上对并接区进行分块并推导出并接区各部分等效磁导计算公式,进而建立并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络模型,依据建立的等效磁网络模型列写节点磁导矩阵,最终得到各点磁动势和各支路磁通,进而得到各部分磁密㊂2.1㊀并接区气隙尺寸的计算本文所研究的并轴式双转子永磁同步电机,在结构上与传统电机最大的区别在于在两转子中间处出现有并接区结构,如图2所示,并接区结构的出现影响电机内部电磁场,进而影响电机的运行特性,因此确定并接区尺寸结构对于进一步分析和研究该电机具有重要意义㊂因其两侧电机结构对称,故选用一侧电机结构给出并接区气隙尺寸确定的一般原则㊂电机每个齿宽所占圆心角为α1=2b t ˑ180ʎπR si㊂(1)电机每个槽宽所占圆心角为α2=2b s0ˑ180ʎπR si㊂(2)式中:b t 为定子铁心齿宽;b s0为定子铁心槽口宽度;R si 为定子铁心内径㊂图2㊀并接区气隙尺寸结构确定示意图Fig.2㊀Schematic diagram of determining the size structure of the air gap in the parallel connec-tion area并轴式双转子电机可视为由两台尺寸结构相同的永磁同步电机削去部分定子铁心后并接而成,因此单侧电机相较于常规永磁同步电机削去定子槽数为W =nQ 2p㊂(3)式中:n 为单侧电机相比于常规永磁同步电机削去的极数;p 为电机极对数;Q 为单侧电机对应的常规永磁同步电机的槽数㊂并轴式双转子永磁同步电机并接区所占最大圆心角为γmax =2π-(Q -W )α1-(Q -W -1)α2㊂(4)并轴式双转子永磁同步电机并接区所占最小圆心角为γmin =0ʎ㊂(5)并接区所占圆心角范围为γmin ɤχɤγmax ㊂(6)为更好地表征并轴式双转子永磁同步电机并接区结构对电机性能的影响,因此特别定义两种并接区结构参数:并接区两转子间气隙长度d ㊁并接区两转子间气隙高度h ㊂其具体计算公式如下:两转子间气隙长度为d =L -2R si cos χ;(7)两转子间气隙高度为h =2R si sin χ㊂(8)式中L 为并轴式双转子永磁同步电机两转子轴心距㊂本文所研究为表贴并轴式双转子永磁同步电机,其主要参数如表1所示㊂表1㊀电机主要参数Table 1㊀Main parameters of the motor㊀㊀㊀参数数值功率/kW 45转速/(r /min)4000定子内径/mm 325转子外径/mm 200永磁体厚度/mm 3永磁体极弧系数0.78气隙长度/mm2两转子间气隙长度/mm 10两转子间气隙高度/mm 60槽数/极数54/8∗22.2㊀各部分等效气隙磁导的计算在确定并接区尺寸结构参数后,结合电机磁路分布将电机分为多个区域,对各区域分别计算等效磁导,将各区域等效磁导连接形成磁网络㊂28电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络如图3所示,磁网络模型包括:1)定子轭部磁导Λsen ;2)定子齿部磁导Λstn ;3)气隙磁导Λδ;4)永磁体等效磁导Λm ;5)转子轭部铁心磁导Λren ;6)并接区铁心轭部磁导Λde ;7)并接区铁心齿磁导Λdt ;8)并接区气隙磁导Λd δ;9)永磁体等效磁通源Φm㊂图3㊀并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络模型Fig.3㊀Equivalent magnetic network model of a paral-lel-axis dual-rotor permanent magnet synchro-nous motor根据磁导计算公式㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Λ=μr S l,(9)气隙磁导可表示为㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Λδ=μ0S δδ㊂(10)式中:μ0为空气磁导率;S δ为气隙磁通通过的等效截面积;δ为等效气隙长度㊂第n 个齿的等效磁导为㊀㊀㊀㊀Λstn =μFe L a k Fe L stnH stn㊂(11)第n 段定子轭部的等效磁导[6]为㊀㊀㊀㊀Λsen =μFe L a k Fe βs ln Rso R t()㊂(12)第n 段转子轭部的等效磁导[6]为㊀㊀㊀㊀Λren =μFe L a k Fe βr ln Rro R ri()㊂(13)式中:k Fe 为铁心叠压系数;μFe 为铁心磁导率;H stn 为定子铁心齿部高度;βs 为分段定子铁心轭部所对应圆心角;βr 为分段转子铁心轭部对应圆心角;R so为定子铁心外径;R t 为定子槽底外径;R ro 为转子铁心外径;R ri 为转子铁心内径;L a 为铁心长度;L stn 为铁心齿部宽度㊂为方便计算并接区各部分等效磁导,将并接区进行分块,因电机结构为上下对称,故以上侧分块情况为例进行说明,如图4所示,可将并接区分为并接区定子轭㊁并接区定子齿㊁并接区气隙3部分㊂并接区轭部㊁齿部㊁气隙等效磁导的计算模型如图5所示㊂图4㊀并接区分块示意Fig.4㊀Parallel partitionillustration图5㊀并接区等效磁导模型Fig.5㊀Parallel junction equivalent magnetic conductivitymodel并接区铁心齿部等效磁导为Λdt =μFe k Feʏγmax χL a R si cos τL -2R si cos τd τ㊂(14)并接区气隙等效磁导为Λd δ=μ0ʏχL a R si cos τL -2R si cos τd τ=μ0L aʏχd h (τ)2d (τ)㊂(15)并接区铁心轭部可分为Ⅰ㊁Ⅱ两部分,如图5所示,其中Ⅰ可借鉴并接区齿部磁导计算模型,Ⅱ可借鉴电机第n 段齿部等效磁导计算模型㊂并接区铁心轭部等效磁导为:㊀Λde =ΛdeⅠ+ΛdeⅡ;(16)㊀ΛdeⅠ=μFe k Feʏγmax +π12γmaxL a R t cos τL -2R t cos τd τ;(17)38第8期戈宝军等:并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析ΛdeⅡ=μFe k Fe(R so -R t (γmax +π12))L a L -2R t cos(γmax+π12)㊂(18)永磁体等效磁通源㊁永磁体等效磁导分别为:㊀㊀㊀Φm =12(Φr -μrm μ0HS m );(19)㊀㊀㊀Λm =μrm μ0L aL mH m㊂(20)式中:Φr 为永磁体虚拟内禀磁通;S m 为永磁体提供每极磁通的截面积;H 为永磁体材料磁场强度㊂2.3㊀等效磁网络方程的建立在确定等效磁网络参数后,等效磁网络可参照电网络列写节点磁势矩阵方程[7-8],即[Φ]=[Λ][F ]㊂(21)对式(21)进行变换可得[F ]=[Λ]-1[Φ]㊂(22)对式(22)中各矩阵进行分块可得F L F R éëêêùûúú=G 1G 2G 3G 4éëêêùûúú-1ΦL ΦR éëêêùûúú㊂(23)并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络磁导矩阵为对称矩阵,其中G 1为左侧电机内部磁导矩阵㊁G 2为左侧电机与右侧电机间的磁导矩阵㊁G 3为右侧电机与左侧电机间的磁导矩阵㊁G 4为右侧电机内部磁导矩阵,其具体矩阵形式如下:G 1=G (1,1)G (1,2) G (1,4P -5)G (2,1)G (2,2) G (2,4P -5)G (4P -5,1)G (4P -5,2) G (4P -5,4P -5)éëêêêêêùûúúúúú;G 2=00 00000 G (4P -4,8P )éëêêêêêùûúúúúú;G 3=00 000 000G (8P ,4P -5)éëêêêêêùûúúúúú;G 4=G (4P -4,4P -4)G (4P -4,4P -3) G (4P -4,8P )G (4P -3,4P -4)G (4P -3,4P -3) G (4P -3,8P ) G (8P ,4P -4)G (8P ,4P -3)...G (8P ,8P )éëêêêêêùûúúúúú㊂通过求解节点磁势方程可以得到各支路磁通,进而得到各部分磁感应强度为:Φn =F n -F n +1Λn ;B n =Φn S n ㊂üþýïïïï(24)在计及并接区结构推导并接区各部分等效气隙磁导计算的基础上,建立并轴式双转子永磁同步电机等效磁网络模型,进而可通过求出各节点磁动势和各支路磁通得到各部分磁感应强度㊂3㊀齿槽转矩的解析分析在定转子相对旋转过程中,如果定转子间相对面积不发生改变,则定转子间磁场保持恒定不变㊂但是因为电机开槽㊁并接区结构的缘故,电机旋转过程中,定转子间磁导会发生改变,导致其间磁场不再恒定不变,引起磁场储能发生变化,转子上永磁体与定子齿间相互作用力的切向分量使转子回到原来的位置,因此在并轴式双转子永磁同步电机运行过程中产生齿槽转矩㊂由能量差分法分析可得电机磁场储能与齿槽转矩之间的关系为T cog =- W α㊂(25)磁场能量计算公式[9]为W =12μ0ʏV B 2r(θ,α,χ)d V ㊂(26)基于并轴式双转子永磁同步电机磁路等效模型,由磁动势和磁导关系可知,并轴式双转子永磁同步电机气隙磁通密度可表示为B r (θ,α,χ)=Λ(θ,α,χ)F m (θ)㊂(27)将式(27)代入式(26)可得W =12μ0ʏV(Λ(θ,α,χ)F m (θ))2d V ㊂(28)将Λ2(θ,α,γ)㊁F 2m (θ)进行傅里叶展开:㊀Λ2(θ,α,χ)=Λ0+ðɕn =1Λn cos nN s (θ+α+χ);(29)㊀F 2m(θ)=F m0+ðɕn =1F m n cos(nN r θ)㊂(30)式中N r ㊁N s 分别为转子永磁体极数和定子槽数,将式(28)~式(30)代入式(25)可得电机齿槽转矩的48电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀具体表达式[10]为T cog=πN s L a 4μr (R 2r -R 2s )ðɕn =1nΛn F m sin(nN s α)㊂(31)通过分析齿槽转矩解析表达式可知,并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩与并接区尺寸结构㊁永磁体结构㊁定子齿槽结构等因素有关,以下将通过有限元仿真计算分析各因素对电机齿槽转矩的影响规律㊂4㊀齿槽转矩有限元分析分别就并轴式双转子永磁同步电机定子槽口宽度㊁并接区气隙尺寸㊁永磁体结构尺寸及定子斜槽对齿槽转矩的影响进行有限元仿真计算,并对计算结果进行分析㊂4.1㊀定子槽口宽度对齿槽转矩的影响针对不同槽口宽度对电机齿槽转矩的影响进行有限元仿真计算,仿真结果如图6所示㊂两侧转子齿槽转矩变化趋势具有一致性,可以看出随着定子槽口宽度的增加,齿槽转矩也随之增加,齿槽转矩随槽口宽度的变化呈正相关,定子槽口宽度由1mm 增加到3mm,齿槽转矩变化了3.78N㊃m㊂电机设计过程中,在符合加工工艺的要求下,尽可能选择合适的槽口宽度或使用磁性槽楔以减小齿槽转矩㊂图6㊀齿槽转矩随定子槽口宽度变化趋势Fig.6㊀Cogging torque changes with stator groove width4.2㊀并接区尺寸结构对齿槽转矩影响通过分析可知,并接区结构作为并轴式双转子永磁同步电机的特殊结构,它的存在对于电机的运行性能有非常重要的影响㊂为此,分别计算两转子间不同气隙长度㊁高度以及两者同时变化时对电机齿槽转矩的影响,计算结果如图7~图9所示㊂图7㊀齿槽转矩随两转子间气隙长度的变化趋势Fig.7㊀Cogging torque changes with the length of theair gap between the two rotors如图7所示,当h <4mm 时,齿槽转矩随着两转子间气隙长度的增加而减小;当h >4mm 时,齿槽转矩随着两转子间气隙增加而增加;在h =4mm 时,齿槽转矩有最小值㊂图8㊀齿槽转矩随两转子间气隙高度的变化趋势Fig.8㊀Cogging torque changes with the height of theair gap between the tworotors图9㊀齿槽转矩随两转子间气隙长度、高度变化趋势Fig.9㊀Cogging torque changes with the length andheight of the air gap between the two rotors如图8所示,齿槽转矩随两转子间气隙高度增加而增大,在10mmɤh ɤ50mm,齿槽转矩近似线性变化,变化值为7.1N㊃m;50mm <h ɤ70mm,增58第8期戈宝军等:并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析加趋势变缓,变化值为0.35N㊃m㊂如图7和图8所示,为仅考虑单一变量作用时齿槽转矩的变化情况,为更全面地反应并接区气隙尺寸对电机齿槽转矩的影响,需考虑到并接区气隙长度㊁高度同时变化时齿槽转矩的变化规律㊂计及并接区两转子间气隙长度㊁高度同时变化时齿槽转矩的变化情况,仿真计算结果如图9所示㊂对图9可作如下分析:1)将两转子间气隙高度h作为研究变量,两转子间气隙长度在不同范围内变化㊂当d<6mm时,齿槽转矩与两转子间气隙高度呈现正相关,最大值为15.7N㊃m㊁最小值为3.72N㊃m,变化差值为11.98N㊃m,其变化趋势如图9中曲线3所示;当dȡ6mm,齿槽转矩随转子间气隙高度的增加而增大,但在不同的h范围内增大程度不同,在10mmɤh<40mm范围内变化值约为9.2N㊃m,在40mmɤhɤ70mm范围内变化值约为0.43N㊃m,其变化曲线如图9中曲线2所示㊂2)将两转子间气隙长度d作为研究变量,两转子间气隙高度在不同范围内变化㊂如图9中曲线4㊁曲线5㊁曲线6所示,齿槽转矩在该转子间气隙长度变化范围内齿槽转矩总体呈现增大的趋势㊂当10mmɤh<40mm,齿槽转矩变化值为11.98N㊃m,其变化趋势如图9中曲线6所示;当40mmɤhɤ70mm,齿槽转矩变化值约为11.58N㊃m,其变化趋势如图9中曲线5所示㊂计及并接区转子间气隙长度㊁高度同时变化的作用,齿槽转矩变化值约为15.43N㊃m㊂两转子间气隙长度㊁高度的不同组合情况,对齿槽转矩变化影响较大㊂4.3㊀永磁体尺寸结构对电机齿槽转矩的影响由齿槽转矩解析计算分析可知,齿槽转矩受电机气隙磁场影响,而空载情况下,电机内的气隙磁场主要由永磁体产生,永磁体的变化影响气隙磁场,进而影响电机的齿槽转矩㊂研究电机齿槽转矩的变化,应当考虑永磁体尺寸结构对其影响㊂通过仿真计算分别得出齿槽转矩随永磁体厚度㊁永磁体极弧系数的变化趋势,如图10~图11所示㊂从图10可以看出,随着永磁体厚度增加齿槽转矩呈现不断增大的趋势㊂当永磁体厚度为2.5mm 时,齿槽转矩出现最小值,左侧转子为13.1N㊃m㊁右侧转子为13.1N㊃m,永磁体增加1.5mm,齿槽转矩变化8.2N㊃m㊂图10㊀齿槽转矩随永磁体厚度变化趋势Fig.10㊀Cogging torque changes with the thickness of the permanent magnet从图11可以发现,齿槽转矩受永磁体极弧系数影响较大㊂当αp=0.6时,齿槽转矩有最小值,左侧转子为13N㊃m㊁右侧转子为12.5N㊃m;当αp= 0.72时,齿槽转矩有最大值,左侧转子为16.8N㊃m㊁右侧转子为16.5N㊃m,齿槽转矩随永磁体极弧系数αp(0.6ɤαpɤ0.8)变化幅度约为4N㊃m㊂图11㊀齿槽转矩随永磁体极弧系数变化趋势Fig.11㊀Cogging torque changes with the arc coefficient of the permanent magnet4.4㊀定子斜槽对齿槽转矩的影响并轴式双转子永磁同步电机使用斜槽结构,同一时刻永磁体在定子齿槽轴向各处所产生的切向力各异,因此在一定斜槽角度内可以有效削减齿槽转矩㊂并轴式双转子永磁同步电机共计54槽,单侧电机所占27槽,所占角度为270ʎ,当定子槽与电机转子轴线所夹角度为10ʎ,即斜过一个定子齿距㊂齿槽转矩随定子斜槽角度变化趋势如图12所示,斜槽角度为0ʎ时,其齿槽转矩为15.9N㊃m,在定子斜槽10ʎ范围内,随着斜槽角度的增加齿槽转矩有所减小,最小齿槽转矩为12.8N㊃m㊂斜槽角度在0ʎ~10ʎ范围内变化,齿槽转矩减小3.1N㊃m,通过分析可知在合适的斜槽角度变化范围内,定子斜槽对齿槽转矩具有削弱作用㊂68电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀图12㊀齿槽转矩随定子斜槽角度变化趋势Fig.12㊀Cogging torque changes with stator chute angle 5㊀基于田口法的齿槽转矩优化及电机性能分析5.1㊀齿槽转矩优化通过上述分析可知,永磁体厚度及极弧系数㊁并接区两转子间气隙长度和高度对电机齿槽转矩有较大的影响,为此选取永磁体厚度h m㊁两转子间气隙高度h㊁两转子间气隙长度d作为关键因子,关键因子取值如表2所示㊂各关键因子建立正交实验表,如表3所示㊂通过前述分析可知,并轴式双转子永磁同步电机左侧和右侧转子齿槽转矩变化具有一致性,故在此仅对左侧转子齿槽转矩进行优化㊂表2㊀关键因子取值Table2㊀Values for key factors单位:mm优化变量水平1水平2水平3h m 2.6 2.8 3.0d345h81012表3㊀实验正交表及计算结果Table3㊀Experimental orthogonal table and calculation results实验序号h m/mm d/mm h/mm T cog/(N㊃m)1 2.638 4.27012 2.6410 2.74713 2.6512 3.83494 2.8310 4.81795 2.8412 3.02606 2.858 3.82927 3.0312 4.93368 3.048 3.15319 3.0510 4.1176㊀㊀齿槽转矩平均值计算[11]为T m=13ð3i=1T cog i㊂(32)式中:T m为某一优化变量的平均值;T cog i为第i次优化目标值,通过上式计算可得T m=3.8588㊂计算各关键因子在每一水平下的齿槽转矩如表4所示,各关键因子对齿槽转矩影响所占比重如表5所示㊂表4㊀各性能指标平均值Table4㊀Average values of each performance indicator优化变量水平数T cog/(N㊃m)h m1 3.61742 3.89103 4.0681d1 4.67392 2.97543 3.9272h1 3.75082 3.89423 3.9315关键因子对齿槽转矩所占比重计算[11]为SS x=3ð3i=1(T m,x,i-T m)2㊂(33)式中:SS x为x关键因子对齿槽转矩所占比重;T m,x,i 为x关键因子i水平的平均值;T m为9组实验齿槽转矩的平均值㊂表5㊀各关键因子对齿槽转矩影响所占比重Table5㊀Proportion of the influence of each key factor on the cogging torque关键因子SS x影响比重/%h m0.3094 6.56d 4.348392.28h0.0546 1.16总计 4.7123100从表5中可以看出,并接区两转子间气隙长度d对电机齿槽转矩的变化有重要影响,所占比重为92.28%㊂并且通过上述优化分析可得,在h m= 2.6mm㊁d=4mm㊁h=10mm时,电机齿槽转矩有最小值为2.7471N㊃m,相比优化前齿槽转矩下降了13.09N㊃m㊂5.2㊀电机性能仿真分析利用田口法对电机参数进行优化,根据上述优78第8期戈宝军等:并轴式双转子永磁同步电机齿槽转矩分析化确定的参数,对电机进行有限元仿真对比分析优化前后电机的性能㊂图13为优化前后电机并接侧空载气隙磁密对比,从图中可以看出优化前并接侧空载气隙磁密所含谐波较多,磁密波形畸变严重,通过对该波形进行谐波分析可得,其基波幅值为0.72T,所含谐波主要为2㊁3㊁7次,其波形畸变率为29.4%;优化后,气隙磁密波形为平顶波,其基波幅值为0.78T,所含谐波主要为3㊁7次,且谐波幅值相对较低,波形畸变率为21.5%㊂图13㊀并接侧空载气隙磁密波形Fig.13㊀Parallel side no-load air gap magnetic densitywaveform考虑到转子旋转运动中并接区两侧转子永磁体相对位置的变化对并接侧气隙磁密的影响,因此给出不同时刻下各空载气隙磁密的谐波分析结果,如图14所示,可以明显看出随着两侧转子旋转运动,空载气隙磁密谐波次数及含量各不相同㊂图14㊀并接侧空载气隙磁密谐波分析Fig.14㊀Magnetic tight harmonic analysis of no-load airgap on the parallel side图15为优化前后不同时刻下空载气隙磁密幅值及波形畸变率,可以明显看出优化后空载气隙磁密基波幅值略有增加,波形畸变率显著降低,且优化后波形畸变率基本趋于稳定㊂图15㊀空载气隙磁密基波幅值及波形畸变率Fig.15㊀Amplitude and waveform distortion rate ofno-load air gap magnetic density base电机空载反电势为电机评估电机性能的重要参数,理想情况空载反电动势应为正弦波,但因绕组分布或永磁体分布的影响,使得空载反电势中因出现谐波而导致空载电动势波形畸变㊂图16为A 相空载反电动势波形,可以看出优化后空载反电势较优化前略有下降,但优化后空载反电势波形具有更好的正弦度㊂图16㊀A 相空载反电势波形Fig.16㊀A phase no-load back potential waveform图17(a)㊁图17(b)分别为优化前和优化后三相空载反电动势谐波分析结果㊂如图17(a)所示,优化前A 相㊁B 相㊁C 相空载反电动势基波幅值分别为296.4㊁301㊁306V,幅值略有差别,且各相谐波次数及含量各有不同,三相电势存在有不对称性㊂如图17(b)所示,优化后A 相㊁B 相㊁C 相空载反电动势基波幅值分别为274.3㊁274.2㊁274.2V,各相谐波次数及含量基本一致,三相电势具有较好的对称性㊂88电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀。

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永磁同步电机齿槽转矩分析与控制总结
齿槽转矩是永磁电机固有的特性,它会使电机产生转矩脉动,引起速度波动、振动和噪声,当转矩脉动的频率与电机定、转子或端盖的固有频率相等时,电机产生共振,振动和噪声会明显增大。

齿槽转矩也会影响电机的低速性能和控制精度。

1.齿槽转矩定义:转子在旋转过程中,定子槽口引起磁路磁阻变化, 转子磁通与定子开槽引起的气隙磁导(磁阻的倒数)交互作用在圆周方向产生的转矩为齿槽转矩。

齿槽转矩也称定位转矩,它的产生来自永磁体与电枢齿间的切向力,使转子有一种沿着某一特定方向与定子对齐的趋势.
2.齿槽转矩影响因素:齿槽形状、磁极极弧系数、永磁体形状、极槽配合、气隙、磁场强度等.
3.齿槽转矩每机械周期齿槽转矩周期数:N co=LCM(Z,2p),Z为槽数,2p为极数,LCM表示最小公倍数.
4.齿槽转矩一个周期机械角度为:θsk=360°/N co
5.齿槽转矩基波频率为: f c=N co n s=N co f
p
n s=f
p
(r/s)为同步转速,p为极对数,f为电源频率.
6.齿槽转矩的通用表达式:
T co=∑T n

n=1
sin(nN coθ+ϕn)
n=1时对应的齿槽转矩的基波幅值为T1, θ为转子机械角位置.
7.齿槽转矩的计算:
齿槽转矩可以通过计算响应区域的磁能积得到,T ec=dW c

,式中,磁共能:
W c=∫Bθ2
2μ0
d(υr)(J)
对气间隙区域应用麦克斯韦张力张量法计算齿槽转矩,有:
T ec=L
L gμ0∫rB n
S g
B t ds,
L为有效转子长度;L g为气隙长度;μ0为自由空间磁导率;r为虚拟半径;B n和B t为气间隙磁通的径向和切向分量;S g为气隙表面积.
8.降低齿槽转矩措施:
1)无槽绕组:采用无槽绕组可以完全消除齿槽转矩,但气隙磁通密度会降低,
需要增加永磁体的材料(高度).
2)定子斜槽:通常定子斜槽等于一个槽距,可将齿槽转矩降为零,但定子斜槽
减小电动势,电机性能会下降,转子偏心情况,斜槽有效性降低。

θco=θsk=2πN co
当定子叠片斜过这个角度时,齿槽转矩为:
T sk=
1
θsk
∫T co
θsk
(θ)dθ=
1
θsk
∑∫T n

N co

n=1
sin(nN coθ+∅n)dθ=
1
θsk
∑[
−T n cos(nN coθ+∅n)
nN co
]

N co

n=1
=0
3)改变定子槽型:a.齿顶开辅助槽,辅助槽也产生齿槽转矩,辅助槽产生的齿槽
转矩与原定子槽产生的齿槽转矩会相互叠加,产生合成齿槽转矩,其相位差:
φnc=2π
s(N n+1)
,N n为每齿开的辅助槽数,谐波次数为(N n+1)及其倍数的齿槽转矩相互叠加后不为零且频率提高,而合成转矩的其他高次谐波则被消除。

为使辅助槽能有效减小齿槽转矩,需要遵循一定的原则
(HCF[(N n+1),N p]=1, HCF表示最大公约数,N p为1个齿距内的周
期数,N p=2p
HCF[Z,2p]
),否则齿槽转矩可能反而会增大。

定子齿开槽对电机性能有一定影响,会降低反电动势.
b.减少槽口的宽度,一般情况齿槽转矩随着槽口宽度增大而增大,优化槽宽与
槽距的比值可降低齿槽转矩,但转矩波动可能会增大.
c.闭口槽,设计闭口槽时需要正确设计相邻齿的连接桥,连接桥太厚,定子槽
漏磁太大而不可接受.
d.不等齿宽槽.
4) 极槽数选择:定子槽数S 和极数P 的最小公倍数N CM 对齿槽转矩有很大影响,
N CM 越大,齿槽转矩越小,类似的,定子槽数和极数的最大公约数越大,齿槽转矩越大;在同样转子极数下,分数槽配合的永磁同步电机齿槽转矩周期大,齿槽转矩幅值较整数槽配合的电机要小(齿槽转矩幅值随频率的增大而降
低).
5) 改变永磁体形状:通过优化磁极几何形状来优化气隙磁密和齿槽转矩,将永
磁体边缘设计的比中心薄,可同时降低齿槽转矩和换向转矩脉动,偏心永磁体可有效抑制齿槽转矩.
6) 永磁体斜极:永磁体倾斜抑制齿槽转矩的作用与定子斜槽类似,面包条状、
消角的永磁体与永磁体斜极等效.
7) 永磁体宽度选择:根据定子槽距t 1正确选择永磁体宽度,永磁体(极靴)宽度
b p =(k +x )t 1,其中k 为整数,x 为与削弱齿槽转矩有关的系数(分数),取决于永磁体的磁化方向,可取0.14.
8) 建立非对称磁路:将每一个磁极相对于对称位置移动一定距离(小于一个极
距),或将同一磁体的两极方向设计为不同尺寸,可产生非对称磁路.
9) 优化极弧角度或极弧系数:增大极弧角度有利于减小转矩波动和电磁力波的
大小(在一定范围内存在极小值),对相邻的两个极采用不同的极弧系数可以减小齿槽转矩.
10) 永磁体分段移位:将永磁体沿轴向设置为N 个分段,每一段错开一定的角度
(360°/N co /N),转子永磁体采用N 段斜极后的齿槽转矩可表示为:
T co (θ)=∑∑T ck sin {kN co [θ−(n −1)
2πN co ∙N
]}∞
k=1N n=1
采用连续分段移位可以消除分段数N 整数倍以外的所有齿槽转矩谐波成分。

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