力学检算书(梁体内外模板)

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模板验算书

附件：模板验算书1、验算依据1.1、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ/T F50-2011);1.2、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；1.3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003))；1.4、《路桥施工计算手册》。

2、模板基本数据2.1、6m×3m、5m×3m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距300mm；横肋采用双[18#槽钢，间距700mm。

6m×3m、5m×3m模板为通用，长度方向分为三块，其中长1m 块为调整块，最大柱高为7.6m。

2.2、2m×1.8m、2m×1.6m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距350mm；横肋采用[16#槽钢，间距700（底部），最大间距717mm（顶部）。

2m×1.8m、2m×1.6m模板为通用，长度方向分为三块，其中长0.2m块为调整块，最大柱高为6.74m。

2.3、φ1.6m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[10#槽钢，间距314mm；横肋采用[10#槽钢，间距767mm；最大柱高为4.56m。

2.4、φ1.0m模板面板采用5mm钢板；竖肋采用[8#槽钢，间距314mm；横肋采用[8#槽钢，间距767mm；最大柱高为5.53m。

3、6m×3m、5m×3m模板验算3.1、模板工作条件参数3.1.1、按一次浇筑到顶高度按7.6m控制；3.1.2、混凝土不掺缓凝外加剂，坍落度≥11～15cm；3.1.3、浇筑速度：取V=3m/h，7.6m高约2.6个小时浇筑完成；3.1.4、新浇混凝土的密度：25KN/m3。

3.2、最大侧压力计算3.2.1、各项侧压力值取定根据GB50204-2002规范相关条文得：振捣时产生的侧压力：F1=4KN/m2；混凝土倾倒时产生的侧压力：F2=2KN/m2。

根据GB50204-2002规范，采用内部振捣器时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按F3、F4两个公式计算，并取两者的较小值选用。

100米连续梁0#段支架检算书

0#段支架检算书一、计算资料1.1工程概况鞍辽特大桥60+100+60m连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。

梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚度40-65cm，底板厚度40-120cm，腹板厚度60-100cm，中心梁高由4.85m渐变到7.85m。

0#段现浇段节段长14m，中心梁高7.85m，梁底宽为7.9m,梁顶板宽12m，顶板厚40㎝，腹板厚100㎝，底板厚120㎝。

1.2 0#段现浇支架方案支架采用υ3.5×48mm碗扣钢管搭设，立杆纵、横间距均为60cm，纵、横向水平杆竖向间距为120cm，每隔3.0m设置一道45度的十字剪刀撑，剪刀撑采用υ3.5×48mm普通钢管搭设。

腹板下立杆间距加密，延桥横向间距30cm，纵向间距60cm，竖向间距120cm。

外模采用预制钢模，底模采用1.8cm优质胶合板，内模采用组合钢模或木模，并采用υ48×3.5mm普通钢管搭设支撑架支架具体结构尺寸详见附图。

1.3 材料参数胶合板：[σ]=18MPa ， E=4×109 Pa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯)[τ]=3.14MPa(横纹抗剪) E=9*103 MPaI36b: A=83.5cm2，Ix=16530cm4，Wx=919cm3，Sx=541cm3，d=1.2 cm，65.6kg/m。

C35混凝土：[σc]=9.4MPa，[σt]=2.25MPa二、底模板受力检算2.1计算荷载0#块混凝土一次浇注。

荷载计算梁高取7.85m，顶板厚度0.40m，底板厚度1.2-1.107m，腹板宽1.0m，翼缘板根部厚0.65m，边缘厚0.2m。

腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×7.85m=204.1kN/m2施工人员及机具荷载：q2=2.5 kN/m2泵送砼冲击荷载：q3=3.5 kN/m2振捣砼产生荷载：q4=2 kN/m2腹板处内、外模型荷载：q5=22 kN/m2每延米翼缘板混凝土重：g1=30.2 KN/M每延米外模及桁架重：g2=15 KN/M荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。

T梁模板验算书

T梁模板设计验算书一、荷载计算（一）模板自重：180kg/m2（二）新浇混凝土自重：26KN/m3（三）钢筋自重：2KN/m3（四）人员设备自重：250kg/m2（五）振捣产生的荷载：300kg/m2（六）新浇混凝土最大侧压力：F=0.22γc t0β1.β2V1/2F`=γc.H式中F-----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc.---混凝土的重力密度（KN/m3）t0----新浇混凝土的初凝时间（h）V-----混凝土的浇筑速度（m/h）H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）β1---外加剂影响修正系数β2---混凝土坍落度影响修正系数F=0.22*26*4*1.2*0.85*31/2=40.42KN/m2F`=26*0.8=20.8KN/m2取两者最小值，即F=20.8KN/m2（七）倾倒时产生的荷载：8KN/m2二、侧面模板计算（一）刚面板计算刚面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，刚面板被分成280mm*500mm若干矩形方格，取最不利情况，为三面嵌固，一面简支。

由于Ly/Lx=280/500=0.56，查表的最大弯矩系数：Km=-0.1093，最大挠度系数：Kf=0.00437.(1)、强度验算取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F=20.8+8=28.8KN/m2=0.02088N/mm2q=0.02088*1=0.02088N/mmMmax=Km*qLy2=0.1093*0.02088*2802=178.9N/mmWx=1/6*52=4.17mm3σmax=Mmax/γx*Wx=178.9/1*4.17=42.9N/mm2〈215N/mm2 强度满足要求式中Mmax-----板面最大计算弯矩设计值（N.m）γx-------截面塑性发展系数γx=1Wx-------弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3）Σmax-----板面最大正应力（2）挠度验算Bo=Eh3/12*（1-r2）=2.06*10*53/12*(1-0.32)=23.58*10N/mm（3）Vmax=Kf*F*Ly/Bo=0.00437*0.02088*280/23.58=0.552mm[v]=Ly/500=280/500=0.56mm＞Vmax=0.552mm Vmax＜[v]，挠度满足要求。

T梁模板受力验算书

T梁模板计算书一、30mT梁模板计算模板受到的混凝土侧压力计算：F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γc HF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc—混凝土的重力密度（kN/m3），取值25，T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间，t0=200（T+15）0C。

取值25。

V—混凝土的浇筑速度（m/h），按2m/h计算。

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m），按2.0米计算。

β1—外加剂影响修正系数1.2，（不掺外加剂考虑取值1）。

β2—混凝土坍落度影响修正系数，按50～90mm考虑取值1。

×1.2×1×21/2=46.68kN/m2F=0.22×25×200（25+15）F=25×2.0=50kN/m 2取二者中的较小值，F=46.68kN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载4kN/m 2，则：总侧压力F=46.68*1.2+4*1.4=61.616 kN/m 2（一）面板验算 1.强度验算：按简支梁进行验算：l=310mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0616×1=0.0616N/mm最大弯矩：M max =18ql 2=18×0.0616×3102=739.97N·mm面板的截面系数：W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为：σmax =M max W=739.976=123.33N/mm 2＜215 N/mm 2可满足要求 2.刚度验算板的计算最大挠度：V max =K·Fl 4B 0板的刚度：B 0=Eh 312（1−ν2）F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量，取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度（mm ） ν—钢板的泊松系数，ν=0.3 K —挠度计算系数，取0.0016B 0=Eh 312（1−ν2）=2.1×105×6312×（1−0.32）=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0616×310424.02×105=0.617mmV max l=0.617310=1502<1500，满足要求。

(完整版)模板支架受力检算

模板及支架受力检算书1、侧模检算模板采用15mm 竹胶板，外贴100×100mm 方木横向间距为30cm ，纵向间距60cm 双排Φ48mm ×3.5mm 钢管，纵向间距60cm 、横向间距90cm Φ16钢筋蝴蝶扣对拉，钢管斜撑辅助纵向间距1.2m ，横向间距1.8m ，侧墙钢管面附加剪刀撑加固。

1.1、混凝土侧压力浇注混凝土容重取γ=24kN/m ；混凝土温度取C ︒15，则320152000=+=T t浇注速度取1m/h 。

β1取1.2；β2取1.0。

22/121021/24.4213200.12.12422.022.0m kN v t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ2/192824m kN H F c =⨯==γF ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m ²）； γc ——混凝土的密度（kN/m ³）； t 0——新浇筑混凝土的初凝时间（h ）； T ——混凝土的温度（℃）;V ——混凝土的浇筑速度取值为1m/h;H ——混凝土面侧压力计算位置到新浇筑混凝土面的高度；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。

两者比较取较小值2/24.42m kN ，均布于侧面模板。

1.2、外模胶合板计算侧模面板采用15mm 厚竹编胶合模板，直接搁置于方木上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m ）板宽进行计算,振捣混凝土对模板的侧面压力：4.0kPa 。

1.2.1荷载组合强度检算：q 1=42.24+4=46.24kN/m 刚度检算：q 2=42.24+4=46.24kN/m 1.2.2截面参数及材料力学性能指标 W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I= bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 4竹胶模板的有关力学性能指标按《竹编胶合板》（GB13123）规定的Ⅱ类一等品的下限值取：［σ］=90 MPa, E=6×103 MPa框架桥侧面竖向方木间距30cm ，考虑此处荷载较大,取L=0.3m ，计算跨距0.2m 。

各种类型模板力学验算

抱箍法盖梁计算书施工验算书4.1主要工程量牙拉大桥右线8#墩盖梁：钢筋：5.8t； C35混凝土：34m³。

4.2盖梁摩擦箍、支撑验算盖梁在两墩柱上分别设置50cm高，采用Q235,厚12mm的钢板制成的摩擦箍，摩擦箍两侧支撑Ⅰ40工字钢，工字钢上横向铺设Ⅰ10工字钢，间距40cm。

形成支承体系。

底板采用6mm厚Q235钢板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距40cm。

纵肋采用6*80mm钢板，间距40cm。

侧模采用6mm厚Q235面板，连接肋采用12*80mm钢板，横肋采用［8#槽钢间距28.6cm。

纵肋采用［12#槽钢间距80cm。

底部采用φ20对拉螺栓固定，间距80cm，上口采用φ16对拉螺栓固定，间距1.6m，钢模用汽车吊吊装就位。

两块模板用螺栓连接，模板板缝紧密吻合，用密封条密封，以保证拆模后板缝混凝土的光滑。

4.2.1荷载组合按牙拉大桥8轴右幅盖梁进行受力分析（盖梁长11.6m*高1.6m*宽 1.9m）1、盖梁混凝土盖梁混凝土根据设计图纸共34m3，按照钢筋混凝土取25kN/m3计算，则盖梁混凝土总重G1＝34×25＝850kN；2、钢模板荷载根据模板设计图纸，端模、侧模及底模钢模板总重G2=55kN3、分布梁Ⅰ10工字钢分布梁采用Ⅰ10普通热轧工字钢，横向间距@40cm，均布31根*4m，标准重量11.25kg/m；G＝31×4×11.25=1395kg；G4=13.95KN；4、承重梁（Ⅰ40）工字钢荷载承重工字钢采用Ⅰ40普通热轧工字钢，标准重量：67.56kg/m，每盖梁采用2根12m 长Ⅰ40工字钢；G＝2×12×67.56=1621kg；G3=16.21KN；5、摩擦箍荷载根据设计图纸，擦箍重量G5=1.55kN/个×2=3.1KN；6、施工荷载及其他荷载G6=15KN4.2.2荷载计算1、计算Ⅰ10工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为：q1=（1+2+3+6）/（1.9×11.6）×0.4=（850+55+13.95+15）/22.04×0.4=16.95KN/m受力简图如下：（L=1.6m圆柱直径+Ⅰ40工字钢宽度0.142m=1.742m）q=16.95KN/m最大弯矩M max =1/8×qL 2=1/8×16.95×1.7422=6.43kN •m 。

桥梁模板检算

京津高速公路第二通道公路工程六合同桩基承台模板侧压力检算书以桥墩承台施工为例,检算混凝土浇筑时产生的侧压力对模板对拉钢筋的作用，确定其安全性。

1、承台模板布置简图（见简图）2、检算材料规格及相关系数⑴对拉钢筋规格：φ16mm材质：Q235横向：6根(间距为75cm)纵向：6根(间距为75cm)竖向：三层(间距为50cm)⑵混凝土技术要求：C30坍落度： 140～160㎜混凝土比重为：γ=25kN/m3混凝土浇筑速度:V=5m/h，混凝土入模温度:15℃3、计算⑴侧压力计算公式：p m=K〃γ〃h当V/T≤0.035时:h=0.22+24.9 V/T当V/T≥0.035时:h=1.53+3.8 V/Tp m——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，kPaK——外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2 γ——混凝土的容重h——有效压力高度,mT——混凝土入模时的温度，℃H——混凝土浇筑层（混凝土初凝时间内）的高度，mV——混凝土浇筑速度，m/h对模板侧压力：V/T=5/15=0.333＞0.035h=1.53+3.8 V/T=1.53+3.8×0.333=2.797mp m = K〃γ〃h =1×25kN/m3×2.797m=69.9 kPa⑵混凝土对侧模板压强大小分布如下：因为初凝时间为6小时，为安全计，侧模板压强全按最大值计，整个一侧模板侧压力：F=P×AF——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力,NP——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力,PaA——模板受力面积，m2A=5.5m×2.15m=11.825m2F=69.9×11.825=815.925kN侧模板对拉钢筋作用力计算侧模板侧压力由三层共18根钢筋共同承力平衡，平均受力，则每根钢筋受力：N=T/18根N=815.925kN /18根=45.33 kNφ16mm钢筋横截面积：A=1.62×0.785=2.0096 cm2钢筋拉应力：σ=N/AN=45.33 kNA=2.0096 cm2σ=45.33 kN /2.0096cm2 = 1676.3 N /cm2Q235的许用应力[σ] = 1700 N/cm2σ < [σ]结论：承台施工模板对拉钢筋采用φ16mm钢筋是安全的，实际施工中，为增加模板稳定性，在模板外侧设置多处钢管支撑，支撑作为安全储备，承台模板施工是安全的。

梁模板验算书3022

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.280kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.290kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下150150 150 13.52kN/mA B梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.40+24.00×0.40×1.00+1.50×0.40×1.00]+1.4×2.00×0.40=13.52kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×13.523×0.1502=-0.030kN.mf=0.030×106/21600.0=1.409N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×13.523=1.217kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1217/(2×400×18)=0.254N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.40+24.00×0.40×1.00+1.50×0.40×1.00=10.336N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×10.336×150.04/(100×6000.00×194400.0)=0.030mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.030mm 小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下300 300 30028.35kN/mA B图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×21.29+1.4×2.00)×1.00=28.348N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×28.348×0.3002=-0.255kN.mf=0.255×106/54000.0=4.725N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×28.348=5.103kN截面抗剪强度计算值 T=3×5103/(2×1000×18)=0.425N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.29×1.00=21.29N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×21.290×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.400mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.400mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.29+1.4×2.00)×1.00×0.30/1=8.50kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.504kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距300mm。

梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)

梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

35mT梁力学检算

35米T梁模板制作工艺及力学检算35米预应力T型梁钢模制作与力学检算1、制作工艺钢模每侧由9个独立模扇组成，每一个独立模扇由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成。

中部模扇的基本长度5m，面板为6mm的钢板，支撑面板的横肋为[8的槽钢，在侧面板上设7道，竖肋为[12与[14b的槽钢，通过平撑、斜撑焊接而成，间距为1m。

2、计算图式侧面板：侧面板的计算图式为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板。

横肋：横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁。

竖肋：竖肋的计算图式可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的梁。

3、面板的计算由于4~5小时可浇完全梁砼，所以砼灌注高度等于梁体高度2.25米，γ=25KN/m各点压力P=γHH为点到梁顶的距离取中部模扇为计算对象，按其结构绘制侧压力图如图1P0=25×2.25=56.3KPaP1=25×1.96=49 KPaP2=25×1.81=45.3 KPaP3=25×1.51=37.8 KPa图1侧压力图P4=25×1.21=30.3 KPaP5=25×0.91=22.8 KPaP6=25×0.6=15 KPa由压力图分析，竖肋间距1米，横肋间距0.29米之间（0~1区间）的面板承受的侧压力较大。

均布荷载q=(P0+P1)/2 ×b=(56.3+49)/2×1=52.7KN/m考虑振动荷载4 KN/m2q=52.7+4×1=56.7 KN/m考虑到板的连续性，其强度及刚度可按下式计算M max=0.1ql2=0.1×56.7×0.292=0.4768 KN.mW=1/6×bh2=1/6×100×0.62=6cm3σ=M/W=0.4768/6×106=79.5MPa<[σ]=181 MPaf max=ql4/128EI=52.7×294×12/(128×2.1×106×100×0.63)=0.08<0.15(允许)3、横肋检算（1）求均布荷载横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径为1.0米，作用于梁体各横肋的均布荷载可参照图1计算q0=0.49×29/2+2/3×(0.563-0.49)×29/2=7.81KN/mq1=0.49×29/2+1/3×(0.563-0.49)×29/2+0.453×15/2+2/3×(0.49-0.453)×15/ 2=11.04 KN/mq2=0.453×15/2+1/3×(0.49-0.453)×15/2+0.378×30/2+2/3×(0.453-0.378)×3 0/2=9.91 KN/mq3=0.378×30/2+1/3×(0.453-0.378)×30/2+0.303×30/2+2/3×(0.378-0.303)×30/2=11.34 KN/mq4=0.303×30/2+1/3×(0.378-0.303)×30/2+0.228×30/2+2/3×(0.303-0.228) ×30/2=9.09 KN/mq5=0.228×30/2+1/3×(0.303-0.228)×30/2+0.15×30/2+2/3×(0.228-0.15)×30/2=6.83 KN/mq6=2/3×0.15×60/2+0.15×30/2+1/3×(0.228-0.15)×30/2=6.03 KN/m 由以上计算可知q3最大，故取横肋3进行强度和刚度检算。

力学性能施工检算

无支架抱箍施工检算一、检算编制依据1、惠兴高速公路惠水至镇宁第一合同段（K0+000~K15+000）设计图纸；2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）；3、公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）；4、桥梁施工常用数据手册（人民交通出版社张俊义编）；5、盖梁、模板厂家提供的有关模板数据；6、我单位有关桥梁的施工经验总结；7、惠兴高速公路惠水至镇宁段项目建设管理手册；8、贵州省惠水至镇宁段总监办监理计划；9、贵州省惠水至镇宁段第ZJLB1-A驻监办监理实施细则；二、工程概况崇明哨大桥共有中系梁16个，盖梁18个。

墩柱中系梁单个长4.1m，宽1.6m，高1.8m，混凝土方量为11.8m3；盖梁单个长10m，宽2.0m，高1.5m，混凝土方量为29.82m3。

三、施工方案由于本桥桥墩大部分位于山坡上，多数墩为高墩，为保护原有地貌的尽可能少的破坏，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。

抱箍为圆形，高度0.4m。

盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。

依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架抱箍施工方案是否和合理安全。

1．侧模和端模侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为5mm，肋背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10；侧模共重：3280kg，端模共重：1628kg。

2．底模底模为钢模板，面模厚度为5mm ，背架槽钢2-[10，横向肋槽钢[8，竖向肋扁钢-70x10。

底模共重：1160kg 。

3．模板支撑盖梁底模下采用20cm ×20cm ×400cm 的方木作为横梁，间距0.30cm 。

横梁放置在I40b 工字钢上，I40b 工字钢为受力主梁。

4．抱箍抱箍采用两块半圆弧形钢板制成，钢板厚：12mm ，高0.4m ，抱箍牛腿钢板厚20mm ，宽25cm ，采用16根M22高强度螺栓连接。