单桩竖向极限承载力
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值计算方法(总2页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第条公式计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表取值，用户需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表取值；u——桩身周长。
3. 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按JGJ 94-2008规范第条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩竖向极限承载力的设计取值
单桩竖向极限承载力的设计取值摘要：本文通過对单桩竖向极限承载力标准值概念、相关规范规定、桩基工程施工案例、桩基施工中对桩竖向承载力极限设计取值的常见误区进行分析，并提出自己的看法。
对设计与施工中单桩竖向极限承载力的取值具有一定的指导意义。
关键词：单桩；极限承载力；设计取值；误区0单桩竖向极限承载力标准值的概念单桩竖向极限承载力标准值是指单桩在竖向荷载作用下达到破坏状态前或出现不适合继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于地基对桩的支承阻力和桩身强度，是桩基承载力设计计算的基本参数，单桩承载力的特征值和设计值均根据它进行换算。
单桩竖向极限承载力的影响因素：一方面是人为控制：包括桩型、材料、截面尺寸、桩长、桩端进入持力层深度、施工工艺和方法等。
另一方面取决于桩端、桩侧土的工程性能，体现为土的极限侧阻力和极限端阻力，是决定承载力的基本因素，但其发挥受一方面因素的影响。
1《建筑桩基技术规范》的相关规定5.3.1设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定：1）设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定；2）设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料，结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试验确定；3）设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试和经验参数确定。
5.3.12对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5米、1.0米的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化影响折减系数计算单桩极限承载力标准值。
当承台底面上下非液化土层厚度小于以上规定时，土层液化影响折减系数取0。
5.4.2符合下列条件之一的桩基，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，在计算基桩承载力时应计入桩测负摩阻力：1）桩穿越较厚松散填土、自重湿陷性黄土、欠固结土、液化土层进入相对较硬土层时；2）桩周存在软弱土层，临近桩测地面承受局部较大的长期荷载，或地面大面积堆载（包括填土）时；3）由于降低地下水位，使桩周土有效应力增大，并产生显著压缩沉降时。
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；u——桩身周长。
3. 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按JGJ 94-2008规范第5.3.8条公式5.3.8-1计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩竖向极限承载力
1、单桩的竖向极限承载力标准值的基本概念单桩的竖向极限承载力标准值是基桩承载力的最基本参数，其他如特征值、设计值都是根据竖向极限承载力标准值计算出来的。
新旧桩基规范对单桩的竖向极限承载力标准值的定义是一致的，是指单桩在竖向荷载作用下达到破坏状态前或出现不适合继续承载的变形时所对应的最大荷载，它取决于对桩的支承阻力和桩身材料强度。
对单桩竖向极限承载力的影响，一方面是可以人为控制的，包括桩的类型、材料、截面尺寸、入土深度、桩端进入持力层深度、成桩后休止时间以及成桩施工方法等；另一方面由桩端、桩侧土的性质决定，体现为土的极限侧阻力和极限端阻力，是决定承载力的基本因素，但其发挥受一方面因素的影响。
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002和《建筑基桩检测技术规范》均规定了单桩竖向极限承载力标准值确定方法，一般根据以下几点综合分析确定：（1）根据沉降随荷载变化的特征确定：对于陡降型Q-S曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。
（2）根据沉降随时间变化的特征确定：取s-lgt曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。
（3）某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5倍，或桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的2倍，且经24h尚未达到相对稳定标准，或已达到设计要求的最大加载量，取前一级荷载值。
（4）对于缓变型Q-S曲线可根据沉降量确定，宜取s=40mm对应的荷载值；当桩长大于40mm时，宜考虑桩身弹性压缩量；对直径大于或等于800mm的桩，可取s=0.05D（D为桩端直径）对应的荷载值。
对于单桩竖向抗压极限承载力标准值应明确以下几个概念：（1）它是实测值统计的结果；（2）根据规范公式计算的极限承载力标准值为设定极限承载力标准值，实际值应由实测值最后确定；（3）一些工程中，桩的检测没有达到极限承载力，而是根据规范公式计算出的设定值进行检测设计，达到设定值即终止检测，，而没有真正得到桩的极限承载力标准值，造成一定程度的浪费。
确定单桩竖向极限承载力方法的
砂类土承载力分析
砂类土具有较高的地层承载力，通过分析其颗粒组成、含水量、 密实度等指标，评估单桩在该土层中的承载能力。
岩石地层承载力分析
岩石地层具有较高的硬度和稳定性，通过分析岩石的岩性、产状、 风化程度等，评估单桩在岩石地层中的承载能力。
特殊地质条件承载力分析
对于软土、沼泽、盐渍土等特殊地质条件，需进行针对性的地层承 载力分析，考虑土层的变形特性、强度指标等因素。
详细描述
通过分析同类工程中相似的桩基设计经验，如相似的 地质条件、桩型、直径等，对单桩竖向极限承载力进 行估算。该方法主要适用于缺乏详细地质资料或经验 较少的情况，但需要充分考虑工程实际情况和地质条 件的差异。
06
综合确定单桩竖向极限承载力
静载试验与理论计算相结合
静载试验
通过静载试验可以获得单桩的实际承载力数 据，为理论计算提供依据。
理论计算
根据土力学、结构力学等理论，对单桩的极 限承载力进行计算，为实际工程提供参考。
工程地质法与经验估算法相结合
工程地质法
根据工程地质勘察报告，对桩基所在地的地质情况进行 评估，预测单桩的极限承载力。
经验估算法
根据类似工程的经验，对单桩的极限承载力进行估算， 为工程设计提供参考。
其他综合方法
有限元分析法
评估单桩的沉降特性
试验步骤
1. 选择试验场地，准备试桩。
2. 安装静载设备，包括反力装 置、加载设备和位移测量装置 。
3. 进行加载，通常采用分级加 载的方式，逐级增加荷载，每 级荷载稳定后进行位移测量。
试验步骤
4. 记录位移、荷载数据，分析单桩的沉降特性。 6. 卸载并拆除静载设备。
5. 根据试验数据绘制Q-S曲线，确定单桩竖向极限承载 力。
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；u——桩身周长。
3. 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按JGJ 94-2008规范第5.3.8条公式5.3.8-1计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩竖向极限承载力
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如果在试桩时，同时测出桩顶竖向位移 s0及桩的弹性模量E则还可利用上述已测知 的轴力分布曲线N（z） ，根据材料力学公 式，求出桩端位移Sp和任意深度处的桩身截 面位移S（z），即
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注意：图4-9中的荷载传递曲线（N－z曲 线）、侧阻分布曲线（qs－z曲线）及桩截 面位移曲线（s－z曲线），都是随着桩顶荷 载Q的增加而不断变化的。 • 如何采用不同荷载作用下的荷载传递曲 线，了解侧阻力和端阻力随荷载增大的发展 变化、它们的发挥程度及两种阻力与桩身位 移的关系等规律，无疑对合理地确定桩的承 载力和进行桩基础的设计是很有意义的。
负摩阻力的分布与中性点
（1）负摩阻力的产生条件
（2）负摩阻力的分布
正负摩阻力分界的地方，即桩土之间不发生相对 位移的截面称为中性点（见图4-10（b））。在中性 点以上，土层相对于桩产生向下的位移，在这部分桩 长范围内出现负摩阻力；在中性点以下，桩截面产生 相对于土层的向下位移，因而产生桩侧正摩阻力，同 时在中性点处下拉荷载（即由负摩阻力在桩身引起的 最大轴力）达到最大值（见图4-10 （d））。 中性点的深度Ln与桩周土的压缩性和变形条件及 桩和持力层土的刚度等因素有关，理论上可根据桩的 竖向位移和桩周土的竖向位移相等处来确定，但实际 上准确确定中性点的位置比较困难。
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（2）桩ห้องสมุดไป่ตู้阻力
• 桩端处的阻力是在荷载作用下桩与桩周土之 间产生相对位移到一定程度之后，荷载传至桩端 处引起土的压缩变形而产生的。
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当作用于桩顶的荷载Q不断增大，桩侧摩阻 力完全发挥达到极限值后，继续增加的荷载就靠 桩端阻力的增大来承担，直到桩端下的土体达到 极限平衡，桩端阻力也达到极限值，此时桩所承 受的荷载即为极限承载力Qu。
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；u——桩身周长。
3. 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按JGJ 94-2008规范第5.3.8条公式5.3.8-1计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩竖向极限承载力标准值
单桩竖向极限承载力标准值1. 什么是单桩竖向极限承载力？说到单桩竖向极限承载力，首先我们得搞清楚这是什么东东。
简单来说，单桩竖向极限承载力就是单根桩能承受的最大竖向荷载。
你可以想象一下，就像我们平时搬重物一样，重的东西得找个能扛的地方放，桩也是一样，得知道自己能承受多大的压力，才能确保地基稳稳当当，不会“翻车”。
这玩意儿可重要了，特别是在建筑工程里，桩不仅仅是支撑的工具，更是整个结构的“脊梁”，绝对不能马虎。
1.1 为什么要关注承载力？讲真，承载力这东西，听起来可能有点儿枯燥，但它关系到我们日常生活的方方面面。
从高楼大厦到桥梁，甚至是你我脚下的地面，承载力无处不在。
想象一下，如果一栋大楼的桩承载力不够，结果可想而知，楼塌了，大家可就得大伙儿一起找地方住了，光是想想都觉得后怕。
为了安全，设计师们可是得费尽心思来计算这些数据，把桩的承载力稳稳当当地设计出来，确保工程的安全性，真是为了我们的安宁操碎了心。
1.2 如何测定承载力？要想知道单桩的承载力，首先得进行一些测试。
咱们可以进行静载试验和动载试验。
静载试验就像是给桩“加压”，看看它能顶多重，直到不行为止。
动载试验则有点像“游戏”，通过撞击来测量桩的反应。
听起来是不是挺刺激的？这些测试就像是给桩做了一次“体检”，确保它能胜任重任，毕竟，万一出问题，可就不是开玩笑的事了。
2. 承载力的影响因素说到承载力，它并不是一成不变的，还受到不少因素的影响。
首先是桩的材质，不同的材质承载能力肯定不一样。
比如，钢桩就比木桩强得多，毕竟木桩再结实也不能和钢铁硬碰硬。
其次是桩的长度和直径，越粗越长的桩，自然能承受更多的力量，就像咱们平时搬东西，找个结实的大箱子肯定比小纸箱靠谱。
2.1 地质条件的重要性再者，地质条件也不得不提。
土壤的性质、含水量、密实度，这些都是决定桩承载力的“潜在因素”。
比如，沙土的承载力和黏土的承载力就差得远。
就像咱们走在沙滩上，脚一踩就陷下去，而在石头上走，那可是稳得像泰山。
单桩竖向抗拔极限承载力的综合判定方法
单桩竖向抗拔极限承载力的综合判定方法
单桩竖向抗拔极限承载力的综合判定方法主要包括以下几个方面：
1. 依据场地条件、桩基直径、长度和材质等因素，选择合适的弹性模量和桩身受力长度。
2. 根据土层特性、桩基埋深等因素，通过现场钻孔、采样和试验等方式，获得场地土壤的物理力学参数和桩身侧阻力的计算值。
3. 计算桩基垂直力和水平力的作用，以及桩身的侧阻力和端阻力。
4. 根据极限状态设计理论和试验数据，结合桩基的实际受力情况，确定桩身的极限承载力和抗拔极限承载力。
5. 综合考虑各个因素的影响，判断桩身是否满足强度和稳定性要求，以及是否符合设计要求。
6. 对受力情况进行监测和检测，及时发现和解决问题。
综合上述因素，确定桩基的竖向抗拔极限承载力，有助于提高工程结构的承载能力和安全性，提高工程质量和效益。
单桩竖向承载力特征值计算方法
可编写可改正单桩竖向承载力特点值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008 第条公式计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特点值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1.一般桩的经验参数法此方法合用于除预制混凝土管桩之外的单桩。
按JGJ94-2008 规范中第条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；参照JGJ94-2008规范表取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；关于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参照JGJ94-2008 规范表 2 取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；关于摩擦桩取q pk=0；2.大直径人工挖孔桩（ d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法合用于大直径（ d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008 规范第条公式计算：可编写可改正式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008 规范中表取值，用户需 1 取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；关于扩底桩变截面以上2d 范围不计侧阻力；关于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008 规范中表 1 取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；关于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008 表取值；u ——桩身周长。
3.钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按 JGJ 94-2008 规范第条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008 规范中表1 取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；关于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008 规范中表取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；关于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；可编写可改正u ——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩竖向极限承载力计算
单桩竖向极限承载力计算Ⅰ一般规定1.1设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定：1 设计等级为甲级的建筑桩基，应通过单桩静载试验确定；2 设计等级为乙级的建筑桩基，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料，结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定；其余均应通过单桩静载试验确定；3 设计等级为丙级的建筑桩基，可根据原位测试和经验参数确定。
1.2单桩竖向极限承载力标准值、极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值应按下列规定确定：1单桩竖向静载试验应按现行行业标准《建筑基桩检测技术规范》JGJ 106执行；2 对于大直径端承型桩，也可通过深层平板（平板直径应与孔径一致）载荷试验确定极限端阻力；3 对于嵌岩桩，可通过直径为0.3m岩基平板载荷试验确定极限端阻力标准值，也可通过直径为0.3m嵌岩短墩载荷试验确定极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值；4 桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值宜通过埋设桩身轴力测试元件由静载试验确定。
并通过测试结果建立极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值与土层物理指标、岩石饱和单轴抗压强度以及与静力触探等土的原位测试指标间的经验关系，以经验参数法确定单桩竖向极限承载力。
Ⅱ 原位测试法1.3 当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验，可按下式计算：p sk i sik pk sk uk A p l q u Q Q Q α+=+=∑(1.3-1)当21sk sk p p ≤时)(2121sk sk sk p p p ⋅+=β(1.3-2)当21sk sk p p >时2sk sk p p =(1.3-3)式中skQ 、pk Q ——分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值；u——桩身周长；sikq ——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i 层土的极限侧阻力；i l ——桩周第i 层土的厚度；α——桩端阻力修正系数，可按表1.3-1取值；skp ——桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值（平均值）；p A ——桩端面积；1sk p ——桩端全截面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；2sk p ——桩端全截面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，如桩端持力层为密实的砂土层，其比贯入阻力平均值s p 超过20MP a 时，则需乘以表1.3-2中系数C 予以折减后，再计算2sk p 及1sk p 值；β——折减系数，按表1.3-3选用。
单桩竖向承载力设计值计算
单桩竖向承载力设计值计算一、构件编号: ZH-1示意图二、依据规范:《建筑桩基技术规范》(JGJ 94－2008)《建筑地基基础设计规范》(GB50007－2002)三、计算信息1.桩类型: 桩身配筋率＜0.65%灌注桩2.桩顶约束情况: 固接3.截面类型: 圆形截面4.桩身直径: d=800mm；桩端直径: D=1200mm5.材料信息:1)混凝土强度等级: C30 fc=14.3N/mm2 Ec=3.0×104N/mm22)钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2fy，=300N/mm2Es=2.0×105N/mm23)钢筋面积: As=2155mm24)净保护层厚度: c=50mm6.其他信息:1)桩入土深度: H>6.000m7.受力信息:桩顶竖向力: N=1169kN四、计算过程:1)根据桩身的材料强度确定桩型:人工成孔灌注桩(d≥0.8m)桩类别:圆形桩桩身直径D =800mm桩身截面面积A ps=0.50m桩身周长u=2.51mR a=ψc f c A ps +0.9f y，A S，【5.8.2-1】式中A ps————桩身截面面积f c———混凝土轴心抗压强度设计值ψc———基桩成孔工艺系数，预制桩取0.85，灌注桩取0.7~0.8。
f y，———纵向主筋抗压强度设计值A S,———纵向主筋截面面积R a =5363+582=5945KN2)根据经验参数法确定计算依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本项目岩土工程勘察报告单桩竖向承载力特征值(R a)应按下式确定:R a=1/k×Q uk 【5.2.2】式中Q uk————单桩竖向极限承载力标准值K———安全系数，取K=2.Q uk=Q sk+Q pk= u∑ψsi q sik L i +ψp q pk A p 【5.3.6】桩型: 人工成孔灌注桩(d≥0.8m)桩类别:圆形桩桩端直径D =1200mm桩端面积A p=1.13m桩端周长u=3.77m第1土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值q sik=10Kpa土层厚度L i= 9.5 m极限侧阻力标注值Q sk=u×L i×q sik =1.88×9.5 ×10= 179.07KN 第2土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值q sik=10Kpa土层厚度L i= 4 m极限侧阻力标注值Q sk=u×L i×q sik=1.88×4 ×10= 75.2 KN 第3土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值q sik=150Kpa土层厚度L i= 1 m极限侧阻力标注值Q sk=u×L i×q sik=1.88×1 ×150= 282.74 KN总极限侧阻力标注值Q sk=∑Q sk= 537 KN极限端阻力标准值q pk=3000KN总极限端阻力标注值Q pk=q pk×A p=3000×0.28= 792 KNQ uk=Q sk+Q pk=537+792=1330单桩竖向承载力特征值R a = 666KN。
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值计算方法本页仅作为文档封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式计算：式中：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩竖向承载力特征值1200kn
单桩竖向承载力特征值1200kn
摘要：
1.单桩竖向承载力特征值的定义
2.单桩竖向承载力特征值的计算方法
3.单桩竖向承载力特征值的应用
4.静载试验在确定单桩竖向承载力特征值中的作用
5.桩身承载力控制极限承载力的工程桩试验方法
正文：
一、单桩竖向承载力特征值的定义
单桩竖向承载力特征值是指静载试验测定的单桩压力变形曲线线形变形段内规定的变形所对应的压力值。
它反映了单桩在竖向荷载作用下所能承受的最大荷载，是桩基设计中一个重要的参数。
二、单桩竖向承载力特征值的计算方法
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）确定了单桩竖向承载力特征值的计算方法，主要采用静载试验法。
静载试验是通过对桩施加竖向压力，观测桩身应力和应变变化，从而确定单桩竖向承载力特征值的试验方法。
三、单桩竖向承载力特征值的应用
单桩竖向承载力特征值在桩基设计中具有重要作用，可用于确定桩的设计承载力、桩的数量、桩的布置等。
此外，它还可用于对工程桩的承载力进行抽样检验和评价，以确保桩基工程的质量。
四、静载试验在确定单桩竖向承载力特征值中的作用
静载试验是确定单桩竖向承载力特征值的重要手段。
通过静载试验，可以
模拟桩在实际工作条件下的受力情况，从而更准确地确定单桩竖向承载力特征值。
五、桩身承载力控制极限承载力的工程桩试验方法
对于以桩身承载力控制极限承载力的工程桩，静载试验应加载至承载力设计值的1.5-2 倍。
这样可以确保桩在实际工作中能够承受设计荷载，并且有一定的安全储备。
单桩竖向极限承载力标准值
单桩竖向极限承载力标准值1. 引言好啦，今天咱们来聊聊一个可能让人觉得有点复杂，但实际上挺有意思的工程话题——单桩竖向极限承载力标准值。
你也许会想，“哎，这个名字听起来就让人打瞌睡呀。
”但别急，咱们慢慢捋清楚。
简单来说，这就是决定一个单桩（也就是支撑建筑物的柱子）能顶住多大重量的标准。
没错，就像你站在秤上称体重，那个“极限承载力”就是单桩在“承受”多重的考验。
2. 什么是单桩竖向极限承载力？2.1 定义咱们先从头说起。
单桩竖向极限承载力，其实就是单桩能够承受的最大垂直力量。
你可以想象成是一块大石头，它在地上能顶住的最大压力。
这个“极限”可不是随便说说的，而是经过一系列实验和计算得出来的。
就好比说你在沙滩上盖个沙堡，沙子多厚才能支撑起你那座宏伟的城堡？这就是工程师们要算的事儿。
2.2 影响因素影响单桩承载力的因素有很多。
比如说，土壤的质量、桩的材料和深度都是关键因素。
就像做菜，你需要新鲜的食材和精准的火候，才能做出一道美味的佳肴。
土壤如果松软，就像给单桩“铺垫”了个软床，它的承载力自然就受限了；而如果是坚硬的岩石，那就可以放心大胆地加重荷载了。
3. 如何确定这个承载力标准值？3.1 试验法那么，怎样才能准确得知这个承载力呢？工程师们一般会通过试验来确定。
比如说，他们可能会在施工现场做个实际的承载试验。
你可以把它想象成测试一把椅子的耐重能力，看看它能不能稳稳地撑住你的体重。
这个试验过程就是模拟实际使用情况，来确保桩子不至于在重负荷下“瘫痪”。
3.2 设计计算除了实际试验，还有一种方法就是通过设计计算来估算。
就像是数学课上解题一样，把各种参数带进去，得出一个理论上的最大承载力。
不过，这种方法通常会留有一些安全余地，以防实际情况出现意外。
毕竟，工程中“安全第一”是最重要的原则，谁也不希望在关键时刻出问题。
4. 应用与实践4.1 工程实际应用单桩的承载力标准值在实际工程中有着举足轻重的作用。
比如说，在高楼大厦的建设中，设计师们必须确保每根桩子都能安全承受整个建筑物的重量。
桩极限承载力计算公式
桩极限承载力计算公式管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值与特征值的关系（一）、计算公式：管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的计算：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值Rp：Rp=AfcΨc。
式中Rp—管桩桩身竖向承载力设计值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fc—混凝土轴心抗压强度设计值MPa；Ψc—工作条件系数，取Ψc=0.70。
2、单桩竖向承载力最大特征值Ra的确定：根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值Ra：Ra=Rp/1.35。
3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk的确定：第一种确定方法：根据GB50007—2002《建筑地基基础设计规范》附录中单桩竖向桩身极限承载力标准值Qpk=2 Ra。
第二种确定方法：根据以下公式计算Qpk=（0.8fck-0.6σpc）A。
式中Qpk—管桩桩身的竖向极限承载力标准值KN；A—管桩桩身横截面积mm2；fck—混凝土轴心抗压强度标准值MPa；σpc—桩身截面混凝土有效预加应力。
管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk相当于工程施工过程中的压桩控制力。
4、综合以上计算公式，管桩桩身的竖向极限承载力标准值Qpk、桩身竖向承载力设计值Rp与单桩竖向承载力最大特征值Ra的关系如下：Ra=Rp/1.35；Qpk=2 Ra=2 Rp/1.35约等于1.48 Rp。
（二）、举例说明：一、例如，根据03SG409《预应力混凝土管桩》国家标准图集标准，现对PC—A500（100）的管桩分别计算管桩桩身的单桩竖向极限承载力标准值、设计值与特征值如下，以验证以上公式的正确性：1、管桩桩身竖向承载力设计值Rp的计算：Rp=AfcΨc=125660 mm2×27.5 MPa×0.7=2419KN；03SG409《预应力混凝土管桩》中为2400 KN，基本相符。
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周土之间仅有非常小的相对位移时，桩侧摩阻力就发 生了。
• 在粘性土中，使桩侧摩阻力全部发挥的相对位移 量约为4～6mm，在砂土中约为6～10mm，这一位 移量不受桩的尺寸或长度的影响。
• (大直径钻孔灌注桩，如果孔壁呈凹凸形，发挥侧 摩阻力需要的极限位移较大，可达20mm以上，甚至 40mm，约为桩径的2.2%，如果孔壁平直光滑，发 挥侧摩阻力需要的极限位移较小，只有3~4mm。)
现竖向位移和桩端反力qp。桩端位移加大了桩身各截面
的位移，并使桩侧阻力进一步发挥。
• 一般说来，靠近桩身上部土层的侧阻力
先于下部土层发挥，由于发挥桩端阻力所 需的极限位移，明显大于桩侧阻力发挥所 需的极限位移，故侧阻力先于端阻力发挥 出来。
•
• 当桩身摩阻力全部发挥出来达到极限后，若继
续增加荷载，荷载增量将全部由桩端阻力承担。 由于桩端持力层的大量压缩和塑性变形，位移增 加速度显著增大，直至桩端阻力达到极限，位移 迅速增大至破坏。此时，桩达到其极限承载力。
竖向受压桩的荷载传递
一、 竖向荷载作用下单桩的工作机理
• 1、单桩竖向荷载的传递规律
• 作用于桩顶的竖向荷载 Q是由桩侧土的总摩阻力 Qs和桩端土的总抗力 Qp共同承担的，如图4－9 （a） 所示，根据力的竖向平衡得： Q＝ Qs十Qp 当桩顶荷载加大至极限值时，上式改写为 Qu＝ Qsu十Qpu
•
在深厚的软弱土层作中，无较硬的土层作为
桩端持力层，或桩端持力层虽然较坚硬但桩的长
径比l/d很大，传递到桩端的轴力很小，以至在极
限荷载作用下，桩顶荷载绝大部分由桩侧阻力承
受，桩端阻力很小可忽略的桩，称其为摩擦桩。
•
•
当桩的l/d不很大，桩端持力层为较坚硬的粘
性土、粉土和砂类土时，除桩侧阻力外，还有一
（2）桩端阻力
• 桩端处的阻力是在荷载作用下桩与桩周土之 间产生相对位移到一定程度之后，荷载传至桩端 处引起土的压缩变形而产生的。
•
•
当作用于桩顶的荷载Q不断增大，桩侧摩阻
力完全发挥达到极限值后，继续增加的荷载就靠
桩端阻力的增大来承担，直到桩端下的土体达到
极限平衡，桩端阻力也达到极限值，此时桩所承
验值，可供设计时参考。
4-3所示
• 对于砂类土，可按下式估算：
N qn 5 3(kPa) • N－桩周土经钻杆长度修正的平均标准贯入试验击数
•
桩端进入中密以上的砂土、碎石类土或中、微
化岩层，桩顶极限荷载由桩侧阻力和桩端阻力共同
承担，而主要由桩端阻力承受，称其为摩擦端承桩。
• 当桩的l/d较小 (一般小于10)，桩身穿越软弱土层， 桩端设置在密实砂层，碎石类土层中、微风化岩层
中，桩顶荷载绝大部分由桩端阻力承受，桩侧阻力 很小可忽略不计时，称其为端承桩。
桩的轴向力与桩侧摩阻力、桩身位移的关系
•
现从桩身任意深度z处取dZ微分段，其
受力状况见图4－9（a），根据微分段的竖
向力平衡条件（忽略桩身自重），可得4-1
式桩的荷载传递基本方程 ：
• 上式表明，任意深度处单位侧摩阻力qs 的大小与该处轴力N（z）的变化率桩侧摩阻力的大 小与分布。
定的桩端阻力桩顶荷载由桩侧阻力和桩端阻力共
同承担，但大部分由桩侧阻力承受的桩，称其为
端承摩擦桩。这类桩所占比例很大。
2) 端承型桩
端承型桩是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷
载全部或主要由桩端阻力承受，桩侧阻力相对桩端 阻力而言较小，或可忽略不计的桩。根据桩端阻力 发挥的程度和分担荷载的比例，又可分为摩擦端承 桩和端承桩两类。
• 但是在某些特殊情况下，桩周土层的下沉量 大于相应深度处桩身的下沉量，即土层相对桩产 生向下的位移时，土对桩侧产生向下的摩擦力， 这种摩擦力称为负摩阻力（见图4－10）。
•
负摩阻力的存在将导致增大桩身荷载（或降
低了桩的承载力），并增大桩基的沉降危害！
负摩阻力的分布与中性点
（1）负摩阻力的产生条件
Hcp随砂的相对密度Dr和桩径的增大而增大， 随覆盖压力p0的增大而减小。 qpl随砂的相对密度 Dr的增大而增大，而与桩径和覆盖压力p0无关。
但端阻力将受其下存在的软弱下卧层影响而降低， 端阻的临界厚度tc主要随砂的相对密度Dr和桩径d的增 大而增大。
在上海、安徽蚌埠对桩端进入粉砂不同深度的打 入桩进行了系列试验表明：
受的荷载即为极限承载力Qu。
•
由于桩端阻力是桩侧阻力发挥到一定程度之后
才开始发生的，因此，要使桩端阻力充分发挥就需
要比桩侧阻力全部发挥时的桩与土之间的相对位移
量大得多的相对位移量。
•
试验研究结果表明，在给定的地基条件下，充
分发挥桩端阻力所需的桩与土之间的相对位移量是
桩径（或边长）的函数。
•
对于一般土，桩与土之间相对位移为0.25倍桩
第三节 单桩竖向极限承载力
• 单桩的竖向承载力是指单桩在竖向荷载 作用下，桩和桩周土体均能维持其自身的稳 定，并且变形也在容许范围之内，能够满足 建筑物的正常使用要求所能承受的最大荷载。
• 在确定单桩的竖向承载力之前，需要了 解单桩的工作性状，即施加于桩顶的竖向荷 载是如何传递到地基中去（桩－土体系荷载 传递规律）？
• 如何采用不同荷载作用下的荷载传递曲 线，了解侧阻力和端阻力随荷载增大的发展 变化、它们的发挥程度及两种阻力与桩身位 移的关系等规律，无疑对合理地确定桩的承 载力和进行桩基础的设计是很有意义的。
2、桩侧阻力和桩端阻力
（1）桩侧阻力
•
桩与桩之间相对位移的大小，直接影响其阻力的
发挥程度。国内外原型桩和模型试验表明：当桩与桩
• 饱和粘土中的挤土桩，成桩过程使桩周土受到挤压、 扰动、重塑，产生超孔隙水压力，随后出现孔压消散、 再固结和触变恢复，导致侧阻力、端阻力产生显著的时 间效应，即软粘土中挤土摩擦型桩的承载力随时间而增 长，距离沉桩时间越近，增长速度越快。
• (b)非挤土桩的成桩效应
• 非挤土桩（钻、冲、挖孔灌注桩）在成孔过程由于 孔壁侧向应力解除，出现侧向土松弛变形。孔壁土的松 弛效应导致土体强度削弱，桩侧阻力随之降低。
•
对于钻（冲）孔灌注桩，桩侧与桩荷载分担比
还与孔底沉渣有关，一般为摩擦型桩。
（4）极限桩侧阻力、桩端阻力的影响因素
• 1) 深度效应 当桩端进入均匀持力层的深度h小于某一深
度时，其端阻力一直随着深度线性增大；当进入 深度大于某个深度后，极限端阻力基本保持恒定 不变，该深度称为端阻力的临界深度hcp，该恒定 极限端阻力称为端阻稳定值qpl。
（2）负摩阻力的分布
正负摩阻力分界的地方，即桩土之间不发生相对 位移的截面称为中性点（见图4-10（b））。在中性 点以上，土层相对于桩产生向下的位移，在这部分桩 长范围内出现负摩阻力；在中性点以下，桩截面产生 相对于土层的向下位移，因而产生桩侧正摩阻力，同 时在中性点处下拉荷载（即由负摩阻力在桩身引起的 最大轴力）达到最大值（见图4-10 （d））。
• 对于一般摩擦桩，当顶部作用有竖向荷载Q时， 其桩顶位移S0一般由两部分组成，一部分为桩端下 沉量sp，它包括由桩侧荷载引起的桩端以下土体压 缩和桩尖刺人桩端土层而引起的桩身整体位移；另 一部分则为桩身材料在轴力N作用下产生的压缩变形 Ss（见图4－9b），可表示为S0＝ SP十Ss 。
• 为了解桩侧摩阻力qs与轴力N和桩身截面位移s 的关系，可进行专门的试验研究。例如图4－9（a） 所示为一根试验单桩，长度为L，截面积为A，周长 u，可预先沿桩身不同截面埋设应力计，测出各截面 的应力，从而可算出各截面轴力N（z）沿桩身z的分 布曲线。显然，当摩擦阻力qs方向向上时， N（z） 将随深度的增加而减小。例如图4－9（d）所示。
l/d有关。桩土相对刚度越大，长径比l/d越小，桩端传
递的荷载就越大。 按桩侧阻力与桩端阻力的发挥程度和分担荷载比，
将桩分为摩擦型桩和端承型桩两大类和四个亚类。
1) 摩擦型桩 摩擦型桩是指在竖向极限荷载作用下，桩顶荷
载全部或主要由桩侧阻力承受。根据桩侧阻力分担 荷载的大小，摩擦型桩分为摩擦桩和端承摩擦桩两 类。
• 桩侧摩阻力沿桩身的分布受多种因素（如桩 的类型、沉桩方法、土的种类及性质等）的影响。 根据试验研究结果得出：
•
•
一般粘性土中的桩，其摩阻力沿桩身分布的
形状，常近乎抛物线，在桩顶处摩阻力为零，桩
身中段处的摩阻力则比桩的下段大（图4－9c ）。
•
• 而在砂土中的桩，其摩阻力从地面开始约5～ 20倍桩径（打人桩约为10～20倍桩径；灌注桩约 为5～10倍桩径）范围内随深度增加而增大。深 度更大处的摩阻力则接近均匀分布或逐渐减小。
• 对桩的荷载传递规律可归纳如下：
竖向荷载作用下桩土体系荷载传递过程
可简单描述为：桩身位移s（z）和桩身荷载Q （z） 随深度递减，侧摩阻力qs（z）自上而
下逐步发挥。 s（z） 、 Q（z）和 qs（z）三
者之间的关系可通过数学表达式加以描述 （式 4-1 桩的荷载传递基本方程）。
单桩的荷载传递分析
径；对于坚硬粘土，为0.1倍桩径；对砂土，为
0 .08～0.1倍桩径。
• 在不同的桩顶荷载作用下，桩侧总摩阻力和桩端
总阻力的比值并非是一个常数。可见桩顶荷载传递 过程是较复杂的。
（3）桩侧、桩端阻力的荷载分担比与桩的分类
桩侧、桩端阻力的荷载分担情况，除了与桩侧、 桩端土的性质有关以外，还与桩土相对刚度、长径比
临界深度在7d以上，端阻的临界厚度为（5-7）d； 硬粘性土中的临界深度与临界厚度接近相等，
hcp≌ tc ＝ 7d 。
• 2) 成桩效应
• (a) 挤土桩、部分挤土桩的成桩效应
• 非密实砂土中的挤土桩，成桩过程使桩周土因挤压 而趋于密实，导致桩侧、桩端阻力提高。对于桩群，桩 周土的挤密效应更为显著。