复摆颚式破碎机的轴承
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１．１ 轴承尺寸
常规的设计计算程序如下：由破碎力计算偏心轴 的尺寸。当初定偏心轴在机架轴承和动颚轴承处的轴 颈后，据此初定轴承规格。通常尽可能选用中宽系列 规格，校核轴承的理论使用寿命，以满足相关标准。 在这一程序中，解决两个关键问题，方能正确选择轴 承尺寸。
１．１．１ 确定破碎力 颚式破碎机的最大破碎力计算公式较多，不同公 式的计算结果相差颇大，在无法实际测定颚破机应力 情况下建议采用下列经验公式来计算最大破碎力 P
２２３３８ 轴承内圈 d ＝ １９０ ｍｍ，当过盈量为 ０．０４ ｍｍ
时，加热温度按公式
式中
t ＝ （Eｍａｘ ＋ E０）／ （αd） ＋ t０ ＝ ６２．４℃ Eｍａｘ—— 过盈量，０．０４ ｍｍ α —— 钢热膨胀系数，１２．４×１０－６ Ｌ／ ℃
d —— 内圈直径，１９０ ｍｍ
１． 偏心轴 ２． 动颚 ３． 动颚轴承 ４． 轴密封盖 ５． 密封盖 ６． 机架轴承 ７． 退卸套 ８． 机架密封盖 ９． 圆螺母 １０． 轴承座
在宽度方向，机架轴承的宽度中心应尽可能与机 架侧板厚度中心吻合，此时由飞槽轮悬臂对轴承的附 加力矩将会最小。由此确定机架轴承间距后按密封布 置，可定动颚轴承的间距。
２．２ 轴承的轴向定位
动颚轴承内圈内侧由偏心轴轴肩定位，外侧由轴 密封盖借助机架轴承最终靠圆螺母拧紧定位。动颚轴 承外圈内侧无定位，外侧由动颚密封盖定位，此盖用 螺栓拧紧时，可垫纸垫片调节轴向间隙，使之贴紧， 此盖螺栓应设计多些并尽可能大，由齿板上的轴向力 通过动颚传递到轴承上，主要由此盖承受。一旦螺栓 不够多或大，此处螺栓将松动，无法对动颚轴承定 位。
之间 K 与物料粒度分布有关，当进料大颗粒较多时建 议取小值；与破碎腔形有关，当宽度 B 较大时取小 值，当啮角 α 较大时取小值。 例如：对 ＰＥ４００×６００ 破碎机，已知：H ＝ ９４９ ｍｍ，L ＝ ６００ ｍｍ，取 K ＝ ０．２９。
作者简介：李本仁，男，１９４６ 生，教授级高级工程师，上海杰 弗朗工程设备有限公司总工程师。
不同结构的轴承其承载能力不一样，针对颚破机 的重载冲击负荷，保持架采用钢板冲压或铸铜材料较 好，应避免采用尼龙类或铝合金等材料。
１．５ 润滑方式
早期的颚破机曾采用滑动轴承，并采用稀油润 滑，目前都采用滚动轴承，仍有少数企业采用稀油润 滑，但密封比较复杂，由于主轴转速较低，油脂润滑 被极大多数颚破机制造商采用。各个轴承制造商在对 轴承使用寿命作大量研究之后，都对传统的轴承使用 寿命计算方式提出修正，其核心思想是：在同样工况 条件下，如果采用正确的润滑方式，可以大大提高轴 承的使用寿命，正确的润滑方式包括润滑油脂的选择 （脂种类、粘度、添加剂） 和密封。按照颚破机的轴承 转速、使用温度和迷宫密封方式，建议选用 ２ 号针入 度的锂基合成油作润滑油脂。
作者简介：蒋冬青，男，１ ９ ６ ３ 年生，１ ９ ８ ６ 年毕业于武汉工 业大学机械工程系，现为湖南建材高等专科学校副教授，主要从 事建材机械和现代管理工程方面的教学与科研。
至基础会振松，严重时会使相关联的其它零件磨损甚 至报废，并且会导致设备的技术经济参数不能达到要 求。因此，了解机械设备零件的极限磨损量，控制零 件的磨损量在极限量之内，对设备的正常运行具有重 要的意义［１］。下面以典型的水泥粉磨机械零件为分析 对象，阐述零件极限磨损量的确定方法。
平均破碎力 P′，实际测定 P′＝ ０．２２ ￣ ０．２４ P，在计
算轴承寿命时，将 P ′作为轴承当量负荷，代入公
式：Lｎ ＝ １０６／ ６０n（Ｃ／ P′）ε 中来计算轴承寿命。 例如：ＰＥ４００×６００ 颚破机，已知采用轴承型号
为 ２２３３８，其 C动 ＝ １ ８７０ ｋＮ，n ＝ ２８０ ｒ／ ｍｉｎ ε＝ １０／ ３， P′＝ ０．２３P ＝ ０．２３×２ ０６４ ｋＮ ＝ ４７５ ｋＮ，于是轴承寿
为了保证颚破机的正常运行，不仅轴承的制造 质量良好，而且颚破机的轴承选型必须正确，轴承 相关结构的设计必须合理，轴承的装配和使用必须 符合规范。
１ 轴承选型
球面滚子轴承承受径向负荷能力大，又能承受 ２ 个方向的轴向负荷，特别适合颚破机的重型、冲击负 荷的工况。国内外各制造商均选择这种型式的轴承作 为颚破机轴承，在轴承型式确定后，轴承的选型指： 轴承尺寸、精度、内部游隙、保持架和润滑方式等 ５ 个方面。
２．３ 轴承密封
当轴承采用油脂润滑时，颚破机普遍采用迷宫密
破
封，按密封位置迷宫可采取径向或轴向两种，一般用
径向密封比较易布置。对大型规格颚破由于偏心轴挠
磨
度较大，易引起迷宫相碰，且采用较大的间隙。为加
强迷宫密封效果，可以在迷宫处专门设油脂加入孔，
加入硬脂来密封轴承。
２．４ 轴承座
动颚轴承安装在动颚轴承孔内，不存在单独轴承
来自百度文库
第 ３４ 卷 ２００６ 年第 ４ 期
粉磨机零件极限磨损量的确定方法
论文编号：１００１－３９５４（２００６）０４－００２８－３０
粉磨机零件极限磨损量的确定方法
破 磨
２２８８
蒋冬青 １ 刘明红 ２
１ 湖南建材高等专科学校 湖南衡阳 ４２１００８ ２ 华中水泥有限公司
磨损是零件两接触表面间由于摩擦的机械作用 使表面物质逐渐损耗的过程，它将导致在垂 直于摩擦表面的方向上零件尺寸的逐渐减小。当磨损 到一定程度，即零件的尺寸减小到一定尺寸 （即极限 磨损量） 时，零件的机械强度大大削弱，磨损率急剧 增加，会产生异常噪声和振动，摩擦副温度迅速升 高，很快导致零件失效。所以，对于设备零件的设计 人员来说，零件的极限磨损量是一个很重要的控制指 标。然而，对机械设备的使用者来说，由于知识水平 和工作经验等因素的影响，往往不能理解设计者的意 图，即不了解零件的极限磨损量，因此，在实际生产 中，经常出现零件不该换的换了，该换的却仍在使用 的问题，尤其在矿山、建材、化工等行业，由于设备 工作环境较差，粉尘较多，设备零件的磨损问题比较 突出，零件磨损到极限磨损量后仍在使用的较多。从 表面看，这些零件仍可使用，但实际上，由于振动加 大，磨损加快，会造成油耗增加，设备的联接螺栓甚
当 σＢ ＝ ２５０ ＭＰａ 时，σ＝ １２．５ ＭＰａ，P ＝ ２ ０６４ ｋＮ （实测 ２ ０３６ ｋＮ） 。
σＢ ＝ １８３ ＭＰａ 时，σ ＝ ９．１５ ＭＰａ，P ＝ １ ５１０ ｋＮ （实测 １ ４９０ ｋＮ） （图 １）。
１．１．２ 确定轴承负荷
颚破机的偏心轴每
回转一圈，动颚实施向
前摆动挤压破碎和向后
选用标准中的第 ３ 组游隙，即通常称为 Ｃ３ 规格，保 证在装配时一定减少量后还能剩余足够的工作游隙， 以利轴承正常工作。
例如：２２３３８Ｃ３ 轴承原始游隙按标准为 ０．２０ ￣ ０．２６ ｍｍ，装配时的减少量规定最小为 ０．０９ ｍｍ，最 大为 ０．１３ ｍｍ，则工作游隙应大于 ０．１０ ｍｍ。
机架轴承的内圈内侧由偏心轴上轴密封盖定位， 可靠的设计是动颚轴承内圈外侧与机架轴承的内圈内 侧采用同一密封盖，此盖跨在偏心轴上必定随轴旋 转，不会相对转动而发热。机架轴承内圈外侧往往由 退卸套固定时斜面顶紧定位。机架轴承外圈在传动端 处由轴承座或密封盖定位，非传动端 （即飞轮端） 往往 放松不作定位，在运行时允许偏心轴热膨胀而伸长。
轴承装配之后，其原始游隙将会减少。对动颚轴 承而言，偏心轴与它是采用过盈配合装配。动颚轴承 加热后内圈膨胀装在偏心轴上，内圈的扩大将减少轴 承的原始游隙。对机架轴承而言，常采用退卸套装在 轴承内圈与偏心轴之间来固定，退卸套的轴向移动是 决定轴承的径向游隙减少量。一般轴承手册都给定不 同规格轴承的最小和最大径向游隙减少量。规定最小 径向游隙减少量是防止退卸套未装紧，与偏心轴或轴 承内圈产生相对转动而发热咬死。规定最大径向游隙 减少量是防止轴承内圈变形大而造成附加应力在使用 中过早疲劳损坏。
２ 轴承相关结构设计
轴承相关结构包括：轴承相对机架的位置、轴承 的轴向定位、密封和机架轴承座等 ４ 个方面 （见图 ２）。
第 ３４ 卷 ２００６ 年第 ４ 期
２．１ 轴承相对机架位置
在高度方向，偏心轴的位置称为动颚的悬挂点， 为了取得良好的进料口和排料口的动颚运动轨迹，通 常推荐低悬挂甚至零悬挂。由于悬挂点较低使轴承受 力增大，从而逼使选择更大规格轴承，而且使活动齿 板的紧固尺寸比较困难。因此必须综合平衡，不能一 味追求运动轨迹，目前可采用参数优化设计来计算。
１ 按照制造厂家提供的数据确定
制造厂家给用户提供的设备使用说明书是设备的 使用和维护指南，从中可获得有关的技术参数，有些 也给出了零件极限磨损量的数据，这些数据是通过理 论分析、试验研究或总结使用经验而得来的，可供设 备的使用人员参考。
第 ３４ 卷 ２００６ 年第 ４ 期
复摆颚式破碎机的轴承
论文编号：１００１－３９５４（２００６）０４－００２６－２８
复摆颚式破碎机的轴承
破 磨
２２６６
李本仁
上海杰弗朗工程设备有限公司 上海 ２０００１１
复摆颚式破碎机上装有两对轴承：一对轴承装 在机架与偏心轴之间，通常称为机架轴承， 机架轴承支承偏心轴作回转运动；另一对轴承装在动 颚与偏心轴之间，通常称为动颚轴承，支承动颚在偏 心轴回转时作摆动运动。两对轴承将破碎机运行时的 破碎物料负荷传递到机架上，是颚破机重要的零部件 之一。
E０ —— 热装时操作所需间隙，推荐为 ０．０６ ｍｍ t０ —— 室温，设 ２０ ℃ 动颚轴承与偏心轴装妥后以撞击法装入动颚轴承
１１． 机架侧板
孔，此时采用过渡配合，孔应略大 ０．０１ ￣ ０．０３ ｍｍ （考
图２
虑到加工的不圆度和圆柱度），故外 （下转第 ２８ 页）
２２７７
Mining & Processing Equipment
P ＝σA （Ｎ） 式中 σ —— 待破碎物料的抗劈裂强度，取 σ ＝ １／
２０ σＢ σＢ —— 物料抗压强度，ＭＰａ A —— 当量破碎面积，ｍｍ２
A ＝ KHL 式中 H —— 破碎腔有效高度，ｍｍ
L —— 破碎腔有效长度，ｍｍ K —— 破碎腔的填充系数，取 K＝ ０．２４ ￣ ０．３０
２２３３８ 轴承内经 d ＝ １９０ ｍｍ，轴承钢线膨胀系 数 α ＝ １２．４×１０－６ Ｌ／ ℃，当工作游隙为 ０．１０ ｍｍ 时， 允许内外极限温差 Δt ＝ Δδ／ αd ＝ ４２℃，显然能满 足颚破机的正常使用。
１．４ 轴承保持架
调查主要的轴承供应商，其球面滚子轴承由 ５ ￣ ６ 种结构，分别分为内圈挡边有无，中间挡边有无， 导环有无，滚子是否对称等。保持架是一体式还是分 体式则与内圈形状相配，其材质有：尼龙、钢板冲压 件，铸铜和铸铝 ４ 种。
原始游隙在装配减少后剩余的游隙是轴承工作时 的游隙，称为工作游隙，工作游隙是轴承正常使用的 重要因素。颚破机的使用环境较差，轴承内外圈的温
Mining & Processing Equipment
复摆颚式破碎机的轴承
差比较大，因此，应该留有较大的工作游隙。 由上所述，在选择颚破机轴承原始游隙时，建议
退回排出物料的运动，
由此，轴承所承受的是
脉冲循环应力。在偏心
轴转过 ３６０°时，每一位
置上的破碎力从零到最
大之间变化。为方便计
图１
算，可以将 ３６０°划分为
等步长的计算单位，例如： １０°或 ２０°，并且假设在
每一单位内，轴承所受破碎力是不变的，然后通过
多次实测和计算，得到每一单位时的破碎力，再计算
座，而机架轴承座有分体式和整体式两种，由于机架 轴承的主应力方向往往与垂直线方向偏 １５°左右，因 此不适宜用水平剖分的上下分体式轴承座，尤其是大 型规格轴承，否则在倾斜的重型冲击负荷下，分体式 轴承座受到侧向力会引起内孔变形，从而破坏轴承。
３ 轴承装配
动颚轴承加热后与偏心轴热装，应预先测量过盈
配合的实际过盈量，然后决定加热温度，例如：
命 Lｎ ＝ ５ ７３５ ｈ。
１．２ 轴承精度
轴承精度包括：尺寸公差和旋转精度 ２ 个方面， 不管是轴承组成各零件的几何公差还是旋转时的径 向，轴向跳动误差，由于颚破机在低于 ３００ ｒ／ ｍｉｎ 的 主轴转速下运动，故普通精度轴承均能满足使用。
１．３ 内部游隙
球面滚子轴承只存在径向游隙，按标准其径向游 隙分为 ５ 组，在出厂前由制造商已选配调整好。此时 游隙称为原始游隙。
常规的设计计算程序如下：由破碎力计算偏心轴 的尺寸。当初定偏心轴在机架轴承和动颚轴承处的轴 颈后，据此初定轴承规格。通常尽可能选用中宽系列 规格，校核轴承的理论使用寿命，以满足相关标准。 在这一程序中，解决两个关键问题，方能正确选择轴 承尺寸。
１．１．１ 确定破碎力 颚式破碎机的最大破碎力计算公式较多，不同公 式的计算结果相差颇大，在无法实际测定颚破机应力 情况下建议采用下列经验公式来计算最大破碎力 P
２２３３８ 轴承内圈 d ＝ １９０ ｍｍ，当过盈量为 ０．０４ ｍｍ
时，加热温度按公式
式中
t ＝ （Eｍａｘ ＋ E０）／ （αd） ＋ t０ ＝ ６２．４℃ Eｍａｘ—— 过盈量，０．０４ ｍｍ α —— 钢热膨胀系数，１２．４×１０－６ Ｌ／ ℃
d —— 内圈直径，１９０ ｍｍ
１． 偏心轴 ２． 动颚 ３． 动颚轴承 ４． 轴密封盖 ５． 密封盖 ６． 机架轴承 ７． 退卸套 ８． 机架密封盖 ９． 圆螺母 １０． 轴承座
在宽度方向，机架轴承的宽度中心应尽可能与机 架侧板厚度中心吻合，此时由飞槽轮悬臂对轴承的附 加力矩将会最小。由此确定机架轴承间距后按密封布 置，可定动颚轴承的间距。
２．２ 轴承的轴向定位
动颚轴承内圈内侧由偏心轴轴肩定位，外侧由轴 密封盖借助机架轴承最终靠圆螺母拧紧定位。动颚轴 承外圈内侧无定位，外侧由动颚密封盖定位，此盖用 螺栓拧紧时，可垫纸垫片调节轴向间隙，使之贴紧， 此盖螺栓应设计多些并尽可能大，由齿板上的轴向力 通过动颚传递到轴承上，主要由此盖承受。一旦螺栓 不够多或大，此处螺栓将松动，无法对动颚轴承定 位。
之间 K 与物料粒度分布有关，当进料大颗粒较多时建 议取小值；与破碎腔形有关，当宽度 B 较大时取小 值，当啮角 α 较大时取小值。 例如：对 ＰＥ４００×６００ 破碎机，已知：H ＝ ９４９ ｍｍ，L ＝ ６００ ｍｍ，取 K ＝ ０．２９。
作者简介：李本仁，男，１９４６ 生，教授级高级工程师，上海杰 弗朗工程设备有限公司总工程师。
不同结构的轴承其承载能力不一样，针对颚破机 的重载冲击负荷，保持架采用钢板冲压或铸铜材料较 好，应避免采用尼龙类或铝合金等材料。
１．５ 润滑方式
早期的颚破机曾采用滑动轴承，并采用稀油润 滑，目前都采用滚动轴承，仍有少数企业采用稀油润 滑，但密封比较复杂，由于主轴转速较低，油脂润滑 被极大多数颚破机制造商采用。各个轴承制造商在对 轴承使用寿命作大量研究之后，都对传统的轴承使用 寿命计算方式提出修正，其核心思想是：在同样工况 条件下，如果采用正确的润滑方式，可以大大提高轴 承的使用寿命，正确的润滑方式包括润滑油脂的选择 （脂种类、粘度、添加剂） 和密封。按照颚破机的轴承 转速、使用温度和迷宫密封方式，建议选用 ２ 号针入 度的锂基合成油作润滑油脂。
作者简介：蒋冬青，男，１ ９ ６ ３ 年生，１ ９ ８ ６ 年毕业于武汉工 业大学机械工程系，现为湖南建材高等专科学校副教授，主要从 事建材机械和现代管理工程方面的教学与科研。
至基础会振松，严重时会使相关联的其它零件磨损甚 至报废，并且会导致设备的技术经济参数不能达到要 求。因此，了解机械设备零件的极限磨损量，控制零 件的磨损量在极限量之内，对设备的正常运行具有重 要的意义［１］。下面以典型的水泥粉磨机械零件为分析 对象，阐述零件极限磨损量的确定方法。
平均破碎力 P′，实际测定 P′＝ ０．２２ ￣ ０．２４ P，在计
算轴承寿命时，将 P ′作为轴承当量负荷，代入公
式：Lｎ ＝ １０６／ ６０n（Ｃ／ P′）ε 中来计算轴承寿命。 例如：ＰＥ４００×６００ 颚破机，已知采用轴承型号
为 ２２３３８，其 C动 ＝ １ ８７０ ｋＮ，n ＝ ２８０ ｒ／ ｍｉｎ ε＝ １０／ ３， P′＝ ０．２３P ＝ ０．２３×２ ０６４ ｋＮ ＝ ４７５ ｋＮ，于是轴承寿
为了保证颚破机的正常运行，不仅轴承的制造 质量良好，而且颚破机的轴承选型必须正确，轴承 相关结构的设计必须合理，轴承的装配和使用必须 符合规范。
１ 轴承选型
球面滚子轴承承受径向负荷能力大，又能承受 ２ 个方向的轴向负荷，特别适合颚破机的重型、冲击负 荷的工况。国内外各制造商均选择这种型式的轴承作 为颚破机轴承，在轴承型式确定后，轴承的选型指： 轴承尺寸、精度、内部游隙、保持架和润滑方式等 ５ 个方面。
２．３ 轴承密封
当轴承采用油脂润滑时，颚破机普遍采用迷宫密
破
封，按密封位置迷宫可采取径向或轴向两种，一般用
径向密封比较易布置。对大型规格颚破由于偏心轴挠
磨
度较大，易引起迷宫相碰，且采用较大的间隙。为加
强迷宫密封效果，可以在迷宫处专门设油脂加入孔，
加入硬脂来密封轴承。
２．４ 轴承座
动颚轴承安装在动颚轴承孔内，不存在单独轴承
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粉磨机零件极限磨损量的确定方法
论文编号：１００１－３９５４（２００６）０４－００２８－３０
粉磨机零件极限磨损量的确定方法
破 磨
２２８８
蒋冬青 １ 刘明红 ２
１ 湖南建材高等专科学校 湖南衡阳 ４２１００８ ２ 华中水泥有限公司
磨损是零件两接触表面间由于摩擦的机械作用 使表面物质逐渐损耗的过程，它将导致在垂 直于摩擦表面的方向上零件尺寸的逐渐减小。当磨损 到一定程度，即零件的尺寸减小到一定尺寸 （即极限 磨损量） 时，零件的机械强度大大削弱，磨损率急剧 增加，会产生异常噪声和振动，摩擦副温度迅速升 高，很快导致零件失效。所以，对于设备零件的设计 人员来说，零件的极限磨损量是一个很重要的控制指 标。然而，对机械设备的使用者来说，由于知识水平 和工作经验等因素的影响，往往不能理解设计者的意 图，即不了解零件的极限磨损量，因此，在实际生产 中，经常出现零件不该换的换了，该换的却仍在使用 的问题，尤其在矿山、建材、化工等行业，由于设备 工作环境较差，粉尘较多，设备零件的磨损问题比较 突出，零件磨损到极限磨损量后仍在使用的较多。从 表面看，这些零件仍可使用，但实际上，由于振动加 大，磨损加快，会造成油耗增加，设备的联接螺栓甚
当 σＢ ＝ ２５０ ＭＰａ 时，σ＝ １２．５ ＭＰａ，P ＝ ２ ０６４ ｋＮ （实测 ２ ０３６ ｋＮ） 。
σＢ ＝ １８３ ＭＰａ 时，σ ＝ ９．１５ ＭＰａ，P ＝ １ ５１０ ｋＮ （实测 １ ４９０ ｋＮ） （图 １）。
１．１．２ 确定轴承负荷
颚破机的偏心轴每
回转一圈，动颚实施向
前摆动挤压破碎和向后
选用标准中的第 ３ 组游隙，即通常称为 Ｃ３ 规格，保 证在装配时一定减少量后还能剩余足够的工作游隙， 以利轴承正常工作。
例如：２２３３８Ｃ３ 轴承原始游隙按标准为 ０．２０ ￣ ０．２６ ｍｍ，装配时的减少量规定最小为 ０．０９ ｍｍ，最 大为 ０．１３ ｍｍ，则工作游隙应大于 ０．１０ ｍｍ。
机架轴承的内圈内侧由偏心轴上轴密封盖定位， 可靠的设计是动颚轴承内圈外侧与机架轴承的内圈内 侧采用同一密封盖，此盖跨在偏心轴上必定随轴旋 转，不会相对转动而发热。机架轴承内圈外侧往往由 退卸套固定时斜面顶紧定位。机架轴承外圈在传动端 处由轴承座或密封盖定位，非传动端 （即飞轮端） 往往 放松不作定位，在运行时允许偏心轴热膨胀而伸长。
轴承装配之后，其原始游隙将会减少。对动颚轴 承而言，偏心轴与它是采用过盈配合装配。动颚轴承 加热后内圈膨胀装在偏心轴上，内圈的扩大将减少轴 承的原始游隙。对机架轴承而言，常采用退卸套装在 轴承内圈与偏心轴之间来固定，退卸套的轴向移动是 决定轴承的径向游隙减少量。一般轴承手册都给定不 同规格轴承的最小和最大径向游隙减少量。规定最小 径向游隙减少量是防止退卸套未装紧，与偏心轴或轴 承内圈产生相对转动而发热咬死。规定最大径向游隙 减少量是防止轴承内圈变形大而造成附加应力在使用 中过早疲劳损坏。
２ 轴承相关结构设计
轴承相关结构包括：轴承相对机架的位置、轴承 的轴向定位、密封和机架轴承座等 ４ 个方面 （见图 ２）。
第 ３４ 卷 ２００６ 年第 ４ 期
２．１ 轴承相对机架位置
在高度方向，偏心轴的位置称为动颚的悬挂点， 为了取得良好的进料口和排料口的动颚运动轨迹，通 常推荐低悬挂甚至零悬挂。由于悬挂点较低使轴承受 力增大，从而逼使选择更大规格轴承，而且使活动齿 板的紧固尺寸比较困难。因此必须综合平衡，不能一 味追求运动轨迹，目前可采用参数优化设计来计算。
１ 按照制造厂家提供的数据确定
制造厂家给用户提供的设备使用说明书是设备的 使用和维护指南，从中可获得有关的技术参数，有些 也给出了零件极限磨损量的数据，这些数据是通过理 论分析、试验研究或总结使用经验而得来的，可供设 备的使用人员参考。
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复摆颚式破碎机的轴承
论文编号：１００１－３９５４（２００６）０４－００２６－２８
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破 磨
２２６６
李本仁
上海杰弗朗工程设备有限公司 上海 ２０００１１
复摆颚式破碎机上装有两对轴承：一对轴承装 在机架与偏心轴之间，通常称为机架轴承， 机架轴承支承偏心轴作回转运动；另一对轴承装在动 颚与偏心轴之间，通常称为动颚轴承，支承动颚在偏 心轴回转时作摆动运动。两对轴承将破碎机运行时的 破碎物料负荷传递到机架上，是颚破机重要的零部件 之一。
E０ —— 热装时操作所需间隙，推荐为 ０．０６ ｍｍ t０ —— 室温，设 ２０ ℃ 动颚轴承与偏心轴装妥后以撞击法装入动颚轴承
１１． 机架侧板
孔，此时采用过渡配合，孔应略大 ０．０１ ￣ ０．０３ ｍｍ （考
图２
虑到加工的不圆度和圆柱度），故外 （下转第 ２８ 页）
２２７７
Mining & Processing Equipment
P ＝σA （Ｎ） 式中 σ —— 待破碎物料的抗劈裂强度，取 σ ＝ １／
２０ σＢ σＢ —— 物料抗压强度，ＭＰａ A —— 当量破碎面积，ｍｍ２
A ＝ KHL 式中 H —— 破碎腔有效高度，ｍｍ
L —— 破碎腔有效长度，ｍｍ K —— 破碎腔的填充系数，取 K＝ ０．２４ ￣ ０．３０
２２３３８ 轴承内经 d ＝ １９０ ｍｍ，轴承钢线膨胀系 数 α ＝ １２．４×１０－６ Ｌ／ ℃，当工作游隙为 ０．１０ ｍｍ 时， 允许内外极限温差 Δt ＝ Δδ／ αd ＝ ４２℃，显然能满 足颚破机的正常使用。
１．４ 轴承保持架
调查主要的轴承供应商，其球面滚子轴承由 ５ ￣ ６ 种结构，分别分为内圈挡边有无，中间挡边有无， 导环有无，滚子是否对称等。保持架是一体式还是分 体式则与内圈形状相配，其材质有：尼龙、钢板冲压 件，铸铜和铸铝 ４ 种。
原始游隙在装配减少后剩余的游隙是轴承工作时 的游隙，称为工作游隙，工作游隙是轴承正常使用的 重要因素。颚破机的使用环境较差，轴承内外圈的温
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复摆颚式破碎机的轴承
差比较大，因此，应该留有较大的工作游隙。 由上所述，在选择颚破机轴承原始游隙时，建议
退回排出物料的运动，
由此，轴承所承受的是
脉冲循环应力。在偏心
轴转过 ３６０°时，每一位
置上的破碎力从零到最
大之间变化。为方便计
图１
算，可以将 ３６０°划分为
等步长的计算单位，例如： １０°或 ２０°，并且假设在
每一单位内，轴承所受破碎力是不变的，然后通过
多次实测和计算，得到每一单位时的破碎力，再计算
座，而机架轴承座有分体式和整体式两种，由于机架 轴承的主应力方向往往与垂直线方向偏 １５°左右，因 此不适宜用水平剖分的上下分体式轴承座，尤其是大 型规格轴承，否则在倾斜的重型冲击负荷下，分体式 轴承座受到侧向力会引起内孔变形，从而破坏轴承。
３ 轴承装配
动颚轴承加热后与偏心轴热装，应预先测量过盈
配合的实际过盈量，然后决定加热温度，例如：
命 Lｎ ＝ ５ ７３５ ｈ。
１．２ 轴承精度
轴承精度包括：尺寸公差和旋转精度 ２ 个方面， 不管是轴承组成各零件的几何公差还是旋转时的径 向，轴向跳动误差，由于颚破机在低于 ３００ ｒ／ ｍｉｎ 的 主轴转速下运动，故普通精度轴承均能满足使用。
１．３ 内部游隙
球面滚子轴承只存在径向游隙，按标准其径向游 隙分为 ５ 组，在出厂前由制造商已选配调整好。此时 游隙称为原始游隙。