引风机超流过大浅析
工业锅炉引风机电机超载浅析
锅
炉
制
造
Ｎｏ ６ 。 Ｎｏ 。 ２ ０ ｖ ０１
ＢＯＩ ＬＥＲ ＭＡＮＵＦＡＣＴＵＲＩ ＮＧ
文章 编 号 ：Ｎ ３—１４ （ ０ ０ ０ ０ ５ Ｏ Ｃ２ ２ ９ ２ １ ）６— ０ ７一 ２
工 业 锅 炉 引风 机 电机 超 载 浅 析
孙 福 章
Ｂ 一 锅炉燃 料消耗 量 ；
ｔ一 进入 引风机 前 的烟气 温度 。 。 由上式 可 以看 出锅 炉漏风 量 的增 加会增 大 引 风机 的风量 ， 风量 的增 加 相应 会 使 引 风机 的 功率
增加 。第二 种情况 是 大量 的漏 风造 成进入 引风机 的实 际烟气 温度 降低 。这种情 况在上 面 已经提 到 了如果 进人 引风 机 的烟 气 温 度过 低 ， 引 风机 实 则
毁。
关 键 词 ： 业 锅 炉 ； 风机 ； 机 ； 载 工 引 电 超 中 图分 类 号 ：Ｋ ２ Ｔ ２３ 文 献 标 识 码 ： Ｂ
Ａｎ ｌ ｓｓ ｏ ｏ ｏ ｅ ｌ ａ ｆＩ ｄ ｃ ｄ Ｆａ ｎ Ｉ ｄ ｓｒ ａ ｉ ｒ ａ ｙ ｉ ｎ Ｍ ｔ ｒ Ｏｖ ｒｏ ｄ ｏ ｎ ｕ ｅ ｎ ｉ ｎ ｕ ｔ ｉ ｌＢｏ ｌ ｅ
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600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨
600MW机组引风机失速、喘振异常的分析与探讨摘要：大型锅炉引风机运行的稳定性和可靠性会对电力生产的效率及经济效益产生影响，而失速、喘振作为大型锅炉引风机最为常见的异常故障，对其进行研究就显得尤为重要。
笔者结合大型锅炉引风机的工作特点，就失速、喘振等异常情况进行了分析，总结了风机型号选择、运行方式等方面存在的问题，希望可以为大型锅炉引风机相关异常的处理提供借鉴。
关键词：大型锅炉；引风机；失速；喘振国家环境保护部在2011年颁布《火电厂大气污染物排放标准》，要求燃煤机组燃烧排放的烟气中氮氧化物浓度不能超过100mg/m3，现在全国各电厂陆续进行更为严格的超低排放改造，电力企业纷纷对锅炉低氮燃烧器、分级配风及加设SCR脱硝装置改造，实现对氮氧化物排放的有效控制，这种改造需要在烟道中安装两层催化剂，烟道阻力约增加1000Pa。
引风机作为火力发电厂主要辅机设备，其耗电量占机组厂用电率的比重较大，加装SCR系统的机组大量喷氨降低氮氧化物，氨逃逸率过大使硫酸氢铵大量增加，而在160-230℃温度区间，硫酸氢铵是一种高粘性液态物质，粘附烟气中的飞灰颗粒板结在空预器换热元件上，导致空预器阻力增加，进一步增大了引风机出力，而且按原来风烟系统阻力选型的引风机调整范围变窄，易引起风机喘振等现象。
一、锅炉引风机失速、喘振异常概述1.1引风机失速、喘振异常的发生原理首先引风机失速即叶片叶弦的夹角和气流方向被称为冲角，会使进入风机叶栅的气流冲角随着开得过大的风机动叶而增大，一旦冲角超过临界值，叶片背面尾端立即会出现涡流区，冲角超过临界值越多则表示失速越严重，同时会加大流体阻力，进而堵塞流道，降低风机风压后引发喘振。
其次轴流风机运行中喘振是最特殊的现象，风机风量与出口压力不对应是造成风机喘振的原因。
喘振指风机在运行于不稳定区域内并引起电流、风量和压力的大幅度脉动及管道和风机剧震动的现象。
高压头，大容量风机发生喘振的危害很大，会直接损坏设备和轴承，锅炉的安全运行也会受风机事故的直接影响，总而言之，失速是发生喘振的基本因素，然而失速却不一定会是喘振，它只是单纯地失速恶化表现。
#2炉#1引风机超电流的分析
#2炉#1引风机超电流的原因分析
一、异常经过：
2015年7月2日10:57#2炉启#2二次风机、#1一次风机、#2、#3返料风机、#1引风机。
11:43#1引风机动叶开度70%时，电流286A。
11：44：29﹐到11:44：:55﹐在26秒内，动叶开度从70%涨到80%，引风机电流达到400A，超过额定电流。
主值万华杰远方无法停运引风机，就地按引风机事故按钮，停运#1引风机，联锁停运其它风机。
二、原因分析：
1、运行人员操作失误，引风机电流达到286A时与额定电流291A相差5A时，大幅度操作引风机动叶是引风机超电流的主要原因。
三、吸取的教训：
1、冷态试转风机时，空气密度比烟气密度大，各风机的开度要比热态时小，但电流比热态时大。
所以要求运行人员今后试转时要严格监视风机电流不得超过额定电流。
2、如果风机试转过程中，发生异常情况时，远方无法停运风机时，可以按BT硬手操按钮，停运风机。
发电部
2015.7.3。
轴流式引风机运行异常分析及防范措施
轴流式引风机运行异常分析及防范措施发布时间：2022-07-22T05:21:13.585Z 来源：《中国电业与能源》2022年5期3月作者：李金龙王浩南[导读] 成都风机厂制造的双级动叶可调轴流式风机，主要由进气室、集流器、两级叶轮、叶片、李金龙王浩南浙江浙能乐清发电有限责任公司 325609摘要：成都风机厂制造的双级动叶可调轴流式风机，主要由进气室、集流器、两级叶轮、叶片、扩压器、动叶调节机构等部件构成。
运行中出现协调同步调节过程中频繁出现电流偏差大现象，最大时超过30A，引起引风机自动撤出。
本文简述解决方法及防范措施，以供参考。
关键词：引风机；风机同步；转动机械动平衡引言自2021年5月7日起，我厂4号炉在600MW以上高负荷时，两台引风机调节过程中频繁出现电流偏差大现象，最大时超过30A，引起引风机自动撤出；在600MW以下低负荷时，两台引风机电流无偏差，但动叶偏差随着负荷的降低逐渐增大（最大偏差超过20%），其中4B引风机动叶最低至14%（350MW时），轴承温度逐渐升高至报警值（最高至73℃），风机水平和垂直振动均有上升。
4B引风机运行声音较4A引风机偏低沉。
一、事故经过典型工况1：5月7日18:27，#4机组负荷640MW，炉膛负压-0.2kPa，4A引风机电流385A，动叶开度56%，4B引风机电流406A，动叶开度50%，引风机电流偏差大报警，两台引风机动叶偏差有偏大趋势。
18：31，#4机组负荷634MW，炉膛负荷-0.06kPa，4A引风机电流410A，动叶开度60%，4B引风机电流398A，动叶开度51%。
本班陆续发生6次类似的引风机电流偏差大现象。
相比4B引风机, 4A引风机电流波动较大。
典型工况2：5月13日10:38，#4机组负荷由660MW减至350MW，4A引风机电流 237.29A，动叶开度34.22%，4B引风机电流240.24A，动叶开度14.05%。
引风机轴承温度上升最高达 73.3℃，引风机轴承水平和垂直振动较满负荷时也均有上升，其中水平振动达 2.1mm/s,垂直振动达1.4mm/s。
引风机电流偏大分析及解决方法
引风机电流偏大分析及解决方法摘要：影响风机效率原因很多，叶轮磨损、烟道堵灰、空预器漏风、烟道漏风等都将导致引风机出力降低。
关键词：电流；阻力1 概述湖南某电厂引风机为AN28（19）+KSE型静叶可调轴流式引风机，其结构形式为单个叶轮前、后置导叶，叶轮由许多相同翼型的叶片径向排列成彼此间距相等的叶栅，为了获得较高的相率，叶片做成扭曲型。
#2炉引风机204B修前，在同等工况下平均比#1炉单台引风机高出20A电流，最大负荷时单台高出40A。
2分析前置导叶的工作原理是，在设计工况下，流体进入导叶后产生于叶轮旋转方向相反的旋转速度，流体经过导叶后的流动方向是轴向的。
如流量有变化，则前导叶的叶片可相应的旋转，流量减小时向叶轮旋转方向转动，流量增大时向相反方向转动，这样可以适应流量在较大范围内变化，而且有较高的效率。
前置导叶在变工况时，起到调节挡板的作用。
从叶轮流出的气流为螺旋状沿轴向流动，这个气流运动可以分解为沿轴向的运动和圆周方向的运动。
沿轴向的运动时我们需求的，但圆周方向的运动时一个能量损失。
为了减少能量损失，回收圆周方向的能量，在叶轮出口端装置了后置导叶。
后置导叶是静止不动的，气流在叶轮的进口是轴向的，经过叶轮的旋转运动，气体获得了能量，而后再进入导叶。
导叶的进口角与轴向一致，所以气流从导叶流出时也是轴向的。
这样气流的圆周运动分量在导叶中完全转换成轴向运动。
但是，气流流向导叶进口的时候，将产生气流装机和漩涡损失，这种能量损失带来风机效率的降低。
同时，在后导叶的根部（外环处）。
由于气流在旋转叶轮顶部的圆周速度远大于叶根处的圆周速度，气流对后导叶根部的撞击是最剧烈的，这部位最容易被磨损。
当某叶片后导叶因磨损而发生断裂时，导叶发生扭转，增加了流道阻力，同时气流的圆周速度无法转换成轴向速度，造成了能量的损失。
在断裂导叶的流道处，气流的流动是漩涡、紊乱的，不仅风机的效率大幅降低，还使机壳的振动加剧，噪声增大。
锅炉引风机带水现象的原因及对策
锅炉引风机带水现象的原因及对策摘要：锅炉水膜除尘器后引风机带水将影响锅炉的正常运行，针对水膜除尘器的构造特点，按如实际运用经验，分析了其造成引风机带水的处所及原因，提出了相应的处置办法。
一、概述离心水膜除尘器有取材方便、效率高、耐磨性能强、经久耐用、运行管理方便等长处，因此被锅炉普遍采用，但除尘器易出现后部引风机带水问题，会造成烟道集灰，使流通截面逐渐减少，增加烟道的阻力，乃至会限制锅炉的出力，还会致使叶轮粘灰结灰垢侵蚀，造成动态不平衡，从而发生猛烈震动，轻则频繁改换叶轮，严重时震垮基础，造成停产事故。
因此解决水膜除尘器带水问题是一个维持设备安全经济运行及减少环境污染的重要问题。
水膜除尘器除主筒体(除尘筒，又称湿筒)外，还有在前段配有文丘里管及喉部喷水装置，后段的副筒体（净化筒，又称干筒），供水及排水系通组成。
主筒体方面：主要由筒体、烟气入口、烟气出口、进水部份和灰水出口组成（如图一）二、按照连年来的实践，现将几种水膜除尘后引风机带水原因作几方面的分析，并提出相应的处置方式作为参考。
灰水出口水封高度足够。
灰水出口是靠水封避免外界空气吸入的，水封如被破坏，则运行时外界空气同部份灰水同时被吸入，这些灰水随烟气进入引风机，也降低了前段负压，出现这种情况的原因是水封液面高度不够(如图四)。
解决办法：加高水封槽(或池)的沿高，从而提高水封液面，改良水封能力。
进水方式正确。
进水部份通常有筒内喷射式和溢流式两种。
溢水式又分筒外水槽式或筒内水槽式两种。
筒内喷射式：喷射水压不够或喷射方向不对，都会使射入的水射不到筒壁上，水膜不能形成，且在筒内成悬淋状而被烟气带至引风机。
喷嘴过少，水膜分部不均匀，除尘器的内壁存在无水膜区，减少了捕尘的有效面积，达不到应有的效率。
解决办法：加大水的喷射压力和调整喷嘴方向及数量(如图五B)。
筒外水槽式：水源先进入筒外环形水槽，再由散布在通体周围的进水口进入筒内，并沿内壁旋转流下成水封，但水槽中的水面必需高于各进水口而形成水封，如槽内液面降低使入口上部份露出水面，那么外界空气就会同水一路进入筒内，而不是水沿着筒内壁成水膜，这时非但影响除尘效果，而且大量水滴水珠被带进引风机。
关于引风机常见故障分析
关于引风机常见故障分析【摘要】在火力发电厂中，引风机是锅炉送引风系统的主要辅机设备，引风机的运行状况是否良好直接关系到整个电厂的安全、经济运行。
但引风机由于其长期并连续的在恶劣条件下工作，其出现故障是在所难免的。
引风机发生频率较高的故障主要有振动异常、轴承温度过高、漏油、风叶磨损等。
本人针对以上风机故障，在分析其产生原因是的基础上，结合本人在实际工作中的经验，分别采取了不同的解决措施。
如：提高除尘器的除尘效果、气流连续吹扫解决叶轮结垢、加强日常维护，技术改造等措施，取得了明显的效果，节约了成本，提高了生产效益。
【关键词】引风机、振动异常、叶轮结垢、日常维护。
一、关于引风机在火力发电厂中，引风机是锅炉送引风系统的主要辅机设备中，其运行状况直接关系到整个电厂的安全、经济运行。
但引风机长期连续在恶劣的条件下运行，出现故障在所难免。
其发生频率较高的故障主要有振动异常、轴承温度过高、漏油、风叶磨损等。
在实际检修工作中，如何正确判断引风机的故障类型，找到使引风机产生故障的根源至关重要，针对上述问题，结合实际工作，通过总结分析引风机产生故障原因，采取了不同的解决措施，并取得了良好的效果。
二、引风机故障原因分析（一）引风机振动的原因及分析1、叶轮不平衡造成的引风机振动异常。
叶轮在使用过程中产生的不平衡主要有三种情况：第一种情况：叶片的质量问题是引起引风机振动异常甚至叶片断裂的主要因素。
第二种情况：叶轮的磨损造成的引风机振动异常。
叶轮的磨损和引风机前接的除尘装置有关。
现行的干式除尘装置虽然可以除去烟气中的颗粒状的粉尘，但是还会留有少量的大颗粒状粉尘和一些细小颗粒状粉尘会随同高温、高速的烟气一起通过引风机，使引风机的叶片受到连续不断的冲击，从而造成引风机中叶片的磨损。
第三种情况：引风机的叶轮结垢引起的振动异常。
文丘里水膜除尘器净化过的烟气湿度较大，而未除净的粉尘颗粒混合，使颗粒粉尘粘度增大，当它们一起通过引风机时，会在气涡的作用下吸附于叶片的非工作面上，特别是进口处和出口处，会形成严重的粉尘垢。
2炉引风机抢风分析
2炉引风机抢风分析我厂一期机组引风机为豪顿华MF107/19静叶可调式轴流风机，设计风压5.5586KPa，设计风量606m/，采用变频(0~50HZ)或静叶(-75°~﹢30°)调节方式。
轴流风机由于具有驼峰形性能曲线，在特定的工况下会发生工况点落在失速临界线左侧的情况（不稳定区域）出现，最直接影响因素包括两点：一是引风机通流量过低；二是引风机全压升过大。
由于我公司自掺烧后烟气量有明显的增幅，所以可以排除通风流量过低的因素，那么造成引风机工况点落在不稳定区域的原因可以定性为引风机全压升过大引起。
一、引风机全压升过大原因分析引风机作为平衡通风设备，提供的全压升主要为克服烟气的沿程阻力，而烟气阻力在我公司实际系统中主要体现在三个方面：一是空预器阻力，随着机组运行时间的增长，空预器阻力不断增大；二是由于掺烧造成通流量增加，对于一个固定系统，流量增加至设计值的120%，阻力将增加至设计值的144%；三是脱硫系统阻力，由于增压风机的调节同步性差及运行方式变化等原因，在某些时候会导致引风机出口（增压风机入口）压力升高，相当于形成一部分附加阻力。
以下两组曲线可以说明引风机全压升6个月（3月1日至9月1日）的变化情况。
曲线1为引风机入口压力取绝对值的变化趋势，可以近似认为引风机入口烟气流程的阻力变化，通过曲线1我们可以看到：引风机入口烟气阻力上升大约0.8-1.0KPa。
曲线2为增压风机入口压力，可以近似反映出引风机出口烟气流程的阻力变化情况，通过曲线2我们可以看到：引风机出口烟气阻力上升大约0.4-0.5KPa（其中变化的一点是从7月份开始将脱硫系统旁路挡板由关闭状态调整为半关闭状态，增压风机系统解除自动，脱硫系统处于开环调节方式）。
3曲线1曲线2通过两组曲线我们可以知道，随着机组的连续运行以及脱硫系统运行方式的变化，引风机的全压升大约提高1.2-1.5KPa，也就是说与前期相比，同样的烟气通流量，引风机需要更高的全压升去克服阻力，带来的直接后果就是风机安全裕量变小，风机落入不稳定工作区的可能性增大。
风机启动电流过大原因分析及解决分析
图 １
我们 按 照 常规 的直 接启 动方 式进 行 设 计 ，控 制 原理 图见 图 １所示 。
开关 选 择 为 施 耐 德 的 ５Ｎ ～Ｉ３４０、接 触 器 为 ＬＣ１～Ｄ３２、热元件 为 ＬＲＤ３２（２３３２Ａ）。
在试 车过 程 发现 ，风 机 启 动 到一 定 时 间后 即报 警并 停 车 ，无 法 正 常启 动 。经 现 场 实 测 ，电 机 启 动 后 ，由于设 备 的机 械 惯性 太 大 ，风机 转 速 提 升 很 慢 ， 在启 动 至跳 闸 大 约 ２０ Ｓ的过 程 中 ，风 机 一 直 在 加 速 ，而 电机 电流也一 直 保 持 在 额定 电 流 的 １ ５倍 以 上 。 由于通 过 发热 元 件 的 电流超 过 整 定 电流 值 ，热 元件 ＦＲ 的双 金 属 片 受 热 向上 弯 曲脱 离 扣 板 ，发 出 故 障信号 ，控 制 回路 保 护动作 而 连锁停 机 。
施耐德公司生产的电子式过流继 电器 ＬＲ９７产 品 ，尤 其适 用 于高 负载转 矩 、大惯 性 以及 正 常运行 时 有较 大可 能 出现 电机 堵 转 的情 况之 下 ，对 于 电动 机 启动 存在 一定 困难 的应 用可 以提 供启 动时 间过 长 的 监视 功能 。
该 型 电子 过 流继 电器 具 有 ２套 时 间 设 置 ，可 以 保护 不 同类 型 电动机 的启 动 和运 行 ：Ｄ—Ｔｉｍｅ：启 动 时 间设 置 ，Ｏ—Ｔｉｍｅ：正常 运行 状 态下 的脱 扣时 间设
以上 两个 方案 特点如 下 ： 方案 １：改造 内容 比较简单 ，更换 电子过流继 电 器 ，与 普通 热元 件一 样可 直接 与接 触器 插接 ，占盘 内 空 间相 对较 小 ；不 增 加配线 工 作 ，但 电子过 流继 电器 价 格 比较 贵 。 方 案 ２：改造需 要 增加 接触 器 和 时 间继 电器 ，因 元器 件增 加 ，占盘 内空 间 相 对 较 多且 需 要 增 加 配 线 工作 ；但接触器和 时间继 电器的价格较 电子过流继 电器价 格低 。
浅析引风机失速原因及对策
浅析引风机失速原因及对策摘要：锅炉是火力发电厂主要设备之一，是将化石能源的化学能转化成水蒸汽内能的能量转化站，锅炉的安全运行影响着整个发电厂的电力生产，影响着电力系统的电力供应。
引风机是锅炉燃烧系统的重要辅机之一，因此引风机的安全又影响着锅炉的运行安全，引风机失速是引风机的常见故障，正确处理和预防引风机失速故障可以有效降低锅炉故障率，提高锅炉燃烧安全性。
关键词：引风机、失速、压差、氨逃逸、硫酸氢铵、措施我厂二期锅炉基本情况：我厂二期2X300MW锅炉为东方锅炉厂生产的型式为亚临界参数、一次中间再热、平衡通风、汽包自然循环、四角切圆燃烧、直吹式制粉系统、单炉膛π型露天布置、全钢架结构、固态排渣煤粉炉，每台锅炉配有两台动叶可调轴流式引风机，引风机动叶可调节范围-40°～＋10°。
近期受空预器烟气侧压差和电袋除尘器压差增大的影响，在较高负荷时#6A引风机频繁发生失速，严重影响机组安全运行。
下图为#6炉A引风机近期失速时的相关参数。
从图上可以看出失速时机组负荷在250-260MW之间，锅炉严重冒正压，失速风机电流大幅下降，动叶开度在78%附近，从现象来看，引风机失速时出力都偏大。
#6A引风机失速时相关参数趋势引风机失速的机理：我们引风机是属于轴流式动叶可调风机，而轴流风机叶片通常是机翼型的，轴流式风机叶片气流方向如下图一所示。
当空气顺着机翼叶片进口端(冲角a=0°)，按图所示的流向流入时，它分成上下两股气流贴着翼面流过，叶片背部和腹部的平滑“边界层”处的气流呈流线形。
作用于叶片上有更力，一是垂直于叶面的升力，另一种平行于叶片的阻力，升力2阻力。
当空气流入叶片的方向偏离了叶片的进口角，它与叶片形成正冲角(a>0°)，如图二所示。
在接近于某一临界值时(临界值随叶型不同而异)，叶背的气流工况开始恶化。
当冲角增大至临界值时，叶背的边界层受到破坏，在叶背的尾端出现涡流区，即所谓“失速”现象。
浅析1000MW机组引风机故障原因及对策
浅析1000MW机组引风机故障原因及对策作者：潘建强来源：《名城绘》2019年第05期摘要：本文主要针对电厂引风机在运行中出现的振动以及轴承温度突变等故障进行频谱分析对比及处理措施，利用数值模拟计算来进行全面分析故障原因，从而针对性的提出治理措施，加强对设备的维护和检修质量控制力度，预防后续同类故障发生，确保设备安全稳定运行。
关键词：轴流风机静叶可调振动超温引风机是将锅炉的烟气抽出，维持锅炉负压的作用。
烟气经过空预器--电除尘后进入到引风机送入到脱硫系统或直接排入到烟囱。
相对转动设备来说具有振动、轴承磨损和叶轮疲劳损坏等诸多问题，因此，做好引风机的日常维护检修是防止引风机因轴承损坏停运而影响电厂发电负荷的关键1 概况1.1设备概况该燃煤机组一期2×1000MW机组配套锅炉由东方锅炉（集团）股份有限公司设计制造，型号为DG3024/28.25-Ⅱ1。
锅炉为超超临界参数变压直流炉，一次再热、单炉膛、平衡通风、尾部双烟道结构、烟气挡板调节再热汽温。
机组于2013年投产发电，同步建设烟气除尘、脱硫、脱硝设施。
每台炉配备3台成都电力机械厂生产的HA46036--8Z型静叶可调轴流式引风机，最高转速995r/min（定速）。
1.2 故障情况2017年1月31日夜间引风机1B瞬间振动值达到8mm/s，为保证设备安全，对引风机1B 进行了停运处理，解体检查发现叶轮6颗压板螺栓松动，压盘定位销断裂，叶轮出现轴向位移，位移值达到6.5MM，前盘孔径处有三处裂纹，随即叶轮与轴承箱返厂检修。
厂家叶片探伤发现根部有一处长度大约 10mm裂纹，测量轴头存在单侧磨损现象，测量值达到0.5mm.，推力轴承外圈与轴承箱间隙过大，内壁轴肩磨损达到0.1mm；轴承滚珠存在斑点、起皮现象。
2 频谱检测分析比较2.1.现场查看了风机近期的DCS历史数据，根据历史数据显示，该风机振动符合如下规律：风机振动值随叶片开度增加而减小，即低负荷时振动值大，高负荷时振动值相对较小。
电站锅炉引风机产生过大电流的分析与解决措施
曩：
幽
境 ●
图 ２ Ａ、Ｂ 烟 道 特 性 曲线
通过 引、送风机 全特性 试验（冷态 ），取得烟道 特性 曲线数 据和 引风机特性 曲线数据 （见图 ２）。由于 Ａ侧 引风机烟道 比 Ｂ 侧长 ；弯 头 比 Ｂ侧 多 ；且 由于 对设 备安装位 置缺 乏考虑 ，导致 Ａ、Ｂ侧 引风 机 烟 道 截 面 设 计 选 型 相 同 。所 以 Ａ侧 引风 机 烟 道 阻 力比例 系数 比 Ｂ侧大。当引风机在烟道中工作时 ，是依靠引风 机 的静压来 克服烟道 阻力损 失的 ，因此 ，引风机 的工作点 是由 静压性能 曲线 与烟 道特 性 曲线的交点来决定 的，见 图 ２所示。
风机烟道系统简单示意图见图由式4可知在一定流量条件下风机所在管路系统为输送流体所消耗的总能头取决于管路阻力比例系数和管路系统静压头管路阻力比例系数与管路的长度管路的截面直径管路弯头的几何形状以及数量有关
电力建设Ｉ专栏
电站锅炉引风机产生过大电流的分析与解决措施
口 邓 昱 辉
一～一一～一一一 一一 摘 要 ：本文是作者结合 多年工作 经验 以及具体工程 习例 ，主要 针对发 电站锅炉 引风机 运行时ｍ产 生ｍ 过ｍ 大点流 度
ｈ — — 管 路 系统 静 压 头 ； Ｑ— — 风机 流 量 ；
（４）
Ｋ— — 管 路 阻 力 比例 系 数 。 由式 （４）可 知 在 一定 流 量 条 件 下 风 机 所 在 管 路 系 统 为 输 送 流 体 所 消 耗 的 总 能 头 取 决 于 管 路 阻 力 比 例 系数 和 管 路 系统 静 压 头 ，管 路 阻 力 比例 系 数 Ｋ与 管 路 的长 度 、管 路 的 截 面 直 径 、管 路 弯头 的几 何 形 状 以及 数 量 有 关 。 （１）Ａ、Ｂ侧 烟 道 阻力 比例 系数 不 同
引风机失速、喘振的异常分析及处理措施
90 EPEM 2020.5发电运维Power Operation1 引风机出现喘振和失速异常的现象分析1.1异常机理分析叶片气流冲角是指叶片的面与气流之间的夹角，当处于正常状况下引风机的冲角较小，气流能够绕过翼型叶片保持流线状态，当气流与叶片进口角出现一定偏离时，会形成正冲角，之后正冲角度越大，一旦超过临界值会使叶片背面流动处于恶化并使得边界层受到破坏，在叶片背面位置会出现涡流区域。
一旦引角超过临界值且该值偏离度越大，则表明失速更加严重，甚至还会从一定程度上增加流体阻力，堵塞流道，降低风速、风机风压，使其进入不稳定状态，即出现喘振等异常现象。
风机处于不稳定区域时会引起压力、风量以及电流大幅度增加以及风机剧烈振动，管道振动等均被称为是喘振现象。
对于高压、大容量风机来说，其产生喘振危害是比较大的，会影响轴承以及设备的使用寿命，同时对于锅炉安全运行来说也会受到直接影响。
总之风机喘振中失速是关键因素，而风机出现失速却不一定会导致喘振的发生。
1.2 引风机的喘振、失速危害性分析在失速区域内风机会长时间运行，导致叶片断裂，其他部件也会受到一定程度的损伤，失速之后会导致喘振的现象发生，如果管道系统容积与阻力几乎一致，则在失速压力降低时，风机的出口管道压力会高于其压力产生而使气流出现倒流，快速降低管道压力，并且风机又会向管道中进行气体输送，但由于气体流量较小而风机面临失速，会使气流又出现倒流的问题。
随着引风机喘振的发生会从一定引风机失速、喘振的异常分析及处理措施山东省龙口市东海工业园东海热电厂 杨海利摘要：针对锅炉引风机在实际运行中存在的喘振异常和失速问题进行原因分析，获得在处于低负荷状态下引风机落入不稳定区和调节滞后的原因，给予相应的解决措施和预防措施，确保其实现正常运行。
关键词：锅炉；引风机；失速；喘振；措施程度上影响风机参数，使其发生剧烈振动，在短时间内破坏风机设备，因此需要使风机立即停止运行。
风机处于失速喘振的过程中会对炉膛压力产生较大波动，使锅炉燃烧状态不稳定，尤其在处于高负荷状态时会使风机出现跳闸或者机组RB 降出力、火灾等事故，在风机处于喘振过程中时，风机的风压、风量以及电动机电流会发生较大波动，形成电流气流冲击，并且从一定程度上加剧振动，产生较大的噪声。
引风机电流过大的原因和处理方法
引风机电流过大的原因和处理方法
黄生琪
【期刊名称】《中国设备工程》
【年(卷),期】2001(000)011
【摘要】结合一例引风机电动机电流大、机温高故障的反复试验分析及处理,指出引风机入口风门叶片装反是其根本原因之一,可供处理类似故障时参考.
【总页数】1页(P34-34)
【作者】黄生琪
【作者单位】武汉生物制品研究所
【正文语种】中文
【中图分类】TH171
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1.水轮发电机组不平衡电流过大的原因分析及处理方法 [J], 丁凯
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引风机超流过大浅析
引风机电机超流过大浅析中意机电鼓风机制造有限公司任江强【摘要】本文结合一例一风机电机超流过大，电机极易跳闸，造成风机不能运行的原因分析及处理，证实了引风机在非工况区运行是其主要原因，可供同行参考借鉴。
关键词：引风机电机电流超流电机跳闸工况区非工况区一、概述温州项目投产一台锅炉引风机，所配风机为F9-28№7.1D离心引风机。
风量 16290 m3/h，静压升 6850 Pa，转速2900 r/min，设计温度150℃，所配电机Y280S-2型，采用变频器变频，功率75kw，转速为2970 r/min，额定电流为140A，江苏大中电机厂生产。
客户在调试中，发现30HZ~40HZ运行，核算电流与测试电流差别较大，变频到40HZ以上就会出现跳闸，导致风机不能运行。
通常，电动机电流过大，电机跳闸有下列原因：1.进口调节门装反2.电源电压过低或单相断路3.风机输送气体密度过大或则温度过低使压力过大4.启动时进口调节门未关闭，带负荷状态5.管网系统漏风量较多6.变频器存在问题（可以通过测试风机转速来判断）7.电流变存在问题（可以现场用钳形电流表测三相电流）二、我方选型方案性能表F9-28 №7.1D流量(m3/h):16290 静压(Pa):6931 效率(%):82.2 内功率(kW):45.7 所需功率(kW):60.6三、通风机性能进气实验装置：执行国家标准GB/T1236-2000，在温度20℃下，大气压为P=101235，相对湿度50%。
通风机性能进气实验装置概述，在国家标准测试风机性能时，先设定进口直径D，安装管道直径D，然后按上图尺寸装设测试点，启动电机，设定电机转速，先关闭进口阀门，慢慢打开进口阀门，分别测试出阀门不同开度流量、压力、功率，一般测试八个风机运行点，然后绘制此风机性能曲线，根据实测风机功率与理论设计功率比值，求得风机效率。
取风机效率最高点作为该型号风机最高效率点，其最高效率点的±10%，最为该风机工作最佳工况范围。
引风机振动大的原因分析及处理措施
引风机振动大的原因分析及处理措施发布时间：2023-02-03T05:51:09.905Z 来源：《中国电业与能源》2022年第18期作者：同朝蓬[导读] 和其他形式的风机相比，AN系列引风机具有结构简单、安全可靠性高同朝蓬61040219730223****中电建电力运维管理有限公司甘肃平凉 744200摘要：和其他形式的风机相比，AN系列引风机具有结构简单、安全可靠性高、耐磨性高、抗高温能力强等优越性，但由于安装、检修、维护、运行等诸多方面的原因，会出现时电机驱动端水平、垂直、轴向振动大的现象。
以某发电公司静叶可调引风机为例，其振动特点为频率越高、振动越大，而低频率运行时振动在标准范围，振动原因不易判断，振动缺陷在运行中不能彻底消除。
通过对其运行观察，停运检查调整，找出振动发生原因及防治措施，避免因振动原因造成设备事故，达到提高设备可靠性的目的。
关键词：引风机振动原因分析处理方法1．设备概述某发电公司1、2号炉AN系列引风机为成都电力机械厂生产，运行方式是叶轮上游和下游的静压力几乎相等，当流体通过叶轮时，传递给流体的能量主要是指在叶轮下游的以动能形式出现的有用的能量，流体从叶轮流出是涡流,，可由安装在叶轮下游的后导叶直接流入相连接的扩压器，使全部动能转化为所需要的静压，而电机端与叶轮端的半联轴器由空心轴连接，叶轮端的半联轴器和叶轮由中间短轴连接，调整好联轴器的轴向游隙，能够满足整个轴系的热膨胀需求，还能吸收较大的轴向冲击载荷，使其不会传递给电机和风机的轴承二造成损害。
2．振动情况介绍在监督运行时发现，引风机频率40HZ以下时，电机驱动端最大振幅：轴向0.068mm、垂直0.038mm、水平0.060mm，引风机频率在40HZ时，电机驱动端振幅：轴向0.128mm、垂直0.097mm、水平0.105mm，当引风机频率达到最大50HZ时，电机驱动端振幅：轴向0.232mm、垂直0.112mm、水平0.149mm，振动造成油管路和联轴器护套晃动大，地面有明显振感。
锅炉引风机过载原因分析及应对措施
锅炉引风机过载原因分析及应对措施张思彦;张海廷【摘要】针对某热电厂锅炉引风机过载问题进行了分析,找出了原因并提出了应对措施.分析结果表明:新增烟气脱硫、脱硝系统以及燃煤煤质差导致燃煤量和烟气量增大,是造成引风机过载的主要原因.【期刊名称】《宁夏电力》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】3页(P66-68)【关键词】锅炉引风机;过载;烟气阻力;湿法脱硫;烟气脱硝【作者】张思彦;张海廷【作者单位】陕西省汉中刨花板厂, 汉中市723000;国电宁夏分公司, 宁夏银川市750013【正文语种】中文【中图分类】TK284.8某热电厂锅炉于2009年底至2010年初利用大修时间进行了湿法脱硫改造，同时还进行了炉底干渣系统、烟气脱硝等系统的改造，改造后出现了引风机过载问题，造成锅炉氧量偏低、飞灰可燃物高、甚至使锅炉无法带满负荷等现象。
1 设备概况该电厂锅炉为东方锅炉厂设计制造的超高压自然循环燃煤锅炉，型号为DG680/13.7-20。
该锅炉为一次中间再热、平衡通风、固态排渣汽包炉。
锅炉于2002年8月投产。
锅炉燃用烟煤，配用中速磨煤机冷一次风正压直吹系统，共有5台北京电力设备总厂制造的ZGM80G型中速辊式磨煤机和5台称重式给煤机。
煤粉燃烧器布置在炉膛四角，切圆燃烧，四角燃烧器中心线与炉膛中心形成两个假想切圆相切，直径分别为φ736 mm和φ391 mm，每角燃烧器有5层一次风喷口（其中一层备用），采用水平浓淡燃烧器。
一、二次喷口均为耐热铸钢件。
燃烧器目前已改造为具有深度分级送风的低NOx燃烧系统［1］。
按原设计7号锅炉在尾部采用RCFB技术的干法脱硫装置。
为了降低NOx及SO2的排放，2009年底，电厂进行湿法脱硫改造，加装了1套湿法脱硫装置，2炉1塔。
脱硝方面也进行了低氮燃烧器改造，燃烧器改造为具有深度分级送风的低NOx燃烧系统，同时增加了烟气脱硝装置，原来锅炉的干法脱硫装置不再使用，短接后作为烟气通道。
1000MW超超临界机组引风机失速浅析
Shebei Guanli yu Gaizao ♦设备管理与改造1 000 MW 超超临界机组引风机失速浅析毕宏波（华电莱州发电有限公司,山东烟台261441）摘 要：引起引风机失速的原因很多，引风机抢风严重时还会导致设备出现故障，造成引风机跳闸，威胁机组的安全运行。
现主要剖析了引风机失速故障的原因及防范措施，可为同类型机组的安全运行提供参考和借鉴。
关键词：超超临界；引风机失速;检查;处理;原因；防范措施!引风机简介及设备规范引风机的作用是将锅炉的烟气抽出，维持锅炉负压。
烟气电引风机，引风机将 入硫系统后排入烟囱。
引风机设备规范如1所示。
表！引风机设备规范序号项目单位技术参数序号项目单位技术参数1型号HU27448-2226电动机型号YXKK1000-8W2型式动叶可调轴流式7电动机功率kW8 0003流量m 3/s 686.68电kV104全压升Pa9 8169电A5475额定转速r /min 74610制造厂家特而特涡轮（四川）有限公司2事件经过2021-01T3T08： 12，某1 000 MW 超超临界机组负荷 925 MW ，A 引风机电流299 A ,动调开度88.1%，引风机出口压力3.5 kPa ；B 引风机电流415 A （额定电流547 A ），动调开 度80.2%，引风机出口压力3.12 kPa ，炉膛负压808 Pa 。
由此A 引风机失速，引风机 ，关小送风机， 炉膛负压， 引风机。
08:23,机组负荷903 MW ，A 引风机电流272.7 A ,动调 开度69.9%； B 引风机电流269.6 A ,动调开度65.1%。
A 、B 引风机电流基本一致，炉膛负压-170 Pa ,投入#3炉A 、B 送、引 风机 ， 机组。
3检查经过（1） 08 ： 02,检查失速前两侧引风机电流偏差,A 引风机电流304.97 A ,动调开度76.1%；B 引风机电流326.21 A （额定电流547 A ）,动调开度75.35%, A 、B 侧引风机电流偏差大。
皮带式高速离心风机运转电流过大解决分析
皮带式高速离心风机运转电流过大解决分析摘要针对风机在正常运转过程中，运行电流不稳定，超出额定电流150%以上，结合多年安装、试运经验，提出解决办法及注意事项关键词皮带式风机运行电流引言：制粉系统中速磨煤机正常运行时，需要接入密封风，对磨煤机的炭精环及磨辊进行密封及降温。
河北邢台热电厂石子煤处理项目雷蒙磨粉机采用高速离心式皮带连接风机。
具体参数如下：输送介质：空气介质温度：常温电机转速：1480r/min润滑脂： 3号锂基脂风量：8kPa电机功率：75KW，三相异步额定电流：136A安装方式：钢筋混凝土基础，卧式风机，电机、风机连接方式为同侧皮带连接，均固定在钢筋混凝土基础上。
该离心式风机叶轮结构为轴心规则扩散射线式叶片结构，叶片总计8片，呈拉长半六边形结构，厚度为10mm，每片叶片长600mm，宽400mm，固定在圆形平板上，平板根部由铸铁制成。
1.正文风机控制原理图该风机总开关选择为施耐德的EZD630E/3P 630K，分开关为10个断路器，EZD250E/3P225N,IC65N-D32A/3P,IC65N-D16A/3P,接触器为LC19511M5N型，热元件为LRN32N。
该风机试车过程发现，风机启动到一定时间后即报警停车，无法长时间运转。
风机启动后，经现场实测，由于设备启动惯性大，风速提升快，在出口调节门开度在15%时，振动愈发明显，电流始终在报警值附近徘徊，风机轴承温度急剧升高；调节门开度在20%时风机连带轴承室整体振动剧烈，叶片靠近主轴区间温度升速较快，风道内温度升高趋势明显，电流达到180A，，控制回路保护动作连锁停车。
1.运行电流过大原因分析过程及解决办法现场分析判断，电机空载电流正常，经皮带连接后负载启动导致电流超高。
由于整体振动大，主轴中心温度较高，风道表面温升较快，考虑主要是喘振引起的电流升高。
现场设定两个实施方案：方案1：对风机进行解体检查，对驱动端轴承膨胀间隙进行检查，对轴承顶部膨胀间隙进行检查。
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引风机电机超流过大浅析
中意机电鼓风机制造有限公司任江强
【摘要】本文结合一例一风机电机超流过大，电机极易跳闸，造成风机不能运行的原因分析及处理，证实了引风机在非工况区运行是其主要原因，可供同行参考借鉴。
关键词：引风机电机电流超流电机跳闸工况区非工况区
一、概述
温州项目投产一台锅炉引风机，所配风机为F9-28№7.1D离心引风机。
风量 16290 m3/h，静压升 6850 Pa，转速2900 r/min，设计温度150℃，所配电机Y280S-2型，采用变频器变频，功率75kw，转速为2970 r/min，额定电流为140A，江苏大中电机厂生产。
客户在调试中，发现30HZ~40HZ运行，核算电流与测试电流差别较大，变频到40HZ以上就会出现跳闸，导致风机不能运行。
通常，电动机电流过大，电机跳闸有下列原因：
1.进口调节门装反
2.电源电压过低或单相断路
3.风机输送气体密度过大或则温度过低使压力过大
4.启动时进口调节门未关闭，带负荷状态
5.管网系统漏风量较多
6.变频器存在问题（可以通过测试风机转速来判断）
7.电流变存在问题（可以现场用钳形电流表测三相电流）
二、我方选型方案性能表
F9-28 №7.1D
流量(m3/h):16290 静压(Pa):6931 效率(%):82.2 内功率(kW):45.7 所需功率(kW):60.6
三、通风机性能进气实验装置：执行国家标准GB/T1236-2000，在温度20℃下，大气压为P=101235，相对湿度50%。
通风机性能进气实验装置概述，在国家标准测试风机性能时，先设定进口直径D，安装管道直径D，然后按上图尺寸装设测试点，启动电机，设定电机转速，先关闭进口阀门，慢慢打开进口阀门，分别测试出阀门不同开度流量、压力、功率，一般测试八个风机运行点，然后绘制此风机性能曲线，根据实测风机功率与理论设计功率比值，求得风机效率。
取风机效率最高点作为该型号风机最高效率点，其最高效率点的±10%，最为该风机工作最佳工况范围。
四、下表是客户引风机测试记录表：
配套电机：2-75kw/380V，变频范围（30~50HZ）
电机变频为30HZ,此时风机转速为： n=2970x30/50=1781 r/min
测试气体温度为常温20℃，假设理想状态下，其密度为ρ=1.2kg/m3
测试进口管道直径为：D=700mm=0.7m
客户强调说，此测试装置，测试结果保证：
流量偏差：（+5%~-5%）
压力偏差：（+5%~-5%）
轴功率偏差：（+5%~-5%）
风机功率核算：N=Q（流量）*P（全压）/风机效率η/机械传动效率μ*电机储备系数λ○1按照频率30HZ，调节门开度50%时核算，由测试得：
流量：Q1=3.14*（D/2）^2*v1*3600=3.141526*0.35*0.35*3.3*3600=4572 m3/h
全压：P1=P（静压出）+P（静压入）+1/2ρ（*v1）^2（动压）
=17+4300+0.5*1.2*3.3*3.3
=4323.5 Pa
该风机为悬臂支撑结构（D式传动），机械传动效率η=0.98
该风机为引风机，工作温度为150℃，电机储备系数λ=1.3
风机效率，客户按照该风机工况点选型设计效率取值，η=0.8
即风机运行功率N= Q（流量）*P（全压）/风机效率η/机械传动效率μ*电机储备系数λ=4572*4323.5/0.8/0.98/3600/1000*1.3
=8.92kw
计算电流为I=2*N=2*8.92=17.84A
而测试结果为I=61A
○2按照频率30HZ，调节门开度90%时核算，由测试得：
流量：Q1=3.14*（D/2）^2*v1*3600=3.141526*0.35*0.35*11.6*3600=16071 m3/h
全压：P1=P（静压出）+P（静压入）+1/2ρ（*v1）^2（动压）
=50+1600+0.5*1.2*11.6*11.6
=1730.7 Pa
该风机为悬臂支撑结构（D式传动），机械传动效率η=0.98
该风机为引风机，工作温度为150℃，电机储备系数λ=1.3
风机效率，客户按照该风机工况点选型设计效率取值，η=0.8
即风机运行功率N= Q（流量）*P（全压）/风机效率η/机械传动效率μ*电机储备系数λ=16071*1730.7/0.8/0.98/3600/1000*1.3
=12.55kw
计算电流为I=2*N=2*12.55=25.1 A
而测试结果为I=110 A
由以上两次抽样，两者电流差别较大，说明一部分能量损失严重，并且变频到40HZ，就出现跳闸，风机不能启动，客户认为我方选型设计错误，这其中原因在哪呢？
F9-28 №7.1D 此风机模型，由风机试验测试转换后，在150℃，转速2900r/min时，风机流量在12293~23049m3/h区域内，其静压升在7728~4806 Pa，功率在47.3~83.7kw 时，风机呈现的效率为82.6~76.4%。
而客户测试在温度20℃，转速为1740r/min，与风
机实际选型设计差别极大，是风机效率迅速下降，由客户试验数据可知，此时风机运行效率在22~35%左右，但是在核算时，客户选择风机效率为80%左右，这就是两者测试电流和计算电流差别大的原因所在。
解决方案：系统运行后，气体温度在150℃，关闭风机调节门，启动风机，速度调到设计转速2900r/min，慢慢打开调节门，使风机运行点与系统管网阻力匹配后，风机就能在效率80%左右范围内运行，就不会产生超流（跳闸）现象。
参考文献
［1 ］商景泰编通风机手册北京：机械工业部出版社，1994
［2 ］姚有峰编电路与电工技术实验北京：中国科学技术大学出版社，2008.08 ［3 ］中国标准出版社第三编辑室编中国机械工业标准汇编（第三版）风机卷（下）北京：中国标准出版社，2009.03。