发电厂厂用电系统整定计算书
发电厂低压厂用系统的整定计算课件
短路电流计算实例分析
以某发电厂低压厂用系统为例，介绍短路电流计算的 具体步骤和方法。
输标02入题
首先应收集系统相关元件的参数和短路前各相电流值 ，包括变压器、电动机、电缆等元件的额定电压、额 定电流、电阻、电抗等参数。
01
03
最后根据计算结果，整定保护装置的整定值，并进行 校验，以确保保护装置在系统发生故障时能够正确动
06
低压厂用系统的安全运行与管理
安全运行的基本原则与措施
01
遵守安全规程
严格遵守发电厂的安全规程和操 作程序，确保低压厂用系统的安 全运行。
02
定期检查维护
03
强化员工培训
定期对低压厂用系统进行全面检 查，及时发现并处理潜在的安全 隐患。
加强员工的安全意识和操作技能 培训，提高员工应对突发状况的 能力。
安全运行的监控与维护
实时监控
通过自动化系统和在线监测设备，实时监控低压厂用 系统的运行状态和参数。
定期维护
按照维护计划定期对低压厂用系统进行维护和保养， 确保系统设备处于良好状态。
故障处理
及时发现并处理系统故障，防止故障扩大影响整个发 电厂的稳定运行。
安全事故的预防与处理
风险评估
对低压厂用系统可能存在的安全风险进行评估 ，制定相应的预防措施。
发电厂低压厂用系统的整 定计算课件
• 发电厂低压厂用系统概述 • 低压厂用系统的整定计算原理 • 低压厂用系统的保护配置 • 低压厂用系统的短路电流计算 • 低压厂用统的继电保护整定计算 • 低压厂用系统的安全运行与管理
01
发电厂低压厂用系统概述
系统组成与功能
组成
发电厂低压厂用系统主要由变压 器、发电机、断路器、隔离开关 、电流互感器等设备组成。
国电热电厂厂用电保护整定计算书
国电XX热电有限公司GUODIAN XX THERMAL&POWER CO.，LTD.厂用电保护整定计算书审定：审核：校核：计算：国电XX热电有限公司厂用电保护整定计算小组目录序言 (2)一、总则 (2)二、厂用电继电保护时间配置 (3)第一章短路阻抗计算 (4)一、各元件阻抗计算 (4)二、短路电流计算 (5)第二章低压厂用变压器整定计算 (12)一、低压厂用变压器保护整定原则 (12)二、低压厂用变压器整定计算 (13)第三章分段、馈线开值整定计算 (21)一、6KV联络开关 (21)二、380V段进线、馈线、分段开关保护 (21)第四章6KV电动机整定计算 (58)一、6KV电动机整定计算原则 (58)二、6KV电动机整定计算 (60)第五章 380/220V电动机整定计算 (83)一、75KW以上电动机整定计算 (83)二、75KW以下电动机整定计算 (105)第六章备自投和快切置 (127)一、MFC2031-1型微机备用电源自投装置 (127)二、PZH－1A型微机厂用电快速切换装置 (128)附录 (130)序言一、总则一、继电保护与安全自动装置是电力系统的一个重要组成部分，它对电力系统起着极其重要的作用。
特别是随着电网的发展，现代超高压、大容量、结构复杂的电力系统的出现，对继电保护装置提出了更高的要求。
电力系统各部门、各环节按照具体电力系统的参数和运行要求，通过计算分析给出所需要的各项整定值，使全系统中各种继电保护有机协调地配合上，正确地发挥作用是十分必要的。
二、根据《继电保护及安全自动装置运行管理规程》定值管理的规定，结合XX地区电网及我厂实际情况，我们组织有关工程技术人员，于二零零五年九、十月份对全厂继电保护整定进行了全面的计算，现将计算结果汇集整理成册，经总工批准后执行。
三、本次计算的原则：1、整定计算依据，河南省电力勘测设计院《国电XX热电公司图纸》及其他设计院图纸，已到货的设备厂家出厂试验书，地调提供系统参数。
发电厂继电保护整定计算书
XXXX发电有限公司继电保护整定计算方案XXXX发电有限公司二零一九年十一月计算人：复算人：初审：复审：批准：第二节：系统运行方式1、主系统运行方式：根据XX司调【2006】17号文，①系统变压器正常接地方式：起备变；＃1主变固定接地；＃1主变检修时，＃2主变接地。
②XXXX最大方式原则：考虑两台机组全开。
③XXXX最小方式原则：考虑两台机组停1台，一般停系统大方式下不接地变压器的机组；母线上连接线路最多考虑同时停2条线路。
2、厂用电系统运行方式：●正常运行方式：＃1发电机和＃2发电机都正常运行，厂用电由＃1高厂变、＃2高厂变供电，起备变热备用。
6kV公用A、B段分别由6kVⅠA、ⅡA段供电，6 kV输煤集中A、B段分别由6kVⅠB、ⅡB段供电。
联络开关在热备用。
●最小运行方式：考虑全厂大停汽，2台机组全停，厂用负荷全部由起备变供给。
第三节：主要设备参数第四节：等值阻抗计算取基准容量为S j =100MVA ，基准电压选取见《计算说明》。
一、相关元件的等值电抗计算1．系统等值阻抗：根据XX 电力调度中心文件，我公司系统阻抗如下表所示：最小方式：X S1min=0.02268(正序) X S0min=0.03495(零序) 最大方式：X S1max=0.119(正序) X S0max=0.01658(零序) 2．#1（2）发电机：0431.085.0330100%74.16%"1=⨯=Φ⨯=e j dP S X X (#1发电机)0431.085.0330100%74.16cos %"7=⨯=Φ⨯=e j d P S X X (#2发电机)0479.085.0330100%6.18cos %"21=⨯=Φ⨯=e jdP S X X － (发电机－负序阻抗)3．#1主变压器：（编号03B02003）；#2主变压器：（编号02B12083）；0352.0400100%09.142=⨯=⨯=n j d S S X X (#1主变) 0352.0400100%09.148=⨯=⨯=nj d S S X X (#2主变) 4．#01起备变：（编号02B12083）高压侧等值电抗%465.1%54.4041%6.1141323211=⨯-=-=--d d d U U U ＋低压侧等值电抗%645.19%465.1%11.211212=-=-=-d d d U U U 低压侧等值电抗%575.19%465.1%04.211313=-=-=-d d d U U U 折算到基准容量下的标么阻抗为：0293.050100%465.1113=⨯=⨯=nj d S S X X （高压侧） 3929.050100%645.19214=⨯=⨯=n j d S S X X （低压侧A 段） 3915.050100%575.19315=⨯=⨯=nj d S S X X（低压侧B 段）5．#1高厂变：（编号02B05233-1）高压侧等值电抗%91.1%6.3641%06.1141323211=⨯-=-=--d d d U U U ＋低压侧等值电抗%57.17%91.1%48.191212=-=-=-d d d U U U 低压侧等值电抗%31.17%91.1%22.191313=-=-=-d d d U U U 折算到基准容量下的标么阻抗为：0382.050100%91.114=⨯=⨯=nj d S S X X (高压侧) 3514.050100%57.1725=⨯=⨯=nj d S S X X (低压侧I —6KV 工作A 段) 3462.050100%31.1736=⨯=⨯=nj d S S X X(低压侧II —6KV 工作B 段) 6．#2高厂变：（编号02B05233-2）高压侧等值电抗%91.1%6.3641%06.1141323211=⨯-=-=--d d d U U U ＋低压侧等值电抗%67.17%91.1%58.191212=-=-=-d d d U U U 低压侧等值电抗%4.17%91.1%31.191313=-=-=-d d d U U U 折算到基准容量下的标么阻抗为：0382.050100%91.1110=⨯=⨯=nj d S S X X (高压侧) 3534.050100%67.17211=⨯=⨯=nj d S S X X (低压侧I —6KV 工作A 段) 3480.050100%4.17312=⨯=⨯=nj d S S X X(低压侧II —6KV 工作B 段) 7．＃1（2）机组励磁变： ＃1机励磁变： 67.14.3100%68.53=⨯=⨯=n j d S S U X ＃2机励磁变： 67.14.3100%68.59=⨯=⨯=nj d S S U X 8．低厂变：（1）1A 工作变(编号0330006)： 97.46.1100%95.716=⨯=⨯=n j d S S U X （2）1B 工作变(编号0330005)： 94.46.1100%90.719=⨯=⨯=nj d S S U X（3）#1照明变(编号2003-9-6)： 94.75.0100%97.317=⨯=⨯=n j d S S U X （4）#1炉电除尘变(编号2003-9-5)： 04.56.1100%07.818=⨯=⨯=n j d S S U X （5）2A 工作变(编号0330004)： 93.46.1100%88.720=⨯=⨯=n j d S S U X （6）2B 工作变(编号0330003)： 94.46.1100%91.723=⨯=⨯=n j d S S U X （7）#2照明变(编号2003-9-7)： 94.75.0100%98.321=⨯=⨯=n j d S S U X （8）#2炉电除尘变(编号2003-9-4)： 83.46.1100%73.722=⨯=⨯=n j d S S U X （9）低公变A (编号0330001)： 94.46.1100%91.728=⨯=⨯=nj d S S U X (10) 除尘备用变 (编号2003-9-3)： 83.46.1100%73.729=⨯=⨯=n j d S S U X (11) 化水变A （油变）： 60.1100%630=⨯=⨯=n j d S S U X (12) 检修变(编号2003-9-8)： 88.75.0100%94.331=⨯=⨯=nj d S S U X (13) 循环水泵房变A(编号2003-9-10)： 75.94.0100%90.333=⨯=⨯=n j d S S U X (14) 低公变B (编号0330002)： 94.46.1100%91.734=⨯=⨯=n j d S S U X (15) 化水变B （油变）： 6.50.1100%6.535=⨯=⨯=n j d S S U X (16) 厂前区变(编号2003-9-9)： 98.75.0100%99.336=⨯=⨯=n j d S S U X (17) 循环水泵房变B(编号2003-9-11)： 75.94.0100%90.338=⨯=⨯=nj d S S U X(18) 输煤变A （油变）： 56.1100%839=⨯=⨯=n j d S S U X (19) 翻车机变A （油变）： 8.425.1100%640=⨯=⨯=n j d S S U X (20) 铁路变（油变）： 2516.0100%441=⨯=⨯=n j d S S U X (21) 输煤变B （油变）： 94.46.1100%9.742=⨯=⨯=n j d S S U X (22) 翻车机变B （油变）： 8.425.1100%643=⨯=⨯=n j d S S U X (23) 灰场变（油变）： 25.2616.0100%2.444=⨯=⨯=n j d S S U X (24) 保安备用变（编号0330007）： 9.425.1100%13.649=⨯=⨯=nj d S S U X第五节：短路电流计算220KV系统基准电流I js.220kV＝KAVSavj251.023031003=⨯=⨯20KV系统基准电流I js.20kV＝KAVSavj887.22031003=⨯=⨯6KV系统基准电流I js.6.3kV＝KAVSavj16.93.631003=⨯=⨯400V系统基准电流I js.400V＝KAVSavj1444.031003=⨯=⨯一. 220KV系统短路计算 (d1点短路)1、三相短路电流计算●主系统零序网络图如下：基准电抗为X B＝2302/100＝529，相应电抗标么值为：X1-0*＝19/529＝0.0359 X2-0*＝166/529＝0.3138系统阻抗已经折算到100MV A的基准下。
供电系统整定计算书
神华宁煤集团双马煤矿回风斜井供电系统编制日期：编制单位：中煤五公司四处双马项目部整定计算书 2010年4月20日双马项目部供电系统整定计算书一、变电所高压开关柜整定：1、10KV主变压器整定过流整定：已知变压器总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为400/5，额定电流为INT=3260/(10×1.732)=188.2A按躲过变压器一次侧额定电流整定即：IOPL=Krel INTKret Ki式中：Krel——可靠系数，取1.05；Kret——返回系数，JGL-11/5电流继电器为1；INT1——变压器一次侧额定电流；Ki——过负荷保护电流互感器变比。
IOPL=1.05×188.2/80=2.3，取最小值2速断整定：按躲过变压器二次三相短路电流计算，保护动作电流为Iaq=KrelKcIKmaxkKi32式中：Krel——可靠系数，采用JGL型取1.2；Kc——接线系数，接相上为1；IK3maxk2——变压器二次最大三相短路电流，取4倍额定电流； Ki——电流互感器变比。
Iaq=1.2×188.2×4/80=11.3因此速断值按4倍过流倍数整定2、6KV进线柜整定过流整定：已知总负荷为3260KVA，高压开关柜电流互感器变比为600/5，额定电流为INT=3260/(6×1.732)=313.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=376.4A NT整定值为i=376.4A/120=3.1A速断值按4倍过流倍数整定3、500KVA变压器柜整定过流整定：已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=72A NT整定值为i=72A/40=1.8A，取最小值2A速断值按2倍过流倍数整定4、提升绞车高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按2倍额定电流整定过载电流I=2 I=112.8A NT整定值为i=112.8A/30=3.76A，取3.8A速断值按6倍过流倍数整定5、400KVA矿用变压器高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为38.5A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=46.2A NT整定值为i==46.2A /30=1.54A，取最小2A速断值按2倍过流倍数整定6、40立方压风机高压柜整定过流整定：已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为150/5 过载电流按1.5倍额定电流整定过载电流I=1.5 I=45A NT整定值为i==45A /30=1.5A，取最小2A速断值按3倍过流倍数整定7、井底车厂变电所高压柜整定（联络柜）过流整定：已知负荷额定电流为20A，高压开关柜电流互感器变比为400/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=24A NT整定值为i==24A /80=0.3A，取最小值2A速断值按2倍过流倍数整定8、绞车高压开关柜整定过流整定：已知负荷额定电流为56.4A，高压开关柜电流互感器变比为200/5 过载电流按1.5倍额定电流整定过载电流I=1.5 I=84.6A NT整定值为i=84.6A /40=2.15A，取2A速断值按3倍过流倍数整定9、压风机高压启动柜整定过流整定：已知负荷额定电流为30A，高压开关柜电流互感器变比为50/5 过载电流按1.3倍额定电流整定过载电流I=1.3 I=39A NT整定值为i==39A /10=3.9A，取3.9A速断值按3倍过流倍数整定10、500KVA变压器开关柜整定过流整定：已知负荷额定电流为60A，高压开关柜电流互感器变比为75/5 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=72A NT整定值为i=72A/15=4.8A，取4.8A速断值按6倍过流倍数整定二、高爆开关整定1、4-1煤井下动力地面总高爆开关整定（额定电流400A，2台）综掘机额定电流为193.8A（1140V），两台综掘机折算为6KV电流为INT1=（2×193.8）/5.26=73.7A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=73.7A+38.9A=112.6A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=135.12A NT过载倍数为i=135.12/400=0.33，取0.4倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(73.7×6)/400=1.68，取1.7倍2、4-1煤临时变电所总进线高爆开关整定（额定电流400A，2台）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=36.8A+38.9A=75.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=90.8A NT过载倍数为i=90.8/400=0.23，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(75.7×6)/400=1.13，取最小值1.6倍3、4-1煤临时变电所联络高爆开关整定（额定电流400A）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)井下其它动力额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT2=350/9=38.9A(6KV)通过高爆开关额定电流为INT=36.8A+38.9A=75.7A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=90.8A NT过载倍数为i=90.8/400=0.23，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(75.7×6)/400=1.13，取最小值1.6倍4、4-1煤临时变电所变压器高爆开关整定（额定电流150A）总负荷额定电流为350A（660V），折算为6KV电流为INT=350/9=38.9A(6KV) 过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=46.68A NT过载倍数为i=46.68A/150=0.31，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(38.9×6)/150=1.56，取最小值1.6倍5、4-1煤变电所415队综掘机高爆开关整定（额定电流150A）综掘机额定电流为193.8A（1140V），一台综掘机折算为6KV电流为INT1=193.8/5.26=36.8A(6KV)过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=44.2A NT过载倍数为i=44.2/150=0.29，取0.3倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(36.8×6)/150=1.5，取最小值1.6倍6、井底车场临时变电所高爆开关整定（额定电流50A）总负荷额定电流为196.8A（660V），通过高爆开关额定电流为INT=196.8/9=21.9A过载电流按1.2倍额定电流整定过载电流I=1.2 I=26.24A NT过载倍数为i=26.24A /50=0. 52，取0.5倍短路倍数取6额定电流整定短路倍数为n=(26.24×6)/50=3.1，取3.1倍4-1煤临时变电所低压开关整定2010 年4月20日井底车场临时变电所低压开关整定值。
发电厂一期工程整定计算
国电康平发电厂一期工程(2×600MW)#1发变(主变、高厂变、高备变、励磁变、脱硫变)组、低压厂用6/0.4KV)电源变压器、临时启动备用变压器(66/6.3KV)继电保护及自动装置整定计算书批准东北电科院有限公司国电康平发电厂有限公司审核东北电科院有限公司调试所计算人东北电科院有限公司调试所2007-10第一章#1发变(主变、高厂变、高备变、励磁变、脱硫变) 组继电保护整定计算1.1短路电流计算(附发变组继电保护配置及出口方式)1.1.1 一次系统接线、电流(压)互感器变比及中性点接地方式见图11.1.2 设备及系统(525KV)参数1.1.2.1 发电机＊S n=666.666MVA, P n=600MW, U n=20KV, I n=19245A, COSφ=0.9f=50HZ, 3相,n=3000RPM, 定子线圈接线方式Y, 定子线圈中性点出线端子数3。
＊I f0=1420A, U f0=138.4V(1420×0.0974 , 75°C计算值), I fn=4128A, U fn=421.8V。
＊X d=2.27,Xq=2.209 X’ d=0.3035(非饱和值), X’dv=0.2671(饱和值),X” d =0.2215(非饱和值), X”dv=0.2038(饱和值), X2=0.2186(非饱和值),X2v=0.20112(饱和值),X0=0.1007(非饱和值), X0v=0.0956(饱和值),X L=0.157(定子漏抗), SCR=0.54(短路比) 。
＊C=3×0.227=0.681μF(定子线圈三相对地电容) 。
＊I 2∞=8%(允许长期运行负序电流) 。
＊允许发电机失磁运行时间:励磁系统故障,且电网条件允许时,失磁运行的持续时间不得超过15min,此时允许负荷在额定值的40%以内,而且发生失磁时,在最初的60s 时间内将负荷降至额定值的60%,90s时间内降至额定值的40% 。
电厂保护定值整定计算书
额定容量：120MVA额定频率：50HZ
额定电压：363×（1±2×2.5％）/13.8kV相数：3相
额定电流：190.86/5020.44A联接组标号：YNd11
冷却方式：ODWF（直接强迫油循环强迫风冷，有风扇）
#1主变阻抗值
短路阻抗：13.9％（75℃）或短路阻抗为152.63Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：152.13Ω/相
100MVA下的正序阻抗标幺值为：
Z*1＝13.9％×100/120＝0.11583
100MVA下的零序阻抗标幺值为：
Z*0＝152.13/1317.69＝0.11545
#2主变阻抗值
短路阻抗：14.01％（75℃）或短路阻抗为 153.83Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：153.13Ω/相
100MVA下的正序阻抗标幺值为：
Z*1＝14.01％×100/120＝0.11675
100MVA下的零序阻抗标幺值为：
Z*0＝153.13/1317.69＝0.11621
#3主变阻抗值
短路阻抗：13.98％（75℃）或短路阻抗为 153.79Ω（以363为基准电压的），零序测量阻抗：153.10Ω/相
发电机复压过流：发电机为自并励发电机，记忆功能投入，电流元件取自发电机机尾CT，电压元件取自机端PT，作用为全停；
励磁变速断保护：电流元件取自励磁变高压侧CT，作用为全停；
励磁变过流保护：电流元件取自励磁变高压侧CT，作用为全停；
3.2.2
根据这种特殊的接线方式
变压器比率制动式差动保护：差动保护电流元件取主变高压侧开关CT（对于#2、#3变还要求有另外一台变高压侧CT，#1变无此要求，且主变差动保护不包括厂用变高压侧CT）、主变低压侧共三或四侧CT，出口作用于全停；
发电厂继电保护整定计算指导范本
发电厂继电保护整定计算指导范本
引言：
发电厂是电力系统中最重要的组成部分之一，为了保证发电厂的正常运行和电力系统的稳定运行，发电厂的继电保护需要进行适当的整定。
本文将以其中一发电厂为例，介绍发电厂继电保护整定计算的指导范本。
第一章：发电厂继电保护整定计算的基本原理
1.1发电厂继电保护的基本原理
1.2整定计算的基本要求
第二章：发电厂继电保护整定计算的具体方法
2.1初步整定计算
2.1.1选择保护元件类型和编号
2.1.2确定保护动作时间和动作电流
2.1.3确定保护区域范围
2.2系统模型建立和参数计算
2.2.1确定发电厂的电气参数
2.2.2建立发电厂的电气模型
2.2.3进行电压和电流平衡计算
2.3整定计算结果评估和调整
2.3.1评估初步整定计算结果的合理性
2.3.2根据评估结果，调整保护动作时间和动作电流
2.3.3重新进行系统模型建立和参数计算
第三章：发电厂继电保护整定计算的实例分析
3.1发电机差动保护整定计算实例
3.2发电机过电流保护整定计算实例
3.3发电机过功率保护整定计算实例
第四章：发电厂继电保护整定计算的注意事项
4.1耐受性计算
4.2保护设备的选择与配合
4.3保护动作时间和动作电流的精确计算
结论：
发电厂继电保护整定计算是保证电力系统稳定运行的重要环节，通过适当的整定，可以有效地保护发电厂和电力系统的安全运行。
本文通过介绍整定计算的基本原理、具体方法和实例分析，提供了一种指导发电厂继电保护整定计算的范本，可供发电厂工程师参考使用。
在实际应用中，应根据具体情况进行调整和完善。
发电厂厂用电系统保护整定计算
（一）6KV工作进线及备用进线保护
整定方案
按躲过F-C熔断器熔断电流计算。 Iop=Kco.Krel(Ilin.n-In+Iop.0) Iop: 保护动作电流 Kco：配合系数取1.1 Krel: 可靠系数取1.2 Ilin.n: 分支额定电流（按半穿越额定电流） In：设备额定电流 Iop.10：熔断器10倍额定电流（动作时间一般为0.4S）)
发电厂厂用电系统保护整定计算
（一）6KV工作进线及备用进线保护
群 起 倍 数 计
1.当备用电源为明备用时
Kst
uk
%
1 Sn
Kst.d SS
2.当备用电源为暗备用时
Kst
1
uk%0.6KsSt.dnSS
算
Kst
3.备用电源为明备用带一
段负荷时，再投入另一段负荷
1
uk%1.2K0.s7t.dSnSS
发电厂厂用电系统保护整定计算
（二）大型发电厂厂用电零序电流保护
大型发电厂厂用系统 电压等级:6KV和0.4KV(380V/220V). 大型发电厂6KV厂用电中阻(高阻）接地系统零序保护配置： 一般整信号段和跳闸段。 考虑接地方式因素（略)
1.大型发电厂高压厂变中性点采用经电阻接地，一般最大接 地电流为400A、200A、150A、90A等。 注意：接地电阻在额定电流时的时间最大为9S.
发电厂厂用电系统保护整定计算
（一）6KV工作进线及备用进线保护
整定方案
按躲过最大电动机（给水泵）的启动电流计算： Iop=Kco.Krel(Ilin.n-Im.n+Im.s) Iop: 保护动作电流 Kco：配合系数取1.1 Krel: 可靠系数取1.2 Ilin.n: 分支额定电流（按半穿越额定电流） Im.n：电动机额定电流 Im.s：电动机的启动电流
发电厂厂用电保护及整定计算指导书
厂用电保护及其整定计算1、厂用工作电抗器保护 (3)1.1 差动保护 (3)1.2过电流保护 (3)1.3 单相接地保护 (3)2、厂用备用电抗器保护 (3)2.1 过电流保护 (3)2.2 备用分支过电流保护 (3)2.3 单相接地保护 (3)3、高压厂用工作变压器的保护 (4)3.1 差动保护 (4)3.2 电流速断保护 (4)3.3 瓦斯保护（包括有载瓦斯） (4)3.4 过电流保护 (4)3.5 单相接地保护 (4)3.6 低压侧分支差动保护 (4)4、高压厂用备用变压器及起动变压器保护 (5)4.1 差动保护 (5)4.2 电流速断保护 (5)4.3 瓦斯保护、过电流保护及高压侧的接地保护 (5)4.4 零序电流保护 (5)4.5 备用分支过电流保护 (5)5、低压厂变及备变保护 (6)5.1 差动保护 (6)5.2 电流速断保护 (6)5.3瓦斯保护 (6)5.4 过电流保护 (6)5.5 零序过电流保护 (6)5.6 单相接地保护 (6)6、厂用变压器保护的整定计算 (7)6.1 差动保护传统整定 (7)6.2 比率制动差动保护整定 (7)6.3 电流速断保护 (8)6.4 高压厂用变压器（电抗器）过电流保护 (9)6.5 高厂变单相接地零序电流保护 (13)6.6 高压厂用/备用变压器零序电流保护 (13)6.7 低厂变过电流保护 (14)6.8 低压厂用变的零序电流保护 (16)6.9 低压厂用分支线的零序电流保护 (17)7、3-10kV厂用电动机保护 (18)1.1 异步电动机 (18)7.1 纵差保护 (18)7.2 电流速断保护 (18)7.3 过电流保护 (18)7.4 负序过电流保护 (18)7.5 单相接地保护 (18)7.6 过负荷保护 (18)7.7 低电压保护 (19)7.8 其他 (20)8、380V厂用电动机保护 (20)8.1 相间短路保护 (20)8.2 接地保护 (20)8.3 过负荷保护 (20)8.4 两相运行保护 (20)8.5低电压保护 (21)9、厂用电动机保护的整定计算 (21)9.1 差动保护 (21)9.2 电流速断保护 (22)9.3 过电流保护 (22)9.4 过负荷保护 (23)9.5 低电压保护 (23)1、厂用工作电抗器保护1.1 差动保护为尽快切除电抗器和电缆中的多相短路故障，加速备自投投入，一般装设差动保护。
XX35kV供电系统继电保护定值整定计算书
XXX35kV供电系统继电保护定值计算书XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第一部分 短路参数计算1.计算公式说明变压器的标幺阻抗：变压器的相电阻：变压器的相电抗：架空线路或电缆线路标幺电抗 20*J Jd U LS X X =架空线路或电缆线路标幺电阻 20*J J d U LS R R =三相短路电流*)3(KJK Z I I ∑=三相短路容量*Kdd Z S S ∑=式中：X ----------线路单位长度上的电抗，Ω/Km10kV 架空线路为0.4Ω/km 10kV 电缆线路为0.08Ω/km0R ----------线路单位长度上的电阻，Ω/KmXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书*K Z ∑---------线路单位长度上的阻抗，Ω/Km )(22***d d K R X Z +=∑L ------------线路长度，kmd S -----------基准容量，MVA ，取100MVA dU -----------基准电压，kV ，dI ------------基准电流，kA*K X ∑-------- 短路回路总电抗的标幺值选择基准容量j S=100MVA 基准电压j U =avU35kV 基准电流kA 56.13731003jj j =⨯==U S I 10kV 基准电流kA 5.51031003jj j =⨯==U S I 2.35kV 系统母线短路参数计算根据2019年XXX 变电站35k V 母线参数标幺值:,。
35kV 母线故障最大短路电流（最大运行方式）3440.42302.01111d1max ===∑D X I35kV 母线最小短路电流(最小运行方式)XXX35kV 供电系统继电保护定值计算书373.24214.01111d1min ===∑D X I3.10kV 系统母线短路参数计算（1）35kV 变压器标幺电抗计算 1#2#3#主变参数： Ud%=8；Sb=12.5MV A64.05.121001008100*=⨯=⨯=Sb S U X J d T 因系统为全分列运行，所以35kV 变电站内10kV 母线最大短路电流(最大运行方式)1492.18702.0112j d2max ===∑D X I35kV 变电站内10kV 母线最小短路电流(最小运行方式)9421.00614.1112j d2min ===∑D X IXXX35kV 供电系统继电保护定值计算书第二部分 继电保护整定计算1.XXX 变电站站内设备定值整定1.1、主变保护定值整定：1号、2号主变参数、各侧CT 变比一致。
发电厂厂用电系统保护整定计算
发电厂厂用电系统保护整定计算发电厂是供电系统的核心组成部分，其稳定运行和安全运行对整个供电系统起着重要的作用。
为确保发电厂的电气设备及相关设施的安全可靠运行，需要进行电气保护设备的整定计算。
电力系统中的保护设备主要用于保护电气设备免受电力故障和异常工作状态的影响，以减少事故损失和保证电力系统的连续供电。
发电厂的保护设备主要分为发电机保护、变压器保护、线路保护和母线保护等多个方面。
首先，对于发电机保护系统的整定计算，主要包括过流保护、差动保护和接地保护等。
发电机的过流保护一般采用时间分段特性曲线来进行整定计算，以根据不同的故障情况选择合适的保护动作时间。
差动保护则主要是通过设定发电机差动电流保护的零序电流、正序电流和负序电流的整定值来实现。
而对于发电机的接地保护则需要根据发电机的接地电流的大小来进行整定，从而有效防止接地故障对发电机的损坏。
其次，对于变压器保护系统的整定计算，主要包括差动保护、过流保护和油温保护等。
差动保护的整定计算中，需要确定变压器差动保护整定值和保护动作时间。
过流保护一般是通过设定变压器的故障电流和操作时间来实现对变压器的过载保护。
而油温保护则是防止变压器温度过高而引起的损坏，需要根据变压器的额定容量和运行条件来进行整定计算。
另外，对于线路保护系统的整定计算，主要包括过电流保护、短路保护和接地保护等。
过电流保护一般是通过设定线路的额定故障电流来进行整定计算，以实现对线路的过载保护。
短路保护则需要根据线路的短路电流来进行整定计算，以保护线路免受短路故障的影响。
而接地保护则是通过设定线路的接地电流来实现对线路的接地保护。
最后，对于母线保护系统的整定计算，主要包括过电流保护、差动保护和接地保护等。
过电流保护和差动保护的整定计算与线路和变压器的保护系统类似，需要根据母线的额定故障电流和操作时间来进行整定计算。
接地保护则是通过设定母线的接地电流来实现对母线的接地保护。
总结起来，发电厂厂用电系统的保护整定计算是一项复杂而重要的工作，需要综合考虑各种保护设备的特性和供电系统的运行情况，确保保护设备能够准确地对电力故障进行判断和动作，保证发电厂的安全运行。
发电厂厂用电系统整定计算书
发电厂厂用电系统保护整定计算书（第二版）批准：＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿计算：＿＿＿＿＿＿日期：2020年8月11日目录短路电流计算 (1)厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算 (2)变压器整定计算 (3)厂用电动机整定计算 (7)备用电源进线整定计算 (9)厂用段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)输煤段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)输煤段电源进线整定计算 (11)输煤段卸船机馈线整定计算 (12)输煤段斗轮机机馈线整定计算 (13)卸船机内主变压器整定计算 (14)卸船机内辅变压器整定计算 (15)斗轮机内主变压器整定计算 (16)380V开关本体整定计算 (17)380V其它保护整定 (19)遗留问题 (20)短路电流计算1 6kV 系统主要接线图斗轮机段主变辅变厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线辅变主变卸船机段厂变厂变厂变厂变厂变厂变厂变输煤母线输煤母线厂用母线备变厂变2 系统参数2.1 厂变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.2 备变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.3 输煤段电缆：6×（3×185），700m ，0.066Ω/km 2.4 变压器中性点电阻：18.18Ω 3 短路电流计算3.1 6kV 母线三相短路：A A X I I d e d 23827%1535743===）（ 3.2 6kV 母线两相短路：A A I I 206342382723233d 2d =⨯==）（）（ 3.3 6kV 母线单相接地：A V U R U I g20018.1836300R 33g0=Ω⨯===线相厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算ＣＴ变比：2000/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：1600A1 CT 系数整定：250.116002000===e CT I n k 2 反时限过电流保护：定值：e e e f k dz I I I k k I 263.195.02.12=⨯=⨯=系数：k ＝0.5曲线：超强反时限3 延时速断保护，按躲负荷自启动计算：定值：e e e fzqd k dz I I I k k k I 16.395.05.22.12=⨯⨯=⨯=时间：300ms备注：速断启动时闭锁工作电源及备用电源瞬时速断保护4 接地保护：与厂变及备变零序保护相配合，取灵敏系数3，厂变及备变零序电流定值为132A 。
发电厂整定计算及示例
短路电流计算
（3）最大方式下由发电机提供短路电流值，由
②式计算，折算至6kV侧最大三相短路电流为
I
d
m
3
ax
1 X
Ij
1 91.64 1.36(kA) 67.6332
（4）最小方式下由3号厂高备变提供短路电流
值，由③式计算，折算至6kV侧最小三相短路电
流为
I (3) d min
应厂站220kV母线，均不含站内主变及小电流。3、计算时考虑有
关750kV、220kV设备N-1方式检修。4、此前下发界口阻抗业务单
新省调继字A第【2015】375号作废。
1、相关电厂和用户应及时根据省调最新下发的界口阻抗表及界
口定值重新核算本单位所辖站内设备的保护定值，如不满足应及
时调整，同时将校验结果及更改后的220kV主变和发变组定值以
抗值计算X=0.1692+0.616+4.54=5.3252 ③
最小方式下由发电机提供短路电流阻抗值计算
X=0.2388+0.456+3.456=4.1508
④
（3）6kV侧的基准电流计算
Ij
Se 3 U j
1000 91.64kA 3 6.3
短路电流计算
（4）最大方式下由发电机出口提供短路电流值
1 X
Ij
1 91.64 68.8172
1.33(kA)
短路电流计算
最小方式下的最小两相短路电流为(计算灵敏度
用)
I d min2
3 2
I
d
m
3
in
3 1.33 1.1（ 5 kA） 2
发电厂保护整定计算方案050602(330MW)
³³³电厂6号机组保护整定计算书2005年6月目录1 技术数据 (1)1.1 电气主接线图 (1)1.2 6号发电机参数 (1)1.3 6号主变压器 (2)1.4 励磁变压器 (2)1.5 6号高厂变 (2)1.6 3号启备变 (2)1.7 系统等值阻抗参数 (3)1.8 参数计算 (3)1.8.1 6号发电机 (3)1.8.2 6号主变压器 (3)1.8.3 3号启备变 (3)1.8.4 励磁变 (3)1.8.5 6号高厂变 (3)1.9 系统阻抗图 (3)2 发电机保护的整定计算 (4)2.1 发电机纵联差动 (4)2.2 发电机定子接地100%保护 (5)2.3发电机转子一点接地保护 (5)2.4发电机负序反时限过流保护 (5)2.5发电机对称过负荷保护 (6)2.6 发电机过激磁保护 (7)2.7 发电机逆功率保护 (7)2.8 发电机低励失磁保护 (7)2.9 发电机失步保护 (9)2.10 发电机匝间保护 (10)2.11 发电机低频累加保护 (10)2.12 发电机励磁绕组过负荷保护 (10)2.13 发电机起停机保护 (11)2.14 发电机TV断线保护 (11)2.15 发电机低压记忆过流保护 (11)2.16 发电机过电压保护 (12)2.17 发电机断水保护 (12)2.18 励磁变压器速断保护 (12)2.19 励磁变压器过流保护 (12)3 变压器保护的整定计算 (14)3.1 纵差保护 (14)3.2 主变复压过流保护 (15)3.3 高压侧接地过流保护 (16)4 发电机变压器组保护的整定计算 (17)4.1 发变组差动保护（4侧制动） (17)5 高厂变保护 (18)5.1 纵联差动保护 (18)5.3 低压侧分支过流保护 (19)5.3.1 A分支过流保护 (19)5.3.2 B分支过流保护 (19)5.4 高压侧复合电压过流保护 (20)5.5 高厂变启动通风 (21)6 高压起备变 (22)6.1 纵联差动保护 (22)6.2 低压分支过流保护 (23)6.3 高压侧复合电压过流保护 (23)6.4 高压侧零序过流保护 (24)6.5 通风启动 (24)1 技术数据1.1 电气主接线图1.2 6号发电机参数型号： QFSN-330-2额定容量: 330 MW功率因数: 0.85额定电压: 20 kV额定电流: 11200 A空载励磁电压: 142V空载励磁电流: 882A满载励磁电压: 420V满载励磁电流: 2376A同步电抗： Xd = 2.02；Xq = 2.02暂态电抗： X’d = 0.23；X’q = 0.23次暂态电抗：X”d = 0.155；X”q = 0.155负序电抗：X2 = 0.189发电机允许断水时间: 30秒TA变比: na = 15000/5 = 3000TV变比： ny = 20000/100 = 200中性点接地干式配电变压器:容量: 42kVA 电压比: 20/0.23kV R：0.461Ω一次侧TA变比: 10/1A 1.3 6号主变压器型号: SFP10—400000/220接线: YN,d11额定容量： 400 MVA额定电压: 242±2³2.5%/20kV高压侧额定电流: 954A低压侧额定电流： 11547A短路电压: Uk = 14%±7.5%零序阻抗: 20.6Ω高压侧TA变比: 1200/5A低压侧TA变比： 15000/5A中性点TA变比: 300-600/5A低压侧二次额定电流：11547/3000 = 3.849 A；高压侧二次额定电流：954/240 = 3.975 A。
2厂用电保护整定计算
目次发电厂厂用电继电保护与安全自动装置整定计算（一）一、整定计算及参数来源（一）厂用电整定计算的基本任务 (1)（二）对厂用电继电保护的一般要求 (1)（三）保护整定的配合原则 (1)（四）短路计算的运行方式选择 (2)（五）厂用电整定计算的步骤 (2)（六）整定计算常遇到的计算问题 (3)（七）计算用的参数来源 (9)二、低压电动机保护的整定计算（一）保护配置 (11)（二）保险的整定 (11)（三）空气自动开关的整定 (13)（四）热偶保护的整定 (14)（五）低电压保护的整定 (14)（六）单相接地保护的整定 (14)三、高压电动机保护的整定计算（一）保护配置 (15)（二）无时限电流速断保护的整定计算 (16)（三）过负荷保护的整定计算 (16)（四）差动保护的整定计算 (17)（五）接地保护 (18)（六）低电压保护 (18)（七）实例介绍 (20)四、低压厂变保护的整定计算（一）保护配置 (21)（二）电流速断保护装置 (23)（三）限时过流保护装置 (23)（四）低压侧零序保护 (28)（五）变压器高压侧零序保护 (30)（六）瓦斯保护 (31)（七）备用电源自动投入装置 (31)五、高压厂变保护的整定计算（一）保护配置 (32)（二）纵联差动保护的整定 (33)（三）过电流保护的整定 (39)（四）零序电流保护的整定 (42)（五）厂用分支过流保护 (43)（六）瓦斯保护的整定 (44)（七）高压厂变（厂馈）备用电源自动投入装置 (44)（八）大机组厂用电源快速切断 (46)六、发电厂厂用电系统残压计算（一）高低压电源串接同时负担自启动时，厂用电系统高低压母线残余电压计算 (51)（二）低压厂用变压器的电动机单独自启动时，380/220V厂用母线电压残余计算 (51)一、整定计算和参数来源（一）厂用电整定计算的基本任务1.编制厂用电系统继电保护整定方案，当厂用系统中的设备上发生故障时，保护装置之间，保护装置和熔断器之间以及熔断器和接触器之间应能协调配合，迅速而有选择地切除发生故障的设备，保持其它重要厂用辅机的安全运行，以保证发电厂的连续发电。
发电厂低压厂用系统的整定计算
器+带电流互感器的二次型继电保护 ➢ 带智能型保护的低压自动空气断路器（现在用的最多）
对于低压系统的分类：
1、低压电动机 2、低压馈线 3、低压厂用变 下面我们来分别介绍一下各类元件的 不同保护
低压电动机的保护
一、低压熔断器的整定计算
长延时保护
1、按照计算运行电流来整定 I3＝Krel*Ifh/In Krel：可靠系数一般取1~1.2
I：最大负荷电流（在这里注意的是要将馈线 的负荷电流输入到软件中）过载跳闸时限定值
跳闸动作时间
过载跳闸时限定值 1、按照说明书来整定 T3= (((If)/(I3*In)))^2*((TT)/(k)) If：故障电流 I3：为本保护整定计算值 TT：末端短路允许时间 K： 倍数
6KV母线反馈电压VD和备用电源电压VS之间相角差Φ和时间t的参数表1
表1
t/ms 0 210 420 640 810 950 1060 Φ(°) 0 90 180 360 540 720 900
300MW 汽 包 炉 机 组 母 线 反 馈 电 压 特 性
6KV 母 线 反 馈 电 压 VD 和 备 用 电 源 电 压VS之间相角差Φ和时间t的参数表2（不 同负荷变化完全不同）
接地保护动作时间
按与下一级零序动作时间配合整定 t4＝t+t1 t：下级零序保护动作时间 t1：保护动作时间级差
灵敏度 校验
按照单相接地故障来进行校验灵敏度 Ksen＝((Ik.1.min)/(I4)) I4：本支路定值 Ik.1.min：本支路末端接地短路流过本侧保护 零序电流最小值(A)
变压器馈线保护整定计算
1. 300MW 机 组 母 线 反 馈 电 压 特 性 以极坐标形式绘出的某300MW机组6KV母线残压相量变化轨迹(残
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发电厂厂用电系统保护整定计算书（第二版）批准：＿＿＿＿＿＿审核：＿＿＿＿＿＿计算：＿＿＿＿＿＿日期：2015年2月25日目录短路电流计算 (1)厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算 (2)变压器整定计算 (3)厂用电动机整定计算 (7)备用电源进线整定计算 (9)厂用段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)输煤段电源进线柜弧光保护整定计算 (10)输煤段电源进线整定计算 (11)输煤段卸船机馈线整定计算 (12)输煤段斗轮机机馈线整定计算 (13)卸船机内主变压器整定计算 (14)卸船机内辅变压器整定计算 (15)斗轮机内主变压器整定计算 (16)380V开关本体整定计算 (17)380V其它保护整定 (19)遗留问题 (20)短路电流计算1 6kV 系统主要接线图斗轮机段主变辅变厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线厂用母线辅变主变卸船机段厂变厂变厂变厂变厂变厂变厂变输煤母线输煤母线厂用母线备变厂变2 系统参数2.1 厂变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.2 备变参数：39000kV A ，6.3kV ，3574A ，Xd ＝15% 2.3 输煤段电缆：6×（3×185），700m ，0.066Ω/km 2.4 变压器中性点电阻：18.18Ω 3 短路电流计算3.1 6kV 母线三相短路：A A X I I d e d 23827%1535743===）（ 3.2 6kV 母线两相短路：A A I I 206342382723233d 2d =⨯==）（）（ 3.3 6kV 母线单相接地：A V U R U I g20018.1836300R 33g0=Ω⨯===线相厂用段输煤电源馈线（BBA13）整定计算ＣＴ变比：2000/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：1600A1 CT 系数整定：250.116002000===e CT I n k 2 反时限过电流保护：定值：e e e f k dz I I I k k I 263.195.02.12=⨯=⨯=系数：k ＝0.5曲线：超强反时限3 延时速断保护，按躲负荷自启动计算：定值：e e e fzqd k dz I I I k k k I 16.395.05.22.12=⨯⨯=⨯=时间：300ms备注：速断启动时闭锁工作电源及备用电源瞬时速断保护4 接地保护：与厂变及备变零序保护相配合，取灵敏系数3，厂变及备变零序电流定值为132A 。
则：n ndz I I I %30%1001503132=⨯⨯=时间：600ms5 低电压保护：为保证备自投成功，低电压I 段切除输煤段（70V ，0.6s ），保护动作后联跳输煤段进线开关。
变压器整定计算1 厂用6kV 变压器系统除尘变厂用母线工作进线备用进线锅炉变汽机变公用变除灰变脱硫变厂前区变检修变循环水变照明变制氯变码头变化学水变工业水变输煤变输煤变输煤母线输煤馈线卸船机卸船机辅变斗轮机辅变斗轮机主变斗轮机卸船机主变2 变压器低压侧母线短路时高压侧短路电流计算（6kV 为无穷大系统）：3 CT 系数整定：4 电流保护计算：4.1 瞬时速断保护（VC 不投）：按躲过低压侧三相短路电流整定：e dd k dz I x I k I ⨯=⨯=2.1)3(24.2 延时速断保护：4.2.1 按躲开变压器可能的最大负荷电流整定：26.195.02.1===f k k k k 式中 k ：整定系数k k ：可靠系数，取1.2f k ：返回系数，取0.954.2.2 按躲过负荷自起动的最大工作电流整定：35.22.1=⨯==zqd k k k k式中 z q d k ：自起动系数，取2.54.2.3 按与相邻保护相配合整定：8.442.1'=⨯==dz k k k k式中 'dz k ：低压侧保护整定值系数，取44.2.4 选取系数：5=k 定值：e e dz I I k I 52=⨯=时间：600ms4.3 反时限过电流保护，按躲负荷电流整定：定值：e e e f k dz I I I k k I 263.195.02.12=⨯=⨯=系数：5.0=k曲线：超强反时限4.4 输煤馈线接地保护，按与输煤馈线零序配合系数1.5整定：定值：n n dz dzI I k I I %205.1%30'=== 时间：300ms厂用段馈线按同样整定5 变压器差动保护计算（2500kV A 及2000kV A ）：5.1 接线组别：Dyn －11 5.2 最小动作电流：()()r r r cT k d I I I m U k k I 24.005.005.0203.05.11=++⨯⨯=∆+∆+= 式中 k k ：可靠系数，取1.5cT k ：CT 误差值，取0.03×2U ∆：可调分接头误差，取0.05 m ∆：CT 不同型附加误差，取0.05r I ：标么值取r d I I 3.01=5.3 无制动区边界：r b I I 8.01= 5.4 弱制动区动作值：r d I I 5.02= 5.5 弱制动区边界：r b I I 22=5.6制动区斜率：最大外部短路电流：e e d e b I Ix I I 10%10max .===躲过外部短路时最大不平衡电流：()()ee ecT fzq k d I I I m U k k k I 61005.005.021.05.15.110max .=⨯++⨯⨯⨯=⨯∆+∆+=k k ：可靠系数，取1.5fzq k ：非周期系数，取1.5cT k ：CT 误差值，取0.1×2 斜率：7.02105.062max .2max .=--=--=b b d d I I I I k5.7 速断动作值：躲过励磁涌流及最大不平衡电流，取12=dz I5.8 二次谐波制动：I 2＝15%6 其它：因为REX521保护的CT 调整系数最大为3，所以1600kV A 变压器的调整系数不能达到5.456，所以将改系数减为一半（2.728），同时将定值系数也减为一半（瞬时速断7.5，延时速断2.5，反时限过流0.63）。
厂用电动机整定计算1 说明：电动机的起动电流为6倍，允许起动时间为10s ，允许连续冷态启动2次，热态启动1次。
按80%电压下电动机起动的最长时间为泵类6s ，风机12s 考虑。
3 电流保护整定：3.1 定时限过电流保护：定值：e e e f k dz I I I k k I 15.195.01.12=⨯=⨯=时间：300s3.2 延时速断保护：定值：1.5I e时间：按躲电动机起动考虑（可靠系数1.5），泵类9s ，风机18s 3.3 瞬时速断保护（接触器无）： 起动定值加倍功能投入，所以定值为：e e e k dz I I I k I 5.4625.1622=⨯=⨯=时间：60ms3.4 电流不平衡保护：定值按电动机允许的不平衡考虑：0.3 时间为反时限系数：303.5 接地保护，按与输煤馈线零序配合系数1.5整定：定值：n n dz dzI I k I I %205.1%30'=== 时间：300ms4 风机有以下几台：脱硫增压风机、引风机、一次风机、送风机、脱硫氧化风机5 低电压保护：5.1 循环水泵、闭式冷却水泵：不停 5.2 厂用段其它电机：70V ，0.6s 5.3 输煤段电机：70V ，1s6 电动机差动保护（2000kW 及以上）：6.1 最小动作电流：r d I I 3.01= 6.2 无制动区边界：r b I I 8.01= 6.3 弱制动区动作值：r d I I 5.02= 6.4 弱制动区边界：r b I I 22= 6.5 制动区斜率：7.0=k6.6 速断动作值：躲过最大不平衡电流，取5=dz I 6.7 二次谐波制动：I 2＝15%7 其它：7.1 因为REX521保护的CT 调整系数最大为3，所以1400kW 的送风机的调整系数不能达到4.805，所以将改系数减为一半（2.402），同时将定值系数也减为一半（定时限过流0.58，延时速断0.75，瞬时速断2.25）备用电源进线整定计算保护型号：REX521 ＣＴ变比：5000/1 额定电流：3574A1 实际运行电流为：A AI I e e 1787235745.0'=== 2 CT 系数整定：798.217875000===e CT I n k 3 反时限过电流：定值：e e e f k dz I I I k k I 26.195.02.12=⨯=⨯=系数：k ＝0.8曲线：超强反时限校验：电动给水泵启动时间为4s ，此时备用进线保护过流3.5倍，在此倍数下保护动作时间5.7s ，保护不会越级动作。
输煤电源馈线启动值及反时限系数都小于进线，保护也不会越级动作。
4 延时速断保护：4.1 按最大电动机启动计算，电动给水泵额定电流值880A ，启动电流按6倍算：()e e e zq e dz I I I I I Kk I 15.41787880)16(2.12=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=+⨯=4.2 和输煤馈线配合：()e e e dz e dz I I I I I Kk I 52.317871600)116.3(2.1'2=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=+⨯=4.3 比较选取e dz I I 15.42=，时间：600ms 4.4 灵敏度校验：28.2178715.4206342>=⨯==dz d lmI I K 5 瞬时速断保护：5.1 选取e dz I I 15.42=5.2 时间：300ms5.3 备注：当输煤电源馈线速断启动时闭锁A 段备用进线厂用段电源进线柜弧光保护整定计算保护型号：V AMP220 ＣＴ变比：5000/1A 额定电流：3574A1 定值：9.15000588035742.12=⨯+⨯=dz I ，方法同备用进线柜2保护动作后闭锁输煤段快速切换装置输煤段电源进线柜弧光保护整定计算保护型号：V AMP220 ＣＴ变比：2000/1A 额定电流：1600A1 定值：5.22000160016.32=⨯=dz I ，计算同输煤电源馈线柜 2 保护动作后闭锁输煤段快速切换装置输煤段电源进线整定计算保护型号：REX521 ＣＴ变比：2000/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：1600A1 CT 系数整定：250.116002000===e CT I n k 2 瞬时速断保护：2.1 与厂用段输煤馈线配合：e e k dz dz I I k I I 63.22.116.3'22=== 2.2 时间：200ms2.3 备注：保护动作只闭锁输煤段快速切换装置 3 延时速断保护：3.1 定值：e dz I I 63.22=3.2 时间：300ms3.3 备注：保护动作跳开关，同时闭锁输煤段快速切换装置 4 反时限过电流：4.1 定值：e e e f k dz I I I k k I 21.195.015.12=⨯=⨯=4.2 系数：k ＝0.54.3 曲线：超强反时限4.4 备注：保护动作跳开关，同时闭锁输煤段快速切换装置 5 接地保护：5.1 定值：%252=dz I5.2 时间：500ms5.3 备注：保护动作只闭锁输煤段快速切换装置 6 接地保护：6.1 定值：%252=dz I6.2 时间：600ms6.3 备注：保护动作跳开关，同时闭锁输煤段快速切换装置输煤段卸船机馈线整定计算保护型号：REX521 ＣＴ变比：800/1 零序ＣＴ：150/5 额定电流：212.2A主变参数：2000kV A ，6.3kV ，183.3A ，Xd ＝10% 辅变参数：315kV A ，6.3kV ，28.9A ，Xd ＝6%1 CT 系数整定：77.32.212800===e CT I n k 0 2 反时限过电流保护：定值：e e e f k dz I I I k k I 26.195.02.12==⨯=系数：k ＝0.5曲线：超强反时限3 延时速断保护：定值：e e dz I kI I 52==时间：600ms4 瞬时速断保护：定值：e e d e k dz I Ix I k I 12%102.12=⨯=⨯= 时间：60ms备注：电流与卸船机上的保护相配合，时间不配合5 接地保护：定值：%202=dz I 时间：300ms6 其它：因为REX521保护的CT 调整系数最大为3，所以该调整系数不能达到3.770，所以将改系数减为一半（1.885），同时将定值系数也减为一半（瞬时速断7.5，延时速断2.5，反时限过流0.63）。