人行道设计计算(中文)
人行道板及栏杆计算书
人行道板及栏杆计算书目录一、工程概况 (1)1. 技术标准和设计参数 (1)技术标准 (1)设计规范 (1)二、恒载效应 (1)三、荷载组合： (2)四、配筋计算 (3)五、截面复核 (4)六、剪力验算 (4)七、裂缝宽度验算 (5)八、结论 (6)九、石栏杆计算 (7)一、工程概况1. 技术标准和设计参数技术标准车辆荷载等级：城—A级桥面纵坡：%行车道横坡：%（单幅单向坡）单幅桥面宽度：5米（人行道）+米（行车道）+米（防撞护墙）=20米。
人行道板铺装：2cm厚砂浆人行道人群荷载：取q人群=5 2/kN m人行道板结构厚度：h=设计规范《公路工程技术标准》（JTJ001-97）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《城市桥梁设计规范》 (CJJ11-2011)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、恒载效应（1）成桥以后先计算简支板的跨中和支点剪力。
根据《公预规D62-2004》第条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=。
简支板支点剪力：Qo ＝1231()2g g g L ⨯++⨯g1：铺装自重g2：结构层自重g3：人群荷载mKN L L g g g Mo •=+⨯+⨯=++=17.1)5.22608.02302.0(81)(8122321 Qo ＝1231()2g g g L ⨯++⨯＝KN 43.3三、荷载组合：基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ=++表1 荷载组合表四、配筋计算根据《公预规D62-2004》第条，矩形截面抗弯承载力计算公式如下：0()2o d cd xM f bx h γ=-sd s cd f A f bx = 受压区高度应符合下列要求： 0b x h ξ≤ 式中：o γ——桥梁结构的重要系数。
人行道高程计算方法
人行道高程计算方法
人行道高程是指人行道与路面之间的高度差，通常用于道路设计和建设中。
正确计算人行道高程对于保障行人安全和提高道路通行效率至关重要。
下面介绍几种常用的人行道高程计算方法。
1. 基准高程法
基准高程法是指以路面为基准面，通过测量路面高程和人行道高程的差值来计算人行道高程。
具体操作步骤如下：
（1）在路面上选取一个基准点，测量其高程值。
（2）在人行道上选取若干个测量点，测量其高程值。
（3）计算每个测量点与基准点的高程差值，即可得到人行道高程。
2. 水准仪法
水准仪法是指通过使用水准仪来测量路面和人行道的高程值，然后计算两者之间的高程差值。
具体操作步骤如下：
（1）在路面和人行道上各选取一个测量点，分别测量其高程值。
（2）计算两个测量点之间的高程差值，即可得到人行道高程。
3. 激光测距法
激光测距法是指通过使用激光测距仪来测量路面和人行道的高程值，然后计算两者之间的高程差值。
具体操作步骤如下：
（1）在路面和人行道上各选取一个测量点，使用激光测距仪测量其高程值。
（2）计算两个测量点之间的高程差值，即可得到人行道高程。
需要注意的是，以上三种方法都需要在测量前进行准确的标定和校准，以确保测量结果的准确性和可靠性。
此外，在实际测量中还需要考虑到地形、气候等因素的影响，以避免误差的产生。
正确计算人行道高程对于道路设计和建设至关重要，需要选择合适的测量方法，并进行准确的测量和计算。
1.65m人行道板计算方案
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52/kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。
1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度fcd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度fsd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1人行道立面图1.2设计规范15）城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G2人行道板铺装上层采用6cm透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。
m人行道板计算方案
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52/kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。
1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度fcd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度fsd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1人行道立面图1.2设计规范15）城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。
【VIP专享】自动人行道设计计算说明书
系数 K=2(按梯级 1000mm,取 K=2)
3.2 理论输送能力
Ct= Vn ×3600×K= 0.5 ×3600×2=9000(人/小时)
0.4
0.4
×3.14×(0.587+0.012)=
4. 电机功率计算：
带踏板链的踏板重量 W=75.82Kg/m； 踏板链的张紧力 T＝300Kg/条； 踏板宽度 B=1.004 米 踏板链前进侧摩擦系数 µ1 =0.02; 踏模式板链返回侧摩擦系数 µ2 =0.01; 乘客负荷效率为 β=0.75; 人行道速度 ν=30m/min; 减速机效率 η=0.95 乘客负荷 p : p 270 B 270 1.004 0.75 203.31(kg / m) 电机的功率 P 与踏板的运行阻力 fp 和扶手带的运行阻力 fH 有关:
扶手带传动链轮速比 if= Z5 = 26 =0.866667 Z4 30
ห้องสมุดไป่ตู้
Vf= Ns 60if
×πD2=
60
1.02Vt=1.02×0.4959=0.5058 m/s
13.865 0.866667
∴Vt ＜Vf＜1.02Vt 扶手带速度合格。
3. 理论输送能力计算
3.1 参数
踏板名义速度 Vn=0.5m/s
1.3 踏板运行速度
Vt=
Ns 60
×πD1=
13.865 60
2. 扶手带线速度计算 2.1 参数
主轴转速 Ns=13.865rpm 扶手传动小链轮齿数 Z4=30 扶手传动大链轮齿数 Z5=26 扶手带包轮直径 D2=0.587m 扶手带厚度 δ=0.012m
2.2 扶手带线速度计算
1/8
自动人行道设计计算说明书 校核 审核
人行通道及操作平台计算书.pdf
温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二零一八年七月温州瓯江北口大桥土建二标项目人行通道及操作平台设计计算书编制：审核：审批：中交一公局瓯江北口大桥土建二标项目经理部二〇一八年七月目录人行通道及操作平台设计计算书1 设计概况人行通道及操作平台设计宽度80cm ，采用110×70×6mm 不等肢角钢作为主受力构件，11cm 高侧肢兼踢脚板功能，角钢通过间接不超过100cm 的5（10）cm 宽6mm 厚钢板加劲肋连成整体，上铺设4mm 厚花纹钢板作为面板。
栏杆立柱设计为Φ50×3mm 钢管，间距不超过100cm ；扶手采用Φ50×3mm 钢管，距离面板120cm ；中间横杆为Φ50×3mm 钢管，横杆与扶手间距44.5cm ，中间横杆间距44.5cm ，最底层横杆距离面板20cm 。
结构及尺寸如图1-1所示。
9701000970857800标准段平面图12009701000970300445445标准段立面图8578001200300445445标准段断面图图1-1 人行通道及操作平台结构图2 编制依据1.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122. 《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-20083.《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-2015 5.《公路工程施工安全技术规范》JTG F90-2015； 6. 《固定式钢梯及平台安全要求》GB4053.3 2009； 7.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；3 计算说明本计算书对顶推拼装平台、临时墩、南金线桥面板滑移支架的人员通道、操作平台在温州瓯江北口大桥BKTJ-02项目北引桥钢混组合梁顶推施工过程的使用工况进行了分析、计算，施工时间段目前按照2018.08~2020.08考虑，施工荷载仅考虑人行荷载，本次计算结构重要性系数取用γ0=1。
人行道面积计算公式
人行道面积计算公式
人行道是一种专门为行人而设的道路，在城市规划和道路设计中起着重要的作用。
为了合理规划和设计人行道，我们需要计算其面积。
下面是人行道面积计算公式的描述：
人行道面积计算公式：
人行道面积 = （人行道宽度 + 两侧边距）×人行道长度
人行道宽度指的是人行道的宽度，通常是规定的固定数值，以确保行人的舒适
与安全。
两侧边距是指人行道与相邻道路或建筑物之间的间距，这是为了考虑行人与交通或建筑物之间的合理距离而设定的。
人行道长度是指人行道在沿街道路或路径上的长度。
为了使用该公式计算人行道面积，我们需要测量人行道的宽度和长度，并确定
两侧边距的数值。
测量宽度时，可以使用测距工具或测量仪器，在人行道两侧的边界线上测量距离，并将其相加以得到宽度。
测量长度时，可以使用距离测量设备从一端到另一端测量沿人行道的距离。
在确定两侧边距时，需要考虑行人与交通或建筑物之间的安全距离。
这个数值
通常是按照城市规划标准或道路设计要求确定的，可以咨询相关部门或专业人士以获取准确的数值。
最后，将测量得到的人行道宽度、长度和两侧边距带入人行道面积计算公式中，即可得到人行道的面积。
通过准确计算人行道面积，城市规划者和设计师可以更好地规划、设计和布局
人行道，为行人提供更加舒适和安全的通行环境。
计算稿
由拳路人行道改造工程完成数量计算稿一、北侧1、农贸市场~新气象路（1）铺盲道砖：219.774.07.194m m m S =⨯=铺盲道砖转角：223.14.02.3m m m S =⨯=合计：22.79m（2）两侧抹砂浆嵌缝厚5cm ，每侧宽6cm ：28.23206.09.197m S =⨯⨯=（3）小桥铺花岗岩板：244.010m m m S =⨯=2、新气象路~花园路（1）铺盲道砖：214.1404.0351m m m S =⨯=二个道口铺盲道砖：225.14.029.1m m m S =⨯⨯= 铺盲道砖转角4处：236.24.04.6m S =⨯=25.1446.25.14.140m S =++=合（2）铺本色砖：216.2106.0351m m m S =⨯=二个道口铺本色砖：221.626.19.1m S =⨯⨯=合计：27.216m（3）一侧砂浆嵌缝厚5cm ，宽4cm ：26.1404.0)444.6351(m S =⨯+++=（4）砼道牙现浇：3151.310.010.0351m m m m V =⨯⨯= 现浇道口砼道牙：321.0220.015.00.2m V =⨯⨯⨯= 现浇道口砼垫层：338.0210.09.10.2m m V =⨯⨯⨯= 34.48.01.051.3m V =++=合3、花园路~南湖大道~纺工路（1） 铺盲道砖：212.834.0208m m m S =⨯= 226.24.04.6m m m S =⨯= 238.694.06.174m S =⨯= 248.34.06.9m m m S =⨯= 252.34.08m m m S =⨯= 268.04.01.2m m m S =⨯= 277.04.08.1m m m S =⨯= 284.34.06.8m m m S =⨯= 291.34.08.7m m m S =⨯= 2107.14.02.4m S =⨯= 2113.14.03.3m S =⨯= 2128.314.06.79m m m S =⨯= 24.2058.313.17.11.34.37.08.02.38.38.696.22.83m S =+++++++++++=合（2）铺本色砖：218.1246.0208m m m S =⨯= 228.1046.06.174m m m S =⨯= 234.41.21.2m m m S =⨯= 240.79.38.1m m m S =⨯= 257.46.08.7m m m S =⨯= 265.26.02.4m m m S =⨯= 279.116.33.3m m m S =⨯=21.2609.115.27.40.74.48.1048.124m S =++++++=合（3）小桥铺盲道板：255.010m m m S =⨯=（4）现浇砼道牙：39.31.01.0)2.48.76.174208(m V =⨯⨯+++=（5）砂浆嵌缝厚5cm ，宽3cm ：23.1303.0)2.4166.62.176.32.48.76.174208(m S =⨯++++++++=（6） 海盐塘大桥普花岗岩板：21.504.02.125m m m S =⨯=（7） 海盐塘大桥修补地面砖：25.4m S =（8） 海盐塘大桥砂浆嵌缝厚3cm ，宽4cm ：210204.02.125m S =⨯⨯=（9） 铺盲道砖：214.14.04.3m m m S =⨯= 228.314.05.79m m m S =⨯= 231.454.07.112m m m S =⨯= 转角）(3.14.02.324m m m S =⨯= 256.14.0m 0.4m m S =⨯= 261.14.07.2m m m S =⨯=270.34.04.7m m m S =⨯=23.850.31.16.13.11.458.314.1m S =++++++=合（10）铺本色砖：212.126.34.3m m m S =⨯= 226.676.07.112m m m S =⨯= 238.82.20.4m m m S =⨯= 249.52.27.2m m m S =⨯= 25.949.58.86.672.12m S =+++=合（11）砂浆嵌缝厚5cm ，宽4cm ：210.804.02)4.77.248.65.79(m S =⨯⨯++++= 226.404.0)2.37.112(m S =⨯+= 26.126.48m S =+=合（12）现浇砼道牙：313.11.01.07.112m V =⨯⨯=（13）小桥铺盲道板：25.65.013m m m S =⨯=（14）铺盲道砖：211.1244.03.310m m m S =⨯=229.14.08.4m m m S =⨯=合计：2126m（15）铺本色砖：22.1866.03.310m m m S =⨯=（16）现浇砼道牙：31.31.01.03.310m m V =⨯⨯=（17）砂浆嵌缝厚5cm ，宽3cm ：26.903.0)6.93.310(m S =⨯+=4、农贸市场斜对面公交站台牌（1）挖运土石方：34.778.10.25.21m m m m V =⨯⨯=（2）基础碎石垫层：31.210.06.113m m V =⨯⨯=（3）基础垫层砼：38.110.04.18.12m V =⨯⨯=（4）砼基础：35.325.00.18.13m V =⨯⨯=（5）砼立模：39.01425.025.007.1m V =⨯⨯⨯=（6）基础回填：37.443.16.15.21m V =⨯⨯=（7）回填种植土：3194.02.25.21m V =⨯⨯=（8）钢筋： 14：m L 3.6365.125=⨯=根 14：m L 5.63.15=⨯=根 16：m L 8514452.1=⨯⨯= 10：m L 5.667095.0=⨯=根 Ф8：m 18214130.1=⨯⨯=根L（9）预埋铁件：钢板厚16：2m 9.01425.025.0=⨯⨯=S 14：m L 171443.0=⨯⨯= 钢管Ф16：M L 8.15=（10）购花岗岩板，厚6cm ：25.492.25.22m S =⨯=二、南侧1、农贸市场~新气象路（1）铺盲道砖：212.754.0188m m m S =⨯=铺盲道砖转角：226.04.06.1m m m S =⨯=合计：28.75m（2）现浇砼道牙：39.11.01.0188m m m m V =⨯⨯=（3）砂浆砼嵌缝：24.905.0188m m S =⨯=（4）小桥铺花岗岩盲道板宽40cm ：244.010m m m S =⨯=2、新气象路~花园路（1）铺盲道砖：216.1034.0259m m m S =⨯=铺盲道砖转角：228.44.012m m m S =⨯=（2） 铺本色砖：26.1034.0259m m m S =⨯=（3） 现浇砼道牙：36.21.01.0259m m m m V =⨯⨯=（4） 砼抹斜坡：26.5922.0)12259(m S =⨯+=3、花园路~南湖大道（1）铺盲道砖：21274.05.67m m m S =⨯= 22534.05.132m m m S =⨯= 236.464.05.116m m m S =⨯=铺盲道砖转角：248.44.012m m m S =⨯=合计：24.131m（2）铺本色砖：218.335.05.67m S =⨯= 22534.05.132m m m S =⨯= 236.464.05.116m m m S =⨯=合计：24.133m（3） 现浇砼道牙：35.21.01.0)5.1165.132(m V =⨯⨯+=（4）砼抹斜坡：213.2030.05.67m m m S =⨯= 226.5945.05.132m m m S =⨯= 233530.05.116m m m S =⨯= 29.114356.593.20m S =++=合4、纺工路~南湖大道（1） 铺盲道砖：218.1234.06.309m m m S =⨯= 转角）(2.74.01822m m m S =⨯= 233.794.02.198m m m S =⨯=247.14.02.4m m m S =⨯= 256.14.04m m m S =⨯=264.1144.0286m m m S =⨯=276.34.09m m m S =⨯=26.3316.34.1146.17.13.792.78.123m S =++++++=合 （2）铺本色砖：218.1234.06.309m m m S =⨯= 223.794.02.198m m m S =⨯= 238.1642.4m m m S =⨯= 248.67.14m m m S =⨯= 254.1144.0286m m m S =⨯= 266.34.09m m m S =⨯=27.344m S =合（3）砼道牙：311.31.01.06.309m m V =⨯⨯= 320.21.01.02.198m m V =⨯⨯=339.21.01.0286m m V =⨯⨯= 30.89.20.21.3m S =++=合（4）砼抹斜坡：219.9230.06.309m m S =⨯= 222.212.018m m S =⨯= 235.5930.02.198m m S =⨯= 243.116.0)42.4(m S =⨯+= 251.10035.0286m m S =⨯= 265.225.09m m S =⨯=25.2585.21.1003.15.592.29.92m S =+++++=合（5）小桥铺盲道板宽50cm ：255.010m m S =⨯=（6）海盐塘大桥铺花岗岩盲道板：2524.0130m S =⨯=（7）海盐塘大桥修补地面砖：210m S =（8）小桥铺盲道板宽50cm ：25.65.013m m S =⨯=（9）大桥砂浆砼嵌缝3cm 厚：24.1008.0130m m S =⨯=后续增加工程量计算稿一、北侧1、农贸市场对面道口一个（1）铺盲道砖宽40cm ：28.04.00.2m m m S =⨯=（2）铺本色砖：26.38.10.2m m m S =⨯=（3）砼垫层：35.02.20.2m m m V =⨯=（4）砼道牙：31.02.015.05.2m V =⨯⨯=2、花园路路口东侧道口一个，人行道长9.8m ，宽1.0m（1）铺盲道砖40cm ：29.04.02.2m m m S =⨯=（2）铺本色砖：21.34.12.2m S =⨯=（3）砼垫层、道牙：335.01.04.010.08.12.2m m m m V =+=⨯⨯=（4）铺盲道砖40cm ：29.34.08.9m m S =⨯=（5）铺本色砖：29.56.08.9m m S =⨯=（6）砼嵌缝：26.330.0)2.28.9(m S =⨯+=二、南侧1、移动公司斜对面（1）铺盲道砖：219.24.02.7m S =⨯= 226.34.09m m m S =⨯= 238.24.00.7m m m S =⨯= 23.98.26.39.2m S =++=合（2）铺本色砖：218.105.12.7m S =⨯= 227.28.15.1m S =⨯= 237.203.20.9m S =⨯= 245.105.10.7m S =⨯= 256.56.15.3m S =⨯=23.506.55.107.207.28.10m S =++++=合（2）砂浆砼抹斜坡：2mS=⨯=38m7.97.25.02、南湖大道东转弯处（1）铺盲道砖：2⨯5.0S==2.1m4.03、公园处递口二个（1）铺盲道砖：2⨯⨯=S=2m4.08.12.2m （2）铺本色砖：2⨯=⨯S=2.624.12.2m（3）砼垫层：3V=⨯⨯⨯=8.18.0210.02.2m （4）砼道牙：3⨯⨯⨯=2.2mV=210.01.02.0三、新气象路公交站台4处1、挖运土方:3V=m⨯69m⨯=.03.10727.05.2、现浇零星砼：3V=⨯69m⨯=.05.10827.05.。
人行道板、栏杆计算书
桥梁栏杆及人行道板计算书
1、栏杆计算：
栏杆望柱中线间距离2.13米，栏杆高1.3米。
作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m，作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m。
立柱底弯矩为2×1×=*m；
栏杆立柱断面为30×30cm；
HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=280MPa；
C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=；
持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系数γ0取；
根据γ0M d≤f cd bx（h0-x/2），其中h0=30-4=26cm；求X值。
X≥1.55mm，f cd bx= f sd A s求得As=19.098mm2。
取用4Φ25 As=4×=19.624cm2。
可以满足承载力要求。
2、人行道板计算：
人行道板×79.5cm，厚10cm，采用C25砼，钢筋采用R235普通钢筋；
按5kPa的均布荷载或的竖向力计算，作用在一块人行道板上。
经验算，集中荷载较为不利，按集中荷载计算。
人行道铺装层厚5cm，容重按25KN/m3；
R235普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=195MPa；
C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=；
根据γ0M d≤f cd bx（h0-x/2），其中h0=10-3=7cm 。
求X值。
f cd bx= f sd A s求得A s=104.6mm2。
取用9Φ10 A s=9×=7.065cm2，可以满足承载力要求。
1.65m人行道板计算书
胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。
1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件/上，分别计算，取其不利者。
1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。
图1.1人行道立面图1.2设计规范1.2.1《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）1.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）1.2.3《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算 （1）人行道板自重G 1G 1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。
自动人行道设计计算书
HXP系列自动人行道设计计算书惠州市富士电梯有限公司2006年10月一、主要规格及技术参数二、主要部件配置三、梯级运行速度计算1、设计参数：①电机额定转速：N m =960转/分②曳引机转速比：i=24.5 ③主机链轮齿数：Z 1=23齿 ④驱动链轮齿数：Z 2=65齿⑤梯级传动链轮节圆直径：D 1=683.41mm 2、计算：①驱动主轴转速：N S =iN m 21Z Z ⨯=65235.24960⨯=13.865 ②梯级运行速度：V=160D N S ⨯⨯π=41.68314.360865.13⨯⨯=495.88毫米/秒 ≈0.496米/秒 3、计算结论：1005.05.0496.0⨯-％=－0.8％≤±5％ 结论:HXP 系列自动扶人行道的梯级运行速度符合设计要求0.5米/秒。
四、扶手带运行速度计算1、设计参数：①驱动主轴转速：N S =13.865转/分②主轴小链轮齿数：Z 3=30齿 ③ 扶手驱动链轮齿数：Z 4=26齿④扶手带驱动轮(摩擦轮)直径：D 2=587mm ⑤扶手带厚度δ=12mm 2、计算：① 扶手驱动轴转速：N E = N S 43Z Z ⨯=2630865.13⨯=15.998转/分 ② 扶手带传动直径: D 3= D 2+δ=587+12=599mm ③扶手带运行速度：V F =360D N E ⨯⨯π=59914.360998.15⨯⨯=501.5毫米/秒 ≈0.502米/秒 3、计算结论：100496.0496.0502.0⨯-％=1.2％≤+2％结论:HXP 系列自动扶人行道的扶手带运行速度符合设计要求:超前梯级运行速度0～+2％。
五、输送能力计算1、设计参数：①梯级运行速度：V =0.5米/秒②梯级名义宽度：B=100mm 、800mm ③梯级名义深度：133.33mm④载人系数：B=100mm 时K=0.667、B=800mm 时K=0.5 2、计算： 输送能力C t =40036001000⨯⨯V ×K当梯级宽度为B=1000mm 时, C t =33.133360010005.0⨯⨯×0.667=9000人/小时当梯级宽度为B=800mm 时, C t =33.133360010005.0⨯⨯×0.5=6750人/小时3、计算结论：HXP 系列自动人行道的输送能力可以达到设计要求。
自动人行道计算书
XRW600R型自动人行道计算说明书编制：校核：批准：上海席尔诺电梯有限公司2005.7目录一.设计计算说明1.自动人行道的主要参数2.工作类型3.输送能力计算二.自动人行道梯与扶手带速度计算三.自动人行道架结构强度和刚度计算四.自动人行道驱动功率计算1.梯路牵引力计算2.满出上升时各区段上涨力计算3.扶手牵引力涨力计算五.传动链与梯级梯牵引链(安全系数校核)1.驱动传动链安全系数校核2.梯级牵引链安全系数校核一. 设计计算说明自动人行道是一种连续运输机械，主要用于机场、车站、大型购物卖场，超市等大容量人员载人输送设备。
近年来，随着改革开放的进一步深入，我们城乡居民的水平的提高，第三产业的发展，特别是旅游事业和商业的高度发展需要，自动人行日趋将成为公共场所中人们代步的工具。
总体方案确定后，我们尽量选用性能优良、结构合理、质量稳定的配套部件。
同进，为了保证设计的正确性，我们遵循本公司的自动人行道技术设计要求及参数相关的标准，对部分机构和金属结构进行了复核计算，其中涉及的一些机械设计的系数，则参阅机械设计手册。
我公司开发试制的XRW600R型自动人行道，部分结构采用了国外的先进技术，它具有结构紧凑、自重轻，运行平稳等优点。
1. 自动人行道的主要参数： 额定速度：V=0.5/m/s 提升高度：H=5.5m 倾斜角：︒=12α 梯数宽度：mm Z 10001= 扶手长度：m L 347.281=2. 工作类型按普通型进行校核计算。
3. 输送能力计算： 4.03600KV C i ⨯⨯=其中 V-额定运行速度0.5m/sK-系数、当梯级宽度mm Z 10001=，K=2 所以，90004.0236005.0=⨯⨯=Ct 人/h二. 自动人行道梯级和扶手速度计算 1. 已知数据电动机：C VF M K FT 6160- 额定速度 n 电=960r/min 主动链轮：231=Z t=31.75 被动链轮：652=Z t=31.75梯级曳引链：163=Z t=133.39 m d 6834.01= 扶手带传动链轮：304=Z t=25.40 扶手带驱动链轮：265=Z t=25.40 扶手带驱动胶轮：m d 5974.02= 减速机传动比：i=24.5 2. 链的速度计算： 主传动总的传动比，i 总239.6923/655.24Z /Z i 12=⨯=⨯=总i主轴转速n 主n 主=n 电/i 总=960/69.239=13.865(r/min) 梯级运行速度v 梯v 梯=n 主/60×(π×d 1)=(13.865/60) ×(3.14×0.68341)=0.496m/s3.扶手带速度计算:扶手带运行速度v 扶v 扶=(n 主/60)×(z 4/z 5)×∏×d 2(1-ε轮)=(13.865/60) ×(30/26) ×π×0.5974(1-0.003) =0.499(m/s)式中ε轮---胶轮打滑系数4扶手胶带与梯级的同步率(v扶-v梯)/v梯=(0.499-0.496)/0.453=0.6%根据GB16899-1997标准规定:扶手带的运行速度相对于梯级的速度允差为0~+2%计算结果满足标准要求三.自动人行道行架结构强度与刚度计算：1.已知数据序号代号名称数据及说明1 E 弹性模量E=2x105N/mm22 H 提升高度H=5500m3 α倾斜角度α=12°4 V 人行道运行速度V=0.496x103m/s5 q梯梯路线载荷q梯=0.799N/mm6 q人1m宽人行道乘客载荷Q人=5N/mm7 C t理论运载能力C t=9000人/小时8 Q从从动链轮重量Q N=2587N9 Q主主动链轮重量Q主=3744N10 Q架金属骨架重量Q架=37514N11 Q电电机重量Q电=1803N12 Q减减速机重量Q减=1617N13 Q扶扶手装置重量Q扶=23623N14 Q轨导轨重量Q轨=9679N15 Q前梳齿前沿板重量Q前=4508N16 Q控电器控制重量Q控=637N 2.人行道金属骨架,组合截面的转动惯量主梁选用角钢80×125×12a.不等边角钢的截面几何参数:截面面积S=2335.1mm2重心距离x0=20mmy0=40.7mm惯性矩I x0=3.644x106mm4b.组合截面的转动惯量横截面如图2-1一根角钢的转动惯量I x’I x’ = I x0+a2 .S=3.644×106+(716/2- y0)2×2335.1=2.387×108mm4组合截面的转动惯量I xI x =4 I x’=4x2.387×108=9.548×109mm4=9.548×10-3m43.受力分析人行道受力情况,如图2-2所示a.均布载荷q①乘客给人行道的均布载荷q人按国际 q人=5N/mm②梯路线载荷q梯q梯=0.799N/mm③金属构件的线载荷q构q构= (Q架+ Q扶+ Q轨+ Q控+Q从+Q主+Q前)/l=(37514+23623+9679+637+2587+2744+4508)/28.267=2.88N/mmb. 电机、减速机重量Q动Q动= Q电+ Q减=1803+1617=3420N4. 挠度及强度计算由受力图分析，最大挠度和最大弯矩出现在F点，即：y max=y F M max=M F,下面计算从A点到B点各分力对F点的挠度和弯矩。
中心城区人行道设置比例计算方法
中心城区人行道设置比例计算方法宝子们，今天咱们来唠唠中心城区人行道设置比例的计算方法。
这可关系到咱平时走路舒不舒服呢。
咱先得知道中心城区的总面积是多少，这个数据就像是一个大蛋糕的大小。
你可以从城市规划部门或者相关的地理信息资料里去找这个数字哦。
比如说，这个中心城区面积是100平方公里，这就是咱们计算的一个基础啦。
然后呢，我们要找出人行道的面积。
这可有点像在大蛋糕里挑出属于人行道的那一块小蛋糕。
人行道的面积计算可能会复杂一点呢。
我们要沿着每条街道去量一量人行道有多宽，再乘以街道的长度。
不过这工作量可不小，好在现在有很多高科技手段，像卫星图像或者专门的测量工具能帮我们大忙。
假设我们量完算出来人行道的总面积是20平方公里。
那人行道设置比例怎么算呢？很简单啦，就用人行道的面积除以中心城区的总面积。
按照咱们前面假设的数字，那就是20除以100，得出的比例就是20%。
但是呢，这里面还有一些小细节要注意。
有些地方的人行道可能不是规则的长方形或者正方形，可能弯弯扭扭的，像个调皮的小蛇。
这时候我们就得把它分割成规则的形状来计算，再把这些小块的面积加起来。
还有哦，有些特殊区域的人行道可能会有不同的情况。
比如在商业区，可能人行道会更宽一些，因为人多呀，大家逛街的时候需要足够的空间。
而在一些居民区旁边的街道，可能人行道就相对窄一点。
所以在计算的时候，我们最好能把这些不同的区域分开来算，然后再汇总，这样得出的比例才更准确呢。
宝子们，知道这个计算方法之后，咱们就可以看看自己所在的中心城区人行道设置得合不合理啦。
要是比例太低，咱们就可以给相关部门提提意见，让他们多给咱们留点儿走路的地儿，毕竟咱们都想在路上走得舒舒服服的，你说是不是呀？。
人行道设计计算（中文）
人行道设计计算（中文）一.基本参数:二.踏板运行速度的校核目的: GB16899-2011规定人行道在额定频率和额定电压下，踏板的运行速度与额定速度的偏差为±5%。
参数：电动机转速n=960转/分、减速器减速比i=24.5，其它参数见图一：减速器输出转速：n 1=i n =5.24960=39.1837转/分踏板运行速度：v T =311260z z n d π=6560231837.396834.0π=0.496m/s与额定速度的偏差：5.0)5.0496.0(-×100%=－0.8%<±5% 满足GB16899-2011标准要求。
三.扶手带速度校核目的: GB16899-2011规定扶手带的运行速度相对于踏板的运行速度允差为0~+2%。
扶手带速度： v F =53411660)(z z z z n t d +?π=26656030231837.39)0094.0587.0(+?π=0.499m/s(扶手带的厚度t=9.4mm)扶手带速度与踏板运行速度的偏差：T T F v v v -=TFv v -1=2546)(d z z t d ??+-1=6834.02630)0094.0587.0(??+-1=0.7%<+2%且大于0，满足GB16899-2011标准要求。
四.扶手带强度计算:目的: 自动人行道的扶手带必须具有足够的抗断裂强度，GB16899-2011 规定扶手带的破断载荷至少为25KN.方法：逐点法：即自动人行道扶手带沿运动方向上的任一点张力等于后一点的张力与这两点间区段上的阻力之和。
扶手带系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点,我们计算自动人行道上行时扶手带的最大受力点作为强度验算依据。
计算各点张力：从扶手带闭合回路的驱动轮绕出端即上图中的点0开始，按顺时针方向逐点计算。
S 0=S 带-出=300+q h H S 1=S 0c R1S 2=S 1-q h l 1-2(sin α-c r cos α) S 3=c R2S 2S 4=S 3+(q h +q 人)l 3-4c g S 5=c R3S 4S 6=S 5+(q h +q 人)l 5-6c g S 7=c R4S 6S 8=S 7+q h l 7-8c r S 9=c R5S 8=S 带-入在上列各式中:q h —扶手带的线载荷，q h =25N/m ；c g —直线区段滑动阻力系数，c g =0.3； c r —直线区段滚动阻力系数，c r =0.02；c R1-7—曲线区段阻力系数，c R1-7=e μβ；扶手带在导轨上滑动时μg =0.2扶手带在滚轮上滚动时μr =0.04β—不同曲线路段包角（弧度）；β=θπ/180θ—不同曲线路段包角（度）；q 人—乘客作用于扶手带上的线载荷，q 人=42N/m ；设提升高度H=5.6m 倾角α=12°S0= S带-出=300+25×5.6=440Nc R1=eμrβ1= eμrθ1π/180°=e0.04×48°π/180°=1.03 (θ1=48°)S1=S0c R1=440×1.03=453.2Nl1-2=(H/sinα)-1=(5.6/sin12°)-1=25.93mS2=S1-q h l1-2(sinα-c r c osα)=453.2-25×27.8×(sin12°-0.02cos12°)=332.6Nc R2=eμrβ2= eμrθ2π/180°=e0.04×180°π/180°=1.1 (θ2=180°)S3=c R2S2=1.1×332.6=365.9Nl3-4=H/sinα=6/sin12°=28.8mS4=S3+(q h+q人)l3-4(sinα+c g cosα)=365.9+(25+42)×28.8×(sin12°+0.3cos12°)=1333Nc R3=eμgβ3= eμgθ3π/180°=e0.2×12°π/180°=1.04 (θ3=a=12°)S5=c R3S4=1.04×1333=1386Nl5-6=1.05mS6=S5+(q h+q人)l5-6c g=1386+(25+42)×1.04×0.3=1407Nc R4=c R2=1.1 (θ 6 =θ3=180°)S7=c R6S6=1.1×1407 =1547.7Nl7-8=0.182mS8=S7+q h l7-8c r=1547.7+25×0.182×0.02=1547.8Nc R5=eμgβ5= eμgθ5π/180°=e0.04×70°π/180°=1.05(θ5=70°)S9=S带-入=c R5S8=1.05×1547.8=1625N根据以上的计算结果可知: 扶手带路中最大受力处为S9点,即S带ma×=S9=1625N；我公司选用上海巨龙橡塑公司提供的SDS型扶手带，其破断载荷Q min≥25KN，所以破断强度满足GB16899-2011标准要求五.踏板链强度计算目的: 自动人行道的踏板链必须具有足够的抗断裂强度方法：逐点法：梯路系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点，计算自动人行道上行时踏板链的最大受力点作为踏板链强度验算依据。
人行道工程量计算
乙型路缘石长总长
m 676.232 37.5+120.1+518.632
工程量计算表
工程名称： 站前路、高铁南广场及内部路网工程 合同号：
施工单位：江苏通达建设集团有限公司
编 号：
序号
工程内容
单 位
数量
算
式
一、道路工程
备注
1
南广场西路人行道
20.1+17.4+20.42*2+111.23+64.23+118.772+6.8 有人行道段乙型路缘石长 m 470.45 +79.3+π*900*3.75/1800*2
乙型路缘石长 (32*12*80)
m 518.632 111.23+64.23+118.772+6.8+79.3*2+59
西：K0+294 111.23 K0+182.772 东：K0+297 64.23 K0+232.772 南：K0+143.772 118.772 K0+025接头段长 6.8米； 北：K0+051.73 79.3 K0+131.02 K0+190.772 29 K0+161.772顺接段30米
人行道平均顶面宽2.13米段 顶面面积
M2
490.86 (86.65+143.8)*2.13
人行道平均顶面宽2.13米段 顶面面积
M2
609.20 (65.85+56.45+22+8)*4
顶面总面积
M2 1321.29 96.03+125.2+490.86+609.2
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一.基本参数:二.踏板运行速度的校核目的: GB16899-2011规定人行道在额定频率和额定电压下，踏板的运行速度与额定速度的偏差为±5%。
参数：电动机转速n=960转/分、减速器减速比i=24.5，其它参数见图一：减速器输出转速：n 1=i n =5.24960=39.1837转/分 踏板运行速度：v T =311260z z n d ⨯⨯⨯⨯π=6560231837.396834.0⨯⨯⨯⨯π=0.496m/s 与额定速度的偏差：5.0)5.0496.0(-×100%=－0.8%<±5% 满足GB16899-2011标准要求。
三.扶手带速度校核目的: GB16899-2011规定扶手带的运行速度相对于踏板的运行速度允差为0~+2%。
扶手带速度：v F =53411660)(z z z z n t d ⨯⨯⨯⨯⨯+⨯π=26656030231837.39)0094.0587.0(⨯⨯⨯⨯⨯+⨯π=0.499m/s(扶手带的厚度t=9.4mm)扶手带速度与踏板运行速度的偏差：T T F v v v -=TF v v -1=2546)(d z z t d ⨯⨯+-1=6834.02630)0094.0587.0(⨯⨯+-1=0.7%<+2%且大于0，满足GB16899-2011标准要求。
四.扶手带强度计算:目的: 自动人行道的扶手带必须具有足够的抗断裂强度，GB16899-2011 规定扶手带的破断载荷至少为25KN.方法：逐点法：即自动人行道扶手带沿运动方向上的任一点张力等于后一点的张力与这两点间区段上的阻力之和。
扶手带系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点,我们计算自动人行道上行时扶手带的最大受力点作为强度验算依据。
计算各点张力：从扶手带闭合回路的驱动轮绕出端即上图中的点0开始，按顺时针方向逐点计算。
S 0=S 带-出=300+q h HS 1=S 0c R1S 2=S 1-q h l 1-2(sin α-c r cos α)S 3=c R2S 2S 4=S 3+(q h +q 人)l 3-4c gS 5=c R3S 4S 6=S 5+(q h +q 人)l 5-6c gS 7=c R4S 6S 8=S 7+q h l 7-8c rS 9=c R5S 8=S 带-入在上列各式中:q h —扶手带的线载荷，q h =25N/m ；c g —直线区段滑动阻力系数，c g =0.3；c r —直线区段滚动阻力系数，c r =0.02；c R1-7—曲线区段阻力系数，c R1-7=e μβ；扶手带在导轨上滑动时μg =0.2扶手带在滚轮上滚动时μr =0.04β—不同曲线路段包角（弧度）；β=θπ/180θ—不同曲线路段包角（度）；q 人—乘客作用于扶手带上的线载荷，q 人=42N/m ；设提升高度H=5.6m 倾角α=12°S0= S带-出=300+25×5.6=440Nc R1=eμrβ1= eμrθ1π/180°=e0.04×48°π/180°=1.03 (θ1=48°)S1=S0c R1=440×1.03=453.2Nl1-2=(H/sinα)-1=(5.6/sin12°)-1=25.93mS2=S1-q h l1-2(sinα-c r cosα)=453.2-25×27.8×(sin12°-0.02cos12°)=332.6Nc R2=eμrβ2= eμrθ2π/180°=e0.04×180°π/180°=1.1 (θ2=180°)S3=c R2S2=1.1×332.6=365.9Nl3-4=H/sinα=6/sin12°=28.8mS4=S3+(q h+q人)l3-4(sinα+c g cosα)=365.9+(25+42)×28.8×(sin12°+0.3cos12°)=1333Nc R3=eμgβ3= eμgθ3π/180°=e0.2×12°π/180°=1.04 (θ3=ª=12°)S5=c R3S4=1.04×1333=1386Nl5-6=1.05mS6=S5+(q h+q人)l5-6c g=1386+(25+42)×1.04×0.3=1407Nc R4=c R2=1.1 (θ 6 =θ3=180°)S7=c R6S6=1.1×1407 =1547.7Nl7-8=0.182mS8=S7+q h l7-8c r=1547.7+25×0.182×0.02=1547.8Nc R5=eμgβ5= eμgθ5π/180°=e0.04×70°π/180°=1.05(θ5=70°)S9=S带-入=c R5S8=1.05×1547.8=1625N根据以上的计算结果可知: 扶手带路中最大受力处为S9点,即S带ma×=S9=1625N；我公司选用上海巨龙橡塑公司提供的SDS型扶手带，其破断载荷Q min≥25KN，所以破断强度满足GB16899-2011标准要求五.踏板链强度计算目的: 自动人行道的踏板链必须具有足够的抗断裂强度方法：逐点法：梯路系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点，计算自动人行道上行时踏板链的最大受力点作为踏板链强度验算依据。
从梯路闭合回路的张紧端即上图中的点1开始计算，为了使梯路有合适的预张紧力，一般取S5=5000N，梯路满载上升时各点张力分布图如下：满载上升时梯路的计算公式：S5=5000NS6=c´S5S7=S6+q s l6-7(sinα+c0cosα)S8=S7+(q s+q人)l7-8(sinα+c0cosα)S9=c R S8S10=S9+(q s+q人)l9-10c0S11=S10+q s l10-11c0=S链-入在上列各式中:c´—下回转区段张力增大系数，c´=1.02；c0—直线区段阻力系数，c0=0.02；c R—曲线区段张力增大系数，c R=1.012；q s—梯路线载荷（N/m）；q s= Q s/t s+2 q c=45/0.133+2×60=458N/m；Q s一一节踏板自重（N），Q s=45N ；t s—踏板间距（m），t s=0.133m；q链—链条线载荷（N/m），q链=60N/m；q人—乘客线载荷（N/m），q人=(5000×cosα×B)N/m；设提升高度H=6m 倾角α=12°踏板宽B=1mS 6=S 5 c ´=5000×1.02=5100NL 6-7=0.15mS 7=S 6+q s l 6-7(sin α+c 0cos α)=5100+458×0.15×0.227=5115.6Nl 7-8=（6/sin12）-2.627=26.186S 8=S 7+(q s +q 人)l 7-8(sin α+c 0cos α)=5115.6+(458+4891)×26.186×0.227=36911NS 9=c R S 8=1.012×36911=37353.9Nl 9-10 =0.4mS 10=S 9 +(q s + q 人)l 9-10c 0=37353.9+(458+4891)×0.4×0.02=37396.7NS 11=S 链-入=S 10+q s l 10-11c 0=37396.7+458×0.071×0.02=37397N根据以上的计算结果可知:梯路中链条最大受力处为第11点,即S 链ma ×=S 11=37.397KN ；由于自动人行道的梯路是由两根链条牵引踏板运转，所以每根链条的最大受力为S ´链ma ×=2max 链S =2397.37=18.7KN 我公司选用苏州天隆链条有限公司提供的F133型踏板链，其破断强度Q min =180KN 安全系数f=,max min 链S Q =7.18180=9.6>5，满足GB16899-2011标准要求。
六.扶手驱动链强度计算目的: 人行道的传动元件必须具有足够的抗断裂强度. GB16899-2011规定传动元件的安全系数不小于5。
扶手带驱动轮上的圆周力P 带=S 带-入-S 带-出=1625-450=1175N则扶手驱动链所受的拉力F f =562d d P ⨯⨯带=7.21058711752⨯⨯=6547N 我公司采用GB/T1243 16A 双排滚子链，其极限拉伸载荷:Q min =111.2KN安全系数f=f F Q min =6547111200=17>5，满足GB16899-2011标准要求七.主驱动链强度计算目的: 自动人行道的主驱动链必须具有足够的抗断裂强度.方法：利用前面踏板链强度的计算梯路各点张力图：S 4=S 5-q s L 4-5C 0S 3=S 4/（1-C R ）S 2=S 3+q s L 2-3（sin ª-C 0cos ª）S 1=S 2/（1-C R ）S 0=S 1-q s L 1-0C 0=S 链-出在驱动主轴牵引链轮上的圆周力:F t =S 链-入-S 链-出当提升高度H=6m 时S 4=S 5-q s L 4-5C 0=5000-458×0.37×0.02=4996.6NL 4-5=0.37mS 3=S 4/（1-C R ）=4996/(1-0.015)=5072.7NS 2=S 3+q 梯L 2-3（sin ª-C 0cos ª）=5072.7+458×25.174（sin12°-0.02cos12°）=7244.3Nl 2-3=（6/sin12°）-3.684=25.174S 1=S 2/（1-C R ）=7244.3/(1-0.015) =7354.6NS 0=S 1-q s L 1-0C 0=7354.6-458×2.25×0.02=7334N=S 链-出L 1-0=2.25在驱动主轴牵引链轮上的圆周力:F t =S 链-入-S 链-出=37397-7334=30063N主驱动链所受拉力F z =324d d F d F t f ⨯+⨯=2.6574.683300632436547⨯+⨯=33682N 我公司采用GB/T1243 20A 双排滚子链，其极限拉伸载荷:Q min =173.5KN安全系数f=z F Q m in =682.335.173=5.15>5 ，满足GB16899-2011标准要求。