并联电抗器计算软件
特高压输电线路并联电抗器最佳补偿度的计算研究
定 义 空载线 路 末端对 首 端 的电压传 递 系数 为
感 一电容的串联链组成 的回路 ，电容效应使得输 电线
长度 为 的空 载无损 线路 如 图 １所示 。
路上的各点 电压高于电源电压 ，而且越往线路末端 ，电
压 升高 越严 重 。如果 串联 回路 中 的感 抗 接 近 于 容 抗 ，
则会发生串联谐振 ，输电线路上 的各点 电压将急剧升
高 ，所 以 电容 效应 实 际 上是 一 种 接 近 于谐 振 的工 频 电
∞ 瓜 为每公里线路的相位移系数，一般工频条件
下 ， ＝０．０６。／ｋｍ。线 路首 末端 电压 和 电流关 系为
线路并联电抗器最佳的补偿度。线路长度为 ３００ｋｉ ｎ， 电源电动势为 Ｅ，电源电抗 Ｘ ＝１５０１１，线路单位长度 正 序 电 感 和 电 容 分 别 为 Ｌｏ＝０．９ｍＨ／ｋｍ、Ｃ。： ０．Ｏ１２７ｔｘＦ／ｋｍ，忽略输 电线路电导和电纳 ，电抗器 电抗 ＸＰ＝１０００真软件 ＡＴＰ—ＥＭＴＰ，找 出了并联 电抗 器抑 制 空载 长线路 工频 过 电压 的最佳 补偿 度 。研 究结
果表明，特高压输 电线路 空载或轻载 时会 出现工频电压升 高；采用并联电抗器的补偿措施可以有效的抑制工频过
电压 ；并联 电抗 器的 最佳 补偿 度 应控 制在 ７５％ ～９Ｏ％ 。
关 键词 ：特 高压 输 电线路 ；电容效 应 ；工频过 电压 ；并联 电抗 器
中图分 类号 ：ＴＭ４７
文 献标识 码 ：Ｂ
Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ Ｏｐｔｉｍ ｕｍ Ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ｄｅｇｒｅｅ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｓｈｕｎｔ Ｒｅａｃｔｏｒ ｏｆ ＵＨ Ｖ Ｔｒａｎｓｍ ｉｓｓｉｏｎ Ｌｉｎｅ
继电保护整定软件说明书（电厂版）
继电保护整定软件说明书（电厂版）第一篇：继电保护整定软件说明书(电厂版)继电保护故障分析整定管理及仿真系统软件使用说明书（电厂版）中恒博瑞关于说明书的使用：1、本说明书为我公司软件产品“继电保护故障分析整定管理及仿真系统(电厂版)”说明书，适用于电厂版本的用户。
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继电保护故障分析整定管理及仿真系统软件使用说明书（电厂版）中恒博瑞3.2颜色配置..............................................16 3.3精度设置..............................................17 3.4系统设置. (18)3.4.1设置系统参数.....................................19 3.4.2设置平均电压.....................................19 3.4.3阻抗形式.. (19)第四章图形建模 (20)4.1 建立工程及绘制图形 (20)4.1.1工程管理.........................................20 4.1.2进入绘图状态.....................................20 4.1.3使用绘图工具. (20)4.2 元件的编辑............................................23 4.3 元件参数的输入、修改..................................25 4.4配置保护装置. (36)第五章故障计算 (37)5.1 进入故障计算状态及运行方式的选择 (37)5.1.1进入故障计算状态.................................37 5.1.2选择运行方式.....................................37 5.2 查看节点编号及母线等值阻抗. (39)5.2.1查看节点编号.....................................39 5.2.2查看母线等值阻抗.................................39 5.3 设置故障..............................................40 5.4 查看全部及单个量.. (42)5.4.1查看全部量.......................................42 5.4.2查看单个量.......................................43 5.4.3查看整个电网电流分布.............................44 5.5 多点等值..............................................45 第六章整定计算.. (49)6.1进入整定计算状态 (49)继电保护故障分析整定管理及仿真系统软件使用说明书（电厂版）中恒博瑞4、使用技巧 (95)5、技术支持 (95)继电保护故障分析整定管理及仿真系统软件使用说明书（电厂版）中恒博瑞网保护专业负责，所以对发电厂继电保护专业的故障计算分析、整定计算及管理工作重视程度不够，导致厂网分开以后，发电厂继电保护专业成为一个薄弱环节，暴露问题较多，表现为：1.2.3.4.手工计算，诸如元件等值计算、故障计算、定值整定计算等计算结果不精确，耗时长。
并联电抗器的补偿度
并联电抗器的补偿度你看啊，这并联电抗器在电力系统里就像一个小管家一样。
补偿度简单来说，就是它对系统进行补偿的一个程度的衡量啦。
打个比方，如果把电力系统想象成一个大水池，水流有时候会不稳定，这时候并联电抗器就出来帮忙调整啦。
它的补偿度就像是告诉我们，这个小管家到底有多努力在让水池里的水保持在一个合适的状态呢。
1. 补偿度的重要性这补偿度可是相当重要的哦。
要是补偿度不合适，就好比你给衣服穿的扣子扣错了，要么太紧要么太松。
在电力系统里，补偿度不合适可能会导致电压不稳定呢。
电压一会儿高一会儿低，那些用电设备可就不开心啦，就像我们人如果一会儿在很热的环境，一会儿在很冷的环境，肯定会生病的。
对于一些精密的仪器设备，电压不稳可能就会让它们工作不正常，甚至坏掉。
所以说，这个并联电抗器的补偿度就像是给电力系统这个大家庭量身定制的一个合身的衣服，要刚刚好才行。
2. 如何计算补偿度那这个补偿度是怎么计算的呢？这可就有点小复杂啦。
它和电抗器的一些参数有关，像是电抗值之类的。
就好像你要计算自己每个月能存多少钱，得知道自己的收入和支出一样。
在电力系统里，要根据系统的具体情况，比如说线路的长度、负载的大小等等来确定这些参数，然后才能算出补偿度。
这就要求那些电力工程师们像精明的小会计一样，把各种数据都算得清清楚楚的。
3. 补偿度与电力系统稳定性的关系补偿度和电力系统的稳定性那可是紧紧相连的。
就像一对好伙伴，谁也离不开谁。
如果补偿度合适，电力系统就像一艘在平静海面上航行的船，稳稳当当的。
但要是补偿度不合适，就像船遇到了大风浪，摇摇晃晃的。
比如说，当补偿度过大的时候，可能会造成无功功率过剩，就像船上装了太多不必要的东西，会让船行驶起来很吃力。
相反，如果补偿度太小，又不能很好地解决电力系统中的一些问题，就像船的动力不足一样。
4. 影响补偿度的因素这里面有不少因素会影响补偿度呢。
首先就是电抗器本身的性能啦，好的电抗器就像一个得力的助手，能更好地发挥作用，它的电抗值准确、性能稳定，就能让补偿度更精准。
并联电抗器无功补偿
并联电抗器1．并联电抗器在电力系统中的作用并联电抗器无功功率补偿装置常用于补偿系统电容。
它通过向超高压、大容量的电网提供可阶梯调节的感性无功功率，补偿电网的剩余容性充电无功功率控制无功功率潮流，保证电网电压稳定在允许范围内。
实践证明，对于一些电压偏高的电网，安装一定数量的并联电抗器是解决系统无功功率过剩，降低电压的有效措施，特别是限制由于线路开路或轻载负荷所引起的电压升高。
所以在一定的运行工况中，在超高压输电线路手段装设并联电抗器以吸收输电线路电容所产生的无功功率，称为并联电抗器补偿。
由于目前应用于电力系统的电抗器大都为固定容量的电抗器，其容量不能改变，无法随时跟踪运行工况的无功功率变化，造成电抗器容量的浪费，与目前节能减排的主题不相符合，所以，有必要研究可控电抗器这个热门话题，使得电抗器的容量可控可调，这也在一定程度上符合我国发展智能电网的要求。
2．可控并联电抗器的分类、基本原理和优缺点图1可控并联电抗器的分类2.1 传统机械式可调电抗器调匝式和调气隙式是最早出现并广泛应用的可调电抗器。
其基本原理是通过调节线圈匝数或调节铁芯气隙的长度来改变电抗器的磁路磁导，从而改变电抗值。
调匝式可控电抗器较易实现，但是电抗值不能做的无级调整。
调气隙式由于机械惯性和电机的控制问题无法在工程上应用。
2.2 晶闸管可控电抗器（TCR）晶闸管可控电抗器，是随着电力电子技术发展起来的一种新型的可控电抗器，它采用线性电抗器与反并联晶闸管串联的接线方式，通过控制晶闸管的触发角就可以控制电抗器的等效电抗值。
TCR的控制灵活，响应速度快，缺点是在调节时会产生大量的谐波，需要加装专门的滤波装置。
在高电压大容量的场合下，必须采用多个晶闸管串联的方式，造价昂贵，这使得它在超高压电网中的应用受到了相当大的限制，目前主要应用范围是35kV和10kV的配电网中。
2.3 磁控电抗器磁控电抗器是通过改变铁芯的磁阻来实现电感值可调。
磁阻大，电感小；磁阻小，电感大，改变磁阻的方法一般有两种：一种是外加直流助磁来改变磁路的饱和程度；另一种是在控制绕组外加交流电流调节电抗器铁芯中的来实现电抗值可调的目的。
BPA程序仿真计算中并联高压电抗器的处理方法
连接高抗的对地电纳标么值为-0.722。
3.2.2 方法 2
对应潮流中的 B 卡，稳定数据中需要填写对地
支路 XR 卡， 主要内容包括高抗的对地零序电抗标
么值参数。 其对应的稳定.swi 文件所填数据：
L BBAOBEI 525. GB1BK 525.
.0001
L GAOXIN 525. GB1GK 525.
.0001
L GB1BK 525. GB1GK 525. .00074 .0102 .5694 102.
E GB1GK 525. GB1GGK 525.
.0001
-1.367
前 2 张卡模拟的是包北和高新母线与线路出口
对应潮流中的 L 卡和 E 卡，稳定数据中需要填 写线路零序参数 LO 卡， 主要内容包括线路和高抗 的电气参数，均为零序参数。 其对应的稳定.swi 文件 中所填数据：
LO GB1BK 525. GB1GK 525. .01142 LO GAOXIN 525. GB1GK 525. LO BBAOBEI 525. GB1BK 525. LO GB1GK 525. GB1GGK 525.
功负荷位置，无需另加小节点，也不需填写 L 卡和 E
卡。
B 卡填法如下：
B BBAOBEI 525.MX B GAOXIN 525.MX
-137.
22
内蒙古电力技术
2009 年第 27 卷第 4 期
上述 2 张 B 卡中，只填写高新母线侧，高抗容
量 为-137， 表 示 在 基 准 电 压 下 的 节 点 并 联 无 功 负
上 述 5 张 卡 中 ，B 为 卡 片 类 型 ；BBAOBEI、 GAOXIN、GB1BK、GB1GK、GB1GGK 是节点名称，分 别表示包北、高新母线以及出口小节点和高抗节点； 525 为节点的基准电压，MX 为节点所属分区。
火力发电厂实用短路电流计算软件的开发
式中，
表示 电动机 的平均 反馈 电流系 数 ；Ｐ 表示 ｄ
计及 反馈 的 电动机 的额 定功 率之和 。
（ｘ ｏｑ 为电动机 的平均效率和 功率因数乘 ｒ ｃｓ ） ／ ｏ
积 ， 一 般 取 ０８ ．。
５ ）任 意 时刻 的电机 反馈 电流计 算 ：
ｉ ｉ＝ ｉ ｄＩ ｄＸｅ ｄ
＝
１ 短 路 电流 算 法 原 理
１１ 短路 电流周 期分 量计 算 ．
√ ｘ Ｉ ３ Ｕ ｘ
（） ３
１ 电源 点在额 定容量 下对 短路 点的计算 电抗 ： ）
Ｉ
式中，
表 示节 点 电压 。
２ 电鼍技ｌ ２１年第９ ４ｌ ｉ ０２ ｔ 期
研 究 与 开 发
４ ）异步 电动机 ０时刻 反馈 电流计 算 ：
有 以下几方 面 ： １ ）发 电机 组 台 数 ；
Ｊ
：
（ ０） １
Ｓｊ
， ： 一 Ｉ
４ｘ ￣ Ｕｊ
－
Ｉｘ—
—
２ ）母 线 出线 电压等级 ；
３ ）变 压器绕 组类型 。 以下 分别分析 这 ３种结 构 的改变 对短 路计算 结
Ａ ｂ ｔ ａ ｔ Ｔｈｉ ａ ｅ ｔ ｉｓ ｍ ｏ ｅｉ ｇ ｏ ｓ ｉ—ｕｅ ａ ｔ ｈ ｎ ｇ ｖｅ ｎ ａｇ ｒｔ ｍ ｈｏ － ｉｃ ｉ ｓ ｒ ｃ ｓｐ ｐ ｒ ｓｕｄ ｅ ｄ ｌ ｆＦｏ ｓｌｆ ｌｐｌｎ ，ｔ ｅ ｉ ｓ ａ ｌ ｏ ｉ ｎ ｈ Ｓ ｒ ｃｒ ｕ ｔ ｔ ｃ ｒ ｅ ｔｃ ｌ ｕ ａｅ ｙ ｃ ｍｐｕ ｅ ；ｕｓｎ ｓ ａ ｔ ｄ ｏ Ｃ ≠ ｒ ｇ ａ ｍ ｉ ｇ ｌｎ ｕ ｇ ｏ ｄ ｖ ｌ ｐ ａ ｆｉｎ ｌ ｕ ｒ ｎ ａｃ ｌｔ ｄ ｂ ｏ ｔｒ ｉ ｇ Ｖｉｕ ｌＳ ｕ ｉ ｝ｐ ｏ ｒ ｍ ｎ ａ ｇ ａ ｅ ｔ ｅ ｅｏ ｒｅ ｄ ｙ ｉ ｔｒ ａ ｅ ｏ ｗ ａ ｅ ｗｉｈ ｄａａ ｉ ｐ ｒ ｎｄ ｅ ｐｏ ｔｍｏｄ ｅ ，ｗｈｉｈ ｃ ｎ ｍ ｏ ｅ ｅ ｅ ａ ｉ ｄ ｓ ｉ・ｕ ｌ ｎｅｆｃ ｄ ｓ ｆ ｔ ｒ ｔ ｔ ｍ ｏ ａ ｘ ｒ ｔ ｕｌｓ ｃ ａ ｄ ｌｓ ｖ ｒ ｌｋ ｎ ｓｏｆＦｏ ｓｌｆ ｅ ｐ ａ ｔ ｏ ｍ ａ ｅ ａ ｃ ｌ ｕ ａｉ ｎ ｆ ｒｔ ｈ ｒ－ ｉｃ ｔｃ ｒｅ ｔａ ａ ｈ ｎ ｄ ．Ｃｏ ｐａｅ ｉ ｈ ｒ ｆ ｓ ｉｎａ ｌｎ ｓｔ ｄ ａｃ ｌｔｏ ｏ ｈｅ Ｓ ｏ ｃｒ ｕｉ ｕ ｒ ｎ ｔｅ ｃ ｏ ｅ ｔ ｍ ｒ ｄ ｗ ｔ ｔ ｅ ｐ ｏ ｅ ｓｏ ｌ ｈ ｓ ｏ — ｉｃ ｔ ａ ｃ ｌｔｏ ｏ ｗａ ｅ ｓ ｒ－ ｉｃ ｉ ｃ ｒｅ ｔｏ ｅ ｉ ｉ ｏ ｐ ｎ ｎ ｓ ｎ ｎ ｐｅ ｉ ｄ ｃｃ ｍ ｐ ｎｅ ｔ ， ｈ ｒ ｃ ｒｕｉ ｃ ｌｕ ａ ｉｎ ｓ ｆ ｔ ｔ ｒ ， ｈｏｔｃ ｒ ｕ ｔ ｕ ｒ ｎ ｆｐ ｒｏｄｃ ｃ ｍ ｏ ｅ ｔ， ｏ — ｒｏ ｉ ｏ ｏ ｎ ｓ ｔ ｅ ｍ ａ ｆｅ ｔ ａ ｕ ｒ ｒ ａ ｌ ａ ｃ ｅ Ｔｈｅｃ ｌｕ ａ ｅ ｒｏ ｓａ ｅ ａｍ ｏ ｔｗｉ ｎ ５ ．Ｍ ｅ ｎ ｉｅ ｈｅ ｈ ｒ ｌｅ ｆ ｃ ｓｖ ｌ ｅ ａ ｅ ｇ ｅ ｔ ｍ ｔｈ ｄ． ｙ ａｃ ｌｔ ｄ ｅ ｒ ｒ ｒ ｌ ｓ ｔ ％ ｈｉ ａ ｗｈ ｌ ｔ ｓ ｆｗａ ｅｉ ｉ ｐ ｅ ｅ ｆｃ ｅ ｔｙ ｉ ｏ ｔ ｒ ｓｓｍ ｌ ， ｆｉ ｉｎ ｌ ｍｐｌｍ ｅ ｔ ｄａ ｄｈａ ｄ ａ ｇ ｆａ ａ ｔｂ ｌｔ ｈ ｃ ａ ｅｕ ｅ ｎ ｔ ｅ ｅ ｎ ｅ ｎ ｓａｗｉ ｅｒ ｎ ｅ ｏ ｄ ｐ ａ ｉｉｙｗ ｉｈ ｃ ｎ ｂ ｓ ｄ ｉ ｈ
10kV并联电抗器合闸过电压的计算与分析 (3)
10kV并联电抗器合闸过电压的计算与分析印 华（重庆电力科学试验研究院）摘要：针对某些变电站出现的对10kV并联电抗器进行合闸操作时开关柜发生爆炸的事故，本文分析了并联电抗器合闸过电压产生的原因，并用EMTP对合闸过电压进行了理论计算。
计算结果表明，真空开关合闸时发生弹跳是合闸过电压产生的主要原因，阻容吸收装置对该类过电压有较好的抑制作用。
关键词：并联电抗器；真空开关；弹跳1 前言并联电抗器作为电网的无功补偿设备，对于稳定电压、提高供电质量有着重要的意义。
并联电抗器的投切也是电网中较为频繁的操作。
在投切电抗器的时候通常研究的是分闸时真空开关发生截流、重燃产生的过电压，而对合闸时产生的过电压研究较少[1-3]。
但是在某些变电站，对并联电抗器进行合闸操作时，发生了开关柜爆炸的事故。
为此，笔者专门针对并联电抗器合闸时产生的过电压进行了计算分析。
2 并联电抗器合闸过电压产生原因分析在对电抗器进行合闸操作时，如果断路器触头同期性差，非全相合闸会产生一个电磁振荡过程，在一定的参数情况下还会产生谐振过电压。
如图1所示，A、B、C三相合闸时，如果合闸时间不一致，回路中就会存在电磁振荡的过程，如果电容和电感的匹配，还会产生谐振过电压。
对于某些质量不好的真空开关，在合闸的过程中，开关触头发生弹跳（震动），也会产生过电压。
开关触头的弹跳是指开关的触头发生了一个合上以后又分开，然后又合上的过程，或者持续合上又分开直至完全合上不再分开的过程。
在这个过程中触头分开的距离不大，断口的电弧会发生重燃，截留现象，回路中会产生高频的电磁振荡，产生过电压。
图1 电抗器回路示意图3 计算结果及分析利用电磁暂态仿真程序（EMTP），进行了10kV真空开关对并联电抗器进行合闸操作产生过电压的理论计算。
计算原理如下图所示。
图2 计算模型计算中的主要参数如下：断路器的截断电流为3A；电抗器电感为42.5mL，杂散电容取10PF，配变的入口电容100pF，配变的电感取10mL。
10kV并联电抗器合闸过电压的计算与分析
10kV并联电抗器合闸过电压的计算与分析印华吴高林（重庆电力科学试验研究院401123）摘要：针对某些变电站出现的对10kV并联电抗器进行合闸操作时开关柜发生爆炸的事故，本文分析了并联电抗器合闸过电压产生的原因，并用EMTP对合闸过电压进行了理论计算。
计算结果表明，真空开关合闸时发生弹跳是合闸过电压产生的主要原因，阻容吸收装置对该类过电压有较好的抑制作用。
关键词：并联电抗器；真空开关；触头弹跳1前言并联电抗器作为电网的无功补偿设备，对于稳定电压、提高供电质量有着重要的意义。
并联电抗器的投切也是电网中较为频繁的操作。
在投切电抗器的时候通常研究的是分闸时真空开关发生截流、重燃产生的过电压，而对合闸时产生的过电压研究较少[1-5]。
但是在某些变电站，对并联电抗器进行合闸操作时，发生了开关柜爆炸的事故。
为此，笔者专门针对并联电抗器合闸时产生的过电压进行了计算分析。
2并联电抗器合闸过电压产生原因分析在对电抗器进行合闸操作时，如果断路器触头同期性差，非全相合闸会产生一个电磁振荡过程，在一定的参数情况下还会产生谐振过电压。
如图1所示，A、B、C三相合闸时，如果合闸时间不一致，回路中就会存在电磁振荡的过程，如果电容和电感的匹配，还会产生谐振过电压。
图1电抗器回路示意图对于某些质量不好的真空开关，在合闸的过程中，开关触头发生弹跳（震动），也会产生过电压。
开关触头的弹跳是指开关的触头发生了一个合上以后又分开，然后又合上的过程，或者持续合上又分开直至完全合上不再分开的过程。
在这个过程中触头分开的距离不大，断口的电弧会发生重燃，截留现象，回路中会产生高频的电磁振荡，产生过电压。
3计算结果及分析利用电磁暂态仿真程序（EMTP），进行了10kV真空开关对并联电抗器进行合闸操作产生过电压的理论计算。
计算原理如下图所示。
图2计算模型计算中的主要参数如下：断路器的截断电流为3A；电抗器电感为42.5L，杂散电容取10PF，配变的入口电容100pF，配变的电感取10L。
低压并联电抗器选型研究
低压并联电抗器选型研究一、选型依据在电网运行过程中，通常会遇到因负载变化、电源系统变化等原因，造成电压下降、电力质量问题、甚至是电力故障等情况。
而低压并联电抗器能有效的解决这些问题。
低压并联电抗器具有以下特点：1.降低电压下降低压并联电抗器的应用可以减少在电流变化时对电压的影响，从而有效降低电压下降，保持电网稳定运行。
2.提高电力质量低压并联电抗器在电网中可以起到电流的过滤作用，能够有效滤除谐波电流，并改善电力质量。
3.保护设备低压并联电抗器能够有效的降低电流的峰值和过电流损坏，从而提供了有效的电网保护措施。
综合上述特点，低压并联电抗器的选型应主要考虑到负载变化、电源系统变化等因素，以确保电网的稳定运行和电力质量。
二、选型参数低压并联电抗器的选型参数通常包括容量、额定电压、频率、阻抗等，下面对各项参数进行详细说明：1.容量低压并联电抗器的容量是指其承载电流的能力，通常由电抗器的电流容量来确定，单位为安培（A），根据实际需要选择不同容量的低压并联电抗器，以确保电网能够正常稳定运行。
2.额定电压低压并联电抗器的额定电压是指电抗器正常工作时所承受的最大电压值，单位为伏特（V），通常取电网的额定电压，以确保低压并联电抗器能够正常工作。
3.频率频率是指电抗器所承受的电源系统的工作频率，通常为50Hz或60Hz。
4.阻抗低压并联电抗器的阻抗是指其所承受电压和电流之比，可以用来反映低压并联电抗器的电气性能。
三、选型方法低压并联电抗器的选型方法主要包括以下几个方面：1.综合考虑低压并联电抗器的选型应综合考虑电抗器的容量、额定电压、频率、阻抗等参数，根据实际需求进行选择，以确保电网的正常稳定运行。
2.选型计算选型计算是通过一系列的模型和计算过程，根据负载、电源系统等实际情况，计算出低压并联电抗器的选型参数，以确保其能够起到应有的作用。
选型计算需要对负载情况、电源系统情况、电力质量等因素进行综合分析，确保所选低压并联电抗器能够满足实际需求。
电力系统仿真软件介绍
电力系统仿真软件电力系统仿真软件简介一、PSAPAC简介: 由美国EPRI开发，是一个全面分析电力系统静态和动态性能的软件工具。
功能：DYNRED（Dynamic Reduction Program）：网络化简与系统的动态等值，保留需要的节点。
LOADSYN（Load Synthesis Program）：模拟静态负荷模型和动态负荷模型。
IPFLOW（Interactive Power Flow Program）：采用快速分解法和牛顿－拉夫逊法相结合的潮流分析方法，由电压稳态分析工具和不同负荷、事故及发电调度的潮流条件构成。
TLIM（Transfer Limit Program）：快速计算电力潮流和各种负荷、事故及发电调度的输电线的传输极限。
DIRECT：直接法稳定分析软件弥补了传统时域仿真工作量大、费时的缺陷，并且提供了计算稳定裕度的方法，增强了时域仿真的能力。
LTSP（Long Term Stability Program）：LTSP是时域仿真程序，用来模拟大型电力系统受到扰动后的长期动态过程。
为了保证仿真的精确性，提供了详细的模型和方法。
VSTAB（Voltage Stability Program）：该程序用来评价大型复杂电力系统的电压稳定性，给出接近于电压不稳定的信息和不稳定机理。
为了估计电压不稳定状态，使用了一种增强的潮流程序，提供了一种接近不稳定的模式分析方法。
ETMSP（Extended Transient midterm Stability Program）：EPRI为分析大型电力系统暂态和中期稳定性而开发的一种时域仿真程序。
为了满足大型电力系统的仿真，程序采用了稀疏技术，解网络方程时为得到最合适的排序采用了网络拓扑关系并采用了显式积分和隐式积分等数值积分法。
SSSP(Small－signal Stability Program)：该程序有助于局部电厂模式振荡和站间模式振荡的分析，由多区域小信号稳定程序(MASS)及大型系统特征值分析程序（PEALS）两个子程序组成。
并联电抗器降低输电线路静态稳定性的机理分析
并联电抗器降低输电线路静态稳定性的机理分析随着电力系统的发展，输电线路静态稳定性特性越来越重要。
稳定性指标不仅关乎输电系统可靠性和安全性，也会影响负荷发展水平。
为了实现输电线路的良好稳定性，研究者和技术人员采取了不同的措施，其中并联电抗器受到了重视。
本文将介绍并联电抗器降低输电线路静态稳定性的机理，并阐述相关的测量原理和计算方法。
二、并联电抗器机理并联电抗器是一种线路设备，可以有效地降低输电线路的潮流，从而改善输电线路的稳定性。
这种作用原理主要是由并联电抗器的阻抗特性决定的，即它可以减少输电系统中潮流的大小和改变潮流的方向。
1.对潮流调整电抗器对潮流调整电抗器以电压为控制变量，在输电线路中具有重要作用。
当电压上升时，并联电抗器的电流会减少，使输电线路的潮流减少，从而改善静态稳定性。
2.节电抗器调节电抗器以电流为控制变量，也可以改善输电线路的静态稳定性。
当调节电抗器的电流减少时，输电线路的电流也会减少，从而改善静态稳定性。
三、测量原理和计算方法1.电抗器阻抗测量原理电抗器阻抗可以通过电磁接口测量原理来测量。
这种方法主要利用微波测量原理，可以准确地测量电抗器的阻抗大小，具有高的测量精度。
2.电抗器计算方法电抗器的容量与电流的关系可以用下面的公式表示：I = C (V1-V2)其中，I表示电流，C表示电容，V1表示输入电压，V2表示输出电压。
四、结论本文介绍了并联电抗器降低输电线路静态稳定性的机理，并介绍了电抗器阻抗测量原理和电抗器计算方法。
从理论上讲，并联电抗器可以有效地改善输电线路的稳定性，从而提高系统可靠性和安全性。
但是，通过优化并联电抗器的电压和电流调节，使用并联电抗器有效改善输电线路稳定性的要求，还需要通过模型验证和实际应用，才能得到最佳的结果。
综上所述，通过优化并联电抗器的电压和电流调节，有效地改善输电线路的稳定性，从而提高系统可靠性和安全性，是一种可行且有效的方法。
并联电抗器保护的运行分析及整定计算
并联电抗器保护的运行分析及整定计算电力系统中，并联电抗器保护（POC）是一种普遍使用的高效保护装置，其最主要作用是减少过载及短路故障的发生，有效的抑制过电流的发生，保护各种电力安装设备，提高整个电力系统的可靠性。
本文首先会综述并联电抗器保护的设计原理，其次着重阐述并联电抗器保护的运行模式及分析方法。
最后，将结合实际应用对其进行实例整定计算，以说明实际运用时的分析及整定方法。
一、并联电抗器保护的设计原理并联电抗器保护属于一种基于电流反馈控制的保护，其核心原理如下：当发生短路故障时，并联的电抗器会产生电流过大的现象，当电流达到预定值时，便会及时触发保护装置断开保护线路，从而达到保护目标。
二、并联电抗器保护的运行模式及分析方法并联电抗器保护的运行模式一般分为错相比较模式和正常模式两种，错相比较模式是该装置预防故障发生的主要模式，它可以比较两路电流的相位差和电流大小，从而及时对出现的短路故障进行及时的保护；而正常模式用于一般的运行监测，它可以定期检查电流状态，确保工作的正常。
分析并联电抗器保护，主要从以下方面进行：（1）对电抗器及控制电路的测量及检查；（2）检查各极控的参数，确保各极控的精度；（3）检查反馈控制电路的电流，确保保护电路的准确操作；（4）检查电抗器及保护装置的温升、热失控；（5）检查保护装置的断路模式，确保并联电抗器保护有效保护；（6）检查电抗器及保护装置的测试，避免发生意外。
三、整定计算以某公司的35kV配电系统为例，系统内2*20MVA变压器的短路阻抗为3.3%，在此基础上，计算出并联的电抗器的容量：容量：K=20MVA/3.3%=606.06kVA其中本一次绕组比为6%，本二次绕组比为5%；根据空载距离保护（IDMT）原理，计算出本一次绕组IDMT距离响应快慢曲线的曲线数据如下：1、定义曲线：ΔT=2.2sK=1/2Ｖ=2V2、定义有效延时时间：T1=2.07sT2=1.33sT3=0.9s根据有效延时时间计算出对应的本一次绕组电抗器及保护装置的整定参数：1、控制电压：U0=2V2、保护装置的整定电流：I1=50AI2=100AI3=150A3、电抗器的整定电流：I1=1.6AI2=2.6AI3=3.6A四、结论本文详细介绍了并联电抗器保护的设计原理、运行模式以及分析方法，并以某公司的35kV配电系统为例，介绍了并联电抗器保护实际应用时的整定方法。
并联电抗器限制长距离输电线路工频过电压的计算分析
高。对 于过 电压保护和绝缘配合 影 响大 的是
暂 态 工 频 电 压 升 高 。稳 态 工 频 电 压 升 高 则 对 系统 的 并 列 ， 电气 设 备 的 老 化 、 离 等 影 响较 游
２ 电 力 系统 的 工频 过 电压
电力系 统中正常或故 障时可 出现 幅值超 过最 大工作相 电压 频率 为工 频 或 接 近工 频 的电压 升高 ， 统称工频 电压升高 ， 或称工 频过
电压 。
大。顺便指 出 ， 次楼 哈线 记 录 到 的工 频过 这
电压 是稳态 工 频过 电压 。 由于线路 很长 ， 发 电机 自动 电压调 整 器 的作 用很 弱 ． 态 工频 稳 过 电压值接 近暂态 工频过压值 。
工 频 电 压 升 高本 身 对 效应 引趁 的 ｌ 颤 过 工 电压 计 算 公 式
态 ， 时 的 工 频 电压 升 高 为 稳 态 工 频 电 压 升 这
【 关键词 】 长＇ 离謦 电残蓐 巨
并联 电抗 器
工期过 电压
１ ‘ 言 前 红雁弛 第～发 电有 限责任公 司至哈密第
二 发 电厂 的 ２ Ｏ ｖ线 路 ， 长 约 ５０ ｉ， 为 ２ｋ 全 ６ｋ 分 ｎ
三段 ． 中豇一 电至托 克逊 变 电所 １１ｉ， 其 ６ ｋ 托 ｎ 克 逊 变 至 楼 兰 变 １９ ｉ， 兰 变 至 哈 密 二 电 ５ｋ 楼 ｎ
厂 ２０ｉ。 全 线 采 用 Ｌ Ｊ ４ ０导 线 。 这 条 ６ｋ ｎ Ｇ－ ０ ２０Ｖ线 路 是 国 内 少 见 的 长 线 路 。 ２０ ２ｋ ０ ０年 ２ 月 底 ２０ｍ 的楼 哈 线 试 运 时 ， 现 现 场 实 测 ６ｋ 发
的工频过 电压值 比按 照有 关计算程 序的计算 结 果 低 得 多 （ 如 ｋ ， 时无 法 对 这 种 偏 差 约 ｖ） 当 作 出勰 释 。楼哈线 虽然 已于 同年 ５月份 成功 投运 ， 行情况 良好 ， 运 但为 了对 上述 偏差 作 出 解释 ， 指导今后 新疆 地 区其他 ２０ Ｖ长 线路 ２ｋ 设 计 ， 反 复 计 算 分 析 ， 于 找 到 了产 生 偏 差 经 终
750kV_高压并联电抗器的振动测试与故障分析
确地对应每个测点的位置和信息。布置测点间的距离时，通
高压并联电抗器是电力系统中最主要的一种无功补偿
常不超过 50cm，确保测点间有足够的空间用于放置测点，并 装置，其工作的安全、稳定和可靠将影响整个电力系统的安
且能够覆盖整个电抗器的表面，以准确反映其振动特征。需 全和稳定。高压并联电抗器是可控电抗器中的一类，其结构
值为 30μm，该数值与试验设定的最大振动值一致，此时为
0 误差。对比 3 种方法的最大误差可知，该文设计方法的最
大振动误差数值有所降低，和方法 1、方法 2 相比，最大振
动误差数值降低了 50μm 以上，并且其检测出的最大振动值
与实际值最接近。该试验结果说明，该文设计的方法有效降
低了最大振动误差数值，在一定程度上提高了方法的性能，
此可知，该文设计的 750kV 高压并联电抗器的振动测试与故
障分析方法具备更高的故障分析准确率，有效提高了故障分 析准确性，该方法的性能更优。
方法 1 比方法 2 的故障分析准确率高，但是方法 1 的故障分
析准确率最高值仅为 98.88%，最低值达 98.50%。方法 2 的
故障分析准确率的最低值为 97.50%，最高值仅为 97.83%。
对比故障分析准确率数值可知，该文方法的故障分析准确率
提高了 0.92%，并且最趋近 100.00% 的故障分析准确率。由
方法2 97.50 97.75 97.83 97.75 97.60
根据表 3 可知，3 种方法的故障分析准确率均较高，其
数值均在 97.00% 以上。虽然 3 种方法的准确率均存在一定
波动，但波动均较小，可以满足实际需求。但是通过详细分
析可知，该文方法的故障分析准确率均高于 99.50%，并且
超高压并联电抗器介绍
超高压并联电抗器介绍1 总论特变电工所属的大型变压器公司有特变电工沈阳变压器集团公司、特变电工衡阳变压器有限公司、特变电工新疆变压器厂。
特变电工沈阳变压器集团公司是国内最早生产并联电抗器的厂家。
对大型并联电抗器的研制从1988年开始，而生产小型电抗器起始于70年代，主要是应国防和科研急需而制造的一些具有高、精、尖技术特点的产品。
1991年至1998年，进行了长达近8年的超高压并联电抗器研究、开发、设计工作。
早在1979年沈变与西变同时引进ALSTHOM公司500kV并联电抗器技术。
随着市场的需求和发展，沈变在原有消化引进技术的基础上，广泛地掌握了ABB、SIMENS、MEZ （莫斯科电工厂）、VIT（乌克兰变压器研究所）、ZTR（乌克兰变压器厂）、ALSTHOM、东芝、日立、西屋、传奇等等公司或厂家的电抗器技术，并且分别从日本和美国引进了关于电场、磁场、温度场、机械振动及噪声的计算机软件，对上述厂家的电抗器产品进行验证并深入研究，进行自主开发，分别设计出了500kV、330kV、220kV等各个电压等级的并联电抗器，并且用所引进的两种软件对其各种技术参数进行了双重验证。
针对并联电抗器易发生局部过热、振动大两个问题，进行反复研究，并在生产中反复验证，发明了两项专利结构——全方位漏磁屏蔽和三处压紧系统。
首次制造500kV级并联电抗器BKD－50000/500便一次试验合格。
特点是：无局部过热、低损耗、低噪声、小振动、低局放，技术性能指标为国际先进水平。
证明：全方位漏磁屏蔽系统是杜绝局部过热、大幅度降低损耗的科学方法；三处压紧系统是减小振动和噪声的科学方法。
特变电工新疆变压器厂2002年开始研制并联电抗器，其第一组220 kV并联电抗器BKD－10000/252于2002年10月30日在四川理县杂谷脑水电站投入运行。
特变电工衡阳变压器有限公司于2002年开始研制并联电抗器，所研制的500kV 并联电抗器BKD2-50000/550-110于2004年4月5日完成全部试验，本台产品所有试验在武汉高压试验研究所、沈阳变压器研究所、中国变压器产品检测中心监试下全部一次试验通过，综合技术经济性能为国际领先水平，其中温升试验是在1.5⨯550/√⎺3 kV下进行的，磁化曲线也测试到1.5⨯550/√⎺3 kV。
多层并联的干式空心电抗器感应电势的计算方法
多层并联的干式空心电抗器感应电势的计算方法郑莉平 (西安理工大学,西安710048)摘要:介绍了由多层绕组并联而成的干式空心电抗器内部及周围的磁感应强度径向分量及其感应电势的计算方法,并给出了计算实例。
关键词:空心电抗器 磁通量 感应电势 计算方法1 前言由于干式空心电抗器具有无须定期维护、环境适应性强等优良的电气特性,近年来,愈来愈受到国内外电力部门的欢迎。
该类电抗器一般都是用小截面铝导线绕成的。
由多个圆筒式绕组并联在一起。
由于电抗器层数比较多,使电抗器主要参数的计算比较复杂,给电抗器的设计带来了困难。
本文从电磁场的基本原理出发,利用变形的Bartky变换,快速准确地计算出每层绕组在空间任一点产生的磁感应强度径向分量。
通过在绕组上方作假想圆柱面,计算穿过绕组圆柱面和假想圆柱面的磁通量,得到了多层并联的干式空心电抗器感应电势的计算方法,进一步可以计算这种电抗器的电感值,并进行电抗器的设计。
K扩=(1-F1F2)2(20)式中 F1 变化前截面积,m2F2 变化后截面积,m2同样出口阻力系数也可用上式计算。
3.4 其它阻力计算冷却器阻力损失由冷却器试验确定,管路系统的阻力计算可参考水力学书籍。
4 计算流量的步骤流量计算的具体步骤如下:(1)假定变压器的压力损失为 P t;(2)按 P t求出流过各绕组的流量,并求出变压器的总流量Q1;(3)按Q1计算系统各部分压力降,并求出系统总压力损失 P;(4)按 P在泵特性曲线上求得Q2;(5)比较Q1、Q2,若不等则使P t= P t+ P t;(6)重复步骤2~5,直至Q1=Q2;(7)按最终的 P t计算各绕组内的流量。
5 结论本文全面介绍了强油导向冷却电力变压器在正常工作情况下,油流量在各绕组间的分配计算方法。
该数学模型完全建立在真实变压器模型的基础上,采用与真实变压器一致的几何参数。
计算中用到的阻力系数参数都是通过大量实验获得的。
该计算方法适用于强油导向冷却电力变压器在设计与改造阶段各绕组的流量分配计算。
20kV并联电抗器技术标准
20kV并联电抗器技术标准1 范围本标准规定了20kV并联电抗器的使用条件、技术参数、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
本标准适用于20kV电压等级的并联电抗器。
本标准所规定的技术要求为最低限度技术要求，并未对所有技术细节做出规定，也未充分引述相关标准和规范的具体条文。
制造厂家应提供符合本标准、国家标准、电力行业标准以及国际标准的优质产品。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
GB 10229 电抗器GB 331.1 高压输变电设备绝缘配合，高电压试验技术GB 1094.1 电力变压器第1部分总则GB 1094.2 电力变压器第2部分温升GB 1094.3 电力变压器第3部分绝缘水平、绝缘试验和外绝缘空气间隙GB/T 1094.4 电力变压器第4部分电力变压器和电抗器雷电冲击波和操作冲击波试验导则GB 1094.5 电力变压器第5部分承受短路的能力GB 50150 电气装置安装工程电气设备交接试验标准DL/T 620 交流电气装置的过电压保护和绝缘配合3 术语和定义本标准采用GB 2900.15 等标准中有关术语和定义。
4 使用条件4.1 环境条件4.1.1 海拔高度≤1000 m4.1.2 最高环境温度+ 40 ℃4.1.3 最低环境温度－40 ℃4.1.4 日照强度0.1W/cm²（风速：0.5m/s）4.1.5 最大日温差25K4.1.6 户内相对湿度日平均值≤95%，月平均值≤90%4.1.7 最大风速35m/s(注：风速是指离地面10m高度的10min平均风速) 4.1.8 荷载同时有10mm覆冰和17.5m/s的风速4.1.9 耐地震能力地面水平加速度0.2g；垂直加速度0.1g同时作用。
[doc]并联电容器组使用两种电抗率混装时的涌流计算问题
![[doc]并联电容器组使用两种电抗率混装时的涌流计算问题](https://img.taocdn.com/s3/m/8389252d590216fc700abb68a98271fe910eaf71.png)
并联电容器组使用两种电抗率混装时的涌流计算问题一歌枣器,.牛歇抗疑,,南旎叶簿并联电容器组使用两种电抗率混装时的涌流计算问题源补装质测詈t生//能源部无功补偿成套装置质量检验测试中心!兰:一f,摘要本文阐明了在装有串联电抗器的情下计算追加投八时的涌流必须考虑电源的影响,井提出用一个公式,统一对单组投入艮追加强人的涌窥进行计算.在此基础上,提出两种电抗率混装时的涌流计算方法1.前言在对具有不同电抗率时的涌流进行专题研究中发现,现有一些标准中追加投入的涌流计算公式是在不考虑电源影响下得到的,仪通用于不装串联电抗器的情况,我国则普遍装有串联电抗器,在此情况下计算追加投入的涌流时,必须考虑电源的影响,而且在许多情况下可视为无穷太电源,使计算得以简化.我们提出:用一个公式,统一对单一电抗率下的单组投入及追加投入时的涌流进行计算;在一定条件下,该公式也适用于两种电抗率情况下的涌流计算.这样,就实现了用最少的公式去适应工程中的大多数情况. 本文介绍研究的内容及结果.2.主要的研究成果我们将研究成果概括为一个观点及一个公式.一个观点是:在装有串联电抗器的情况下,计算追加投入电容器的涌流时,必须考虑电源的影响:而且在许多情况下,电源可视为无穷丸这样不仅简化了涌流的计算.而且在此观点的基础上,进一步解决了l…fl两种电抗率混装时的涌流计算.一个公式指的是下面将要介绍的式(2).以往一些文献资料在介绍计算电容器组追加投入的涌流时,都是认为由于电容器组之间的距离较短,引线电感很小,因此追加投入时的涌流主要由已运行的电容器组提供,电源的影响可以忽略.我们认为:当不装串联电抗器时,引线的感抗远小于电源的等值阻抗,上述论断无疑是正确的;但在装有串联电抗器时,由于串联电抗器的感抗远大于引线的感抗,与电源的阻抗相当甚至大于电源的阻抗,这种情况下不宜忽略电源的影响.举个实例:某变电站lOkV侧的短路容量为500MV A,装有8组电容器,每组电容器的容量均为6.48Mvat并装有5畅的串联电抗器,这个变电站的电容器组的安装容量是很大的.即使如此,电源的影响仍不可忽略.可以求得:电源等值阻抗为0.2O,当已运行7组电容器再投入第8组电容器时,已运行部分的串联电抗器的总感抗为0.110,与电源阻抗有同一数量级,并非小得多I设电容器组安装处的母线线电压为U口,短路容量为D,已运行电容器组的窖量为Q,..,包括拟投入的电容器组在内的电电力电容矗l口93年第1期替器组总‟谷萤为.甲联电玩器阳电搋毕力j.则电源等值阻抗为X.=己运行部分的串联电抗器的总感抗为曷一器一凰一Q!“—酉流中各种频率的暂态分量幅值之和.广(p)表示暂态分量的衰减系数.对于装有电抗器的情况,P值甚小.广()≈1--0.820)I如果串联电抗器满足CCS32--91《并联电容器用串联电抗器设计选择标准》的要求.则在工程计算中,可取,()=1.即不计衰减.对不同情况.衰减系数有所不同.在不计衰减时,式(1)简化为去(1-0等)+(2)因此鸶}反映了涌流中电源所提供部式中B:1一D式中=一份的比重一该比值越小说明电源的作用越显着,该比值越大则说明电源的影响越小.由于n与Q成一定的比例关系.因此比值等也反映上述关系.经研究,使用一种电抗率时,涌流计算的公式的普遍形式为=去(-一B鲁))+1(1)式中B=1一—::一‟‟/一十去涌流峰值的标幺值(以投入的电容器组的额定电流峰值为基准值).Q一投入的电容器组容量,Mva,r,Q一包括Q.在内的所有运行的电容器组容量,磨nr;一串联电抗器的电抗率;一串联电抗器的单位容量损耗./kvar|SD一电容器组安装处的短路容量,MV A,式(1)可分解为三部分,它们反映了涌流的构成要素.式中的第二项1表示涌流中的稳态分量.(1一B孚)表示涌l√1+‟D不同情况下的涌流计算公式总是由上述三个组成部分中的全部或部份构成;现有标准中的涌流计算公式也不例外.现有标准中的涌流计算公式都不考虑衰减,现将式(2)与有关标准中的涌流计算公式作一比较,参阅表1.表1所引用各标准的公式中.与单位有关的常数均已简化,有关的符号已尽可能改成与本文所用符号一致,以便比较.在式(2)中令Q=QD,便得到单组投入的涌流计算公式+l(3)在式(3)中.如忽略电抗率及涌流的工频稳态分量,就得到JC¨6j871—1及GB3983.2--89的单组投入的公式.由此可见,J窗C6f871一l及GB3983.2--89在计算单组投入的涌流时,仅考虑涌流的哲态分量,而且不考虑装有串联电抗器.在S.厂25--85的单组投入的公式中,,=L+0,其中L为串联电抗器的感抗.0为网络感抗...-且;.叠::旦.～一丽一百J99涌流计算.SD,25—85有关公式中的计算参数为电容量及电感量,若将它们转化为相应的容抗及感抗,就得到IEC;871—1及GB3983.2一B9中的相应公式.因而两者实际上是同一个公式,只是选用了不同的计算参数而已. SD,25--85中说明了等值电容C:的计算方法:它等于已运行的各组电容器的电容并联再与投入电容器组的电容串联.t也按同样方法求得不难证明;[2]式(4)与现行标准中追加投入时的涌流计算公式完全一致.以上的讨论说明本文提出的涌流计算公式和现有标准中的计算公式是兼容的,但更具普遍性.即用一个公式统一对单组投入及追加投入的涌流进行计算,而且在计算追加投入涌流时可考虑电源的影响.必要时还可计及衰减.所用的计算参数都是工程设计使用的参数,便于运算.我们看到,p是]的函数?因此B也是反映电源影响大小的一个物理量,其值在0与l之间.如果令SD=...则p=O,便得到无穷大电源时的涌流计算公式.实际上,当≤1时,p≈O,电源即可视为…)D无穷大.一般情况下,—:≤0.05,因此…)D当=0.13时,B≤O.150;当=0.06时.B≤O.261,当=0.01时,p≤O.592.以上数据表明,电抗率越大,电源的影响越显着,不可将其忽略.再举一个算侧:计算时,取短路容量SD=300jlfV A,电容器组安装容量Q口=16 n将电容器分为8组每组的容量均为2r,计算逐组投入时涌流.计算结果见表2.表2中的程序计算表明该行的涌流标幺峰值是由程序进行逐点比较求得,.公式计算则表明该行的涌流标幺峰值是由相应的式(2)及式(4)求得.可以看蓟.即使是对于采用小电抗率的情况,也仅当电容器组的安装容量较大且对最后几组电容器进行投入的涌流计算时,才能用现行标准中提供的追加投入时的公式进行计算.我们认为,现行标准中关于电容器组追加投入时的涌流计算公式仅适用于不装串联电抗器或采用小电抗率的电抗器且电容器安装容量较大时的情况.从表中还可看出,对于较大的电抗率,涌流的大小几乎是个常数.与投入的序号无关,这意味着已投运的电容器组对追加投入的电容器组所提供的涌流可以忽略,即电源可视为无穷大电源.涌流的计算可以简化.以下提供计算实例并与实铡结果比较.某变电站有8组电容器,每组容量648n,串有5呖的串联电抗器,母线短路窑量500.实铡与计算的结果见表3.1993:~第1期并联电容器组使用两种电抗率混装时的涌流计算问题17表2电源对涌流的影响SD=300MV A,Q口=16&,U=10.6O.00l0.060.13m投八序号考虑电源不计电源考虑电源I不计电源考虑电源不计电源程序计算-『12.5/4.93/3.75/1_公式计算12.4/4.87/3.71/程序计算20.915.84.872.O73.761.392公式计算21.016.84.892.043.711.3g程序计算24.221.14.852.763.781.863公式计算2zi..421.14.902.723.711.86程序计算26.323.74.843.113.792.O94公式计算26.223.7zi..913.063.712.08程序计算27.425.34.833.323.8O2.235公式计算27.425.3zi..923.273.712.22程序计算28.226.44.833.453.822.326公式计算28.226.44.933.403.722.31程序计算28.927.14.833.553.832.397公式计算28.827.14.943.503.722.38————程序计算20.427.74.g53.633.842.448公式计算29.427.74.943.573.722.43表3涌流实测值与计算值的比较So=500硝.U口=10kVKQo/QM口7M∞&实测到的最大涌流倍数用式(2)计算的涌流倍费6.48/8.483.414.996.~8/(2×6.48)3.465.050.056.48/(4×6.48)3.676.146.48/(7×6.48)4.005.2』注:卒恻数据引自文I-3].电力电容器1~93年第1船计算值一般均大于实测值.这是因为在推导公式时所用的计算条件集中了各种不利的因素.3.使用两种电抗率时的涌流计算由于在实际应用中.以使用一种电抗率或两种电抗率混装的情况居多下面就使用两种电抗率时的涌流计算进行讨论,其结论同样适用于单一电抗率的情况.使用两种电抗率时的各种投入方式见图l.銎銎TTT罐TTT韪圈踊KK”,”,—图l中.方式()～(.)系不考虑电源的作用方式(d)～)系考虑电源的作用,方式(d)为无穷大电源,方式)及方式()为现有各标准中考虑的投入方式.方式)及方式(,)适用于单一电抗率的情况,也适用于两种电抗率时集中投入某一种电抗率的情况.设在电源电压为峰值时投入电容器组.分别就各种方式列出相应的微分方程并求解,得到涌流的解析式再将各频率分量的幅值直接相加作为涌流峰值的近似值.即得到涌流的工程计算公式.例如,对于方式(,),涌流的解析式为岳=AarOn}+Ao8nc【.f+AD8岳(f+Jr)式中孟=去,Aa=』(1一.舻面孚D≈1(式中各符号的含义如前文所述.)于是涌流的标幺峰值为:霄l=』+Ao+AD即=去(1一B孚…B=1一—===…/+这就是式(2)的由来.方式(,)是单一电抗率的普遍方式.方式(d)和方式0)都是方式(,)的特例.对于方式(d).在方式(,)的B表达式中.令SD=c.即得到B=0.因此无穷大电源情况下的涌流标幺峰值为:m』+l(5)对于两种电抗率情况下的方式()和亘一+ll/=嚣1993:~第l期并联电容器组使用两种电抗率混装时的涌流计算问盟t9方式),也可用同样的方法求得涌流的芝竺式.其形式甚繁,无实用价值.可~0.04及<....65.以证明:(4)如果《,可用(5)式计算涌流;相当于涌流仅由无穷大电源提供.如果《,,可用(2)式计算涌流.相当于电抗率为的电窖器组不提供涌流.式中,为另一种电抗率=Q=Q+Q,Q,为已运行的另一种电抗率的电容器组眷量.在工程计算中使用上述简化条件是与一定的误差限相联系的,我们将简化条件具体化为鲁<s÷及品<s峙式中Q口一电容器安装容量,M~a,r.Qo≥=Q.大量计算表明,在上述条件下用相应的简化公式(5)式或(2)式进行两种电抗率下的涌流计算,误差均在±10嘶以内【. 常用的电抗率按其作用可分为三组:①=0.001~0.o1②=0.045~0.06④=o.12～0.13当使用两种电抗率时,总是从不同组别中各选一种,共有三种组台方式.对于第@组,当—<0.08时,即可满足电容器安装容量Q口一般小于0.05S,由上面的讨论可知:如果使用第@组电抗率,电源即可视为无穷大电源,涌流的计算可以简化如果使用两种电抗率而其中有一种电抗率属第@组,涌流的计算也可简化. 如果两种电抗率中没有属于第◎组的,必有属于第②组的,此时涌流计算能否简化视具体情况而定大部分是可以简化的.综上所述,式(2)可作为涌流计算的基奉公式.下面给出使用两种电抗率时的算倒.设电容器组的安装总容量Q口为12世}使用6嘧及0.1嘧两种电抗率混装,相应于每种电抗率的电容器组容量为6世m, 分成4组,每组容量分别为1,1,2,2M.共8组}母线短路容量D为sooMV A.按不同的容量及电抗率交替投入电容器组,分别用程序及式(2)或式(5)计算涌流,并比较其误差.结果见表4.鉴于我国昔追采用串联电抗器,故建议以式(2)作为涌流计算的基本公式.对于个别地区不装串联电抗器的情况,只要将引线电感折算为相应的电抗率,将回路总电阻折算为相应的单位容量损耗,原则上完全可以采用装有串联电抗器时的计算方法.但要考虑一些特殊条件,详见文[2],本文从略.结论简化条件Qso<—2厂对于第②组及第①必篓!电源的影响但大多数情况可不在装有串联电抗器的情况下,计算涌流计涌流的衰减.组,欲满足同样条件j应分别有<0..3为①使用一种电抗率时的涌耕算公式20电力电容器993年第1期=万1(1一目{a一)+式中卜1②使用两种电抗率时,在满足下列附加条件时仍可用式(2)计算涌流.如}<丁2,可在式(2)中令p=.计算涌流;如不满足老<号,但满足%<罟一,可直接用式(2)计算涌流.在上述条件下,涌流的计算误差在±10%以内.参考文献(1)E故,方世琦.投八电容器组时的涌流计算～阶段报告之二.浙江省电力试验研究所,19g2.12(2)言世琦王敏.挺八电容器组时的涌计算.浙江省电刀试验研究所,】992.8<8)汪延忠,汪自槐,谢世璋.大型并联电容器组分组切合时的过渡过程研究.电杂志增刊之一无功补偿和电力电容器文集》(4)方世琦,王敏.投入电容器组时的涌流计算～阶段报告之一.浙江省电力试验研究所,1991.6表4两种电抗率时的涌流计算UB=10.5,S.v=300,Qo=i2M~‟a~.顺oQQ0QoQ口涌流标幺峰值I臂『土序Mvaq”Mvaq”MaKSDKS.程序计算公式计算误差% 1LL0.O01.064O.66716.216.2砧O按式(2)Jr‟——2111.06.001.667405.025.081.3按式(5)—312L.O01.0640.66722.622.50.54按式(2) -——4232.O6.001.667404.805.085.9按式(5) 5243.001.0640.66721.221.0—1.1按式(2) ●——6L44.06.001.667405.045.080.79按式(5) 7264.O01.0640.66724.624.4—0.82按式(2) ——8266.06.001.667404.825.085.4按式(5)。
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一.已知: 1. 容量=315
100.0%2. 电压=10
标准损耗：3289.92193二.计算: 1.端电压5773.5
电容器三相容量3152.额定电流:I=18.19最大电流：18.19
3.电 抗 值:X=317.4
4.铁芯直径A=19.20651524
铁截283.24
选择:D=
200S=283.24最大片宽:
190
T=194
5.磁密:B= 1.3实选磁密:1.30
6.总匝:N=705.5924878实选匝数:705.5
7.电密:j= 1.372830189
8.选线:S=13.25 2.3*6
9.绕组分布:导线
13.25选绕根数1匝数分布39.19444
总匝705.5并绕根数141.5层数18每层匝数
60
39
397.5
39
390层间绝缘:0.23
0158.5
200风道条:8个24225015
12
506
252260
290
357387
无绝缘456
加绝缘后
464
10.气隙厚:
21.1
11.线圈间距:5012.窗高:567实选窗高570 窗宽:316实选窗宽32013.线长L:826.29571线重G:298.5
14.温升:线净高
360
b=510S11=1.0651536760
a=0.379794705320
S12=0.5154624S'= 0.920002097R=1.331427427570P直=440.5375145P涡=13.21612543P引=0.5331475271210P总=463.37252322185.66189
q=503.664638Q =14.00
15.铁重:894.9
角重：17.6G总=830.1448
铁损：795.5
3400
4200
磁路长度：4320b/a=0.67105263
17.铁心温升:
S1=0.226204
S上轭顶0.734872S2=0.4598S前后正0.8996S3=0.14744S四角0.017072S4= 1.10808
S裸总 1.651544B=15
S非裸露K1=0.338575725S铁外表 1.17648S总= 1.208612989q=658.2291636S遮21200
Q=
64.71488697
112001.20888100.9784A0 4.510793483.75α0
0.174019427.2728
t0
45.8001355.80013铁芯等效半径铁芯单位热负荷Qo 并联电抗器计算单
3.电抗百分数 =16.最佳磁路为：夹件绝缘为2mm时,遮面积按1/2考虑夹件绝缘垫块遮面积S。