抗拔桩承载力计算书

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抗拔桩计算

抗拔桩计算(总1页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
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2 Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。

查省标锤击桩规程的表 5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土0.5i λ±=；黏性土0.7i λ±=；风化土0.5i λ±=。

承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
0.9ta p i i sia i R U q l Gp λξ=∑+ (DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8 =3.14x0.5x[0.5x10x13.5]+0.9x(25-10)x3.14x0.1252x13.5 =115kN>110kN
所以单桩抗拔承载力满足要求。

2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500 A 型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋
对于Φ500 A 型125壁厚管桩B R =377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。

3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
L a =Q t /f n *U pn =100x103(500-125*2)=573mm<2000mm
所以取a L =2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
A s =Q t /f y =100x103x1.35/360=375mm 2 (DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm 2>375mm 2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。

抗拔桩计算书

抗拔桩计算书确定桩型、截面尺寸及桩长选用人工挖孔桩、桩径800，嵌入中风化砂岩3m 承台埋深2m1.1确定桩的竖向受压承载力0.8 2.5D m μππ=== 222/40.8/40.5p A D m ππ=== 扩大头面积：22211/4 1.6/42p A D m ππ=== 2.51(0.82295 1.4)376.5sk si si i Q q l KN μψ=∑=⨯⨯⨯+⨯= 1.0300026000pk p pk p Q q A KN ψ==⨯⨯=基桩受压承载力设计值：//376/1.656000/1.653864sk s pk p R Q Q KN γγ=+=+=1.2确定桩的竖向抗拔承载力考虑桩扩大头作用，将其视为固结于砂岩内，按桩的强度设计抗拔。

1.3 确定单桩水平承载力0.88%g ρ= 080080720d mm =-= 542.010 6.73.010s E c E E α⨯===⨯ 22223000.8[2(1)][0.82(6.71)0.88%0.72]0.0543232E g d W d d m ππαρ=+-=+-⨯⨯= 400/20.054/20.022I W d m ===75200.850.853100.022 5.6110c E I E I K N m ==⨯⨯⨯=⨯ 00.9(1.50.5) 1.53b d m =+= 查表5.4.5取 4100/m MN m = 3610oa m χ-=⨯5310.771mα==0.7713 2.314h mα=⨯=<取 2.31h mα=查表5.4.2取0.601mν= 3.526xν=33530.771 5.6110610437.53.526h oaxEIR KNαχν-⨯⨯==⨯⨯=1、确定桩桩数，及桩的平面布置2.1桩的平面布置桩中心距：2.5 1.82m⨯=取2m承台尺寸：4.0x4.0m 承台埋深2m2.2受压最大时2900kF KN=767yF KN=-76721534xk yM F h KNm==⨯=1.25(290020 4.6 4.6)22079F GnN++⨯⨯≥==取4n=2.3 偏心受压验算2221.25(290022044) 1.251534 1.244 1.215061106400 1.2606y ix iii iM xM yF GNn y xR+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯=±=<满足要求2.4 抗拔验算2310kF KN=-530.4yF KN=530.421060.8x k yM F h K N m==⨯=2221.25231022044 1.251060.8 1.244 1.2286562276838y ix iii iM xM yF GNn y x+-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯-=-±=-2.5 水平承载力验算单桩水平承载力：11.257672404H KN⨯==01437.5hH R KNγ<=满足要求2、桩配筋计算3.1受压时材料C25混凝土HRB335级钢筋1506N KN=3/1506/0.916730.90.9111.90.5105355c cN KN f A KN ψϕ==<=⨯⨯⨯⨯=按构造配筋3.2受拉时838N KN = /838/0.9931c N K N ψ== 293110003103300s y N A mm f ⨯=== 选配A S =4000mm 23.3、裂缝验算E S =2.0X105N/mm 2 E c =2.8X104N/mm 2 A S =4000mm 2 3295210190.4/1.254000K SK S N N mm A σ⨯===⨯ 20.5te p A A m == 640000.8%0.510S te te A A ρ===⨯ 2220i i eq i in d d mm n d ∑==∑ 1.781.10.65 1.10.650.340.8%190.4tkte sk f ψρσ=-=-⨯=⨯ max 5190.420(1.90.08) 2.70.34(1.9400.08)0.1832.010 1.2%eq sk cr s te d c mm E σωαψρ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯ m a x []0.2mm ωω<= 满足条件。

抗拔管桩承载力计算

抗拔管桩承载力计算
单桩抗拔承载力特征值:实取：200kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ300mm
桩芯砼灌注长度4m
抗拔承载力设计值400 kN
桩芯砼強度等級C30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn0.3N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.106157113N/mm^2<ƒn=0.3N/mm^2
满足砼抗拉要求!
抗拔桩钢筋计算:
实配钢筋直径:20mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk360N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As1884mm^2
桩芯砼抗拉计算值=:212.31N/mm^2<ƒyk360N/mm^2
满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw120N/mm^2
对接焊缝厚度10mm
桩直径Φ300mm
抗拔承载力标准值400 kN
对接焊缝抗拉计算值42.46284501N/mm^2<ƒtw120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!。

抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书

附件一：抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书一、编制依据和适用范围本计算书的编制主要依据依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008、《梧桐山南站主体围护结构图》、梧桐山南站地勘资料以及梧桐山南站抗拔桩施工记录。

因此，本计算书仅适用梧桐山南站后注浆钻（冲）孔抗拔桩基的单桩抗拔承载力验算。

二、基础资料块状强风化凝灰岩。

依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第33页表5.3.5-1可知，梧桐山南站7#抗拔桩的泥浆护壁钻（冲）孔桩的极限侧阻力标准值qsik在最不利状态下取值范围为160～240.三、7#抗拔桩单桩基桩拔力计算经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填充空洞和涌包；不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第46页5.4.5可知，梧桐山南站抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力Nk ≤Tuk/2+Gp式中Nk—按合在效应标准组合计算的基桩拔力；Tuk—群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第5.4.6条确定；Gp—桩体自重，地下水位以下取浮重度；此外，Tuk =∑λiqsikuili式中Tuk—基桩抗拔极限承载力标准值；ui—桩身周长，对于等直径桩取u=πd；qsik—桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表5.3.5-1取值；λi—抗拔系数，可按该规范表5.4.6-2取值；li—自桩底起算的长度因此，按最不利状态下，梧桐山南站7#抗拔桩的基桩拔力Tuk /2=（∑λiqsikuili）/2=（0.7×160×3.142×1.4×5.42+0.7×160×3.142×1.4×2.58）/2=1970.66KN注：其中取值均按最不利值考虑：λi按黏性土、粉土考虑，取值范围为0.7～0.8；qsik按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为160～240.即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，Nk ≤1970.66KN，取值仍大于设计值1850KN。

单桩(抗拔)承载力计算

桩侧摩阻抗拔系数力特征值 λ i qsia(kPa)
kN
桩身周长u(mm)=π d=
1256.6
mm
岩土厚度l i(m) ZK2 ZK3 ZK13 ZK17 ZK25 ZK26 ZK32 ZK38 ZK37 ZK33 ZK20 ZK5 ZK24 0 2.7 0 0 0 5 3.5 1 1.3 3.4 0 0 0 4.2 3.8 1 3.7 3.5 0 0 4.5 4.6 0 1 1.8 0 0 0 0 6.45 3.65 1 3.4 0 0 0 2 7.7 0 1 2.7 5.8 1.7 0 0 1.9 2.2 1 3.1 1 0 0 0 6.1 4.1 1 2.7 3 0 0 2 4 4.8 1 2.7 3 0 0 2 4 4.8 1 3.5 3.2 0 0 0 5.1 4.7 1 3.9 2.8 0 0 0.7 3.8 2.8 1 3.7 0 0 0 0 7.5 2.9 1 4.3 5.1 1.3 1.1 0 0 3.9 1
预制管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 1.计算依据： 2.输入条件：
桩类别：计算公式： CFG孔桩桩身直径d(mm) ： 400 桩端承载土层：强风化岩桩端阻力特征值qpa(kPa)= 3500 单桩竖向极限承载力标准值 Quk=Qsk+Qpk=u ∑ qsikli+qpkAp 式（8.5.5-1）式（8.5.5-1）桩单位长度浮重度0.9Gp= 1.6956
1700
kN
单桩抗拔力 Rta 计算
单桩抗拔0
427
373
379
478
531
531
536
411
454
385
单桩竖向抗拔载力特征值Rta平均值＝

桩承载力抗拔计算书

桩承载力计算书持力土层6层边长400抗拔(工程桩) 22m（-5.70）C9Rtk=4x0.4x(25x12.72x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.38x0.7)=4x0.4x622.5=996G=0.4x0.4x(22-0.05)x(25-10)=52.7Rtd=(996+52.7)/2=524kN取Nk=520kN桩接头焊缝长度连接BQ=520x2/1.6=650kNQ=Lw’*he*fwt/1.2 fwt=170MPa he=0.75s=0.75x6=4.5mm Lw’=16Lw/2=8Lw Lw=650x1000x1.2/4.5/170/8=127mm图集Lw=160mm桩顶锚固筋As=Q/fy=520x2/1.6x1000/360=1805mm2取8d20 As=2513mm2《建筑桩基技术规范》3.5.3条工程桩裂缝控制值为0.3mm《建筑桩基技术规范》4.1.5条混凝土保护层厚度30mm地下室抗浮（水位标高室外地坪下0.5m）：一般部位柱网尺寸8.1x8.1水位高度 6.0+0.1+0.6-0.5=6.2m板自重25x0.6+20x0.1+20x0.02+25x0.25+16x1.0=39.6kN/m2柱、梁自重25x0.5x0.5x3.3+25x0.35x(0.8-0.25)x(8.1+8.1) =98.5kNG=39.6x8.1x8.1+98.5+520x4=4776kN F=6.2x10x8.1x8.1=4067kNG/F=1.17>1.05 安全抗拔(试桩) 26m（-1.900）C9Rtk=4x0.4x(32x0.5x0.7+25x15.1x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.58x0.7)=4x0.4x685.1=1096G=0.4x0.4x26x(25-10)=62.4 Rtd=(1096+62.4)/2=579kN试桩加荷值为1200裂缝控制验算计算书（工程桩）1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 矩形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr ＝2.7，截面尺寸 b×h ＝ 400×400mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni·di2) / ∑(ni·υ·di) ＝ 20mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm2，钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs ＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 40mm，h0 ＝ 360mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm2 C301.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 Nq ＝ 550kN1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：Ate ＝ b·h ＝ 400*400 ＝ 160000mm2ρte ＝ As / Ate ＝ 2513/160000 ＝ 0.015711.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq ＝ Nq / As （混凝土规范式 7.1.4－1）σsq ＝550000/2513 ＝ 219N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σsq) ＝1.1-0.65*2.01/(0.01571*219) ＝ 0.7211.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr·ψ·σsq·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) / 1.5Es＝ 2.7*0.721*219*(1.9*30+0.08*20/0.0157)/ 1.5 *200000＝ 0.225mm ≤ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。

桩承载力计算(抗压、抗拔、水平、压屈)

纵筋最小面积实设主筋（平方毫米）直径（mm）
600 0.65 1837.8317 18 桩身配筋率(%) ρ=As'/Aps
ψ 桩截面面积Aps 成桩工艺系数
(平方毫米)
c
282743.334
0.7
注：Rp'=ψ c f c Aps
实设主筋根数
纵向主筋抗压强度设计值fy'(Mpa)
10
360
心（m）重标准值 -0.455 126.72
轴心竖向力偏心竖向力作用下作用
桩竖向力计算
工况 Mmax 对 M应mi组n 合对 N应ma组x 合对 N应mi组n 合对 V应ma组x 合对应V组mi合n 对应组
Mk柱底弯矩 284.73
-372.46
-169.75
222.93
284.73
-372.46
ρ=
0.9
混凝土轴心抗压强度设计值
f c （Mpa)
14.3
注：Rp''=0.9f y'As'
1.当桩顶以下5d范围的桩身螺旋式箍筋间距不大于100mm时，
Rp=Rp'+Rp''=ψ c f c Aps+0.9f y'As'
2.当桩身配筋不符合“1”中规定时， Rp=Rp'=ψ c f c Aps
roN
圈梁 kN/m3
圈梁高（m）
坎墙 kN/m3
坎墙高（m）
拉梁计算
地面下墙体地面下墙体重量kN/m3 高（m）
拉梁kN/m3
计算跨度，1.15ln lc+0
15.9
25
0.2

抗拔灌注桩桩计算

单桩抗拔承载力计算取孔J15计算桩顶标高-7.59正负零标高取C9孔计算设计依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本工程岩土工程勘察报告本工程选用钻孔灌注桩，桩型类别为圆形T uk=∑λi q sik u i L i桩径 D=0.8mu i(m)= 2.5133m A p(㎡)=0.5027㎡K=2基桩自重G P=0.00KN土层该土层桩长(m)q sik(Kpa)抗拔系数λi1 2.652012-1 1.2450.72-27.5200.652-39180.652-411.8550.652-516.85800.741200.655-11500.655-21800.7桩长L=49∑λi q sik u i L i=2600.00KN单桩抗拔极限承载力标准值T uk=∑λi q sik u i L i=2600.00KN 按荷载效应标准组合计算的基桩拔力:N K≤T UK/2+G P=1300.00KN桩身强度计算：荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值 N=1.35*N K=1755.00KN 纵向受拉钢筋直径d=25mm f y=360N/mm2钢筋根数=16纵向受拉钢筋面积A S=7854mm2f y As=2827.44KN N<fyAs 桩身强度满足要求(注:试桩时，N取单桩抗拔极限承载力标准值Tuk)抗拔桩裂缝计算：混凝土强度等级C30混凝土抗拉标准值f tk＝ 2.01N/mm2f c=14.3N/mm2混凝土弹性模量E c=30000N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数 ν＝1.0构件受力特征系数αcr＝2.7混凝土保护层厚度C=50钢筋弹性模量E s=200000N/mm2d eq＝∑(n i * d i^2)/∑(n i*υ*d i)＝25/1=25mmρte＝A s/A p＝7854/(0.503x10^6)=0.0156取ρte=0.0156 (注:当 ρte<0.01 时取 ρte=0.01)σsk=N k／A S=1300x10^3/7854=165.52ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.0156x165.52)=0.594取ψ=0.594(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d eq/ρte)/E S=2.7x0.594x165.52x(1.9x50+0.08x25/0.0156)/200000=0.296< 0.3 裂缝满足要求。

桩基抗拔计算书

发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。

/2k uk p N T G <+
式中k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范
5.4.6确定；
p G ——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。

(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。

桩基抗拔计算书

发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析,根据已确定的各项参数,验算抗拔承载力就是否足够。

/2k uk p N T G <+
式中
k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力; uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值,可按桩基规范5、4、6确定;
p G ——基桩自重,地下水位以下取浮重度,对于扩底桩应按桩基规范表5、4、6-1确定桩、土柱体周长,计算桩、土自重。

(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算: q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力(卵石抗拔系数λ= 0、6 )
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0、05 × 25 × 1、6 = 2、0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。

桩身抗拔承载力计算(原始)

49.3 m 正负零绝对标高50.6 m 地下室底板底绝对标高=50.6-4.8-0.4=45.4 m 单桩抗拔承载力特征值计算:
上部结构自重(0.4+0.18)*25+(0.2+0.1)*20=20.5kN/m^2水浮力设计值10*(49.3-45.4)=39kN/m^2单桩抗拔承载力特征值((39-20.5)*8.2*8.2)/3=414.6466667kN
实取：450kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ250mm
桩芯砼灌注长度 2.5m
抗拔承载力设计值630 kN
桩芯砼強度等級C 30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn 0.35N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.321019108N/mm^2<ƒn=
0.35N/mm^2满足砼抗拉要求!
抗拔桩桩芯钢筋计算:
实配钢筋:25mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk 400N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As 2943.75mm*mm 桩芯砼抗拉计算值=:214.0127389N/mm^2<ƒyk
400N/mm^2满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw 120N/mm^2
对接焊缝厚度8mm
桩直径Φ500mm
抗拔承载力标准值900 kN
对接焊缝抗拉计算值71.65605096N/mm^2<ƒtw
120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!抗浮水位设计标高(取场地左
下角兰景北路路面绝对标高)
桩身侧摩阻力计算(选最不利孔位ZK19)
450kN
满足抗拔要求!。

抗拔桩承载力计算书

单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩类型编号1桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩桩身直径d = 0.500m桩身长度l = 13.00m桩顶标高81.00m2.土层性能层号岩土名称抗拔系数λ极限侧阻力标准值q sik(kPa)极限端阻力标准值q pk(kPa)6 粉质粘土0.75 607 淤泥质土0.72 388 粗砂0.55 659 粉质粘土0.75 683.勘探孔天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m层号岩土名称层厚(m) 层底标高(m) 层底埋深(m)6 粉质粘土17.50 78.50 17.507 淤泥质土 4.00 74.50 21.508 粗砂10.00 64.50 31.509 粉质粘土 6.00 58.50 37.50注：标高均指绝对标高。

4.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008二、竖向抗压承载力单桩极限承载力标准值：Q uk = u∑q sik l i + q pk A p= 1.57 × (60 × 2.50 + 38 × 4.00 + 65 × 6.50) + 0 × 0.20= 1138kN单桩竖向承载力特征值R a = Q uk / 2 = 569kN三、竖向抗拔承载力基桩抗拔极限承载力标准值：T uk = ∑λi q sik u i l i= 0.75 × 60 × 1.57 × 2.50 + 0.72 × 38 × 1.57 × 4.00 + 0.55 × 65 × 1.57 ×6.50= 714kN四、基桩抗拔力特征值R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn桩身强度计算书一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应主筋：HRB400f y = 360 N/mm 2 E s = 2.0×105 N/mm 2箍筋：HRB400钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 500.00 mm纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土：C30f tk = 2.01 N/mm 2最大裂缝宽度限值：ωlim = 0.3000 mm 2.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N' ≤ f y A s + f py A py因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0A s = N'f y = 750.000×103360= 2083.33 mm 22.主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款取最小配筋率 ρmin = 0.597%验算配筋率时，取 ρ = A s A = 2083.33196349.54= 1.061%根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款取最大配筋率 ρmax = 5.000% 因为 ρmin ≤ ρ ≤ ρmax所以，主筋配筋率满足要求实配主筋：1220，A s = 3769.91 mm 23.箍筋配置按构造配置箍筋实配箍筋：8@300，A sv s= 0.1676 mm 2/mm 4.计算ρteA ts = A s = 3769.91 mm 2A te = pD 24 = p ×500.0024=196349.54 mm 2根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4）ρte = A ts A te = 3769.91196349.54= 1.920%5.计算σsq根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.4-1）σsq = N q A ts = 560.00×1033769.91= 148.54 N/mm 27.计算ωmax根据《混凝土结构设计规范》第7.1.2条 αcr = 2.7 ψ = 1.1 - 0.65f tkr te s sq= 1.1 - 0.65× 2.011.920%×148.54 = 0.64c = a s -d 2 = 35.00 - 202= 25.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-3）d eq = S n i d i 2S n i n i d i = d n = 201.00= 20.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-1） ωmax = αcr ψs sq E s (1.9c + 0.08d eqr te)= 2.70×0.64×148.542.0×105×(1.9×25.00 + 0.08×20.001.920%) = 0.1684 mm ≤ ωlim = 0.3000 mm最大裂缝宽度满足要求。

桩承载力计算(抗压、抗拔、水平、压屈)

Quk的取值
1.当 Quk≥Ru时，Quk=Ru 。
(最终单桩极限竖向承载力)
桩侧阻力标准值
qsik（Kpa)
35 45 55 48 56
Ap
0.282743334
Quk=
土层标高
Qsk'
281.71 #N/A #N/A #N/A #N/A
每层土层底标高(m)
447.43 443.93 443.13 434.93 433.7
心（m）重标准值 -0.455 126.72
轴心竖向力偏心竖向力作用下作用
桩竖向力计算
工况 Mmax 对 M应mi组n 合对 N应ma组x 合对 N应mi组n 合对 V应ma组x 合对应V组mi合n 对应组
Mk柱底弯矩 284.73
-372.46
-169.75
222.93
284.73
-372.46
拉梁有效高度 h0（mm）
按简支梁配筋As2(mm2)
按连续梁配筋As2(mm2)
按简支梁总单侧配筋 As(mm2)
按连续梁总单侧配筋 As(mm2)
单排根数
#N/A #N/A
#N/A
#N/A
400 #N/A
#N/A
#N/A
#N/A
4
#N/A #N/A
#N/A
#N/A
350 #N/A
#N/A
14.3
360
有效高度h0 受压区高
（mm） 582
度#xN(/mAm)
647
#N/A
底筋
682
800
负筋
747
#N/A #N/A
ζb 0.518 条件
#N/A #N/A #N/A #N/A

预应力混凝土管桩抗拔承载力计算(全文)

预应力混凝土管桩抗拔承载力计算(全文)学术风格1. 引言在土木工程领域，预应力混凝土管桩抗拔承载力计算是一个重要的研究课题。

本文对该问题进行了全面的分析和计算，以期为工程实践提供参考和指导。

2. 抗拔承载力计算原理2.1 预应力混凝土管桩的构造特点2.2 抗拔承载力计算公式的推导2.3 参数及符号说明3. 预应力混凝土管桩抗拔承载力计算方法3.1 土层力学参数的确定3.2 桩身和土体的相互作用分析3.3 桩身和土体的承载力计算3.4 抗拔承载力计算公式的应用例子4. 计算结果与分析4.1 不同参数情况下的抗拔承载力计算结果4.2 参数变化对抗拔承载力的影响分析5. 结论通过对预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的研究，本文得出了以下结论：5.1 预应力混凝土管桩抗拔承载力与土层力学参数密切相关；5.2 抗拔承载力计算公式的应用能够准确预测预应力混凝土管桩的抗拔承载力；5.3 参数的变化对抗拔承载力有明显的影响。

6. 参考文献[参考文献列表]附件：相关数据和图表。

法律名词及注释：1. 预应力混凝土：通过在混凝土中引入预先施加的拉应力，提高混凝土的抗拉强度和耐久性的一种混凝土类型。

2. 抗拔承载力：土木工程中指桩基在受到外力作用时，能够抵抗桩身抬升的能力。

—————————————————————————————————————————————商务风格1. 概述本文档旨在全面介绍预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的方法和原理，为建筑项目中相关工程设计提供参考。

2. 抗拔承载力计算原理2.1 预应力混凝土管桩的结构特点和优势2.2 抗拔承载力计算公式的推导及应用范围2.3 参数及符号说明3. 预应力混凝土管桩抗拔承载力计算方法3.1 土层力学参数的确定及考虑因素3.2 桩身与土体相互作用分析及力学模型选择3.3 抗拔承载力计算公式的具体应用方法4. 计算结果与分析4.1 不同桩长、直径和预应力程度对抗拔承载力的影响4.2 不同土质条件下预应力混凝土管桩的抗拔性能比较5. 结论本文综合分析了预应力混凝土管桩抗拔承载力计算的关键参数和方法，并得出以下结论：5.1 土层力学参数对抗拔承载力具有重要影响，需进行准确测定和合理选取；5.2 合理应用抗拔承载力计算公式能够有效预测预应力混凝土管桩的抗拔性能；5.3 桩长、直径和预应力程度是影响抗拔承载力的关键因素。