y160l-6电机定、转子冲片设计
电机定转子冲片自动叠铆级进模设计
电机定转子冲片自动叠铆级进模设计
欧阳波仪;成百辆
【期刊名称】《模具工业》
【年(卷),期】2006(32)1
【摘要】分析了电机定转子冲片加工工艺及传统加工工艺的缺陷,设计了转子冲片和定子冲片同模套冲、自动叠铆的级进模,确定了排样方案及模具结构,阐述了自动叠铆技术的设计要点。
该模具自投入生产,效率高、运行稳定、寿命长。
【总页数】5页(P31-35)
【关键词】电机定转子冲片;自动叠铆;排样方案;级进模设计
【作者】欧阳波仪;成百辆
【作者单位】株洲职业技术学院机电系;广东省技师学院机械制造系
【正文语种】中文
【中图分类】TG386.2
【相关文献】
1.电机定转子铁芯自动叠铆级进模设计 [J], 陈展标;黄国伟
2.电机定转子铁芯三拼式套冲自动叠铆级进模设计 [J], 邓卫国;于波;巢波
3.微电机定转子自动叠片级进模（1） [J], 邓卫国
4.微电机定转子自动叠片级进模(2) [J], 邓卫国
5.微电机定转子自动叠片级进模(5) [J], 邓卫国
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Y160M_6电机的设计说明
一．笼型三相异步电动机基本运行原理1.1相旋转磁场的产生三相异步电动机的定子绕组由3个独立的相绕组组成。
当绕组中通以三相交流电时，电动机部就产生旋转磁场。
异步电动机由静止变化到转动，它的根据就在于电动机部的旋转磁场的产生，绕组中通以三相交流电则是产生这个变化的条件。
现在我们来详细的讲解三相旋转磁场的产生原理以及它与转速有什么关系。
设一只6槽2极三相异步电动机。
定子绕组的三个相线圈接在三相电网上,在 0，π/2、π、3π/2、2π五个瞬间，电流情况分别是i U=0、i V=-3I m/2、i W=3I m,i V=I m、i V=i W=-I m/2,i U=0、i V=-3I m/2、i W=-3I m/2,i U=-I m、i V=i W=I m/2,i U=-I m、Iv=i w=-I m/2,i U=0、i V=-3I m/2、i W=3I m/2我们规定，定子每相绕组电流自“头”（U1，V1,W1）流入为正，自“尾”（U2，V2，W2）流入为负。
同时以“╳”号代表流入纸面方向，“.”号表示流出纸面方向。
应用前面所叙述的，可确定三相定子绕组于0，π/2，π，3π/2，2π五个瞬间所产生的合成磁场。
绕组中通以三相电流,电动机部就会产生一个幅值不变的旋转磁场.这磁场沿气隙圆周基本上是按正弦波分布的,幅值不变指的是旋转时磁场正弦波振幅不变。
而电流在时间上变化半周,磁场在电机部空间正好转过半个圆周.对于2极电机,半个圆周正好正好是一个极距(沿电机气隙圆周量得的相邻两极中心的距离叫极距,以符号τ表示).因此,电流变化一周,磁场正好转过2个极距;电流每秒变化f周,磁场每秒即转过2f个极距.考虑到2极电机一个圆周等于2个极距,所以2极电动机旋转磁场的转速n1为n1=2f/2(转/秒) 或n1=120f/2(转/分)从普通情形来看,如果以P表示电机的极对数,则电机空间一个圆周将等于2P(极数)个极距.因此,旋转磁场转速N的普遍公式是:n1=120f/2p=60f/2p(转/分)通常N叫做电动机的"同步转速".以交流电频率f=50赫(周/秒)代入,得2,4,6,8,10极异步电动机的同步转速分别是3000,1500,1000,750,600转/分。
自启动式永磁系列同步电机数据
自启动式永磁系列同步电机数据1、280S-81）定子冲片数据外径：445、内经：325、铁芯长度：220、槽数：72 。
转子极弧系数：αρ＝0.78（17.55°）αβ＝17.6/4＝4.4°气隙：δmin＝2、δ1＝3.2、δmax＝6偏心距： H＝35.685、极弧半径: Rρ＝124.815、AA＝12.4415。
2）阻尼绕组数据（材料：硬紫铜）每极阻尼条数：Νd＝7、阻尼条间角度：αd＝5°阻尼条直径：Φd＝6.5、阻尼槽尺寸：Φk＝6.6 R d＝1、 R b＝2端环截面积： S e＝110 mm²3）定子绕组数据绕组形式：双层叠式、绕组短距：Y＝1 [1-9、2-10、3-11] 元件匝数：ΝS＝3、每相匝数Ν＝2P×q×ΝS＝72绕组分布： [ 3、3、3 ] 导体截面积：S＝18 mm²4）永磁体数据：（38UH）磁体厚度： R m＝12.5mm 磁体长度：H m＝50 槽宽：14 垫厚： R mg=1.2;e0＝220V； R mg=0.5;e0＝232V；R mg=0.1;e0＝242V2、200L-6 [ 22/30KW（25KW）I N=35/47A（39A）T N=210/286.5 ] 1）定子冲片数据外径：327、内经：230、铁芯长度：185、槽数：54 转子极弧系数：αρ＝0.78（23.4°）αβ＝5.6°气隙：δmin＝1.6、δ1＝2.6、δmax＝4.8偏心距：H＝17.70、极弧半径、Rρ＝95.70、 AA＝11.10 。
2）阻尼绕组数据（材料：硬紫铜）每极阻尼条数：Νd＝7、阻尼条间角度：αd＝6.6°阻尼条直径Φd＝6.7、阻尼槽尺寸：Φk＝6.8、 R d＝1、R b＝2 端环截面积： S e＝150 mm²3）定子绕组数据：绕组形式：双层叠式、绕组短距：Y＝1 [1-9、2-10、3-11] 元件匝数：ΝS＝5、每相匝数Ν＝2P×q×ΝS＝90绕组分布： [ 5、5、5 ] 导体截面积：S＝9 mm²4）永磁体数据：（38UH）磁体厚度：h m＝7.5、槽宽：h k＝8.5磁体长度： B m＝52、 [B m1＝22（90°）、 B m2＝30（30°）] 垫厚： R mg=1.2;e0＝220V； R mg=0.5;e0＝232V；R mg=0.1;e0＝242V5）启动数据：（e0＝220，U＝220V）启动电流： I SA=310A F sf=8.86/7.95/6.6启动转距： T sf=625N.M T sf＝2.98/2.63/2.18启动能力： J＝12 T L＝1/N²×238 （能起）3、180L-6 [ 18.5/22KW I N=29.5/35A T N=176/210 ]1）定子冲片数据外径：290、内经：205、铁芯长度：180、槽数：54 转子极弧系数：αρ＝0.77 （23.1°）αβ＝15.3/3＝5.1°气隙：δmin＝1.5、δ1＝2.5、δmax＝4.5 偏心距： H＝17.05、极弧半径： Rρ＝83.95、 AA＝9.033 。
Y160M1-8电机设计(题目5)
电机设计任务书三相笼型感应电动机电磁设计及其运行性能的计算周璟瑜2020年6月一、课程设计的性质与目的《电机课程设计》的是电气工程及其自动化专业电机电器及其控制方向（本科）、电机制造（专科）专业的一个重要实践性教学环节，通过电机设计的学习及课程设计的训练，为今后从事电机设计工作、维护的人才打下良好的基础。
电机设计课程设计的目的：一是让学生在学完该课程后，对电机设计工作过程有一个全面的、系统的了解。
另一个是在设计过程培养学生分析问题、解决问题的能力，培养学生查阅表格、资料的能力，训练学生的绘图和阅图能力，为今后从事电机设计技术工作打下坚实的基础。
二、设计内容1. 在查阅有关资料的基础上，确定电机主要尺寸、槽配合，定、转子槽形及槽形寸。
2. 确定定、转子绕组方案。
3. 完成电机电磁设计计算方案。
4. 画出定、转子冲片图。
5. 完成说明书（16开，计算机打印或课程设计纸手写，计算机打印需提供纸质计算原稿）6. 对已经完成的电磁设计方案建立有限元模型，利用ANSOFT软件进行运行性能的仿真计算，给出性能分析图表等。
三、课程设计的基本要求1．求每位同学独立完成一种型号规格电机的全部电磁方案计算过程，并根据所算结果绘出定、转子冲片图。
2．要求计算准确，绘出图形正确、整洁。
3．要求学生在设计过程中能正确查阅有关资料、图表及公式。
四、设计题目题目5：Y160M1-8 额定数据与性能指标1、电机型号Y160M1 -82、额定功率P N=4千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N=380 伏1-Δ5、极数 2P=86、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.84η= 8、功率因数cos .72o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0MT *= 起动性能：起动电流倍数 6.0stI *=,起动转矩倍数 2.0st T *= 主要尺寸10.26D m = 10.18i D m = 0.11l m = 0.4mm δ= 20.06i D d m ==；124844Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽： 01 3.2b mm = 010.8h mm = 1 5.3s b mm = 130o α=1 3.85s r mm = 111218.6s s h h mm += 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 020.5h mm = 21 5.2s b mm =22 2.2s b mm = 0230α= 212219s s h h mm +=五、说明书格式1．课程设计封面；2．课程设计任务书；3．三相感应电动机电磁设计特点及设计思想； 三相感应电动机是由定子绕组形成的旋转磁场与转子绕组中感应电流的磁场相互作用而产生电磁转矩驱动转子旋转的交流电动机。
Y132M1-6 kW电机设计
目录摘要 (1)前言 (2)第1章概述 (3)1.1我国电机制造工业发展近况与发展趋势 (3)1.2 电机的分类 (4)1.3三相异步电动机的结构和用途 (5)1.3.1异步电动机结构 (5)1.3.2异步电动机用途 (7)1.4三相异步电动机的基本工作原理和运行特性 (7)1.4.1 基本工作原理 (7)1.4.2三相异步电动机的工作特性 (8)1.5 三相异步电动机的起动与调速 (10)1.5.1三相异步电动机的起动 (10)1.5.2三相异步电动机的调速 (11)1.6 感应电动机的主要性能指标和额定参数 (12)第2章三相鼠笼式异步电动机的设计方法 (13)2.1 电磁负荷的选择与匹配 (13)2.1.1电磁负荷对电机性能和经济性的影响 (13)2.1.2 电磁负荷的选择 (14)2.1.3 电荷负荷的匹配 (14)2.2 主要尺寸、气隙长度的选取及绕组型式的选择 (15)2.2.1主要尺寸的选择 (15)2.2.2 铁心尺寸 (16)2. 3定子尺寸设计 (17)2.3.1 定子槽数的选择 (17)2.3.2 定子绕组形式和节距的选择 (18)2.3.3 定子槽数选择及槽形尺寸的确定 (18)2.4 笼形转子的尺寸设计 (19)2.4.1转子槽数选择及定转子槽配合问题 (19)2.4.2 转子槽形的选择和槽形尺寸的确定 (20)第3章三相鼠笼式电动机电磁设计与方案调整 (22)3.1鼠笼式电动机电磁方案的设计 (22)3.2 提高电机工作性能的一些措施 (43)Y132M1-6 kW三相鼠笼式异步电动机设计摘要本文介绍了Y系列三相鼠笼异步电动机的设计方法,文章首先从异步电机的基本理论及工作特性着手，简单介绍了异步电机的发展近况、基本特性、类型、结构、用途、技术指标、工作原理及运行特性等，为电机设计的做好必要的理论准备。
电机设计是个复杂的过程，因此需要考虑的因素、确定的尺寸和数据很多。
同时本文也详细阐述了三相鼠笼异步电动机的设计改进调整方案，以及计算机辅助工具的应用，这给电机设计和优化带来了新的契机。
资料：三相感应电机设计题目+实例
三相笼型感应电动机电磁设计及其运行性能的有限元电磁场仿真计算设计内容1．在查阅有关资料的基础上，确定电机主要尺寸、槽配合，定、转子槽形及槽形尺寸。
2．确定定、转子绕组方案。
3．完成电机电磁设计计算方案。
4．画出定、转子冲片图。
5．完成说明书（16开，计算机打印或课程设计纸手写，计算机打印需提供纸质计算原稿）6.对已经完成的电磁设计方案建立有限元模型，利用ANSOFT软件进行运行性能的仿真计算，给出性能分析图表等。
课程设计的基本要求1．求每组同学独立完成一种型号规格电机的全部电磁方案计算过程，并根据所算结果绘出定、转子冲片图。
2．要求计算准确，绘出图形正确、整洁。
3．要求学生在设计过程中能正确查阅有关资料、图表及公式。
题目(算例)：Y132M-4 额定数据与性能指标1、电机型号Y132M -42、额定功率P N=7.5千瓦3、额定频率f N =50Hz4、额定电压及接法U N=380V Δ5、极数2P=46、绝缘等级B7、力能指标：效率0.853η= 0.87 8、功率因数cos .84o ϕ= 0.859、最大转矩倍数 2.2M T *=10、起动性能：起动电流倍数 7st I *=,起动转矩倍数 2.2st T *=设计题目题目1： Y132M 1-6 额定数据与性能指标1、电机型号Y132M 1 -62、额定功率 P N =4千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=66、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.84η= 8、功率因数cos .77o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0M T *=起动性能：起动电流倍数 6.5st I *=,起动转矩倍数 2.0st T *=主要尺寸10.21D m = 10.148i D m = 0.14l m = 0.35mm δ= 20.048i D d m ==；123633Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.5b mm = 010.8h mm = 1 6.8s b mm =，130o α=1 4.4s r mm = 111211.5s s h h mm += 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 021h mm = 21 6.5s b mm =22 2.6s b mm = 0230α= 212220s s h h mm +=题目2：Y132M 2-6额定数据与性能指标1、电机型号Y132M 2 -62、额定功率 P N =5.5千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=66、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.853η= 8、功率因数cos .78o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0M T *=起动性能：起动电流倍数 6.5st I *=,起动转矩倍数 2.0st T *=主要尺寸10.21D m = 10.148i D m = 0.18l m = 0.35mm δ= 20.048i D d m ==；123633Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.5b mm = 010.8h mm = 1 6.8s b mm = 130o α=1 4.4s r mm = 111211.5s s h h mm +=； 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 021h mm = 21 6.5s b mm =22 2.6s b mm = 0230α= 212220s s h h mm +=题目3：Y132M-4额定数据与性能指标1、电机型号Y132M -42、额定功率 P N =7.5千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=46、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.87η= 8、功率因数cos .85o ϕ=9、最大转矩倍数 2.2M T *=起动性能：起动电流倍数 7st I *=,起动转矩倍数 2.2st T *=主要尺寸10.21D m = 10.136i D m = 0.16l m = 0.4mm δ= 20.048i D d m ==；123632Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.5b mm = 010.5h mm = 1 6.7s b mm = 130o α=1 4.4s r mm = 111214.5s s h h mm += 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 021h mm = 21 5.5s b mm =223s b mm = 0230α= 212225s s h h mm +=题目4：Y132S-4 额定数据与性能指标1、电机型号Y132S -42、额定功率 P N =5.5千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=46、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.853η= 8、功率因数cos .84o ϕ=9、最大转矩倍数 2.2M T *=起动性能：起动电流倍数 7st I *=,起动转矩倍数 2.2st T *=主要尺寸10.21D m = 10.136i D m = 0.115l m = 0.4mm δ= 20.048i D d m ==；123632Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.5b mm = 010.8h mm = 1 6.7s b mm = 130o α=1 4.4s r mm = 111214.5s s h h mm += 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 020.5h mm = 21 5.5s b mm =223s b mm = 0230α= 212225s s h h mm +=题目5：Y160M 1-8 额定数据与性能指标1、电机型号Y160M 1 -82、额定功率 P N =4千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=86、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.84η= 8、功率因数cos .72o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0M T *=起动性能：起动电流倍数 6.0st I *=,起动转矩倍数 2.0st T *=主要尺寸10.26D m = 10.18i D m = 0.11l m = 0.4mm δ= 20.06i D d m ==；124844Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.2b mm = 010.8h mm = 1 5.3s b mm = 130o α=1 3.85s r mm = 111218.6s s h h mm += 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 020.5h mm = 21 5.2s b mm =22 2.2s b mm = 0230α= 212219s s h h mm +=题目6：Y160M 2-8 额定数据与性能指标1、电机型号Y160M 2 -82、额定功率 P N =5.5千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=86、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.85η= 8、功率因数cos .74o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0M T *=起动性能：起动电流倍数 6.0st I *=,起动转矩倍数 2.0st T *=主要尺寸10.26D m = 10.18i D m = 0.145l m = 0.4mm δ= 20.06i D d m ==；124844Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.2b mm = 010.8h mm = 1 5.3s b mm = 130o α=1 3.85s r mm = 111218.6s s h h mm += 转子采用斜肩平底槽：021b mm = 020.5h mm = 21 5.2s b mm =22 2.2s b mm = 0230α= 212219s s h h mm +=题目7：Y160M-6额定数据与性能指标1、电机型号Y160M -62、额定功率 P N =7.5千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=66、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.86η= 8、功率因数cos .78o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0M T *=起动性能：起动电流倍数 6.5st I *=,起动转矩倍数 2.0st T *=主要尺寸10.26D m = 10.18i D m = 0.145l m = 0.4mm δ= 20.06i D d m ==；123633Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.8b mm = 010.8h mm = 17.4s b mm = 130o α=1 5.1s r mm = 111216s s h h mm += 转子采用斜肩园底槽：021b mm = 020.5h mm = 2 4.2s b mm = 2 2.1s r mm = 0230α= 212225s s h h mm +=题目8：Y160L-6 额定数据与性能指标1、电机型号Y160L -62、额定功率 P N =11千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=66、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.87η= 8、功率因数cos .78o ϕ=9、最大转矩倍数 2.0M T *=起动性能：起动电流倍数 6.5st I *=,起动转矩倍数 2.0st T *=主要尺寸10.26D m = 10.18i D m = 0.195l m = 0.4mm δ= 20.06i D d m ==；123633Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.8b mm = 010.8h mm = 17.4s b mm = 130o α=1 5.1s r mm = 111216s s h h mm += 转子采用斜肩园底槽：021b mm = 020.5h mm = 2 4.2s b mm = 2 2.1s r mm = 0230α= 212225s s h h mm +=说明书格式1．课程设计封面； 2．课程设计任务书；3．三相感应电动机电磁设计特点及设计思想； 4．三相感应电动机定、转子绕组方案； 5．电磁设计设计单； 6．定、转子冲片图； 7．总结与体会；参 考 文 献1.《电机设计》, 陈世坤, 第二版2.《中小型电机设计手册》，上海电器科学研究所《中小型电机设计手册》编写组，机械工业出版社.1994年3.《小型三相异步电动机技术手册》，季杏法主编，机械工业出版社 19874.《电机设计》，李隆年主编，清华大学出版社5.《电机学》，汤蕴璆主编，机械工业出版社算 例（一）额定数据和主要尺寸：1. 额定功率：KW P n 5.5=2. 额定电压：V U U N N 380==Φ （∆接）3. 功电流：A A mU P I N N kW82.43803105.53=⨯⨯==Φ 4. 效率：853.0'=η 5. 功率因素：78.0cos '=ϕ 6. 极对数：3=p 7. 定转子槽数每相每极槽数取整数31=q 则363332211=⨯⨯⨯==mpq Z332=Z 并采用斜肩平底槽 8. 定转子每极槽数6636211===p Z Z p 5633222===p Z Z p 9．确定电机电机主要尺寸 主要尺寸来确定l D i 和ef l923.0931.02013.05.5ln 0108.0931.0013.0ln 0108.0'=+⨯-=+-=p P K N E 计算功率KWP K P NE 63.778.0853.0105.5923.0cos 3''''=⨯⨯⨯==ϕη 初选68.0'=p a ，095.1'Nm K ，96.0'1=dp K 可取mA A 25600'=，取TB 67.0'=δ，假定min1440'rn =。
电机设计资料1
Y2系列与Y系列异步电动机机座散热筋比较（毫米）
Y2系列机座与Y系列机座壁厚减少量（毫米）
33
22
1
D il l
i2
0.07毫米。
※
s
-4
一．槽形选择及槽尺寸的确定
1）定子槽形及槽尺寸的确定
定子槽形中小形异步电机一般采用圆导线绕成的散嵌绕组，定子槽形常选用半闭口梨形槽。
其优点是槽开口小，可以减少铁心表面损耗和脉振损耗，并使气隙系数较小，以减小励磁电流；同时使槽面积利用率高，冲模寿命较长；槽绝缘的弯曲度小，不易破损。
多极底速电机或小功率电机，也可选用半闭口平底槽。
中型底压异步电机常采用半开口矩形槽，而高压电机则采用开口矩形槽。
2）定子半闭口梨形槽尺寸确定
确定槽尺寸一般有两种方法。
第一种方法是先选取气隙磁密Bδ、齿磁密B t1和轭糍密B j1，分别计算出所需齿宽b t1和轭高h j1，然后通过作图，得出槽形尺寸，最后用槽满率sf进行校核，并进行必要的调整。
第二种方法是初选槽满率sf值，计算出槽部有效面积A e，然后根据A e、槽形及有关数据，初步确定槽尺寸，最后校核B t1、
B j1并作必要的调整。
通常采用第一种方法。
3.11轴深长度一半处的径向圆跳动公差应符合表3的规定。
3.12凸缘止口对电动机轴线的径向圆跳动公差和凸缘配合面对电动机轴线的端面圆跳动公差应符合表4的规定。
0.75毫米。
电机设计资料
2005.8.28。
Y180L-6
你的Y180L-6的结果三相异步电动机设计主要数据定子槽数=54. 定子外径=290.00 转子外径=204.10转子槽数=44. 定子内径=205.00 转子内径= 70.00 电压=380.0 跨距= 106.86铁心长= 200.00 铁心有效长= 200.90 并联路数= 2.线圈伸出长= 30.75定子净铁心长= 184.00 转子净铁心长= 184.00 每相串联导体数= 306.0定子槽口宽= 3.50 转子槽口宽= 1.00 每槽导体数= 34.定子槽宽= 5.50 转子槽宽= 3.20 绕组层数= 2.定子槽底半径= 3.80 转子槽宽= 3.20 定子线规1: 1.* 1.5000定子槽斜边高= .70 转子槽宽= 5.00 定子线规2: 0.* .0000定子槽高=17.80 转子槽宽= 2.20 导线面积: 1.77定子槽口高= .80 转子槽口高= .50 节距: 8.00 (________)定子齿宽= 6.58 转子槽高1= .64定子绕组伸出铁心直线部分长:20.00线圈半匝长= 363.29转子上齿宽= 8.88 转子槽高2=11.86 铜重: 11.01(kg) B25= 15400.00 转子下齿宽= 7.75 转子槽高3=19.00 铝重: 3.70(kg) P10= 2.12定子齿距=11.93 转子齿距=14.57 铁重: 120.70(kg) B50= 16400.00 定子槽肩斜角度数(角度)= 35.00 定子电阻= .6826 P15= 5.10转子槽肩斜角度数(角度)= 30.00 转子电阻= .5480 定子电密= 5.06定子轭部磁路计算最小的高度= 19.40 转子导条电密= 2.7309 端环电密= 1.5967转子轭部磁路计算最小的高度= 35.05 斜槽度: 1.00 槽绝缘厚度: .35导线漆膜厚度:.08 .00定子轭高=20.67 转子轭高= 35.05 定子槽有效面积: 109.04气隙长度= .45 转子槽形代号= 4. 槽满率: .7784 槽楔厚度:2.00定子齿下部宽= 6.60 定子齿上部宽= 6.57 转子上齿下部磁密= 15356.26转子下齿下部磁密= 15529.01定子轭最大磁密= 15501.6 转子轭最大磁密= 8580.0----------------------------------------------------------------------------面积磁密磁路长度单位安匝数安匝数定子齿: 10899.3 14835. 19.8 18.43 36.43定子轭: 3802.7 14551. 70.5 15.91 40.63转子齿: 11983.5 13492. 12.5 10.44 62.7210450.9 15471. 19.0 26.14转子轭: 6449.2 8580. 27.5 2.81 5.40气隙: 21564.2 7498. .59 356.37总匝数：501.56有功电流= 13.1579 损耗（标么值）损耗（实际值）磁化电流= 7.6993 铜耗: .0437 656.0744空载电流= 8.7552 铝耗: .0244 365.7318铁耗: .0264 395.3487定子轭部磁路校正系数=.362 杂散耗: .0150 225.0000转子轭部磁路校正系数=.700 机械耗: .0087 130.5000 电抗电流系数=1.0284 总损耗: .1182 1772.6550 输入标么值：1.1182电流标么值电流实际值定子电流1.3604 17.8998转子电流1.1335 294.1245----------------------------------------------------------------------------磁密Cm**3 W/cm^3 损耗空载定子齿: 15399.7 1292.7 .042 54.16空载定子轭: 15105.9 3217.6 .040 129.97----------------------------------------------------------------------------效率功率因数最大起动转矩倍数起动转矩倍数起动电流倍数计算值: .8943 .8220 2.87 2.63 6.24 设计值: .8950 .8100 1.80 2.00 6.50 热负荷= 1292.2080 转差率= .0230 材料成本= 1219.72----------------------------------------------------------------------------型号:Y180L-6 频率: 50.极数: 6. 绝缘等级: ( 允许温升80k )功率: 15.00 (kw) 绕组接法: 2-- 矽钢片牌号:DR510计算:_____________日期:2009- 3-17 校核:_____________日期:___________。
Y电动机绕组数据
29.8
89.0
0.85
7.5
2.2
2.3
180
0.5
260
170
60
22
1-1.12
1Δ
单层交叉
1-9,2-10,11-18
36/28
Y2-160M-6
7.5
16.7
86.0
0.77
6.5
2.0
2.1
120
0.4
260
180
60
40
1-1.0
1Δ
单层链式
1-6
36/42
Y2-160L-6
11
23.6
0.69
5.0
1.8
2.0
90
0.25
155
106
38
62
1-0.8
1Y
单层链式
1-6
48/44
Y2-112M-2
4.0
7.83
85.0
0.88
7.5
2.2
2.3
90
0.45
175
98
38
54
1-0.95
1Δ
单层同心
1-16,2-15,3-14，17-30，18-29
30/26
Y2-112M-4
4.0
8.62
84.0
0.82
7.0
2.3
2.3
120
0.35
175
11038ຫໍສະໝຸດ 521-1.01Δ
单层交叉
1-9,2-10,11-18
36/28
Y2-112M-6
2.2
5.46
79.0
0.76
6.5
Y132M1—6电机设计
电气工程及其自动化 Andry 20100101**** 石安乐 陈强
指导老师 审 批
任务书下达日期 任务完成日期
2011 年 6 月 2011 年 7 月
24 日 05 日
设计内容与设计要求 设计内容：
1．在查阅有关资料的基础上，确定电机主要尺寸、槽配合，定、转 子槽形及槽形尺寸。 2．确定定、转子绕组方案。 3．完成电机电磁设计计算方案 4．用计算机（手画也可以）画出定、转子冲片图。完成说明书（不 少于 0.6 万字，16 开，计算机打印或课程设计纸手写） 。
2
=88.82mm
（2）槽绝缘占面积 S i
S i Ci 2hS R
=0.3×（2 11.5+ 4.4 ）=11.04 mm
2
S i =11.04mm2
（3）槽有效面积 S e
S e S S Si
=88.82-11.04=77.78 mm
2
S e =77.78 mm2
（4）槽满率 S f
Sf
N Z1 d 2 2 19 1.24 2 = =0.75 77.78 Se
S f =0.75
绝缘厚度 C i 导体绝缘后外 d
C i = 0.3mm
d =1.24mm
C i =0.3mm
d =1.24mm
槽契厚度 h
h=2mm
h=2mm
转子: L j 2
2p 48 28.65 =20.0568 mm 12
33．有效气隙长度 式中： 定 、 转 子 卡 氏 系 数
L j2
Di 2 h j 2
1 2
L j 2 =20.0568 mm
交直流电机整圆定转子冲片冲槽模设计
上海大 中型电机
交 直 流 电机 整 圆定 转 子 冲片 冲槽模 设 计
陈丽 霞
（ 哈尔滨 电机厂 有 限责任 公 司， 黑龙 江哈 尔滨 １ ５ ０ ０ ４ ０ ）
摘
要 ：介 绍 了 新 研 发 的 冲 槽模 结构 。通 过 与原 有 结 构 的分 析 比较 ； 指 出 了新 结 构 冲 槽 模 的 结 构 特 点 ，
一
没有导 正机 构 ，把模具安 装在 冲床 上时 冲头 和下模
３８ —
交 直 流 电机 整 圆定 转 子 冲 片 冲槽 模设 计
Ｔ艺 与装 备
４ 工作 原理
把模 具 安装 在 冲槽 机 上 ，调 整 好 冲槽 机 程 序 。
当使 用设 备 时 冲头和 下模 始终 保 持合 理 的 间 隙 ，冲 出的 冲片质 量就 能满 足产 品 的要求 。导 向机 构可 以 提 高模具 精度 ， 保 持 模 具 的 问 隙均 匀 ，提高 工 件 的 冲制 精度 和模 具 的使 用 寿命 ，减 少压 力 机对 模具 精
３ 冲槽模解 决 的主要 问题
板 同冲头配 好 间隙后 通过螺 栓 和弹簧 同上模 座联 系
在 一起 。下 模 同冲 头 配好 间隙后 固定 在 下模 座上 ，
１ ）解决 了安 装模 具 带来 的麻 烦 。原 模具 结 构
上 模部 分通 过 压 板 压 紧上 模 座 固定 在 冲床 上 台面
６ ．上 模 把 ； ７ ．冲头 ； ８ ．下 模 ； ９ ．模 座 ； １ ０ ．导 轴 ；１ １ ．导 套 ；１ ２ ．卸 料 板 ；１ ３ ．销 子
高冲槽 质 量 、 减 少模 具磨 损 。
５ 工 作过 程
Y电动机绕组数据
单
148 48 43
1Δ
层 链
式
单
148 48 42
1Y 层 链 式
148 48 33
单 1Y 层
链 式
150 60 28
1Δ
单 层
节距
定转子槽 数 Z1/Z2
1-9,2-10,11-18
36/28
1-6
36/42
1-6
36/42
1-6
36/42
1-6
48/44
1-6
48/44
1-16,2-15,3-14 ， 17-30 ，18-29
48
38
1Δ 同心 17-30 ，18-29
30/26
单层
48
47
1Δ 交叉 1-9,2-10,11-18
36/28
定子 转子 冲片 冲片
每 槽 线
线规 n-d/mm
并联 支路
绕 组 形
内径 内径 数
数式
单
136 48 35
1Δ
层 交
叉
单
148 48 43
1Y
层 链
式
148 48 56
单
1Δ
层 链
式
，
2Δ
双层 1-9 链式
54/44
175
327 230 75 46
，
2Δ
双层 1-6 链式
48/44
175
368 210 80 24
2Δ
双层 1-1 链式 4
36/28
180
368 245 80 50
4Δ
双层 1-1 链式 2
48/38
型号
额定功 率 /Kw
Y2-225M45
Y2电动机绕组数据(同名21561)
型号
额定功率/Kw
额定电流/A
额定效率/%
额定功率因数
堵转电流/额定电流
堵转转矩/额定转矩
最大转矩/额定转距
铁心长度
气隙长度
定子冲片外径
定子冲片内径
转子冲片内径
每槽线数
线规n-d/mm
并联支路数
绕组形式
节距
定转子槽数Z1/Z2
Y2-160M2-8
5.5
13.3
83.0
0.74
6.0
2.0
2.0
1.1
3.22
73.0
0.69
5.0
1.8
2.0
90
0.25
155
106
38
62
1-0.8
1 Y
单层链式
1-6
48/44
Y2-112M-2
4.0
7.83
85.0
0.88
7.5
2.2
2.3
90
0.45
175
98
38
54
1-0.95
1Δ
单层 同心
1-16,2-15,3-14，17-30，18-29
30/26
15.3
87.0
0.84
7.0
2.3
2.3
145
0.4
210
136
48
35
2-0.95
1Δ
单层交叉
1-9,2-10,11-18
36/28
Y2-132S-6
3.0
7.1
81.0
0.76
6.5
2.1
2.1
85
0.35
210
Y160M-6电机的设计
一．笼型三相异步电动机基本运行原理1.1相旋转磁场的产生三相异步电动机的定子绕组由3个独立的相绕组组成.当绕组中通以三相交流电时,电动机内部就产生旋转磁场..异步电动机由静止变化到转动,它的根据就在于电动机内部的旋转磁场的产生,绕组中通以三相交流电则是产生这个变化的条件。
现在我们来详细的讲解三相旋转磁场的产生原理以及它的转速有什么关系。
设一只6槽2极三相异步电动机.定子绕组的三个相线圈接在三相电网上,在 0，π、π/2、3π/2、2π五个瞬间，电流情况分别是i U=0、i V=-3I m/2、i W=3I m,i V=I m、i V=i W=-I m/2,i U=0、i V=-3I m/2、i W=-3I m/2,i U=-I m、i V=i W=I m/2,i U=-I m、Iv=i w=-I m/2,i U=0、i V=-3I m/2、i W=3I m/2我们规定，定子每相绕组电流自“头”（U1，V1,W1）流入为正，自“尾”（U2，V2，W2）流入为负。
同时以“╳”号代表流入纸面方向，“.”号表示流出纸面方向。
应用前面所叙述的，可确定三相定子绕组于0，π/2，π，3π/2，2π五个瞬间所产生的合成磁场。
绕组中通以三相电流,电动机内部就会产生一个幅值不变的旋转磁场.这磁场沿气隙圆周基本上是按正弦波分布的,幅值不变指的是旋转时磁场正弦波振幅不变。
而电流在时间上变化半周,磁场在电机内部空间正好转过半个圆周.对于2极电机,半个圆周正好正好是一个极距(沿电机气隙圆周量得的相邻两极中心的距离叫极距,以符号η表示).因此,电流变化一周,磁场正好转过2个极距;电流每秒变化f 周,磁场每秒即转过2f个极距.考虑到2极电机一个圆周等于2个极距,所以2极电动机旋转磁场的转速n1为n1=2f/2(转/秒) 或n1=120f/2(转/分)从普通情形来看,如果以P表示电机的极对数,则电机空间一个圆周将等于2P(极数)个极距.因此,旋转磁场转速N的普遍公式是:n1=120f/2p=60f/2p(转/分)通常N叫做电动机的"同步转速".以交流电频率f=50赫(周/秒)代入,得2,4,6,8,10极异步电动机的同步转速分别是3000,1500,1000,750,600转/分。
Y160M2-8电机设计(题目6)
XXXX大学电机设计任务书三相笼型感应电动机电磁设计及其运行性能的计算班级：姓名：学号：指导教师：20XX年X月题目6：Y160M 2-8 额定数据与性能指标1、电机型号Y160M 2 -82、额定功率 P N =5.5千瓦3、额定频率f N =50赫4、额定电压及接法U N =380 伏 1-Δ5、极数 2P=86、绝缘等级 B7、力能指标：效率0.85η= 8、功率因数cos 0.74ϕ=9、最大转矩倍数 2.0MT *= 起动性能：起动电流倍数 6.0stI *=,起动转矩倍数 2.0st T *= 主要尺寸10.26D m = 10.18i D m = 0.145l m = 0.4mm δ= 20.06i D d m ==；124844Z Z =定子槽形采用斜肩园底梨形槽：01 3.2b mm = 010.8h mm = 1 5.3s b mm = 130o α=1 3.85s r mm = 111218.6s s h h mm +=转子采用斜肩平底槽：021b mm = 020.5h mm = 21 5.2s b mm =22 2.2s b mm = 0230α= 212219s s h h mm +=电机设计的具体方案：（一） 额定数据和主要尺寸：1、 额定功率： 5.5N P kW =2、 额定电压及接法：()380N U U V φ==∆接 3、 功电流：31 5.510 4.823380N KWN P I A mU φ⨯===⨯ 4、 效率：0.85η'= 5、 功率因数：cos 0.74ϕ'= 6、 极数：2p 8=7、 定转子槽数：148Z = ；244Z = 8、 定转子每极槽数：1148628p Z Z p === ；22445.528p Z Z p === 9、 确定电机主要尺寸：0.9310.0108ln 0.0130.9310.0108ln 5.50.01340.897EN K P p '=+-=+-⨯= 求出计算功率：331 5.510(1)0.8977.84310cos cos 0.850.74N E L N P P K P kW εηϕηϕ⨯''==-=⨯=⨯''⨯ 初选'0.67p a =，' 1.095Nm K ，96.0'1=dp K 可取'28000A A m=，取'0.68B T δ=，假定'730minrn =。
Y电动机绕组数据
87.0
0.84
7.0
2.3
2.3
145
0.4
210
136
48
35
2-0.95
1Δ
单层交叉
1-9,2-10,11-18
36/28
Y2-132S-6
3.0
7.1
81.0
0.76
6.5
2.1
2.1
85
0.35
210
148
48
43
1-1.18
1 Y
单层链式
1-6
36/42
Y2-132M1-6
4.0
1.5
4.41
75.0
0.69
5.0
1.8
2.0
95
0.3
175
120
38
51
1-0.95
1 Y
单层链式
1-6
48/44
Y2-132S1-2
5.5
10.7
86.0
0.88
7.5
2.2
2.3
90
0.55
210
116
48
44
2-0.9
1Δ
单层 同心
1-16,2-15,3-14，17-30，18-29
30/26
型号
额定功率/Kw
额定电流/A
额定效率/%
额定功率因数
堵转电流/额定电流
堵转转矩/额定转矩
最大转矩/额定转距
铁心长度
气隙长度
定子冲片外径
定子冲片内径
转子冲片内径
每槽线数
线规n-d/mm
并联支路数
绕组形式
节距
定转子槽数Z1/Z2
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y160l-6电机定、转子冲片设计Y160L-6电机定子和转子冲片设计是电机制造中重要的部分，对电机的性能起着至关重要的作用。
定子和转子冲片的设计需要遵循一定
的原则和规范，以保证电机能够正常运行。
一、定子设计
定子是电机中静止不动的部分，它负责产生旋转磁场。
定子包括
一定数量的定子线圈，通过交变电流供电。
定子线圈的数量、截面积、匝数等参数是定子设计中需要考虑的关键因素。
首先，定子线圈的数量应该与电机的规格相适应，以达到最佳功
率和效率。
若定子线圈数量不足，则电机的功率将会受损，效率也会
降低。
其次，定子线圈的截面积应该满足电机工作时所需的电流，以保
证产生足够的磁场来驱动转子。
匝数的选取也需要满足电机工作条件
下的电流和磁场强度。
最后，定子线圈的设计应该充分考虑绕制工艺和材料要求。
定子线圈通常采用铜线绕制而成，应保证导体与绝缘层之间的电性能和热性能，以较低的绕制成本和较高的电机效率来实现优秀的性能。
二、转子冲片设计
转子是电机中旋转的部分，它负责产生电磁感应并驱动负载。
转子通常由磁体、转轴和冲片共同构成。
冲片是转子最重要的组成部分之一，通过与定子磁场交互作用来完成电机的转动。
冲片的设计需要确保磁场运动的规律和转子的稳定性。
冲片的数量和形状应该与定子的设计相匹配，以保证磁场的连续性和充分的旋转力矩。
冲片的宽度和厚度应该由冲片和直流电机工作条件来确定，以保证电机产生较大的扭矩。
在冲片的材料选择方面，通常采用硅钢或其他磁性材料。
硅钢具有低的磁滞和铁损，这可以减少电机的能量损耗和发热。
其他磁性材料的选择应考虑材料的磁导率和饱和磁场强度，以满足电机工作条件下的磁场要求。
总的来说，定子和转子冲片的设计是电机性能成功的关键之一。
在设计时，应该遵循一定的原则和规范，以保证电机的可靠性、高效性和经济性。