横向水平地震作用下的位移验算
2.7水平地震作用内力计算
2.7⽔平地震作⽤内⼒计算2.7 ⽔平地震作⽤内⼒计算设计资料:根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）第5.1.3条：屋⾯重⼒荷载代表值Gi =屋⾯恒载+屋⾯活荷载+纵横梁⾃重+楼⾯下半层的柱及纵横墙⾃重；各楼层重⼒荷载代表值G i =楼⾯恒荷载+50%楼⾯活荷载+纵横梁⾃重+楼⾯上下各半层的柱及纵横墙⾃重；总重⼒荷载代表值∑==ni iGG 1。
主梁与次梁截⾯尺⼨估算:主梁截⾯尺⼨的确定：当跨度取8000L mm =，主梁⾼度应满⾜：1111(~)(~)8000667~1000812812h L mm mm ==?=，考虑到跨度较⼤，取700h mm =，则：1111(~)(~)700233~3502323b h mm mm ==?=，取350b mm =。
当跨度取6000L mm =，主梁⾼度应满⾜：1111(~)(~)6000500~750812812h L mm mm ==?=，考虑到跨度较⼤，取500h mm =，则：1111(~)(~)500167~2502323b h mm mm ==?=，取250b mm =。
⼀级次梁截⾯尺⼨的确定：跨度取4800L mm =，次梁⾼度应满⾜：1111(~)(~)4800320~40012181218h L mm mm ==?=，考虑到跨度较⼤，取350h mm =，则：1111(~)(~)350117~1752323b h mm mm ==?=，取200b mm =。
⼆级次梁截⾯尺⼨的确定：跨度取3000L mm =，次梁⾼度应满⾜：1111(~)(~)3000167~25012181218h L mm mm ==?=，考虑到跨度较⼤，取300h mm =，则：1111(~)(~)300100~1502323b h mm mm==?=，取200b mm =。
柱的截⾯尺⼨估算: 根据公式：11C c r nAN C A =公式来估算每层柱的截⾯尺⼨其中1r 为放⼤系数，通常范围为1.1—1.3 n 为层数，A ：代表柱的受荷⾯积)(2m:1N 代表每平⽅⽶的重量 13~~182M KN:C υ表⽰轴压⽐:c f 表⽰混凝⼟的抗压强度)(2MM N根据设计图纸可得柱的截⾯尺⼨如下:2.7.1 各层楼⾯的重⼒荷载代表值计算梁柱⾃重计算列表2.7.2 重⼒荷载代表值的计算 2.7.2.1 楼板恒活荷载标准值屋⾯（8层）：⼆毡三油铺⼩⽯⼦ 0.3530mm ⽔泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 150mm 加⽓混凝⼟保温层 20.156=0.9kN/m ? 120mm 现浇混凝⼟楼板20.1225=3kN/m ? 20mm 厚⽯灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ? 恒荷载标准值：合计：25.19kN/m 活载标准值： 20.5kN/m 楼⾯（1～7层）：25mm ⽔磨⽯⾯层 20.02525=0.625kN/m ? 30mm ⽔泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ? 120mm 现浇混凝⼟楼板 2 0.1225=3kN/m ? 20mm 厚⽯灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ? 恒荷载标准值：合计：24.6kN/m 活载标准值： 22.0kN/m 屋⾯：总板⾯积：21393.5m81393.527.636183 5.196621.92G kN =---??=恒载（）81393.527.6361830.5637.95G kN =---??=活载（）80.56621.920.5637.956940.9G G G kN kN kN =+?=+?=8恒载8活载第⼀～七层：1~71393.527.636183 4.65869.14G kN =---??=恒载（）1~71393.527.63618322551.8G kN =---??=活载（）1~71~71~70.55869.140.52551.87145.04G G G kN kN kN =+?=+?=恒载活载建筑物总重⼒荷载代表值：81i i G =∑=6940.9+7145.04×7=56956.18N k2.7.2.2 楼梯恒活荷载标准值1）平梯段⾯层：20mm 厚⽔泥砂浆 0.02×20=0.42kN/m 梯板：120厚混凝⼟板 0.12×25=32kN/m 板底：15mm 厚⽯灰浆粉刷：0.015×17=0.255 2kN/m 恒荷载标准值：k g =3.662kN/m 活荷载标准值：k q =2.02kN/m2）⼀层的斜梯段⾯层：0.02×20×（0.27+0.175）/0.27=0.662kN/m 梯踏步：0.175×25/2=2.192kN/m 梯斜板：0.12×25/cos θ=3.582kN/m 板底：0.015×17/cos θ=0.32kN/m 恒荷载标准值：k g =6.732kN/m 活荷载标准值：k q =2.02kN/m3）⼆～⼋层的斜梯段⾯层：0.02×20×（0.27+0.15）/0.27=0.622kN/m 梯踏步：0.15×25/2=1.882kN/m 梯斜板：0.12×25/cos θ=3.432kN/m 板底：0.015×17/cos θ=0.292kN/m 恒荷载标准值：k g =6.222kN/m 活荷载标准值：k q =2.02kN/m第⼀层楼梯：6.7383 3.66475.49G kN=??+??=1恒载（27.6+36+18-83）2163.2G kN =?=1活载（27.6+36+18）10.5475.490.5163.2557.09G G G kN kN kN =+?=+?=1恒载1活载第⼆～⼋层楼梯：6.2283 3.66446.11G kN=??+??=2~8恒载（27.6+36+18-83）2163.2G kN =?=2~8活载（27.6+36+18）2~8~8~80.5446.110.5163.2527.71G G G kN kN kN =+?=+?=2恒载2活载电梯荷载标准值：0.50.57182126G G G kN =+?==电梯电梯恒载电梯活载质点重⼒荷载值如下：1557.09527.717145.04225497.875830.923899.0633514.16520765.0622G KN=++++++=2527.717145.045830.923899.0633514.1652142.7220231.1822G KN=+++++=3527.717145.045830.923899.0632142.7219545.45G KN=++++=4527.717145.045830.923899.0632142.7219545.45G KN =++++= 5527.717145.045830.923899.0631964.162142.7219456.1722G KN=+++++=6527.717145.045830.923899.0631946.1619366.89G KN=++++=75830.92928.456940.93899.06321964.1619297.972G KN=++++=8527.711267145.045830.923899.06321946.1619229.04G KN=+++++= 如下图所⽰：2.7.3 ⽔平地震作⽤计算横向框架⾃振周期：按顶点位移法计算框架的⾃振周期，对于质量和刚度沿⾼度分布⽐较均匀的⾼层钢筋混凝⼟框架，可以简化为等截⾯悬臂杆，得到由结构顶点位移表⽰的计算结构基本周期的半经验公式，按以下公式计算：1 1.7T α=式中：0α——基本周期调整系数。
水平地震作用下的内力和位移计算
第8章 水平地震作用下的内力和位移计算重力荷载代表值计算顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载：纵、横梁自重，半层柱自重，女儿墙自 重，半层墙体自重。
其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载， 50滋面活荷载，纵、横梁自重，楼面上、下各半层柱及纵、横墙体自重。
第五层重力荷载代表值计算层高H=，屋面板厚h=120mm 半层柱自重（b x h=500mr K 500mm :4 x 25XXX 2= 柱自重：屋面梁自重3.16kN/m 7.6m 0.3m 2 1.495kN/m (3m 0.3m) 3.16 6.6 0.5 4 1.495kN/m (6.6m 0.25m) 2 147.16kN屋面梁自重： 半层墙自重带窗墙（190厚）:3 82.98 KN屋面板自重26.5kN/m6.6m (7.6m 2 3m) 780.78kN顶层无窗墙（190厚）：14.25 0.1920 0.02 23.90.6 6.6 31.25KN14.25 0.19 20 0.02 23.9 0.6 6.61 5 1 8 14.25 0.19200.020.45墙自重: KN女儿墙:14.25 0.19 20 0.02 21.6 6.6 37.04KN第五层重量++++= KN顶层重力荷载代表值G 5 = KN第二至四层重力荷载代表值计算层高H=，楼面板厚h=100mm半层柱自重：同第五层，为 KN则整层为X 2= KN 楼面梁自重：3.3kN/m 7.6m 0.3m 2 1.6kN/m (3m 0.3m)3.3 6.6 0.5 4 1.6kN / m (6.6m 0.25m) 2 154.3kN半墙自重：同第五层，为则整层为 2XX 4= KN楼面板自重：4XX( +3+) = KN第二至四层各层重量=+++= KN第二至四层各层重力荷载代表值为：G2-4953.56 50% 2.5 6.6 7.6 2 3.5 6.6 3 1113.61KN活载:Q2-4=(2.5 6.6 7.6 2 3.5 6.6 3) 50% 160.05KN第一层重力荷载代表值计算层高H=，柱高H J=++=,楼面板厚h=100mm半层柱自重：(b X h=500m X 500mm :4 X 25XXX 2=65 KN则柱自重：65+= KN楼面梁自重：同第2层，为KN半层墙自重(190mm：4 214.25 0.19 20 0.02 2 0.6 6.6215 1 814.25 0.19 20 0.02 0.45 31.14KN2二层半墙自重(190mr)： KN则墙自重为：(+)X 4= KN楼面板自重：同第2层，为第1层重量=+++=第1层重力荷载代表值为：G i=+50%<(XXX 2+XX 3)= KN活载：Q=50X(XXX 2+XX 3) = KN综上所述，结构等效总重力荷载代表值为：G e q 0.85G E 0.85 G i G? G3 G4 G50.85 1013.46 917.37 3 1106.65 4141.39 KNG eq== X (G计G+G+G+G)= X + X 3+水平地震作用计算和位移计算结构基本自振周期的计算框架梁柱的抗侧刚度计算见表6-1、表6-2、表6-3.表6-1横梁、框架柱线刚度计算考虑梁柱线刚度比，用D值法计算各楼层框架柱的侧向刚度。
教学楼设计说明书【范本模板】
目录1、建筑设计 ...................................................................... 错误!未定义书签。
1．１设计基本资料.......................................................................... 错误!未定义书签。
1。
１。
1 工程概况ﻩ错误!未定义书签。
1。
1。
2ﻩ原始设计资料................................................... 错误!未定义书签。
1.2建筑设计说明ﻩ错误!未定义书签。
1。
2.１设计概要........................................................... 错误!未定义书签。
1。
２。
２建筑立面剖面设计ﻩ错误!未定义书签。
1。
2．３装饰.................................................................. 错误!未定义书签。
1.2。
４抗震设计ﻩ错误!未定义书签。
1.2.5楼梯的设计ﻩ错误!未定义书签。
１.2.6关于防火的设计................................................... 错误!未定义书签。
1。
2。
７细部构造总说明ﻩ错误!未定义书签。
１．3建筑细部具体构造做法......................................................... 错误!未定义书签。
２、结构设计......................................................................... 错误!未定义书签。
2。
1结构布置及计算简图的确定.............................................. 错误!未定义书签。
水平地震作用下框架结构的内力计算抗震设计
2 抗震设计（水平地震作用下框架结构的内力计算）抗震计算单元及动力计算简图取整个衡宇或抗震缝区段（设防震缝时）为计算单元，动力计算简图为串联多自由度体系。
即将各楼层重力荷载代表值集中于每一层楼盖或屋盖标高处。
多自由度体系的抗震计算可采用振型分解反映谱法和底部剪力法。
本工程总高不超过40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度散布比较均匀，近似于单质点体系，故采用底部剪力法。
此法是先计算出作用于结构的总水平地震作用，然后将其按必然规律分派给各质点。
计算简图2—1 如下示：图2—1重力荷载代表值按照抗震规范1.0.2 抗震设防烈度为6度及以上地域的建筑，必须进行抗震设计。
按照抗震规范5.1.3 计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。
各可变荷载的组合值系数，应按表2—1采用。
组合值系数重力荷载代表值计算：1）屋面及楼面的永久荷载标准值1．屋面（上人）苏J01—2005：a. 10厚防滑地砖铺面，干水泥擦缝，每3—6m留10宽缝m2b. 20厚1:水泥砂浆加建筑胶结合层找平层20×= kN/m2厚C20细石混凝土，内配Φ4＠150双向钢筋25×= kN/m2d.隔离层/e. 三粘四油沥青油毡防水层m2f. 冷底子油一道/g. 20厚1:3水泥砂浆找平层20×= kN/m2h.保温层5×= kN/m2厚1:3水泥砂浆找平层20×= kN/m2j.现浇或预制钢筋混凝土屋面25×= kN/m2 合计kN/m2 2．1~4层楼面苏J01—2005a. 15厚1:2白水泥白石子磨光打蜡kN/m2b.耍素水泥浆结合层一道/c. 20厚1:3水泥砂浆找平层20×= kN/m2d.现浇钢筋混凝土楼面25×= kN/m2合计kN/m2 2）屋面及楼面的可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值kN/m2 楼面活荷载标准值kN/m2 屋面雪荷载标准值S k=μr×S o=×= kN/m2式中：μr为屋面积雪散布系数，取μr=3）梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算：a．梁、柱可按照截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出的单位长度上的重力荷载;对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载，计算结构如表2—2梁、柱重力荷载标准值表b．墙、门、窗重力荷载标准值：外墙体为200mm厚的粘土空心砖，外墙面贴马赛克（kN/m2）,内墙面为20mm厚的抹灰，则外墙的单位墙面重力荷载为：＋15×＋17×= kN/m2内墙为200mm厚的粘土空心砖，双侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：15×＋17××2= kN/m2电梯井墙为240mm粘土空心砖，双侧均为20mm厚抹灰，则电梯井墙单位面积重力荷载为：15×＋17××2= kN/m2木门单位墙面重力荷载为kN/m2，钢铁门单位墙面重力荷载为kN/m2铝合金单位墙面重力荷载为kN/m2门、窗、雨棚重力荷载代表值：一层门窗：×(2××2＋××2＋××3＋××1＋××2)＋×××13＋××1＋××2＋××2＋××3＋××2) ＋×××2)=二~四层门窗：×××2＋××3)＋×××16＋××2＋××2＋××2＋××3＋××2)= kN五层门窗：×××2＋×＋×××3＋××2)= kNA轴的雨蓬：25×(2××＋×××3＋×××2= kN9轴雨蓬：25×××= kN五层雨蓬：25×××3= kN楼梯重力荷载代表值：一层：25××××2＋25×××＋25××××10＋25×××9×2= kN二~四层：25××××2＋25×××12＋25×××12= kN外墙的重力荷载代表值：一层：×[(59×2－×11×2－×14)×＋－×4)×＋－×4)×－××13－××1－××2－××2－××3－××2－××2－2××2－××1－××2－×]=二~四层：×[(59×2－×11×2－×14)×＋－×4)×＋－×4)×－××16－××2－××2－××2－××3－××2]= kN五层(包括女儿墙)：×[×4＋×2) ×＋4××＋××1－××2－××3－××3]＋25×[＋59＋9＋9+－－×2)×2＋－－×2)×5]××＋25×[4×4＋×4＋9×2]××=内墙的重力荷载代表值：一层：×[(4×2＋×2)×＋+×－×＋＋＋＋×－×－×＋4×3×－××2]= kN二~四层：×[＋＋＋×＋4×3×－××3－×＋×＋×－×]= kN五层：×4×=电梯井墙重力荷载代表值：一层：×[＋－×＋(4＋×]= kN二~四层：×[＋－×＋(4＋×]= kN屋顶装饰架重力荷载代表值：25××5+×2)××= kN总的重力荷载代表值：恒荷载取全数，活荷载取50%（按均布等效荷载计算），则集中于各楼层的标高出的重力荷载代表值为：G i的计算进程：一层：×(59×－×4×2－4×＋＋＋＋＋＋＋＋＋×4×59×= kN二~三层：×(59×－4××2－4×＋＋＋＋＋＋＋×4×59×= kN四层：×9×4＋＋＋＋＋＋＋×(59×－×4×2－9×4)＋×4×(9×4＋×4×2)＋××(59×－×4×2－9×4)= kN五层：××4×2＋9×4)＋＋＋＋＋＋＋××(9×4＋×4×2)= kN 故G1=G2= kNG3= kNG4= kNG5=图2—2如下：G5=3124.87kNG4=18184.16kNG1=17311.22kNG2=17311.22kNG5=18568.35kN图2—2 各质点的重力荷载代表值框架侧移刚度计算梁线刚度：i b=E c I b/l，I b=（中框架梁），I b=（边框架梁）。
2.7水平地震作用内力计算
2.7 水平地震作用内力计算设计资料:根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）第5.1.3条：屋面重力荷载代表值Gi =屋面恒载+屋面活荷载+纵横梁自重+楼面下半层的柱及纵横墙自重；各楼层重力荷载代表值G i =楼面恒荷载+50%楼面活荷载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙自重；总重力荷载代表值∑==ni iGG 1。
主梁与次梁截面尺寸估算:主梁截面尺寸的确定：当跨度取8000L mm =，主梁高度应满足：1111(~)(~)8000667~1000812812h L mm mm ==⨯=，考虑到跨度较大，取700h mm =，则：1111(~)(~)700233~3502323b h mm mm ==⨯=，取350b mm =。
当跨度取6000L mm =，主梁高度应满足：1111(~)(~)6000500~750812812h L mm mm ==⨯=，考虑到跨度较大，取500h mm =，则：1111(~)(~)500167~2502323b h mm mm ==⨯=，取250b mm =。
一级次梁截面尺寸的确定：跨度取4800L mm =，次梁高度应满足：1111(~)(~)4800320~40012181218h L mm mm ==⨯=，考虑到跨度较大，取350h mm =，则：1111(~)(~)350117~1752323b h mm mm ==⨯=，取200b mm =。
二级次梁截面尺寸的确定：跨度取3000L mm =，次梁高度应满足：1111(~)(~)3000167~25012181218h L mm mm ==⨯=，考虑到跨度较大，取300h mm =，则：1111(~)(~)300100~1502323b h mm mm==⨯=，取200b mm =。
柱的截面尺寸估算: 根据公式：11C c r nAN C A =公式来估算每层柱的截面尺寸其中1r 为放大系数，通常范围为1.1—1.3 n 为层数，A ：代表柱的受荷面积)(2m:1N 代表每平方米的重量 13~~182M KN:C υ表示轴压比:c f 表示混凝土的抗压强度)(2MM N根据设计图纸可得柱的截面尺寸如下:2.7.1 各层楼面的重力荷载代表值计算梁柱自重计算列表2.7.2 重力荷载代表值的计算 2.7.2.1 楼板恒活荷载标准值屋面（8层）：二毡三油铺小石子 0.3530mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 150mm 加气混凝土保温层 20.156=0.9kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯ 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：25.19kN/m 活载标准值： 20.5kN/m 楼面（1～7层）：25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯ 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：24.6kN/m 活载标准值： 22.0kN/m 屋面：总板面积：21393.5m81393.527.636183 5.196621.92G kN =---⨯⨯=恒载（）81393.527.6361830.5637.95G kN =---⨯⨯=活载（）80.56621.920.5637.956940.9G G G kN kN kN =+⨯=+⨯=8恒载8活载第一～七层：1~71393.527.636183 4.65869.14G kN =---⨯⨯=恒载（）1~71393.527.63618322551.8G kN =---⨯⨯=活载（）1~71~71~70.55869.140.52551.87145.04G G G kN kN kN =+⨯=+⨯=恒载活载建筑物总重力荷载代表值：81i i G =∑=6940.9+7145.04×7=56956.18N k2.7.2.2 楼梯恒活荷载标准值1） 平梯段面层：20mm 厚水泥砂浆 0.02×20=0.42kN/m 梯板：120厚混凝土板 0.12×25=32kN/m 板底：15mm 厚石灰浆粉刷： 0.015×17=0.255 2kN/m 恒荷载标准值：k g =3.662kN/m 活荷载标准值：k q =2.02kN/m2） 一层的斜梯段面层：0.02×20×（0.27+0.175）/0.27=0.662kN/m 梯踏步：0.175×25/2=2.192kN/m 梯斜板：0.12×25/cos θ=3.582kN/m 板底：0.015×17/cos θ=0.32kN/m 恒荷载标准值：k g =6.732kN/m 活荷载标准值：k q =2.02kN/m3） 二～八层的斜梯段面层：0.02×20×（0.27+0.15）/0.27=0.622kN/m 梯踏步：0.15×25/2=1.882kN/m 梯斜板：0.12×25/cos θ=3.432kN/m 板底：0.015×17/cos θ=0.292kN/m 恒荷载标准值：k g =6.222kN/m 活荷载标准值：k q =2.02kN/m第一层楼梯：6.7383 3.66475.49G kN=⨯⨯+⨯⨯=1恒载（27.6+36+18-83）2163.2G kN =⨯=1活载（27.6+36+18）10.5475.490.5163.2557.09G G G kN kN kN =+⨯=+⨯=1恒载1活载第二～八层楼梯：6.2283 3.66446.11G kN=⨯⨯+⨯⨯=2~8恒载（27.6+36+18-83）2163.2G kN =⨯=2~8活载（27.6+36+18）2~8~8~80.5446.110.5163.2527.71G G G kN kN kN =+⨯=+⨯=2恒载2活载电梯荷载标准值：0.50.57182126G G G kN =+⨯=⨯⨯⨯=电梯电梯恒载电梯活载 质点重力荷载值如下：1557.09527.717145.04225497.875830.923899.0633514.16520765.0622G KN=++++++=2527.717145.045830.923899.0633514.1652142.7220231.1822G KN=+++++=3527.717145.045830.923899.0632142.7219545.45G KN=++++=4527.717145.045830.923899.0632142.7219545.45G KN =++++=5527.717145.045830.923899.0631964.162142.7219456.1722G KN=+++++=6527.717145.045830.923899.0631946.1619366.89G KN=++++=75830.92928.456940.93899.06321964.1619297.972G KN=++++=8527.711267145.045830.923899.06321946.1619229.04G KN=+++++= 如下图所示：2.7.3 水平地震作用计算横向框架自振周期：按顶点位移法计算框架的自振周期，对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层钢筋混凝土框架，可以简化为等截面悬臂杆，得到由结构顶点位移表示的计算结构基本周期的半经验公式，按以下公式计算：1 1.7T α=式中：0α——基本周期调整系数。
水平作用下框架结构侧移计算
一、横向水平地震作用下框架结构侧移验算1.横向框架梁的线刚度在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效线刚度，减小框架侧移。
为考虑这一有利作用， ，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取 I b1.5I 0 〔 I 0 为梁的截面惯性矩〕；对中框架梁取 I b2.0I 0 ，计算结果如下表所示：边框架梁中框架梁梁截面尺寸矩形截面惯性矩 混 凝E c〔 b/mm ×跨度 l/m土 强i b EI b / li b EI b / l /I 0 / ×103 m4I b1.5I 0I b 2.0I 0h/mm 〕度 等/ KN m2/×104KN m×104KN m级3 4/×103 4/×10mmAB 跨 300×600C3030×106横梁BC 跨 300×600C3030×106横梁AC 跨 300×600C30 30×106横梁CD 跨 300×450C3030×106横梁DE 跨 300×600C3030×106横梁2.柱的侧移刚度〔 D 值法〕柱线刚度计算结果如下表：混凝土强 截面尺寸2截面惯性矩线刚度 i c EI c / h柱号度等级〔a/mm × b/mm 〕柱高 h/mEc/KN mIc / ×103 m 4/ ×104 KN mZ 1C30 700×70030×106Z 2C30 ×6550 55030×10：楼层横向框架柱侧移刚度〔 D 值〕计算如下表所示：Ki b K(一般层 )(一般层 )2i c K12柱类型Dic h 2根数i b/ 104KN / mK K(底层 )2(底层 )i c K一层其他层边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱D边框架边柱边框架中柱中框架边柱中框架中柱DA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6653520KN/mA 轴2E 轴2C 轴2D 轴2A 轴2B 轴4E 轴6B 轴2C 轴6D 轴6794540KN/m3.横向框架自振周期结构自振周期按顶点位移法计算，将各楼层面处的重力荷载代表值G i作为水平荷载作用在各楼层标高处，按弹性方法求得结构顶点的假想侧移，并考虑填充墙对框架的影响取折减系数r，计算结果如下表结构顶点的假想侧移G/KN nG i/KND i / KN m 1i / mm i / mm楼层V Gii 16999099907945405114582144879454041145832906794540311458443647945402114585582279454011241563237653520T1T T4.横向水平地震作用及楼层地震剪力计算本结构重量和刚度沿高度方向分布比拟均匀，高度不超过40m，变形以剪切变形为主，故水平地震作用采用底部剪力法计算。
五地震作用效应计算
第四章水平地震作用计算4.1 各楼层重力荷载代表值4.1.1 各楼层重力荷载代表值计算顶层重力荷载代表值：屋面恒载+50%屋面均布活载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙自重其他楼层重力荷载代表值：楼面恒载+50%屋面均布活载+纵横梁自重+楼面上下层柱自重+纵横墙自重柱及纵横墙自重：内柱自重：500㎜×500㎜结构重：25×0.50×0.50=6.25 kN/m 抹灰层： 1 7×0.01×0.50×4=0.34 kN/m 小计： 6.59 kN/m 外柱自重：400㎜×600㎜结构重：25×0.40×0.60=6.00 kN/m抹灰层：17×0.01×（0.40+0.60）×4=0.34 kN/m小计： 6.34 kN/m 1）顶层重力荷载代表值：柱：6.59×3.9/2×(17+17)+6.34×3.9/2×(17+17)=857.26 kN屋盖：(16.2+0.6) ×(67.15+0.4)×4.86=5515.32 kN梁：2.09×4.80×50+2.09×3.90×7+2.09×2.70×8+2.09×5.40×5+4.09×11.40×2+4.09×13×16.2×4.09×17.2×2=1755.53 kN900高女儿墙：2.64×(67.15+0.4+16.2+0.6)×2=425.12 kN内外墙：2.64×[67.15×2×(3.90-0.40)+16.2×2×(3.90-0.60)]+2.48×6.90×(3.90-0.60)×23+2.48×[4.8×(3.90-0.40)×18+3.9×(3.90-0.40)×2+2.7×(3.90-0.40)×4+5.4×(3.9 0-0.40)×1]=3780.27 kN1/2×3780.27=1890.14 kN2.4m楼梯间：2.64×[6.90×（2.40-0.30）+3.90×（2.40-0.30）]×2×2+6.25×2.4×4+6.34×2.40×4+4.86×3.90×6.90×2=621.93 kN屋面可变荷载：0.50×16.20×67.15×2.0=1087.83 kN∴G5=857.26+5515.32+1755.53+425.12+613.48+1890.14+1087.83=12145 kN 突出部分：425.12+621.93=1039 kN2）2-4层：柱：6.59×3.9×(17+17)+6.34×3.9×(17+17)=1714.52kN屋盖：(16.2+0.6) ×(67.15+0.4)×3.89=5515.32 kN梁：2.09×4.80×50+2.09×3.90×7+2.09×2.70×8+2.09×5.40×5+4.09×11.40×2+4.09×1 3×16.2×4.09×17.2×2=1755.53 kN内外墙：2.64×[67.15×2×(3.90-0.40)+16.2×2×(3.90-0.60)]+2.48×6.90×(3.90-0.60)×4.8×23+2.48×4.8×(3.90-0.40)×18+2.48×3.9×(3.90-0.40)+2.7×(3.90-0.40)×4+5.4×(3.90-0.40)×1=1757.07kN1/2×1757.07=878.54kN屋面可变荷载：0.50×16.20×67.15×2.0=1087.83 kN∴G4= G3= G2=1714.52+4414.52+1755.53+1607.79+1128.12=12145 kN3）1层：柱：6.59×4.9×(17+17)+6.34×4.9×(17+17)=2154.14kN屋盖：(16.2+0.6) ×(67.15+0.4)×3.89=5515.32 kN梁：2.09×4.80×50+2.09×3.90×7+2.09×2.70×8+2.09×5.40×5+4.09×11.40×2+4.09×13×16.2×4.09×17.2×2=1755.53 kN内外墙：2.64×[67.15×2×(3.90-0.40)+16.2×2×(3.90-0.60)]+2.48×(3.90-0.60)×16+2.48×[4.8×(3.90-0.40)×18+3.9×(3.90-0.40)×2+2.7×(3.90-0.40)×4+5.4×(3.90-0.40 )×1]=1757.07 kN1/2×1757.07=878.54 kN基础梁：250㎜×400㎜2.09×67.15×4+2.09×16.2×17=1136.96 kN雨蓬：25×3.14×0.202+3.89×（2.4+5.4）×2+17×0.10×0.40×3.14×3.90=76.08 kN∴G1=2154.14+4414.53+1755.53+878.54+1136.96+76.08+1128.12 =11543.90 kN4.1.2集中于各楼层标高处重力荷载代表值集中于各楼层标高处重力荷载代表值如下页图（图4-1）所示图4-1 集中于各楼层标高处重力荷载代表值（单位：kN）4.2水平地震作用下框架侧移计算4.2.1 梁柱线刚度计算采用D值法计算框架刚度，其中现浇框架惯性矩中间跨取I=2I0，边框架取I=1.5I0，柱混凝土等级为C30：Ec=3.0×104N/㎜2 I0=1/12bh3，梁混凝土等级为C25：Ec=3.0×104N/㎜2。
抗震结构课程设计
目录一、工程概况 (2)1.结构方案 (2)2.结构布置及梁柱截面 (2)3.梁柱的截面尺寸 (3)二、重力荷载代表值的计算 (3)1.屋面荷载标准值： (3)2.楼面荷载标准值 (3)3.梁柱自重： (3)4.墙体 (4)三、结构自震周期计算 (5)1.横梁线刚度i b的计算： (5)2.柱线刚度i c的计算： (5)3.各层横向侧移刚度计算： (D值法) (6)四、水平地震作用计算 (9)1.结构等效总重力荷载代表值Geq (9)2.计算水平地震影响系数а1 (9)3.结构总的水平地震作用标准值FEk (9)五、多遇水平地震作用下的位移验算 (10)六、水平地震作用下框架内力计算 (11)1.框架柱端剪力及弯矩 (11)2.梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算： (13)七、设计体会及今后的改进意见 (15)八、参考文献 (15)一、工程概况1.结构方案（1）结构体系。
考虑该建筑开间进深层高较大，根据“抗震规范”第 6.1.1条，框架结构体系选择大柱网布置方案。
（2）结构抗震等级。
该全现浇框架结构处于8度（0.2g ）设防区，建筑为六层，底层柱高4.2米，其它层柱高3.6米；场地为二类场地，地震分组为第二组。
根据“抗震规范”第6.1.2条确定结构抗震等级。
（3）楼该方案。
考虑本工程楼面荷载较大，对于防渗，抗震要求较高，为了符合适用，经济，美观的原则和增加结构的整体性及施工方便，采用整体现浇梁板式楼盖。
（4）基础方案。
根据工程地质条件，考虑地基有较好的土质，地耐力高，采用柱下独立基础，并按“抗震规范”第6.1.14条设置基础系梁。
2.结构布置及梁柱截面1、结构布置见图12、各梁柱截面尺寸： 框架梁，柱截面尺寸见下表35006300630063006300630035006900690012345678CBAL1L1L1L1L1L1L1L1L2L2图1 结构布置图L33.梁柱的截面尺寸构件编号计算跨度L(mm) h=(1/8~1/12)L(mm)b=(1/2~1/3)h(mm)横向框架梁L1 6600 650 250 纵向框架梁L2 6300 600 250L3 3000 450 250 底层框架柱Z1 4200 550 550 其它层框架柱Z2 3600 500 500二、重力荷载代表值的计算资料准备：查《荷载规范》可取：1.屋面荷载标准值：屋面恒载标准值： 5.95 KN屋面活载标准值（不上人）： 0.5 KN/m2屋面雪荷载标准值： 0.75 KN/m22.楼面荷载标准值楼面恒载标准值 3.80 KN/m2楼面活载标准值 2.50 KN/m23.梁柱自重：构件编号 截面 （m2） 长度 （m ） 线荷载 （KN/m ） 每根重量（KN ）每层根数 （个）每层总重 （KN ）L1 0.25*0.65 6.1 4.0625 24.7813 8 198.25 L2 0.25*0.6 5.8 3.75 21.75 15 326.25 L3 0.25*0.45 3.5 3.75 13.125 6 78.75 Z1 0.55*0.55 4.2 7.5625 31.7625 24 762.3 Z20.5*0.53.66.2522.5245404.墙体4.1第一层内墙总重 6.6*4*5.96=157.344 KN 外墙总重 105*6.84=718.2KN 楼面面积 495m 2楼面恒载 3.8*495=1881 KN 楼面活载 2.5*495=1237.5 KN 一层重力代表值10.5(198.25326.2578.75762.3) 1.05157.344718.218811237.50.54808.87G G G =+=+++⨯++++⨯=活恒注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。
(完整word版)6层框架教学楼,总建筑面积9000平方米层高为3.6m
东方教学楼毕业设计班级土木03(3）姓名刘访永学号 20032023330指导教师姜伟中国·大庆2007年 6 月目录摘要设计总说明1 工程概况 (1)2 结构布置及计算简图 (1)3 重力荷载计算 (2)3。
1 屋面积及楼面永久荷载标准值 (3)3.2 屋面积及楼面可变荷载标准值 (3)3.3 梁柱墙窗门重力荷载计算 (3)3.4 重力荷载代表值 (3)4 框架侧移刚度计算 (4)4。
1 横向框架侧移刚度计算 (4)5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 (6)5。
1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 (6)5.1.1 横向自震周期计算 (6)5.1。
2 水平地震作用及楼面地震剪力计算 (6)5。
1.3水平地震作用下的位移验算 (7)5。
1.4 水平地震作用下的框架内力计算 (9)5.2 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 (9)5.2.1 风荷载标准值 (9)5。
2。
2 风荷载作用下的水平位移计算 (11)5。
2。
3 风荷载作用下的框架内力计算 (12)6.1 横向框架内力计算 (12)6.1.1 计算单元 (12)6。
1.2 荷载计算 (13)6。
1.3 内力计算 (16)6.2 横向框架内力组合 (18)6。
2。
1 结构抗震等级 (18)6。
2.2 框架内力组合 (18)7 截面设计 (32)7。
1 框架梁 (32)7。
2 框架柱 (32)8 板的设计 (38)8。
1 荷载设计值 (38)9 基础设计 (42)9。
1 地基承载力计算 (42)9.2 基础尺寸的拟定 (42)9.3 验算持力层地基承载力 (42)9。
4 地基变形验算 (43)9。
5 基础高度验算 (45)10 楼梯设计 (51)结束语AbstractThe part of main body of the high-story hotel designed this time is 13 storeys, it is the structure of the reinforced concrete frame。
横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算
qk Z sZ0L kN / m
F2
F1
qk
h1
h2 2
……
F6
qk
h6 2
F1
吸 s 0.5
z zz z z
Fi
Gi Hi
n
FEk (1 n )
GjH j
j 1
Fn n FEk
F7
（5）楼层地震剪力
F6 Fn
n
Vi Fi Fn
i
F5 F4
V1 F1 F2 Fn Fn
F3
V2 F2 F3 Fn Fn
F2
Vn Vn Fn
F1
V7 V6
V5 V4 V3
V2 V1
3、水平地震作用下的位移验算
y yn y1 y2 y3
yn --标准反弯点高度比（表2.4）
i1
i2
y1 --上、下层梁线刚度比修正系数（表2.6）
y2 --上层层高变化的修正值（表2.7）底层
h
Vij
yh y3 --下层层高变化的修正值（表2.7）二层
i3
i4
h --本层层高
梁端弯矩：
节点平衡
M
b 3
l b
ibl
k i
k
Vbl
Vbr
左地震剪力、轴力图
(二）横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算
1、风荷载标准值
Wk Z sZ0 kN / m2
压 s 0.8
Z ：风振系数 H 30m, Z 1.0
s ：体型系数 s 1.3 Z ：高度变化系数，表1.11
F6 F5 F4
0：基本风压 0.65
F3
ibr
M
r b
5 水平地震作用下框架层间位移验算
5、水平地震作用下框架层间位移验算
57
5 水平地震作用下框架层间位移验算
高度不大于50,或房屋高宽比不大于4的框架结构，可忽略框架总体弯曲变形，只考虑总体剪切变形引起的侧移，可按D 值法计算楼层层间位移和顶点位移，应分别进行横向和纵向框架在多遇地震作用下弹性位移验算。
5.1 横向框架在多遇地震作用下的楼层层间位移计算
横向框架在多遇地震作用下的楼层层间位移计算如表5.1.1所示。
表5.1.1 横向框架在多遇地震作用下的楼层层间位移计算
注：表中层高、i u ∆单位为m ，i G 、i V 单位为kN ，
∑D 单位为kN/m.
由表5.1.1所示，所有楼层层间位移均小于1/550，即满足规范水平位移限值要求（《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）第3.7.3条）。
5.2 纵向框架在多遇地震作用下的楼层层间位移计算
纵向框架在多遇地震作用下的楼层层间位移计算如表5.2.1所示。
重庆大学本科学生毕业设计
58
注：表中层高、i u ∆单位为m ，i G 、i V 单位为kN ，
∑D 单位为kN/m.
由表5.2.1所示，所有楼层层间位移均小于1/550，即满足规范水平位移限值要求（《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）第3.7.3条）。
水平地震作用下
横向框架计算简图
水平地震作用下
纵向框架计算简图。
宾馆设计计算书
第1章建筑设计1。
1 建筑的总平面设计（1）根据地形考虑,该地段地处南北，东西走向两条主干道的交叉口,地理位置十分优越.考虑到已有建筑,所以正立面和左侧立面依城市主要街道而设，更加突出了此宾馆选址的优越。
（2) 为满足使用要求及当地规划部门的要求，在宾馆正面留有足够的空间设置相应的停车场地。
(3）为创造一个良好舒适的环境,在用地范围内布置适当的绿化，以及布置景观小品设计和园林绿化设计，并适当考虑与城市绿化带的相互关系，创造一个和谐、舒适的环境。
1。
2建筑平面设计建筑平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的，即有机地组合内部使用空间，使其更能满足使用者的要求，本设计是从平面设计入手，着眼于建筑空间的组合，结合高层宾馆的具体特点进行设计。
本设计按照各基本单元空间的功能性质、使用顺序进行功能分析和功能分区。
处理好各建筑空间的关系,合理组织好交通流线，使各种流线符合使用顺序并做到简洁明确、顺畅直接、不交叉迂回，避免相互干扰，并布置良好的朝向，满足采光和通风条件。
1。
2.1 房间的平面设计根据设计任务书中对建筑总面积、层数及房间数量及使用面积的要求，对各个房间在每层平面中所占的比例初步确定每层及各房间的面积、形状与尺寸,根据功能分析、流线分析等进行平面组合设计。
首先确定组合方式。
且为了提供一个较舒适宽敞的的住宿的空间，使得内部的各种功能划分比较灵活，本设计采用了开间3。
6m，进深为4。
8m，5。
4m和6。
0m 柱网,且采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块对大空间进行隔断，其材料较轻并有很好的隔音效果.基于以上各项要求本设计的平面为矩形。
楼梯设计在大厅内体现了导向明确、疏散快捷方便的理念。
1。
2。
2 楼梯设计根据人流出行和疏散的要求,有大厅的显著位置设置两部电梯和三个楼梯。
（1) 根据《旅馆建筑设计规范》中确定楼梯的踏步尺寸与楼梯段净宽:旅馆的楼梯踏步高度取150mm,宽度取300mm。
底层单跑踏步数为15，标准层踏步数为11.(2) 楼梯形式的选择应便于疏散迅速、安全，尽量减少交通面积并有利于房间平面布置，根据高层旅馆的平面的布置、形状与尺寸,确定楼梯形式为两跑楼梯。
第八章水平地震作用下的内力和位移计算
楼层
层高
(m)
(ｍ）
屋面层
３.9
1１27.９６
４4180
0.02５５
0.43８1
四层
３.9
２２4１.57
441８0
0.050７
0.４12６
三层
3.9
3355.18
44１8０
0．０７59
0．３61９
二层
3.9
4468.7９
4418０
0.１011
0.2860
首层
５．2
5６12.57
３0３54
0.18４９
8.１.2.１半层柱自重：同第五层，为48.75KＮ则整层为48.75×２=97．5ＫN
8.1.２．2 楼面梁自重：
8.1.2.３半墙自重:同第五层，为27.66ＫN则整层为2×2７.６6×４＝221.２8 KN
8．1．2.4楼面板自重：４×6.6×（7.6+3＋7.６）＝480．48 KN
８.1.2.5第二至四层各层重量=97．5+154.3+2２1.2８+480．４8=９53.５6 KN
C
1.35
0.4０
12６２3
D
０.8７5
0.３０
9467
二
A
0.８75
０.3０
9467
4４180
B
1．35
0.40
12623
Ｃ
1.3５
0.40
12623
D
0.８75
０.３０
94６7
首层
A
1.１7
0.5３
７056
30354
B
1.8０
0．６1
81２1
小学教学楼毕业设计(含全套资料)
1.1工程概况本工程为位于某市中心某繁华地段主干道上一小学教学楼，教学楼为3层，占地面积约为664.0 m2，总建筑面积约为1992.6m2；1.2设计依据1.2.1《民用建筑设计通则》（JG13-8）……1.2.2《房屋建筑制图统一标准》（GB/T 50001－2001）；1.2.3《建筑制图标准》（GB/T 50104－2001）；1.2.4《房屋建筑学》，中国建筑工业出版社。
1.3标高及建筑细部作法教学楼建筑高度11.7米，地上三层，层高为3.9米。
设计标高：室内设计标高为±0.000，室内外高差450mm；1.4建筑设计图纸其余图纸详见施工图纸2.1工程概况本工程为位于某市中心某繁华地段主干道上一小学教学楼，教学楼为3层，占地面积约为664.0 m2，总建筑面积约为1992.6m2，结构为框架结构。
2.2设计依据2.2.1该建筑属于丙类建筑，重要性等级为二级2.2.2《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）；2.2.3《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）；2.2.4《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）；2.2.5《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）2.2.6《建筑结构制图标准》（GB/T 50105－2001）；2.2.7《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（03G101－1）；2.2.8《钢筋混凝土结构构造手册》；2.2.9《建筑结构静力计算手册》；2.3结构布置及结构计算简图的确定2.3.1结构柱网布置由于建筑总长度不超过55m,且为保温隔热屋面，所以不设变形缝。
图（1）平面柱网布置图2.3.2确定材料等级=3.25×107kN/m2）柱子采用C35 （Ec1=3.00×107kN/m2）梁板采用C30 （Ec22.3.3估计板、柱、梁的截面尺寸（1）楼板厚度的确定根据平面布置，单向板的最大跨度为4.5m，按刚度条件，板厚为l/40=4500/40=112.5mm；按构造要求，现浇钢筋混凝土单向板的最小厚度为60mm；综合荷载等情况考虑，取板厚h=150mm.（2）梁柱截面度的确定1）框架梁截面高度和宽度由下式确定：H=(1/12～1/8)L； b=(1/3～1/2)H；纵梁：（Ⅰ） h=(1/12～1/8)l=(1/12～1/8)×4800=400mm～600mm 取h=500mm；b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×500=167mm～250mm 取 b=250mm；（Ⅱ） h=(1/12～1/8)l=(1/12～1/8)×3600=300mm～450mm 取h=400mm；b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×400=134mm～200mm 取 b=350mm；AB、CD跨：h=(1/12～1/8)l=(1/12～1/8)×6600=825mm～500mm 取h=700mm；b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×700=233mm～350mm 取 b=350mm；BC跨：h=(1/12～1/8)l=(1/12～1/8)×4500=375mm～563mm 取h=700mm；b=(1/3～1/2)H=(1/3～1/2)×550=183mm～275mm 取 b=350mm；楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，现浇楼板厚150mm,满足1/50.h/l01设计强度：C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2)； C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)；（3）框架柱截面的确定根据建筑平面布置确定的结构平面布置图可知，边柱及中柱的承载力范围分别为。
地震作用下框架结构的内力和侧移计算
地震作用下框架结构的内力和侧移计算4.1横向自振周期的计算横向自振周期的计算采用瑞利（Rayleigh ）法。
瑞利法也称为能量法。
这个方法是根据体系在震动过程中能量守恒定 律导出的。
自振周期T 1（s ）可按下式计算： 21112ni ii Tni i i G u T G u ψ===∑∑注：u i 为第i 层的侧移；T ψ0.5；u i 按照下式计算： δi = ∑G i /∑D i u i =∑δk注：∑D i 为第i 层的层间侧移刚度； δi 为第i 层的层间相对位移。
δk 为第k 层的层间侧移。
基本周期T 1就算表层次 G i （kN ） ∑G i （kN ） ∑D i （kN/m ） δi (m) u i （m ） G i u i (kN ·m)2i i G u ( kN ·m 2)4 8549.73 8549.73 375964 0.0227 0.1794 194.4279 275.0652 3 9593.83 18143.56 669856 0.0271 0.1566 491.4321 445.0913 2 9347.36 27490.92 669856 0.0410 0.1295 1128.229 461.3148 19827.22 37318.14 4218240.08850.0885 3301.48292.2850 统计∑11239.121473.756321112ni ii Tn i ii G uT G uψ===∑∑=2×0.5×=0.362（s ）4.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：4.2.1结构等效总重力荷载代表值GeqG eq=0.85∑G i=0.85×37318.14=31720.419(kN)4.2.2计算水平地震影响系数а1查表得II类场地，设计地震分组第三组地震特征周期值T g=0.45s。
高层建筑结构设计第四章___水平地震作用计算及位移内力分析
第四章水平地震作用计算及位移内力分析对于高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法的简化方法计算水平地震作用。
底部剪力法适用于本工程。
此法是将结构简化为作用于各楼层位置的多质点葫芦串，结构底部总剪力与地震影响系数及各质点的重力荷载代表值有关。
为计算各质点的重力荷载代表值，先分别计算各楼面层梁板柱的重量，各楼层墙体的重量，然后按以楼层为中心上下各半个楼层的重量集中于该楼层的原则计算各质点的重力荷载代表值。
水平地震作用计算还涉及结构的自振周期，本工程采用假想顶点位移法确定。
水平作用下内力及位移分析均采用D值法计算。
一．重力荷载代表值计算1.各层梁、板、柱自重标准值见下表：梁重力荷载代表值2.墙自重标准值：3.各层（各质点）自重标准值计算一层（墙+梁+板+柱）：（1813.69+2160.86）/2+996.01+2350.823+(824.26+829.44)/2 =6160.958 kN二层（墙+梁+板+柱）：2160.86+996.01+2350.823+829.44=6337.13kN三层（墙+梁+板+柱）：2160.86+996.01+2350.823+829.44=6337.13kN四层（墙+梁+板+柱）：2160.86+996.01+2350.823+829.44=6337.13kN五层（墙+梁+板+柱）：2160.86/2+258.32+996.01+2434.97+829.44/2=5184.45kN4.重力荷载代表值重力荷载代表值G取结构和构件自重标准值和可变荷载组合值之和，各可变荷载组合值取为①雪荷载：0.5；②屋面活载：0.0；③按等效均布荷载计算的楼面活载：0.5；即，G=恒载+0.5×（楼板面积+楼梯面积）×活载标准值。
一层：G1=6160.958 +0.5×（549.495*2.0+44.4*2.5）=6765.953KN二层：G2=6337.13+0.5×（549.495*2.0+44.4*2.5）=6942.125KN三层：G3=6337.13+0.5×（549.495*2.0+44.4*2.5）=6942.125KN四层：G4=6337.13+0.5×（549.495*2.0+44.4*2.5）=6942.125KN五层：G5=5184.45+0.5×593.895*0.2=5303.229KN=5303.23KN6942.13KN6942.13KN6942.13KN=6765.95KN重力荷载代表值二．侧移刚度的计算地震作用是根据各受力构件的抗侧移刚度来分配的，同时，若用顶点位移法求结构的自振周期时也要用到结构的抗侧刚度，为此先计算各楼层柱的侧移刚度。
某五层L型框架建筑图结构图计算书5100平米左右-计算书【可提供完整设计图纸】
某五层L型框架建筑图结构图计算书5100平米左右-计算书【可提供完整设计图纸】目录1 结构设计说明1.1 工程概况 (4)1.2 结构设计方案及布置 (4)1.3变形缝的设置 (4)1.4 构件初估 (5)1.4.1 柱截面尺寸的确定 (5)1.4.2 梁尺寸确定 (5)1.4.3 楼板厚度 (5)1.5 基本假定与计算简图 (5)1.5.1 基本假定 (5)1.5.2 计算简图 (5)1.6荷载计算 (5)1.7侧移计算及控制 (6)1.8 内力计算及组合 (6)1.8.1 竖向荷载下的内力计算 (6)1.8.2 水平荷载下的计算 (6)1.8.3 内力组合 (6)1.9 基础设计 (7)1.10 施工材料 (7)1.11 施工要求及其他设计说明 (7)2 设计计算书 (7)2.1 设计资料 (7)2.2 结构布置及计算简图 (9)2.3 荷载计算 (11)2.3.1 恒载标准值计算 (11)2.3.2 活荷载标准值计算 (13)2.3.3 竖向荷载下框架受荷总图 (14)2.3.4 重力荷载代表值计算 (20)2.4 地震作用计算 (23)2.4.1 横向框架侧移刚度计算 (23)2.4.2横向自振周期计算 (26)2.4.3 横向水平地震力计算 (27) (29)2.4.4 水平地震作用下的位移验算 (29)2.4.5 水平地震作用下框架内力计算 (30)2.5 竖向荷载作用框架内力计算 (36)2.5.1 梁柱端的弯矩计算 (39)2.5.2 梁端剪力和轴力计算 (50)2.6 风荷载计算 (52)2.7内力组合 (54)2．8截面设计 (60)2.8.1 框架梁的配筋计算（仅以一层梁为例说明计算过程）612.8.2框架柱配筋计算 (64)2．8．3节点设计 (67)2.9 楼板设计 (68)2.9.1 B，D区格板的计算 (68)第一,设计荷载 (68)恒载： (68)第四,截面设计 (71)2.9.2 A, C单向板计算: (72)2.10 楼梯设计 (73)2.10.1踏步板计算 (74)2.10.2 斜梁设计 (75)2.10.3 平台板设计 (77)2.10.4 平台梁的设计 (78)2.11基础设计 (81)2．11．1 独立基础设计 (81)b) 基底尺寸的确定 (82)C) 确定基础高度 (83)d) 基底配筋 (85)2．11．2 联合基础设计 (88)2.12 纵向连续梁设计 (93)2.12.1 荷载计算 (93)2.12.2 计算简图 (94)2.12.3 内力计算 (95)2.12.4 配筋计算 (96)目录1.1 工程概况建筑层数主体5层，底层层高4.2m，其它层高3.9m，阶梯教室底层层高4.2m，其它层高4.8m，室内外高差450mm，女儿墙高1450mm，建筑高度21.68m，建筑面积约5100m2。