差动保护误动原因分析
发电机差动保护误动原因分析
发电机差动保护误动原因分析[摘要]差动保护作为发电机的主保护,能否正确动作直接影响到主设备的安全和系统的稳定运行。
本篇主要介绍因线路遭受雷击引起发电机组差动保护误动原因进行分析并提出相应的整改措施及电流互感器对差动保护动作的影响进行分析。
[关键词]差动保护;电流互感器;原因分析;整改措施0 引言多年来,作为主设备主保护的纵联差动(简称纵差或差动)保护,正确动作率始终在50%~60%徘徊,而零序差动保护甚至低到30%左右,这对主设备的安全和系统的稳定运行都很不利。
造成这种局面的原因是多方面的,主要有设计、制造、安装调试和运行维护等。
各部门都有或多或少的责任,实际工作中也在不断改进,但是“原因不明”的主设备保护不正确动作事例仍然为数不少。
发电机纵差保护可以说是最简单的应用,但仍然存在“原因不明”的误动事故发生,比如在同期操作(人工或自动)过程,主要现象是由于操作不规范,偏离同期三要素(频率、电压幅值、相位)的要求,合闸时发电机发出轰鸣声,随即纵差保护跳闸。
1 发电机差动保护动作情况山美水电站#1发电机技术改造后于2005年8月投入运行,运行后一切正常。
发电机所采用的保护为河南许继集团生产的WFB-800系列保护装置。
中性点和机端差动保护电流互感器均为LZZBJ9-10 A2型,10P15 /10P15 级,变比为1500/5,其中中性点电流互感器安装在发电机现场,机端电流互感器安装在新高压开关室,两者相距350m 。
如图1图18月23日由于35KV线路遭受雷击,A、B两相短路,雷电波虽经过了一台110KV三卷变的隔离,但还是引起发电机差动保护范围外的区外短路,导致机能差动保护动作。
差动保护回路因差流存在并达到动作限值引起差动保护动作,装置动作正确。
但因区外短路,故本不应引起发电机差动保护动作。
保护装置记录当时的动作数据如下:机端A相电流13.97∠090°A机端B相电流18.13∠322°A机端C相电流16.52∠175°A中性点A相电流18.91∠252°A中性点B相电流21.92∠117°A中性点C相电流15.62∠354°AA相差动电流8.30AA相制动电流16.10AB相差动电流9.42AB相制动电流19.55AC相差动电流0.14AC相制动电流15.57A2保护动作原因分析2.1客观原因:发电机组中性点电流互感器与机组出口电流互感器距离为350米,两电流互感器间有一段300米的汇流母排,外部设备雷击后,多次谐波被母排及发电机吸收,使机端与发电机中性点电流互感器的一次电流差异较大,引起差动动作,造成发电机事故停机。
主变纵联差动保护误跳闸几种原因分析
主变纵联差动保护误跳闸几种原因分析1、概述为防止带铁壳的变压器sbk-750va在发生各种故障和异常运行时造成不应有的损失,确保电力系统安全连续运行,变压器一般应配备继电保护装置。
在下列情况下,变压器应配备纵向差动保护(以下简称纵向差动保护):63mva及以上的辅助工作变压器和并联运行的变压器,辅助备用变压器和单独运行10MVA及以上的变压器,电流速断保护灵敏度为2MVA及以上的变压器不符合要求。
纵差保护作为变压器的重要保护手段,主要防止变压器绕组、出线及套管多相短路、中性点直接接地、网侧绕组及出线接地短路、绕组匝间短路。
纵向差动保护应满足以下要求:① 应能避免励磁涌流和外部短路引起的不平衡电流;②变压器过励时不得误动;③ 差动保护的范围应包括变压器套管及其引出线。
2、主变纵差保护误跳闸几种原因分析我在县级调度机构从事运行方式和继电保护工作多年。
我在实际工作中遇到的几次差动保护误动跳闸分析如下:(1)二次回路接线错误:新安装的差动保护,在投入运行前必须进行带负荷测相位和差电压(或差电流),以检查电流回路接线的正确性,过程如下:①在变压器充电时,将差动保护投入;②带负荷前将差动保护停用,带负荷测量各侧各相电流的有效值和相位;③测各相差电压(或差电流)。
用这种方法可检测出二次回路接线是否正确。
(2)ta变比不正确:纵差保护TA必须在安装前进行校验,以确保TA变比和特性的正确性。
但在工期紧张的情况下,认为厂家出厂前已进行了验证,忽略了过程,导致TA变比安装错误或TA变比选择时TA抽头错误。
因此,Ta必须在进入电网之前进行验证。
(3)差动区的两个或多个接地点:继电保护二次回路接地时,除了安全要求外,在有电连通的几台ta或tv的二次回路上,必须只能通过一点接于接地网。
因为一个变电所的接地网并非实际的等电位面,因而在不同点间会出现电位差。
当大的接地电流注入地网时,各点间可能有较大的电位差值。
如果一个电连通的回路在变电所的不同点同时接地,地网上电位差将窜入这个连通的回路,有时还造成不应有的分流。
浅谈变电站主变差动保护误动的原因
浅谈变电站主变差动保护误动的原因摘要:电力变压器的主保护不正确动作,将对变压器、系统正常运行及用户带来很大的影响,本文主要阐述了主变差动保护的原理以及造成差动保护误动作和拒动的部分原因。
关键词:变压器;差动保护;故障切除;误动0 引言目前江门新会供电局有33个变电站共有62台主变,新会区用电负荷已突破700MW大关,全区经济的飞速发展,特别是新会区一批重点工业项目的投产、扩产,用电需求增势强劲,使我区用电负荷不断刷新历史新高。
在当前电网负荷紧张的形势下,新会电网的负荷缺口非常大,那么如何保证电网运行的稳定性、可靠性是供电局关心的核心问题,而变压器安全运行与否直接影响到电网能否安全稳定运行,因此如何完善主变差动保护,做到保护正确动作,则是调度中心和变电部最迫切关心的问题。
本文主要阐述了主变差动保护的原理以及造成差动保护误动作和拒动的部分原因。
1、变压器差动保护的原理差动保护原理于1904年由C. H. Merz和B.Price在英国提出, 其基本原理沿用至今,它主要是反应被保护变压器各端流入和流出电流的相量差。
其单线原理图如图1所示。
变压器在正常运行或外部故障时,理想情况下流过继电器KD的电流=1-2=0,继电器KD不动作。
内部故障时,=1+2(双侧电源)或=1(单侧电源),继电器KD动作。
图1 变压器差动保护接线图及工作原理(a)正常运行及外部故障:(b)内部故障(双侧电源)(c)内部故障(单侧电源)随着技术的不断进步,现在主变的差动保护从以前只需要差动电流作为动作电流,到现在还引入外部短路电流作为制动电流,从而形成比率差动保护,此保护能很好地克服因区外故障短路电流在差动回路里产生的不平衡电流的影响。
以下为南京南瑞RCS-978主变保护的比率差动保护跳闸回路逻辑图。
稳态比率差动的逻辑框图2、差动保护误动的原因分析2.1 励磁涌流引起变压器差动保护误动正常运行时变压器的励磁电流只通过变压器接有电源的一侧,无法被平衡而形成不平衡电流。
变压器微机差动保护误动原因的分析及对策
I ( 一 ,/ I I 、 丁 )
将这个表达式作相量图 5中的“ Y侧 电流移 相图” 比较 图 5 △侧 , “ 电流 的相 位 ” 可 见 Y侧 电 流 移 相 后 和 △侧 电流 的相 位 是 一致 的 , 没 , 也 有零序电流产生 。
I a
() 2 整定计算人员必须深入理解差动保护的定值计算 。 首先 ,差动保护整定计算时应该按全容量 计算变压器低压侧额定 电流 ,不能按低压侧的实际容量计算。如 5 0 V主变 压器联结组别为 0k Y Y, 1— 1三侧 容量为 7 0M A/ 0M A/ 0M A 计算 出高 【 0 △~ 2 1 , / 5 V 7 V 2 V , 5 4 压侧额定 电流 8 6 中压侧额定 电流 l8 A, 6 A, 3 低压侧额定 电流 10 8 8 2 2A。 低压侧额定 电流不应该计算 为 2 0 A 3 K * /3= 80 4 MV /6 V 、 35 A。且流变变 比太大 :0 k 3 0 /、3 k 3 0/ 、5 V:0 01 5 0 V:2 012 0 V:20 13k 5 0 /,带 主变差动保 护 负荷测试 时仅用一组 6 Mvr电抗器作 为负荷 电流 , 0 a 是无法观察到实际 差 流 的存 在 。 其次 , 核实主变各侧 开关流变 的变 比, 防止流变变 比整定错误。某 主变压器 10 V侧开关流变变 比为 205 整定时整定为 3 05 用一组 1k 0/ , 0/ , 电容器作为负荷电流检测差动保护是无法观察差流扁大的。 () 3 调试人员必须能够正确地做好差动保护的电流平衡性试验。 调试人员要学 会计算主变压器各侧的额定电流 ,有利于正确施加 合适 的电流进入差 动保护来观察差流的数值。如果电流平衡性试验时 差流偏大 , 应该仔细思考施加电流的数值和相位的正确性 。 此举是验证 区外故障时差动保护动作行为的最好方法 。 () 4 做好投运前的带负荷测试工作 。 尽可能调整系统运行方式以满足变压器投运时差动保护带 负荷测 试的要求。 在主变压器带上超过 2 %的额定电流后 , 0 很容易发现差动保 护 中是否存 在羞流。不能够只用 一组 电容器或 电抗器作 为带负荷测试 的电流 , 这样小 的负荷电流无法观察差 流的数值 , 如果差动保护确实有 问 题 也 失去 了最 后 一 次 消除 失 误 的 机 会 。
差动保护误动及相关解决办法
对于容量较大的变压器,纵差保护是必不可少的主保护,他可以反应变压器绕组、套管及引出线的故障,与气体保护相配合作为变压器的主保护,在现场新站调试送电时我们会遇到主变差动误跳的的现象,下面我来分析一下其原因和解决方法:1.定值不合理造成主变差动保护误动作a.差动速断定值和二次谐波制动的比率差动定值选择不正确造成误动作。
差动速断是在较严重的区内故障情况下,快速跳开变压器各侧的断路器,切除故障点。
差动速断的定值是按躲过变压器的励磁涌流和最大运行方式下,穿越性故障引起的不平衡电流,两者中的较大者。
定值一般取(4~14)Ie。
若计算定值的时候根据以往运行经验,将差动速断定值取为(4~8)Ie。
这样,就会造成主变在空载合闸时断路器出现误跳。
比率差动是当变压器内部出现轻微故障时,例如匝间短路的圈数很少时,保护不带制动量动作跳开各侧的断路器,使保护在变压器轻微故障时具有较高的灵敏度;而在区外故障时,通过一定的比率进行制动,提高保护的可靠性;同时利用变压器空载合闸时,产生的二次谐波量来区别是故障电流还是励磁涌流,实现保护制动。
一般差动电流和制动电流都在额定情况下计算得到,但现场变压器却在一般运行方式下,由于电流互感器变比、变压器调压、变压器励磁涌流、计算误差的影响,就会导致变压器实际运行时形成一定的差电流,导致比率差动保护误动作。
b.二次差动电流互感器接线方式整定值选择不正确造成误动作。
对于微机保护来说,实现高、低压侧电流相角的转移由软件来完成,不管高压侧是采用Y型接线还是采用△型接线,都能得到正确的差动电流,对于变压器差动保护来说,如果二次TA接线方式整定值选择不正确,就不能实现高压侧相角的转移,高低压侧差电流在正常运行情况下就不能平衡,从而造成差动保护误动作。
2. 接线错误造成主变差动保护误动作a.差动电流互感器二次接线极性接反导致误动作。
对于微机保护来说,实现差动电流的计算由软件来完成,不管是采用加的算法还是采用减的算法都能得到差动电流。
高厂变差动保护误动原因分析
( 上接 第 12 ) 1页 3)根据 图像的线性构造 ,分析地区的成矿条 件。通过对遥
的 就 是 基 本 成 因类 型 矿 床 的 遥 感 特 征 ,包 括 了 岩 浆 、变 质 、沉 积 、表 生 这 四种 。最 后 细致 的分析 总 结 ,根据 在 勘探 过 程 中建 立
感影像以及遥感影像线性构造图的分析处理 ,结合相关 的成矿理 论 ,能够有效 的提出成矿存在与否 的假设 ,为下一步找矿工作提 供正确的方 向。 总之 ,一个地方 的地质构造条件决定此地所形 成的矿产资源 品种的不同,这样在勘察矿产资源的过程中要 因地制宜 ,既要结 合以往经验 ,又要根据实际情 况去研究。从基础出发 ,首要阐述
在正 常 运 行 过程 中 ,厂用 电切换 可采 用 现 有 的快 切 装 置 的 自 动并联切换 ,这样可避免对开关 的误 操作 ,可减少合环时间 ,降 低 电磁 环 流引 起 的损耗 。
参 考 文献 [] 电力 调 度 通 信 中心 . 系统 继 电保 护 规 定 汇编 ( 二 版 ) . 电 1国家 电力 第 【 中国 M]
力 出版社 ,0 1 2 0.
根据这 次事故分析 ,我们认 为在 执行 二十五项 反事故措施 时 。对新 建 机 组 要求 必 须 执行 。对 现 有设 备 进 行 改 造 时 ,应 根据 次设备 的改造情况来执行。本次 回路修改后两套保护共用一组 C 。可 根据 实 际检修 工 期 、6k 开 关柜 安 装位 置 情 况 ,在 6k 低 T V V 压侧增加差动保护专用C ,完善保护双重化配置。 T
的遥感资料 ,综合解析 ,寻求勘探矿石的最佳方法 。
参考 文 献
【] 东矿 产资 源勘 查 取 得重 大 突破 I. 装 备 , 1,. 1 广 j矿业 】 2 2 0 3 [】 保荣 .Ⅱ 矿 产 资源 勘查 开发 转 化[】 2李 力快 N . 日报 ,020 ,3 0 ) 甘肃 2 1,20( 2 0 [] 加快 矿产 资 源勘 查 工作 步 伐和 进度 [] 南报 ,0 1, (0 ) 3要 N. 海 2 1,22 0 1 1 4 .
35kV某变电站主变差动保护误动原因分析与处理措施
35kV某变电站主变差动保护误动原因分析与处理措施摘要:随着继电保护技术的飞速发展,传统电磁式保护已基本退出了历史舞台,但还有部分35kV变电站未进行综自改造,仍使用电磁式保护。
在历年运行中该类型差动保护多次出现误动情况,降低了变电站供电可靠性,影响了区域用户的连续供电,对企业安全生产造成了一定的影响。
关键词:35kV变电站、差动保护、差动继电器、误动一、概述35kV某变电站于1998年12月建成投运,单台主变运行,容量为5000kVA,35kV采用单母接线,单电源进线;10kV采用单母线分段,出线共8条,主供负荷为煤矿用电。
主变高压侧为DW17-35型多油断路器,保护TA型号为LRD-35,变比为150/5,低压侧采用ZN28A-10 型真空断路器,保护TA型号为LZZJ9-10Q,变比600/5。
35kV主变差动保护采用DCD-2G型差动继电器,高压侧过流保护采用DL-31型电流继电器;10kV线路保护采用珠海万利达公司生产的LPR-30C集成式保护装置,由于该变电站处于煤矿采空区,已出现明显地质沉降,电网规划将进行负荷转移后退出运行。
二、差动保护动作原因分析及处理措施(一)第一阶段差动保护误动原因分析及处理情况变电站投运初期,35kV1号主变在高峰负荷时差动保护动作,通过对35kV1号主变进行外观检查、高压试验,高压试验合格,主变无异常情况。
经现场分析,由于采用电磁式保护,未配置故障录波装置,无保护动作记录相关信息,通过高压试验结果,判断为主变差动保护误动作。
运行不久,35kV1号主变差动保护再次动作,同时伴随有10kV线路故障,对35kV1号主变进行外观检查、高压试验,高压试验合格,主变无异常情况。
经现场对二次回路进行检查,发现35kV侧TA极性接反,当变压器正常运行时,流入差动回路的电流变成和电流,即I=I1+I2,在该情况下,差动继电器的动作电流为12A,流入差动回路的电流达到动作值,在变压器达到额定容量时,差动回路电流计算如下:;;该值小于差动继电器的动作电流,在有线路发生故障时,差动回路的电流达到动作值,从而造成35kV1号主变差动保护误动作。
一起励磁变压器差动保护误动原因分析及启示
常运 行 时 . 励磁 变压 器差 动保 护误动 作 . 保护 为进 该 口微 机 保护 产 品 励磁 变 压 器差 动 保 护动 作 时 . 保 护装 置记 录 的励 磁变 压器 两侧 电流波 形见 图 1
由图 2可 见 . 磁 变压 器 低 压侧 电流波 形 与整 励
流 桥 的工 作性 能 息息 相 关 . 流桥 换 相失 败 有 可能 整
自并励励 磁 变压器 的 电气特 征与一 般 变压器有
图 1中 , , , 为 励 磁 变 压器 高压 侧 A。 C B, 三相 电流 , , , 为励 磁 变压 器低 压 侧 A, C 三 B。
很 大 的差别 . 磁变 压器 所 接负 载为三相整 流桥 . 励 正 常运行 时 . 磁变压 器 两侧 电流 中含有 丰富的高次谐 励 波. 且谐 波次数和谐 波含量 随着发 电机负荷 的不 同而 变化 . 励磁 变 压 器 的差 动不 平 衡 电流较 一 般变 压 器 大 … . 动 保护 定值 整 定 时需 考虑 该不 利 因素 此 差
V
、 , 、 , V
、 , 、 V ,
几 n 几 n n 几 n n I n n n n n j U U U U U U J J U U U U 哪 L
!n n n n n n 几 几 n / 『 几 3 ] U U U U U U U U U U U U U
,
该励 磁 变 为 Y 一 l 线 方 式 . 图 3所 示 . d1接 如 图 中, I 和 , 为励 磁 变压 器 高压 侧 三 相 电流 , , ,。 c , ,b 和,为 低压 侧三 相 电流
^ ^ n ‘ V ,
^
^
V V
^
^
^
^
一起主变差动保护误动原因分析及防范措施
一起主变差动保护误动原因分析及防范措施摘要:本文结合一起主变压器差动保护误动的现象及现场检查情况,分析了保护误动作的原因及后续需要注意的事项和需采取的防范措施,可为其它电厂安全措施的实施处理提供借鉴与参考。
关键词:主变压器;差动保护;安全措施1.事故前情况某水电站共5台机组,事故前2、5号机并网运行,3、4号机停机备用,1号机检修,全厂有功394.9MW,全厂无功22.7Mvar,其中2号机组带负荷197MW;500kV第三串、第四串合环运行,500kV 5713、5721断路器运行,5711、5712、5722、5723停运;500kV #1母线、#2母线运行,500kV甲线检修、乙线运行;220kV母线运行,220kV双回线运行。
2.事件经过2016年1月7日09:30,维护人员按要求开展5722断路器间隔内CT:7LH、8LH、9LH的特性试验。
其中有一项实验措施为在5722断路器现地控制柜内将CT回路端子三相短接(靠保护装置侧)并划开,在完成7LH、8LH相关试验后,10:27维护人员执行9LH(对应接入5721短引线保护Ⅰ及2号主变压器保护A柜)特性试验措施。
实验开展过程中报“2号主变保护A套总告警”,运行人员会同维护人员现地检查发现主变保护A柜“主变高压侧CT断线”指示灯告警,在向值班负责人汇报告警现象后,10:39按下2号主变保护A柜复归按钮,复归“主变高压侧CT断线”告警信号。
2号主变保护A柜A相、B相、C相差动保护动作,2号主变保护B柜无动作信息、2号发电机保护A柜、B柜出口断路器失灵跳闸指示灯亮。
事故发生后于15:13将500kV 2号主变5721断路器由热备用转为冷备用,退出500kV 2号主变5721断路器失灵保护,16:10退出500kV 2号主变保护、2号发电机保护。
3.现场检查情况事故发生后,立即停止了相关工作,维护人员现场检查了2号主变压器、2号发电机未发现异常,随后对2号主变三相取油样进行色谱分析,试验报告数据合格,与最近一次试验数据对比无明显异常。
发电机差动保护误跳闸的原因分析及处理
】5
I口 】z
图2
前期分 析差动动作的 原因有三种 可能:第一种 原因是差动保 护两 组互感器之间的设备出现故障,主要包括:发电机本体,发电机出现电
缆,发电机小室内的电压互感器,励磁变压器等。第二种原因是保护装
置制动 特性不好造 成误动作: 第三种原因 是两组差动 保护CT的特 性较
差造成的。
3处理方法及步骤
UU
口四
保护装置交流模件
图l 1)动 作方 程
f 当I d>】q
时I z( 】 9
<当I d>Kz( I z 一19) +t q时I z>] 9
l 当I d>I s
时】d >】s
L
上式 中 I d— —动作 电流 (即 差流)
I d=l i t +bl
】p制动电流
l ::且;虹
2) 动作特性 由动作 方程作出 的发电机 纵差保护 动作特性可 以显示于 图2中, 可以看出发电机纵差保护的动作特性由二部分组成:即无制动部分和比 率制动部分。在区内故障电流小时它具有较高的动作灵敏度:而在区外 故障时,它应具有躲过暂态不平衡差流的能力。正常情况下,通过整定 保护的各定值,其动作特性能够满足动作的灵敏度和可靠性的要求。
185
流泄露试验;发电机转子绝缘电阻试验、测量直流电阻试验,交流阻抗
试验: 发电机小室 内设备( 包括电压 互感器、引 出线母排等 ) 分别 做绝 缘电阻试验,交流耐压试验:发电机出现电缆要做绝缘电阻、交流耐压
试验:差动保护两组CT分别做极性试验、变比试验,伏安特性试验。
试验结果 是除了CT的伏安 特性试验以外, 其他试验数据都 合格,
1设备 状况 及故 障现 象 徐州 某热电厂 配备两台 30MW汽轮 发电机组 ,额定电 压10.5kv, 经过 变压 器升压 到35kv后 并入电 网, 选配国 电南 京自 动化有 限公 司 GDGT801 E型发电机保护装置。1#发电机自2008年5月份投入运行 以来,在受到外网异常情 况的影响下,半年时间内连续跳闸4次。都是 差动 保护 误动作 。 2差动 保护原 理及 故障原 因分 析 差动保护 是发电机最重要 的一种主保护, 是为了防止发电 机内部 发生相间 及匝问短路故 障的一种保护 。在差动保护 CT感应到不平 衡电 流时,产生差流,保护迅速动作于跳闸,防止事故扩大,保护电网系统 的安全。差动保护的选择性好,灵敏度高。这台发电机选吾E的 DGT801型 保护装 置配 置的 是纵差 保护 ,其构 成原 理是 按比较 发电 机 中性 点端 CT与出 线端 CT二 次同名 相电 流的大 小及 相位 构成。 下面 以 - - t 8差动为例进行分析,并设两侧电流的正方向指向发电机内部。图1 为发电机完全纵差保护的交流接入回路示意图。
2019某电厂110KV母差保护误动的原因分析及防范措施
某电厂110KV母差保护误动的原因分析及防范措施一、事故前运行方式某厂110KV母线为双母线加旁路母线的型式。
2008年2月15日,出线万田II线111、万田I线112、万华线113、万安线114、万辛线115、万河线116、万七线117、万石线118、万桥线120及#1主变110KV侧主开关101、#2主变110KV侧主开关102运行于I母线,外线万梁119带01高备变空载运行于II母线。
二、事故过程8:32:05110KV万辛线115对端故障(辛四变高压污水喷到110KVII段PT及其刀闸上),先为B相接地,后为B、C相短路接地,最后发展为A、B、C三相短路,万辛线115零序保护II段动作开关跳闸,重合闸动作重合成功。
8:32:10万辛线115再次故障(对端喷水越过故障点,停泵后污水回落),后加速启动“永跳”,同时,I母线差动保护动作,I母线上的所有开关跳闸。
8:46合上#2主变110KV侧主开关102,合上#1主变110KV侧主开关101。
8:58合上110KV各线路开关(除万辛线115外),恢复对外供电。
三、WMZ-41A型母线差动保护原理简介WMZ-41A型母线保护装置是新一代的微机母线保护装置,其保护原理采用复式比率差动原理,差动电流Id为各支路电流的向量和,制动电流Ir为各支路电流矢量取模值的和,在制动量的计算中引入差动电流,使得该继电器在区内故障时无制动,而在区外故障时有极强的制动特性。
复式比率差动继电器非常明确地区分区内和区外故障,而且选取范围很广,灵敏度高。
WMZ-41A装置的差动回路是由一个母线大差动和几个各段母线小差动组成的。
母线大差动是指除母联断路器和分段断路器以外的母线上所有其余支路电流所构成的差动回路;某段母线小差动是指与该段母线相连接的各支路电流构成的差动回路。
其中包括与该段母线相关联的母联断路器和分段断路器。
通过大差动判别区内和区外故障,通过各段小差动来选择故障母线。
变压器差动保护误动因素及应对策略分析
变压器差动保护误动因素及应对策略分析在电力系统运行期间,变压器是非常重要的一项组成部分,其产生的效果极高,有利于提升电力系统的稳定性和安全性。
不过,从变压器实际运行状态来看,依旧存在着诸多的问题,比如受到相关因素的干扰,进而引发了差动保护误动情况,这一情况不利于确保电力系统的安全性。
在本文中,主要分析了变压器差动保护误动的相关因素,并且提出了有关的应对方式。
标签:变动器;差动误差因素;应对方式变压器作为电力系统中特别重要的一项设备,本身承担的职责是非常重的,除了负责电压变化以及分配和传输电能之外,自身运行的原理也是非常简单的,能够为电力提供良好的服务。
从中看出,变压器的性能直接决定了电力系统的安全性和稳定性。
差动速断保护属于变压器中的主保护,主要是故障发生之后调开变压器各侧的断路器,将故障点彻底隔离。
不过具体应用期间,还普遍存在着误动作现象,这一情况影响了变压器的性能,严重的情况下还阻碍了电力系统的运行。
基于此,本文主要对该种现象进行了全方面的探究和分析。
1、对于变压器差动保护的阐述1.1运行原理通常来讲,在变压器运行期间或者是存在着故障问题的时候,基于基尔霍夫电流定律得出,变压器的电流不会因此产生改变的,在这一现状下,差动继电器装置也不会出现任何的动作,不过,一旦变压器内部出现了异常现象之后,就会影响到变压器内部电流的稳定性,差动保护装置所接触的二次电流以及故障点的电流成正相关,受此种现象的干扰,差动继电器保护装置出现动作。
1.2优势在电力系统运行期间,变压器差动保护装置产生的作用是极高的,其通常是提前检测电路中出现的短路故障现象,通过相关的探究得出,该项短路通常是出现于双绕组变压器绕组内部,并且会对变压器内的单相短路故障加以保护。
首先,将电流互感器装置和变压器两端相互连接到一起,采取循环电流的方式对二次侧进行相接,换而言之,便是指电流互感器的同极性端全部朝着母线涌入,把相极性端子连接起开。
在继电器内,感受到的电流是两侧电流互感器之间的差值,这从一定程度上体现出了差动回路上实施差动继电器连接的情况。
变压器励磁涌流引起线路差动保护误动分析
变压器励磁涌流引起线路差动保护误动分析变压器励磁涌流是指当变压器通电时,由于磁路的存在导致瞬态电流增大,这种瞬态电流称为励磁涌流。
励磁涌流一般在变压器通电后的几个周期内逐渐减小并趋于稳定。
然而,励磁涌流的存在可能会引起线路差动保护的误动,从而导致保护装置误动跳闸。
下面对这一问题进行详细分析:首先,励磁涌流引起线路差动保护误动的原因主要有两方面:1.励磁涌流造成的差动电流:当励磁涌流通过变压器的绕组时,会引起电流相位和大小的差别,形成差动电流。
这会导致差动保护动作,误判为线路故障。
2.励磁涌流带来的谐波电流:励磁涌流中常含有很多谐波成分,特别是2次和3次谐波。
这些谐波电流会经过线路的绕组,产生线路差动保护的误判。
其次,线路差动保护误动的分析主要从两个方面入手:1.励磁涌流的大小和减小趋势:首先需要了解励磁涌流的大小及其减小的趋势。
通过实际测量和计算分析,可以确定励磁涌流的大小,以及其在变压器通电后的几个周期内的变化情况。
这样可以为保护装置的调整提供参考依据。
2.励磁涌流引起的差动电流和谐波电流:其次需要计算励磁涌流引起的差动电流以及谐波电流。
可以通过建立励磁涌流的模型,计算励磁涌流对不同线路绕组的影响,得出相应的差动电流和谐波电流。
根据这些计算结果,分析差动保护装置可能的误动情况。
最后,根据上述分析,可以采取一系列措施来减小变压器励磁涌流引起的线路差动保护误动:1.调整保护装置的动作阈值:根据励磁涌流的特点和分析结果,适当调整保护装置的动作阈值,使其能够识别出真正的故障信号,并避免误动。
2.加装滤波器:通过在变压器的绕组或者线路的末端加装滤波器,可以有效地减小励磁涌流带来的谐波成分,从而避免谐波电流对差动保护的干扰。
3.优化变压器的设计:在变压器的设计和制造过程中,可以采取一些措施,如合理设置变压器的磁路和绕组结构,减小励磁涌流的大小和持续时间。
4.增加辅助保护手段:在线路差动保护的基础上,增加其他的辅助保护手段,如零序电流保护、过零保护等,可以提高差动保护的可靠性和准确性。
变压器差动保护误动原因分析及防范措施
变压器差动保护误动原因分析及防范措施摘要:某变电站投产试运行过程中出现变压器差动保护误动作,导致该变电站无法正常投产。
文章首先对变压器差动保护的误动情况进行简要阐述,其次对差动保护定值设定原理进行研究,并对所出现的差动保护误动问题加以分析和探讨,最后提出防止差动保护误动的有效建议,确保变压器差动保护可靠准确动作,保证设备安全供电,为同行业提供了经验借鉴。
关键词:试运行;变压器;差动保护;误动分析;防范措施1概述某变电站B投产前,进行送电试运行。
B由A通过10.5kV/10.5kV隔离变压器经海缆供电,变电站B通过变压器降压至400V,供变电站正常生产。
投产初次送电时,变电站A先合闸VCB107投运隔离变压器,变电站B合闸VCB201投运主变给本站供电,在变电站B轻载试运行时,出现变电站A开关柜VCB107综保装置差动保护故障,变电站A电缆柜VCB110、变电站B开关VCB201欠压保护跳闸。
2差动保护基本原理变压器差动保护的基本原理通过检测输入、输出电流的差值Id,当该差值达到预设的动作值,即触发保护元件动作。
变压器两侧均安装了电流互感器(CurrentTransformer,CT),差动保护装置可作用于变压器绕组内部及其各种相间及匝间短路故障。
当变压器正常运行或发生外部短路时,Id=I'1-I'2≈0。
当变压器内部发生相间短路故障时,I'2改变了方向或等于零(无电源侧),此时Id=I'1+I'2>0,当Id超过所设置的定值时,将促使继电器可靠动作,跳开两侧的断路器,使故障设备断开电源。
3差动保护定值设定原理变压器外部故障时,差动保护有可靠的制动作用,同时又能保证在内部故障时有较高的灵敏度。
差动保护通常采用比率制动特性,利用故障时的短路电流来实现制动,使保护动作电流随制动电流的增加而增加。
当外部故障时,虽然会产生不平衡电流,但外部故障短路电流越大,制动电流越大,差动电流也越大,从而差动保护不会误动作。
变压器差动保护常见误动原因分析
变压器差动保护常见误动原因分析变压差动保护装置误动的二次回路原因引起变压器差动保护误动和区外故障引起变压器差动保护误动,接下来继续为您介绍有关变压器差动保护误动的原因及分析。
恢复性励磁涌流变压器差动保护也出现区外故障切除后误动的事件,主要和恢复性涌流相关,变压器经历外部故障切除扰动可以按故障电流是否流经变压器来划分成2种情况:一种是短路时故障电流不流过变压器;另一种是故障电流流过变压器。
图2(a)为变压器发生外部故障的系统接线示意图,假设在t=0时刻故障点K发生三相短路故障,在t=:时刻故障被切除,此时励磁绕组电压变化如图2(b)所示。
可见,外部故障的切除,变压器铁心经历类似合闸过的过程,会形成恢复性涌流,可能导致铁心饱和。
变压器差动保护外部故障及切除过程变压器差动保护励磁绕组电压图2外部故障切除示意图及此过程中励磁绕组的电压恢复性涌流是否能够导致变压器差动保护误动,研究标明:故障切除越快,恢复涌流产生的可能性越小;故障切除越慢,恢复涌流产生的越大。
对于超高压电网,故障切除快,电压支撑强,恢复涌流一般较难产生;考虑到故障电流流过变压器的情况下,变压器在外部故障切除时受到电流自然过零切除的约束,同时受外部故障的严重程度(主要指变压器励磁支路电压的降低程度)的影响,因此变压器区外故障切除后的电压恢复过程被认为与变压器的空载合闸过程存在一定的差别,变压器外部故障切除后形成的恢复性涌流与故障传递剩磁有较大关系,恢复性涌流的峰值与典型的空载合闸涌流峰值相比明显较小,但是二次谐波含量并不低,难以引起差动保护的误动。
TA局部暂态饱和引起的差动保护误动TA局部暂态饱和与TA暂态不一致应该来说本质上是一致的[[4]。
分析表明,TA暂态特性不一致形成的差电流很可能是造成差动保护区外故障切除后误动的原因。
因为变压器在外部故障扰动期间,TA暂态特性的不一致将形成差电流,且随着外部故障的切除逐渐消失,此时差动保护呈现出以下几个特征:(1)变压器两侧差流包含TA引起的差电流和恢复性涌流两部分,差动保护动作量较大;(2)恢复性涌流二次谐波含量因为TA引起的差电流的存在而降低,二次谐波制动判据可能失效;(3)差动保护制动量因为电流从故障电流恢复成正常的负荷电流,明显减小。
变压器差动保护误动因素的分析及解决
—358—技术改造1变压器差动保护原理分析就差动保护的原理来说,就是在变压器的各侧绕组上安装电流互感器CT ,同时根据回路电流法对二次绕组进行接线,而各侧的CT 端子引出线,可以根据同极性方向对其进行连接,并且将差动继电器串入其中。
此时,在差动继电器中所流过的电流,实际上是变压器各侧二次电流的差值。
当区外出现故障或者在正常运行的前提下,差动继电器中流过的差流应该等于零。
差动保护需要在以下几种情况下对数据进行处理:(1)对于变压器中,不同侧的电流互感器,进行二次电流移相;(2)当过滤区外发生接地故障以后,变压器中所流过的电流为零序电流;(3)对变压器各侧的电流互感器中的二次电流,需要采用平衡系数的方式对其进行折算。
2变压器差动保护误动的主要因素2.1不平衡电流正常运行状态下,变压器差动保护继电器不会检测到差流。
但是如果发生外部短路故障,外部流经一个非常大的短路电流,同时短路电流的暂态特性中含有大量非周期和谐波电流分量,使得励磁电流急剧增大。
其中,单项变压器的参数经过折算以后,所获得的等效电路为图1显示的结果:在电流互感器中所流经的I1(一次电流)为饱和状态,而低压侧的互感器中I2(二次负载电流)无法及时出现变化,所以就会有不平衡的电流进入到变压器差动继电器中。
此时,如果系统中的不平衡电流,在一瞬间就达到峰值状态,就会使得继电器出现误动作的现象。
所以,需要减小甚至避免不平衡电流的出现,提高变压器差动保护的作用。
图1双绕组单项变压器等效电路2.2 CT 二次回路断线如果变压器不同侧的接线组别不一致,则由于高低压侧电流存在相位差,从而差动回路会产生不平衡电流。
传统的差动保护对此的处理方法是:改变CT 二次回路接线来实现一次组别的“相位补偿”。
例如双绕组变压器最通常采用的是Y/dll 接线,该种接线方法使得一次三角形侧电流相位超前一次星形侧电流300度,而二次回路的接线应该对星形侧连接成为三角形,同时三角形侧的CT 需要连接形成星形,使得差动继电器的差流相位等于0。
高压电动机保护误动的原因分析及解决方法
高压电动机保护误动的原因分析及解决方法随着单组火电机组容量的增大,大容量的电动机设备在电厂的使用范围也越来越多。
根据继电保护的法律规则,电动机的容量在2000kw级以上的都要在装置上加设一套纵联差动保护。
如果,要将差动设置更加的灵敏可靠,就要准确的选用保护用的电流CT。
并且,还要考虑互感器的二次负荷能力和匹配的程度,并加以完善。
本文就是对电厂的高压电动机设备的保护误动情况进行原因分析和解决方法,下面为具体分析内容。
标签:高压电动机保护误动原因分析解决方法一、高压电动机保护误动的基本原理1.1、差动保护的基本原理WDZ-3、WCZ-3是保护高压电动机的综合性的微型保护电动机设备,并且,他们要组合使用。
它们的工作原理是:首先,电流互感器的信号要通过电路进行调整,然后再将电动机的一端电流I1与中性电流I2进行转换,并送至A/D的电压信号转换单元.再由转换的主控单元将各种数据进行导入,从而得到:Ir=(I1+I2)/2和Id=/I1-I2/。
由此,我们就可以根据它得到的依据进行装置的动作判断,/Id/≥Iset、/Id/≥K/Ir/。
所以,/I1-I2/≥Iset、/I1-I2/≥K/(I1+I2)/2/。
从上面得出的结果中知道,差动电流的最小保护值就是Iset,比率的制动系数是K,所以只有当/I1-I2/≥Iset,/I1-I2/≥K/(I1+I2)/2/式子同时被满足时,电动机出口的蓄电器信号和动作才能正确进行,并且能他留下他的信号。
如图一另外,电动机的开启时,启动瞬间的暂太峰值电流是应该被躲避的,所以软件设备也应该设置一小部分的延时。
1.2、差动保护误动原因的分析LZX-10是差动保护电流互感器最常用的一款,D级/0.5级。
电流变化比率是400/5,专用的D级保护差动。
因为,差动的蓄电器动作电流的整和定值是5A,在电动机第一次启动时,为了方便对他进行调试,在对互感器的极性进行正确认时,电动机没有任何异常时,就要对电动机进行差动保护的退出,使电动机出现电动机启动成功为止。
光纤差动保护动作原因分析
关于线路光纤差动保护误动的原因分析1、摘要2014年5月30日晚22:57分,在内蒙杭锦旗源丰生物热电厂,发生两条线路光纤差动保护动作跳闸事故;后经调度同意恢复线路供电,在操作1#主变进行冲击合闸时,本条线路光纤差动保护动作跳闸,经检查1#主变没有任何故障,申请调度令再次恢复供电,调度同意并仅限最后一次恢复供电,当又一次次操作1#主变进行冲击合闸时,本条线路光纤差动保护动作跳闸。
至此,不能正常运行。
2、根本概况及事故发生经过内蒙杭锦旗源丰生物热电厂有两台发电机变压器组,主变高压侧为35KV系统,两路进线由上级220KV变电站引来,两路进线之间有母联开关,启动备用变压器由Ⅰ段母线供电。
由于两路进线在上级变电站为同段母线输送,所以正常运行时母联合环,两台机组并列运行。
听当值运行人员讲,5月30日晚22:08分,事故发生之前系统报出过TV断线、零序过压、主变过负荷故障,并且C相系统电压均为零的状况,即刻到35KV配电室巡视,最终发现在Ⅱ段主变出线柜跟前闻见焦糊味。
当即汇报调度采取措施,申请调度断开35KV母联开关310,保证Ⅰ段发电机变压器组正常运行。
然后意在使Ⅱ段发电机变压器组退出运行,以便检查Ⅱ段主变出线柜焦糊味的来源情况。
结果在间隔50分钟后,当晚22:57分左右,2#主变差动保护动作,跳开上下压侧开关,发电机解列.Ⅰ段、Ⅱ段线路光纤差动保护莫名其秒的同时动作跳闸,1#主变上下压侧开关紧跟着也跳闸,造成全厂停电事故。
上述情况发生后,向调度汇报,申请恢复线路供电,以保厂用系统不失电平安运行。
调度要求自行检查故障后在送电,在晚上23:50分,检查出2#主变出线柜C相CT接地烧毁,后向调度汇报并经调度同意恢复了供电。
厂用电所带设备运转正常后,方案启动Ⅰ段发电机变压器组,调度同意.在3:49分,操作1#主变冲击合闸时,本条线路光纤差动保护动作跳闸,同时向调度汇报。
在检查1#主变没有任何故障后,申请调度令,恢复杭源一回线供电.调度同意并仅限最后一次恢复供电, 4:52分, 操作1#主变冲击合闸时, 本条线路光纤差动保护再次动作跳闸,11:33分申请调度恢复本厂厂用电系统,经调度同意,在11:39分恢复了厂用电系统.根据其它运行人员反映,在此次事故之前,也有光纤差动保护动作跳闸的事情发生,而且不只一次。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
第1期(总第137期)2007年2月山 西 电 力SH A N XI EL ECT RI C P OW ERNo 1(Ser 137)F eb 2007差动保护误动原因分析吕长荣,何润强(孝义供电支公司,山西孝义 032300)摘要:针对LBD MT P 2411D 变压器差动保护装置的动作情况进行了分析,探讨了几种差动保护动作的原因,并逐一给出处理措施。
关键词:差动;保护;误动中图分类号:TM 772 文献标识码:B 文章编号:1671 0320(2007)01 0058 02收稿日期:2006 12 06,修回日期:2006 12 13作者简介:吕长荣(1965 ),男,山西孝义人,1987年毕业于太原电力高等专科学校发配电专业,工程师;何润强(1974 ),男,山西孝义人,2001年毕业于太原理工大学电力系统及自动化专业,工程师。
0 引言孝义供电支公司现有7个35kV 变电站,全部是无人值班变电站。
新城站、石公站、驿马站、楼西站采用的是南京力导公司的DMP 300系列综自保护;西泉站采用的是北京清大高新公司的TH 300系列保护装置;王马站采用的是南京自动化所的NDB200系列保护装置;柱濮站采用的是保定浪拜迪研制开发的LBD M TP 2000系列综自装置。
在运行当中,柱濮站遇到一次主变差动保护动作,现将动作情况分析如下。
1 事故概况2005年8月19日17时53分,柱濮站2号变差动保护动作。
该站有2台主变,1号变容量为5000kVA,2号变容量为6300kVA,35kV 线路两回,分别接于110kV 兑镇变电站和35kV 驿马变电站,10kV 线路5回。
事故发生时的运行方式是2号变运行,1号变热备用。
当时10kV 出线7648渔湾线速断保护动作,渔湾线开关跳闸。
同时,2号主变差动动作,高低压开关跳开,全站失电。
2 保护动作行为分析2 1 10kV 出线保护动作行为10kV 出线渔湾线从保护装置采集到的数据如下。
2005年8月19日17时53分06秒233毫秒,一段动作,A 相故障!t =0 01s,I a =42 55A,I b =0A,I c =3 06A,3I 0=0 03A,U ab =34 43V,U bc =96 79V,U ca =73 88V,3U 0=8 08V,3U 2=59 23V 。
从数据来看,这是一起10kV 线路AB 相间近距离短路引起开关跳闸,属于保护正常动作。
后经线路巡检人员对10kV 出线渔湾线进行全线巡视,发现3号杆A 相断线,跌至B 相上。
说明保护动作与实际情况一致。
2 2 变压器差动保护动作行为差动保护装置是LBD M T P T 2411D,投入的是差动速断、二次谐波制动的比率差动。
保护动作时T 2411D 差动装置上所采集的数据如下。
2005年8月19日17时53分06秒237毫秒,差动动作,C 相故障!t =0 0168s,I ccd =3 65A,I acd =2 05A,I ah =36 91A,I al =38 06A,I acd2=0 13A,I bcd =1 37A,I bh =32 92A,I b1=34 21A,I bcd2=0 21A,I ccd =3 65A,I ch =2 19A,I c1=4 96A,I ccd2=0 41A,I azd =37 48A ,I bzd =33 56A ,I czd =3 37A 。
差动保护相关整定定值如下。
差动定值2 6A,制动定值2 6A,比率制动系数0 55,二次谐波系数0 15,差速断定值20 8A 。
从数据来看,C 相差流为3 65A,制动电流3 37A,此时的C 相处于差动动作区,应该差动动作,见图1。
比率制动条件为I zd >制动定值,且I cd <K I zd (I zd 为制动电流,K 为比率制动系数,I cd 为差58研究与实践图1 差动动作区域图动电流)。
此例中,I zd(3 37A)>制动定值(2 6A),但I cd(3 65A)>1 85(0 55 3 37),故C相电流在动作区内二次谐波制动条件为I2>I cd K2 (I2为三相差动电流中二次谐波的最大值,I cd为某一相的差动电流,K2为二次谐波系数)。
此例中,二次谐波I2最大值为0 41A,最小的二次谐波制动电流为I cd K2=0 15 3 65= 0 5475A故I2<I cd K2,不满足制动条件,二次谐波不能制动,C相处于动作区。
从图1及分析数据来看,A相、B相在制动区,C相在动作区,保护装置跳闸是合理的。
3 故障分析及处理3 1 一次设备的检查处理众所周知,主变差动保护范围是高压侧电流互感器、高压开关、高压侧1刀闸、变压器、低压侧1刀闸、低压侧电流互感器。
所以,上述范围内设备故障能引起差动保护正确动作。
故对主变高压侧CT,高压开关、高压侧1刀闸、主变、主变低压侧1刀闸、主变低压侧CT、主变低压侧开关进行了详细的检查,未发现异常。
检查瓦斯继电器,在瓦斯继电器内未发现明显气体。
在A,B相大电流的冲击下,已服役几年的变压器内部线圈可能出现问题。
可是从检测变压器的色谱分析看出没有放电或绝缘老化现象,并与投运前油样相比较,也无明显变化。
后对主变进行预试,绝缘电阻、吸收比、介质损失因数、泄漏电流等试验数据合格,说明一次设备运行正常。
3 2 二次设备的检查处理3 2 1 定值错误如果是保护定值错误,会引起装置差动误动。
为了证实这点,对定值重新核对。
差动电流装置要求I cd按躲过最大负荷电流条件下,流入保护装置的不平衡电流整定。
一般取I cd=(0 2~0 6)I eh。
而整定定值时,为防止保护误动,将整定值按I cd=I eh整定。
显然,定值是没有问题的。
制动电流一般取(0 8~1)倍额定电流,定值单选择了1倍额定电流。
比率系数一般取0 3~ 0 7,定值是0 55。
二次谐波制动系数一般取0 15~0 25,定值是0 15。
时间定值正确,Y/!变换控制装置投入正确,差动保护出口正确。
从以上数据分析看整定值正确无误,至此,由整定值错误引起差动误动的怀疑被排除。
3 2 2 电流互感器故障或极性错误首先检查主变保护屏差动保护装置接线是否相应接入,其次是核对二次回路的电流极性、相序、相位。
在对主变保护屏、主变高压侧二次电流回路A411,B411,C411与主变低压侧电流回路A451, B451,C451相比较,画出矢量图2。
从矢量说明,电流互感器接线正确。
图2 矢量图3 2 3 差动装置故障由于对LBD MT P T2411D型主变差动保护装置没有太多的经验,在检测该装置之前,用备件更换了该装置。
为了证实更换下来的保护装置运行是否良好,首先对保护装置进行了外观检查,其次是检查直流回路和效验交流回路。
根据厂家给的参数结果,各电路中主要工作点电压满足要求。
由于现场没有条件给差动装置加谐波电流,后经厂家拿回去测量,发现该装置抗干扰能力差。
单从装置所采集的数据看,无论是出线动作,还是变压器差动动作都是正确的。
可对变压器来说,从数据分析看,是10kV渔湾出线A,B相近距离短路,差动保护装置抗干扰能力低,躲不过穿越性电流,保护误动。
4 结论10kV渔湾出线近距离A,B相故障,同时主变C相差动动作。
这是一起典型的由于差动装置躲不过近距离的短路电流,造成变压器差动保护误动。
后经厂家升级改造后,至今该差动保护装置运行正常。
(下转第70页)592007年2月 吕长荣,等:差动保护误动原因分析新技术应用i sf ∀I s =i L 。
通过控制APF,让K 足够大,就能使流经负载的电流不含谐波成分,变为一正弦电流,最终完成对谐波的补偿。
U S #电源电压;Z S #电源的内部等效阻抗;U C #串联型APF 输出的补偿电压;U d #PW M 逆变器直流侧电压;Lr,Cr #抑制逆变器高频开关脉动的滤波器图2 串联型A P F系统结构图图3 串联型A P F 等效电路示意图当然,由于系统中的谐波成分较多,因此工程实际中不可能将系统中各次谐波电压都补偿掉,现实的做法是根据系统中含量较大的或者用户负载较为敏感的那些谐波成分来选择谐波电压补偿次数和补偿度。
2 串联型APF 的PWM 逆变器控制方法根据串联型APF 的工作原理[2],可采用定时瞬时值比较控制方法,根据谐波电流i sh 来获得PWM 控制信号,从而驱动主电路中电力开关器件,使PWM 逆变器实时产生与U sh 成比例的谐波电压U C ,才能达到使有源电力滤波器对基波阻抗为零而对谐波呈现一定阻抗的目的,进而实现对变化的谐波进行实时跟踪补偿的目的。
此外,为维持PWM 逆变器工作,控制系统还应能控制其直流侧电容电压保持恒定,这是对控制系统的基本要求。
PWM 逆变器直流侧电压的选取直接影响串联型A PF 的谐波补偿效果。
若取得太小就不能产生足够幅度的补偿电压,而取得太大,则开关器件及电容器的耐压均需要提高。
所以,设计串联型APF 时应合理选取直流侧电压。
3 结论本文中介绍采用基于电压型变流器的串联型有源滤波器,用于抵消电网中谐波电压,使电力用户的电能质量达到可以容忍的范围,从而提高用电企业的安全稳定生产水平,具有较高的的推广价值。
参考文献:[1] 姚为正,王群,等.串联型电力有源滤波器的设计[J].北京:电力电子技术,1999(3)37 38.[2] 刘进军,等.基于瞬时无功功率理论的串联混合型单相电力有源滤波器[J].中国电机工程学报,1997(12):37 41.[3] 陈国柱,吕征宇,等.串联混合有源滤波器设计中的几个关键问题[J].电力系统自动化,2000(10):49 51.[4] SM EDLEY K M ,ZHOU QIAO.Unified Cons tant frequency Integration C on tr ol of Active Pow er Filters steady state an d Dynam ics [J ].IEEE Trans on Pow er Electronics ,2007,16(3):428 436.Discussion on the Improvement of Electric PowerQuality by the Series Active Power FliterW ANG Jin hao 1,YANG Jin biao 2,GUO Jun qin 2(1 Shanxi Electric Power Research Institute,Taiyuan,Shanxi 030001,China;2 Jincheng Electric Power Supply C ompany,Jincheng,Shanxi 048000,C hina)Abstract:T he paper analyses br iefly the basic operation pr inciple o f a series A PF and pr oposes a monito ring method to impro ve the po wer quality o f sensitiv e co nsumers by co nt rol appro ach of detect ing its lo ad cur rent,and puts forw ar d the par ameter design for the ma in circuit of the A PF filter.Key words:ser ies active po wer filter ;harmonics;parameter design;harmo nic vo ltag e sour ces;harmo nic compensation(上接第59页)Cause Analysis of Differential Protection MisoperationLU C hang rong,HE Run qiang(Xiaoyi Power Supply Branch of Luliang Power Supply Company,Xiaoyi,Luliang 032300,China)Abstract:T his paper ana lyses the differ ent ial protectio n operat ion o f tr ansfo rmer L BD M T P 2411D and discusses the causes o f differential pr otectio n,thus puts for war d some so lutions to so lve the miso per ation. Key words:differ ent ial;pro tection;misoperat ion70 山 西 电 力2007年第1期。