直流电机的磁噪声
降低无刷直流电机电磁噪声的方法
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文 章 编 号 :1 0 0 2 — 6 6 7 3( 2 0 1 3 )O 1 — 0 7 7 — 0 3
降低 无刷直流 电机 电磁 噪声 的方法
柳 文 。赵 乾麟
( 浙 江 乾 麟 缝 制设 备 有 限公 司 ,浙 江 丽水 3 2 3 0 0 0 )
摘 要 :论 文探 讨 了降低 集 中绕组 无刷 直流 电机 噪 声的 方法 。齿槽 转矩 为这 类 电机 重要 的噪 声 源 ,为此 分别 提 出了增加 定子 槽 与转子 极 的最 小公倍 数和 增加 软磁 性槽 楔 来 降低 齿槽 转 矩 的方 法 ,并采 用有 限元 法进 行 了分 析验证 。结合 工程 实践 ,对 6槽 4极 结构 的无 刷 电机进 行 了试 验测 试 ,测试 结 果表 明增
p l e( L CM ) o f t h e s t a t o r — s l o t n u mb e r a n d t h e r o t o r — p o l e n u mb e r , t h e s e c o n d i s t o a d d s o f t —ma g n e t i c s l o t — we d g e s . B o t h me t h o s d we r e a i r a —
加 软 磁 性 槽 楔 使 得 电机 噪 声 从 7 0 d B 降到 了 4 5 d B 左 右 ,取 得 了 明 显 的 降 噪 效 果 。
关键 词 :无刷 直 流 电机 ;降低噪 声 ;齿槽 转矩 中图分 类号 :T M3 5 l 文 献标 识码 :A d o i : 1 0 . 3 9 6 9 / j . i s s n . 1 0 0 2 — 6 6 7 3 . 2 0 1 3 . 0 1 . 0 3 l
直流无刷电机的电磁干扰抑制_田占强
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直流无刷电机的电磁干扰抑制
1 2 范增辉 , 左 田占强 ,
阳
2
摘
要: 文章通过对冷凝器直流无刷电机进行电磁兼容测试 , 对存在的电磁兼容问 题进行了分析, 并据此提制了 EMC 改进措施: 采取增加电磁兼容性的措 施, 使大小电容并联使用; 拓宽了频率范围, 抑制了辐射干扰, 改善电磁兼 容性。
图2 部分控制原理
四、 系统改进前的电磁兼容测试 1. 测试配置图
图6
CE102 电源线的传导测试曲线
( 2 ) RE102 辐射发射
图3 测试配置
2. 测试项目 ( 1 ) CE102 电源线传导发射 根据 GJB152A - 97 中 CE102 项试验装置要 求进行试验, 如图 4 所示。
3. 测试结果 ( 1 ) CE102 电源线传导发射 由图 6 可以得知系统的传导发射在频率为 25kHz ~ 50kHz 超标。
要抑制 已有 0. 1 μF 电 容 进 行 抑 制 高 频 干 扰, 18KHz ~ 70KHz 干扰, 还需在电源进线上采取滤 波措施。电场辐射发射超标的原因是电源线未采 用屏蔽线, 冷凝风机风道口未采取屏蔽措施造成 。 1. 传导 EMC 设计 电源系统去耦, 去耦的目的并不是要消除电 路中的瞬态高频电流, 因为它们是高频电路正常 工作所必须的; 其目的应该是将这种瞬态电流从 电源网络中移除到 IC ( 集成电路 ) 本地, 由去耦网 络来提供这种高频电流, 这样它所流过的电路的 IC 当地的电源电压及其输 物理尺寸就小, 因而, 入电流就能保持稳定。通常进线去耦电容的值取 得比较大, 通常在 10 μF 以上, 以滤掉馈电环路上 C1 、 C2 、 C3 残余的瞬态电流。 图 10 为滤波电路, 和 C4 即为去耦电容。 L 也很小, 很小, 则得到 Z 很小。电解电容主要为 容性元器件, 可以把电路中的噪声直接接地, 可以 消除噪声, 有很好的滤波效果。当在高频时, 随着 频率的增大, ωL 增大, 当和 ωL 相同时, 串联谐振 达到谐振点, 则电解电容表现为一个电感器件。 由于它本身的阻抗电解电容的滤波效果就不存在 了, 则起不了充电放电和过滤电磁噪声的作用 , 这 时并联上一个小电容, 电磁噪声将从小电容路径 接地, 所以大小电容的并联拓宽了频率的范围 。 根据分析, 选取大电解电容值为 68 μF, 小电 容 0. 1 μF, 在电源进线进行滤波。 2. 辐射 EMC 设计 屏蔽能够消除容性耦合和感性耦合的作用。 要使屏蔽能充分发挥消除容性耦合的功能 , 屏蔽 层必须接地而且全线等位, 否则屏蔽层上就会容 性耦合进噪声电压, 对信号电路造成严重干扰, 因 此特别长的屏蔽线必须每隔一定的长度就要接 地。屏蔽层消除感性耦合的原理就是在屏蔽层上 感应一个电流, 该电流产生的磁通能够抵消外部 电磁场对信号电路的影响。 要满足这个条件则: 1 ) 屏蔽层的两端都要接地, 这样给感应电流提供 通路; 2 ) 屏蔽层的阻抗足够低, 屏蔽层就能在比
降低无刷直流电机电磁噪声的方法
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W 相对于转子位置 θ 的变化率。 忽略铁心磁阻, 齿槽转
矩 表 达 式 为 [1]:
乙 Tc=-
鄣W 鄣θ
=-
1 2
鄣 鄣θ
2π
2
[F(α,θ)] dG(α)
0
(1)
式中: α—定子圆周坐标; θ—定转子间的相对位置
角 ; dG(α)— 气 隙 磁 导 微 元 ;F(α,θ)— 等 效 磁 动 势 。 将
柳 文, 赵乾麟
(浙江乾麟缝制设备有限公司, 浙江 丽水 323000)
摘 要: 论文探讨了降低集中绕组无刷直流电机噪声的方法。 齿槽转矩为这类电机重要的噪声源, 为此分别 提出了增加定子槽与转子极的最小公倍数和增加软磁性槽楔来降低齿槽转矩的方法, 并采用有限元 法进行了分析验证。 结合工程实践, 对 6 槽 4 极结构的无刷电机进行了试验测试, 测试结果表明增 加软磁性槽楔使得电机噪声从 70 dB 降到了 45dB 左右, 取得了明显的降噪效果。
关键词: 无刷直流电机; 降低噪声; 齿槽转矩 中图分类号: TM351 文献标识码: A doi:10.3969/j.issn.1002-6673.2013.01.031
Method to Reduce the Noise of the Brushless DC Motor
LIU Wen, ZHAO Qian-Lin (Zhejiang Cheering Sewing Machine Co., Ltd., Lishui Zhejiang 323000 , China) Abstract: Methods to reduce noise of the concentrated-winding brushless-DC motor was discussed. The cogging torque is the important noise source of this kind of motor, so two methods to reduce the cogging torque was proposed, the first is to raise the least-common-multi ple (LCM) of the stator-slot number and the rotor-pole number, the second is to add soft-magnetic slot-wedges. Both methods were ana lyzed and verified by the finite-element-method (FEM). With engineering practice, a 6-slots 4-poles brushless DC motor was tested. The results show that adding slot-wedges for the motor reduces the noise from 70dB to 45dB, which made obvious effect of noise reduction. Key words: brushless DC motor; reduce the noise; cogging torque
直流电机噪声的产生原因与抑制方法
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直流电机噪声的产生原因与抑制方法【摘要】简述了电机噪声的作为电机技术指标的重要和电机噪声的研究发展历程,分析了直流电机噪声产生的成因,对这些噪声进行了分类,分析并总结了直流电机的电磁噪声、机械噪声、空气动力噪声的产生原因和机理,提出了在电机设计、制造和应用中降低和抑制直流电机噪声的方法,这些方法可以有效地在电机研发和制造中实际应用和借监。
【关键词】电机;电机噪声;噪声抑制1.引言研发、创新能力的高低已成为世界各国最核心的竞争力之一,随着国家创新驱动战略的实施,国内电机生产企业逐步注重电机新产品研究与开发,在电机新产品的研发及实际应用方面,电机噪声是一项极其重要的硬性指标。
从环保角度看,低噪声、无电气干扰电机将成为“绿色电机”的基本指标。
从市场角度看,电机噪声高低已成为客户对电机的品质、技术和价值高低做判别的重要依据。
在电机噪声的研究方面,早在上世纪40年开始即有学者开始对电机噪声进行零星研究;70年代,学术界提出了“在单自由度振动理论基础上建立的噪声理论”,在工程实际应用中,该理论对电机噪声的控制指导方面有一定的适应性,也存在不完全准确的情况,但该理论对电机噪声的基础研究起到了奠定性的作用;90年代,学术界提出“电机电气噪声的二维理论”,这一理论是建立在电机电气噪声离散成分与电机参数的关系研究上,通过研究并发现了电机模态振动与电气噪声的数理关系,总结出了控制电气噪声的二维机电类比理论,对传统电机噪声理论进行了有效的拓展和延伸。
对直流电机而言,由于有换向器和电刷的存在,电机噪声的产生相比其它类型的电机更加复杂,电机噪声的抑制更是直流电机设计和生产制造的难点和重点。
为了对电机噪声进行分析和研究,我们根据直流电机噪声产生的成因归列为三类:分别为电磁噪声、机械噪声和空气动力噪声。
2.电机噪声产生的原因2.1 电磁噪声2.1.1 电机磁场产生的电磁噪声在磁场的作用下,直流电机完成电磁能和机械能的转换。
磁场中含有主磁通和漏磁通,主磁通是由N极经过气隙到转子再由另一个气隙返回S极,是直流电机起有效作用的磁通,它能在旋转的电枢绕组中产生感应电动势,并和电枢绕组的磁动势相互作应产生电磁力矩。
一种简单的无刷直流电机的抑制方法
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一种简单的无刷直流电机的抑制方法无刷直流电机在工业和家用电器中广泛应用,但由于其电磁干扰问题,对电子设备和通信系统造成了一定的困扰。
为了减少无刷直流电机的电磁干扰,可以采用一种简单而有效的抑制方法。
为了抑制无刷直流电机的电磁干扰,可以从电机的结构上进行考虑。
选择合适的电机外壳材料和结构,以降低电磁辐射。
例如,可以选用具有良好屏蔽性能的金属外壳,或者采用一些具有电磁屏蔽功能的材料来包覆电机。
可以通过优化电机的电路设计来进一步减少电磁干扰。
在电机驱动电路中添加滤波器和抑制电路,可以有效地抑制电机产生的高频噪声。
滤波器可以选择适当的频带,将高频噪声滤除,以减少电磁辐射。
抑制电路可以采用电容、电感等元件,来消除电机产生的干扰信号。
还可以通过优化电机的供电系统来减少电磁干扰。
使用稳定的供电电源,并加装电源滤波器,可以降低电源中的噪声干扰。
同时,还可以采用一些电源管理技术,如降压、稳压等,以确保电机的供电稳定性,减少电磁干扰产生的可能性。
定期进行电机的维护和保养,也是减少电磁干扰的重要措施。
定期清洗电机,检查电机内部的连接线路和绝缘状态,确保电机的正常运行。
同时,及时更换老化的部件和损坏的元件,以确保电机的性能稳定,减少电磁辐射。
合理的电机布置和隔离也是减少电磁干扰的重要手段。
在布置电机时,应尽量避免电机与敏感电子设备或通信系统的靠近,以减少电磁干扰的传导和辐射。
同时,可以采用屏蔽隔离的方法,如使用金属屏蔽罩、电磁屏蔽隔板等,来隔离电机的电磁辐射。
通过优化电机的结构设计、电路设计、供电系统、维护保养和布置隔离等措施,可以有效地抑制无刷直流电机的电磁干扰。
这种简单而有效的抑制方法,不仅可以提高电机的性能稳定性,还可以保证电子设备和通信系统的正常运行。
无刷直流电机噪音标准
![无刷直流电机噪音标准](https://img.taocdn.com/s3/m/80438793d05abe23482fb4daa58da0116d171f5f.png)
无刷直流电机(BLDC Motor)的噪音标准并没有统一的全球或国家级别的强制性标准,而是根据不同的应用场合和环境要求来制定。
然而,无刷直流电机噪音水平通常被视为电机性能和质量的一部分,制造商通常会在产品研发阶段设定自己的噪音控制目标,以满足特定应用场景下的静音要求。
在一些应用中,例如家用电器、电动汽车、无人机、医疗器械等,电机噪音控制非常重要,通常希望电机在正常工作时的噪音水平尽可能低。
对于无刷直流电机,合格的噪音水平可能参照以下大致标准:家用电器电机:在正常使用距离下(例如1米),噪音水平可能要求低于50分贝(dB(A))。
工业应用中,如高端伺服电机,要求噪音更低,可能需要控制在40 dB(A)以下。
特殊高精度应用场合,例如实验室设备,可能要求更低的噪音等级。
当然,实际应用中无刷直流电机的噪音控制还会受到电机设计、制造质量、轴承选择、转子平衡性、散热风扇、电磁设计、以及电机控制器算法等多种因素的影响。
工程师在设计时会尽量通过优化结构、选材、生产工艺以及控制算法来降低噪音水平。
永磁直流电动机振动和噪声分析
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曲和横 向振 动 。设 计 上 采用 非 均 匀 气 隙 、 电枢斜 槽 等 , 是 减少 磁 通 振 荡 和 振 动 电磁 力 的有 效措 施 。 都
() 2 气隙 的不 均 匀 。由 于装 配气 隙不 均 匀 , 电动 机 运 行 时产生 单边 磁拉 力 , 作 用 相 当 于 电动 机 转轴 其
! 节 省 了材 料并 减小 了 电动机体 积 。但在永 磁材 料应 用 中还存 在一 些 问题 , 电动 机 噪 声 、 动增 大 等 , 如 振
因此 , 决这些关 键 问题尤 为 重要 。 解 我 们 首 先 要 判 别 电动 机 的振 动 由何 原 因引 起 的, 即电磁 和机 械 原 因判 定 。 区分 是 电磁 原 因还 是 机械 原 因产 生 的方 法 是将 电动 机 运 转 至最 高 转 速 ,
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永磁 直 流 电动机 振 动 和 噪声 分 析
严 自新
( 坛 市 微 特 电 机 有 限 公 司 , 苏 常州 2 30 ) 金 江 120
Ab t a t T eman r a o n eb s o ui n o i mo in v b ain a d n i u ig t ep o u t n p o e sw r sr c : h i e s n a d t a i s l t ft s t i r t n os d r r d ci r c s e e h c o h o o e n h o
直流电机噪声的产生原因与抑制
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直流电机噪声的产生原因与抑制直流电机具有效率高、无励磁电流、可调速性高等特性,被广泛应用家电、汽车、电力系统中,但是在具体运行过程中,会产生很大的噪声,很大程度上限制了直流电机的应用和推广,但我国对直流电机噪声的产生原因与抑制方面的研究比较少。
因此,本文通过查询相关文献,在分析直流电机噪声产生原因的基础上,对噪声抑制方法进行深入分析,希望对我国直流电机的发展有一定帮助。
标签:直流电机;噪声;原因;抑制方式引言:就直流电机而言,由于有换向器和电刷的存在,使其噪声的产生更加复杂,大大增加了直流电机在设计和生产中噪声抑制的难度。
在新时期的背景下,电机的噪声已被列为衡量质量的一项重要指标,也是影响其在市场上竞争的主要因素。
为使人们有一个安静的生活和工作环境,迫切需要抑制直流电机噪声的研究技术。
1直流电机噪声的产生原因根据直流电机噪声产生原因的不同,大体上可分为三大类:电磁噪声、机械噪声、空气动力噪声。
1.1电磁噪声产生原因直流电机电磁噪声产生的原因大体可以分为两个方面:1.1.1直流电机磁场产生的电磁噪声。
电磁力作用在定、转子间的气隙中,产生旋转力波或脉动力波,使定子产生振动而福射噪声。
在磁场中既含有主磁通也含有大量的漏磁通,主磁通是电磁从N极出发,经过气隙到转子,然后再有另一个气隙回到S极,对直流电机的运行有非常重要作用。
而漏磁通并不会经过转子,只是增加了磁极和定子磁轭的饱和度。
直流电机主磁通中的气隙磁通对电机噪声产生影响,漏磁通对电机噪声不产生影响。
在直流电机中,气隙不够均匀也是噪声产生的主要原因,严重时会损坏电机轴承,所谓气隙指的是静止的磁极和旋转的电枢之间存在的间隙,气隙的大小直接决定了磁通量的大小,如果气隙过大,漏磁量就会增加,从而降低直流电机工作效率,如果气隙过小,就容易发生定转子扫膛,因此在具体设计过程中,必须把气隙控制合理数值范围当中,通常情况下气隙为0.5~3mm为研究直流电机中电磁噪声产生的原因,就必须把气隙磁场的磁通作矢量分解,主要分为径向矢量和切向矢量两大类,其中径向矢量是导致直流电机中定子产生振动噪音主要原因,而切向矢量则是转子产生振动噪音的主要原因。
改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式
![改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式](https://img.taocdn.com/s3/m/84295e02590216fc700abb68a98271fe910eafb0.png)
改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式电机是日常生活中经常使用的一种电气设备,其存在的目的在于将电能转化为机械能,从而带动外部设备的转动或运动。
而无刷电机是一种高效、低噪音、高寿命的电机,近年来被广泛使用。
无刷电机的工作原理是利用磁场的吸引和排斥作用,将转子驱动起来,并将磁场调整到最佳状态,以保证最大效率和最小噪音。
然而,无刷电机的使用也会带来一定的电磁噪音问题,而改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式也成为了目前研究的一个热点。
一般来说,电机电磁噪声主要由定子和转子的激磁磁通波形的不规则性引起。
在无刷电机中,电磁噪声主要来自于磁场和电流的交互作用,因此,改善直流无刷电机电磁噪音的关键在于优化电流和磁场的控制方式。
一种常见的控制方式是PWM控制。
在这种方式中,通过改变占空比来控制电流的大小和方向,从而控制转子的转速。
然而,PWM控制方式会产生较大的电磁干扰和噪声,这是因为它的开关频率较高,容易产生短脉冲电流和高频振荡。
因此,通过优化PWM控制方式,可以降低直流无刷电机的电磁噪音。
一种改进的PWM控制方式是DPWM(Dithered Pulse Width Modulation)。
在DPWM控制方式中,使用一定的调制信号来随机调制开关频率,使其产生一定范围内的波动。
这样可以使得开关频率在一定范围内随机分布,减少短脉冲电流,从而降低电磁噪音。
另外,磁场控制方式也可以有效地降低直流无刷电机的电磁噪音。
磁场控制方式是通过调整磁场的方向和大小来控制电机的转速和转矩。
其中,一种常用的控制方式是FOC(Field Oriented Control),它是一种通过调节转子电流实现磁场方向与转子位置相耦合的控制方式,可以有效地降低电机电磁噪音。
总之,改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式需要综合考虑控制方式的稳定性、效率、噪音等因素。
未来,随着科学技术的发展和研究的深入,相信会有更多的优化方式被提出,并应用于电机控制领域。
直流无刷电机产生换相噪声的原理及抑制方法
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直流无刷电机产生换相噪声的原理及抑制方法摘要:直流无刷电机属于同步电机,在使用过程中会产生一定的噪音,要根据噪音产生的原理,采取相关的措施进行抑制,减少噪音的产生,稳定电机的运行。
关键词:直流无刷电机;噪音原理;抑制方法1 直流无刷电机工作原理及换相噪声的频率计算公式1.1 直流无刷电机的基本结构直流无刷电机利用电子开关线路和位里传感器来代替电刷和换相器,使这种电机既具有直流电机的特性,又具有交流电机结构简单、运行可靠、维护方便等优点。
直流电源通过开关线路向电机定子绕组供电,电机转子位置由位置传感器检测并提供信号去触发电子开关电路中的功率开关元件使之导通或截止,从而控制电机的转动,结构如图1所示。
1.2 直流无刷电机的工作原理本文以LN65-ZL电机为例,说明电机的工作原理。
该电机为8级12槽电机,在某一瞬间,定子和转子之间的位置关系如图2所示。
取出该电机的一个单元电机(图2中1/4部分即定转子各一对极)进行简化分析,转子每转动一个角度,由位置传感器感应出转子的位置,控制电路对位置信号进行逻辑变换后产生控制信号,控制信号经驱动电路隔离放大后控制电子开关电路中的的功率开关元件,使电机的各相绕组按一定的顺序工作。
1.3 换相噪声的频率计算公式推导图3表示电机的6个工作状态。
其中,1和0表示三向绕组中电流的方向,1为正向,0为负向。
三相绕组中从绕组的首端进、末端出为正,从绕组的末端进、首端出为负。
从图3可看出,直流无刷电机的一个单元电机(即电机的定子或转子中一对极)在一个周期内有6种工作状态,相邻两种工作状态的转换,对定子和转子都会产生转矩脉动,即换相转矩脉动。
由于电机有4对极,相应的一个周期内,将有4x6=24种工作状态。
综上所述,可推导直流无刷电机换相转矩脉动频率,简称换相频率为:f=i×k×p×n/60(1)其中,i—频率的阶数;产一一换相噪声频率,Hz;k—电机定转子中每对极在一个周期内所对应的工作状态数;P—电机极对数;n—电机转速,rpm。
直流电机噪声分析及降噪的工艺措施直流电机噪声分析及降噪的工艺措施
![直流电机噪声分析及降噪的工艺措施直流电机噪声分析及降噪的工艺措施](https://img.taocdn.com/s3/m/adc172eb524de518964b7d21.png)
噪声大小反映了产 品的性能好坏 ,电机噪 声也是 衡量一个 电机生产厂家 的产品技术水平 、质量水 平的重要指标之 一。作为 电机生产厂家要满足客
户对 电机噪声小 的要求 ,如何解决 电机 噪声 问题 就 自然 成 为 电机 制 造 行 业特 别 关注 的 问题 。 本 文 主 要 介 绍 某 大 型 直 流 电机 在 电磁 方 案 设 计 不 改 变条 件 下 ,根 据 电机 振 动 、 噪 声产 生 的机 理 ,对 直 流 电机 进行 测 试 分 析 ,确 定 主要 振动 噪
声。
件 如 电机 的刷杆 及 刷 杆 座 的结 小振 动 和 降低 噪 音 ,合 理 的 设 计 结构 、制 造 工 艺 方 法 与零 部 件 制 造 过 程 中 的 加 工 质量 决 定 电机 的 振 动 与 噪 声 。除 设 计 因素
L n i Xi
( a g a e ti a u a trn Xin tnElcrcM n f cu igCO. d Xin tn41 0 , n n Chn ) Lt, a g a 1 Hu a , ia 1 1
Abtat Mansucso i si i c urn tridsusdi ip p rB a so mesr src: i o re n s dr t ret o i se t s a e. ymen f oe n e c mo s c nh f aue
收 稿 日期 :2 1-.9 0 19 1
2 电机 噪声控 制 的工艺措 施
21 刷 架 结构 分 析 .
作 者简 介 :李 听 ( 9 6 ) 1 6 一 ,女 ,工 程师 。研究 方 向:
电机 。
21 . 1刷 架结构改进前测试 情况及分析 . 我 们 对 直 流 电机振 动 测试 数 据 进 行 了分 析 ,
改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式
![改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式](https://img.taocdn.com/s3/m/1b4503e25ebfc77da26925c52cc58bd631869380.png)
改善直流无刷电机电磁噪音的驱动方式1 降低电机电磁噪音的意义噪声直接影响人体的健康,若人们长时间在较强的噪声环境中,会觉得痛苦、难受,甚至使人的耳朵受损,听力下降,甚至死亡。
噪声是现代社会污染环境的三大公害之一。
为了保障人们的身体健康,国际标准化组织(ISO)规定了人们容许噪声的标准。
我国对各类电器的噪声也作出了相应的限制标准。
电机是产生噪声的声源之一,电机在家用电器、汽车、办公室用器具以及工农医等行业广泛地应用着,与人民的生活密切相关。
因此,尽量降低电机的噪音,生产低噪音的电机,给人们创造一个舒适、安静的生活环境是每个设计者与生产者的职责。
2 直流无刷电机噪音形成的原因分析本文由论文联盟收集整理以及传统解决方法引起直流无刷电动机振动和噪声的原因很多,大致可归结为机械噪音和电磁噪音。
2.1 机械噪音的成因以及解决措施2.1.1 直流无刷电机的机械噪音产生的原因(1)轴承噪声。
由于轴承与轴承室尺寸配合不适当,随电机转子一起转动产生噪音。
滚珠的不圆或内部混合杂物,而引起它们间互相碰撞产生振动与噪声。
轴承的预压力取值不当,导致滚道面有微振也会产生噪音。
(2)因转子不平衡而产生的噪声。
(3)装配偏心而引起的噪声。
2.1.2 降低机械噪声应采取下列方法(1)一般应采用密封轴承,防止杂物进入。
(2)轴承在装配时,应退磁清洗,去油污与铁屑。
清洗后的轴承比清洗前的轴承噪声一般会降低2~3dB。
润滑脂要清洁干净,不能含有灰尘、杂质。
(3)轴承外圈与轴承室的配合、内圈与轴的配合,一般不宜太紧。
轴承外圈与轴承室的配合,其径向间隙宜在3~9μm的范围内。
(4)为消除转子的轴向间隙,必须对轴承施加适当的压力。
一般选用波形弹簧垫圈或三点式弹性垫圈,且以放在轴伸端为宜。
(5)使用去重法或加重法进行对转子动不平衡进行修正。
(6)磁钢与输出轴间填充缓冲材,可以吸收转子在换相过程中产生的微小振动,同时避免输出轴与外界负载刚性连接,而把外界振动传递到磁钢,影响励磁所产生的转矩突变。
有刷直流电机旋转工作噪声的分析
![有刷直流电机旋转工作噪声的分析](https://img.taocdn.com/s3/m/eb4af327a9114431b90d6c85ec3a87c240288ad5.png)
有刷直流电机旋转工作噪声的分析摘要:现如今,随着我国锂离子电池技术在应用方面的普及性特点,市场对于电机的需求也出现较为明显的增长趋势,在行业竞争日益激烈的背景下,电机的成本控制尤为重要。
基于有刷直流电机成本低,控制简单的特点,有刷直流电机至今仍占有一定的市场份额。
基于此,本文在分析有刷直流电机结构的背景下,探讨有刷直流电机旋转工作噪声的相关模型,在模型建立期间就可以有效优化固有频率,从而逐渐减弱共振所带来的相应影响,改善出现的噪声情况。
关键词:有刷直流电机;电机旋转;工作噪声引言在我国电机行业竞争逐渐激烈的背景下,对于成本的相关要求也具有一定的改变,其中涉及的有刷直流电机具有明显优势。
有刷直流电机的定子依据永磁体建立一定的气隙磁场,电枢依据嵌入电枢铁芯槽内的电枢绕组,在定子磁场感应电势和通过电流,将电能转换成机械能,旋转输出一定的转速和转矩。
但有刷电机在提供动力期间,也会带来一定的振动情况,从而出现相应的噪音。
对于各使用电机的行业来说,控制噪声、振动和声振平顺性(NVH)方面均具有较为严格的要求,这就对有刷电机提出较大的挑战,因此,本文对有刷直流电机旋转工作噪声的研究进行分析,旨在为电机可靠性奠定基础[A1][1]。
一、有刷直流电机工作结构有刷直流电机属于一种直流电机的类型,其定子上安装永磁磁钢,而在转子上有嵌入转子槽内的电枢绕组以及换向器。
有刷直流电机在结构方面具有结构简单、运行效率高、调速性能好的优点,在系统中属于控制系统的主要结构。
有刷直流电机在工作期间其原理主要表现为:电源或电池组电流通过电刷、换向器进入转子线圈,载流线圈在定子磁场中感应电势,将电能转换成机械能,旋转输出一定的转速和转矩,从而产生电枢电流。
但是由于电刷和换向器为动滑动接触,电机运行时二者会产生动滑动摩擦噪声,且电刷与换向器的换向火花也容易出现相应的电磁干扰现象,为改善有刷直流电机旋转工作噪声,就需要建立有限元模型,不断改进设计的固有频率,旨在可以在结构设计阶段改善噪声情况。
直流电动机振动大及噪声大的原因及处理方法
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直流电动机振动大及噪声大的原因及处理
方法
直流电动机振动大及噪声大的原因和处理方法见表1。
表 1 直流电动机振动大及噪声大的原因及处理方法故障现象可能原因处理方法振动大(1)轴弯曲;(2)基础不坚固;(3)轴承损坏;(4)定、转子气隙不均匀;(5)电动机转轴与被传动轴不同心;(6)电枢不平衡(1)用千分表检查,矫正转轴;(2)检查基础,重新安装电动机;(3)检查并调换轴承;(4)测量气隙,调整气隙;(5)用量规检查,重新安装、调整;(6)对电枢进行单独旋转,调整动平衡噪声大(1)振动大;(2)电枢被堵住;(3)联轴器有毛病;(4)漏气;(5)电源波形不对;(6)安装松动;(7)轴承有毛病(1)按振动大处理;(2)检查绕组和风扇等,清除夹人物;(3)调换有毛病的部件;(4)轻载运行,重新安装鼓风机和通风管;(5)用示波器检查,并调整晶闸管整流装置;(6)检查全部螺栓,拧紧螺栓;(7)检查润滑油及轴承间隙,加润滑油或更换轴承直流电动机振动允许的双振幅值见表2。
表 2 直流电动机振动标准电动机转速( r/min) 允许双振幅( mm) 电动机转速( r/min) 允许双振幅(mm) 500 600 750 1000 0.20 0.16 0.12 0.10 1500 2000 2500 3000 0.08 0.07
0.06 0.05 直流电动机。
直流风扇电机噪声异常诊断及优化
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直流风扇电机噪声异常诊断及优化摘要:直流风扇电机在匹配空调室外机系统时,当转速在700-900rpm运行时,室外机存在一尖锐异常声,音质难听。
本文通过分析锁定该尖锐异常声是电机转矩脉动激发脚垫+电机模态振动响应放大导致。
并发现电机+风扇+脚垫系统沿轴向旋转模态频率在290Hz,远大于常规脚垫减振系统模态频率。
设计锥形钢管方案与电机机脚配合,通过测试验证,确定700-900rpm异常峰值降低效果显著。
验证了异常峰值主要是由电机机脚与脚垫配合不当导致。
关键词直流风扇电机;结构模态;锥形钢管;振动1引言现一直流风扇电机在匹配空调室外机时,当转速在700-900rpm时,室外机存在一尖锐异常声,音质难听。
故需要对其进行研究并优化。
本文通过分析锁定该异常声是电机电磁力激发脚垫电机模态振动响应放大导致。
通过分析,脚垫电机系统沿轴向旋转模态是导致异常声响应放大的主要原因。
设计锥形钢管方案与电机机脚配合验证,确定700-900rpm异常峰值降低效果显著。
验证了异常峰值主要是由电机机脚与脚垫配合不当导致。
2噪声源的排查分析2.1确认问题噪声频率采用分部件运转法确定尖锐异常声在压缩机停机时仍存在,确定由风扇电机激励引起。
然后对室外机噪声进行采集,测试采用国标测试。
从听感和频谱看(如图1),296Hz峰值突出,通过滤波确认该峰值是导致尖锐声听感的主要原因。
风扇电机为12槽8极电机,其转矩脉动峰值为24倍运转频率(24f),740rpm时24f为296Hz,说明尖锐声是电机转矩脉动激发,为激励源,但是如何响应放大需继续分析。
从图2(a)看,风扇电机在室外机系统上的辐射噪声传递路径主要有两条:一是噪声路径:风扇电机直接辐射噪声;二是振动路径:风扇电机→机脚脚垫→支架→薄板机壳→辐射噪声振动路径上,不同室外机均存在该异常,故外壳和支架不是关键因素,主要从电机脚垫系统方面分析。
图1 室外机740rpm右测点声压级频谱2.2脚垫电机系统测试分析2.2.1噪声振动频谱分析去除室外机其他部件,设计单电机+风扇测试系统。
直流电机噪声的产生原因与抑制方法
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1 . 引 言
向片单体突 出,都会影响火花及 电气噪声的产
生。 2 . 2机噪声的产 生原因与抑制方 法
厦 门达真 电机有限公司 刘检 荣
【 摘要 】筒述 了电机噪声的作为电机技术指标 的重要和 电机噪声的研 究发展历程 ,分析 了直流电机噪声产生的成 因,对这些噪声进行 了分类 ,分析并总结了直流 电机的 电 磁噪声、机械 噪声 、空气动力噪声的产生原因和机理 ,提 出了在 电机设计、制造和应用 中降低和抑制直流电机 噪声 的方法 ,这些方法可以有效地在电机研发和制造 中实际
是气 隙长度。如果将气 隙磁场 的磁通 进行矢量 分解 ,分解为径 向矢量和切 向矢量 ,那么 ,气 隙磁场 的径向矢量将使定子产 生振动 噪音 ,气 隙磁场 的切向矢量将使转子产 生振 动噪音。由 于 电机 定子存在 固有频率 ,当气 隙磁场产生的 径 向电磁力波与 电机定子 的固有频 率相等时, 就会 由于物理共振现象用起电机噪声。 直流 电机 的主 磁路 可 以细 分为气 隙磁 路 段 、磁 极极身磁路段 、转子 齿磁 路段、转子铁 轭 磁路 段、定子铁额磁路段 。电机 工作时,各 磁 路段中的磁动势 以及 电机 电枢绕组、定子绕 组的磁 动势相互叠加和影 响,会产 生主波和一 系列的低、高次谐波 ,进一步 ,主波磁势与各 次谐波磁势相互作用 的结果 是导致一系列的力 波产生 。力波会导致 电机噪 音的产生。其 中, 主波磁 场产生 的力波对定 、转 子产 生的噪音一 般为 电源频率 的二倍频 ,谐波磁场产生的力波 对 定、转子产生 的噪音 受制 于力波的幅值大小 与力波的次数 。通常 ,次数 小于l 0 的力波对噪 音有比较大的影 响。 2 . 1 . 2 电机换 向产生的 电气噪声 直流 电机工作时 ,换 向器和 电刷的配合 , 会使 电枢绕组 中的电流方向按照一定的规律循 序改变 。直流 电机换 向不好时,会使 电刷和换 向器 之 间产生 火花 ,这 种 火花 会产 生 电气噪 声 ,并严重影 响电刷 和换向器的寿命 ,对于大 功率直流 电机 ,会对 无线电通讯产生干扰 ,对 于 几瓦或小于 l 瓦 的微 特直流 电机 ,会 对使用 电机的总机 电器设备产 生电磁干扰 。 电机 的换 向过程 中,如果将 电枢绕组 的换 空气 动 力 噪 声 。 向元件 、换 向片、电刷所链的磁通发生变化在 2 . 电机噪声产生的原因 电枢绕组 的换向元件 中所感应 的总 电动势称为 ∑ ,那么 ,当 ∑ 达到 一定程度 时, 电刷离开 2 . 1 电磁 噪 声 2 . 1 . 1电机磁场产生的电磁噪声 前 一个 换 向片的瞬 间 ,要拉 断一个 电流 i 或 在磁场的作用下 ,直流 电机完成 电磁 能和 i ( 如 图2 所 示) 此 时 ,在 电刷 片上要释 放 机 械能的转换 。磁场 中含有主磁通和漏磁通 , 的电磁 能量为 I ,L 为换向元件的等效漏电 主磁通 是 由N 极经过气 隙到转 子再 由另一个 气 感 ,I 为 换向 电流 ,当这个 能量足够大 时,就 隙返 回s 极 ,是直流 电机起有 效作用 的磁通 , 定会产生火花和 电气噪声。 它能在旋转 的电枢绕 组中产生感应 电动势 ,并 和 电枢绕组 的磁 动势相互作应产生 电磁力矩 。 漏磁通不经过转 子,只增加磁极和定子磁轭 的 饱和程度 。主磁 路中的气隙磁路所消耗 的磁 动 势最大 ,电机 空载时 ,它反 比于主磁 路的总磁 阻 ,正 比于主极励磁的磁动势。 直流 电机主磁通 中的气 隙磁通对 电机噪声 产生影 响,漏磁通对 电机噪声 不产 生影响。气 隙磁 通分 布 ( 如 图l 所 示 ),图中B 为最 大磁 通密度 , r 是 电枢表 面上一个 极距 的长度 ,
直流电机噪声的产生原因与抑制方法
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直流电机噪声的产生原因与抑制方法摘要:在目前状况下,直流电机构成了日常生产不可或缺的电机装置。
然而实质上,直流电机如果经过较长时间段的持续运转,那么其自身很可能将会表现为过大的电机噪声,以至于干扰到正常运行。
从噪声具体类型来讲,直流电机在其运行时很可能表现为机械噪声、电磁噪声以及动力噪声,上述几类噪声具备各异的噪声来源。
因此针对直流电机的整个装置而言,应当全面探析其中涉及到的噪声根源,进而给出与之相适应的噪声抑制措施。
关键词:直流电机噪声;产生原因;抑制方法直流电机本身设有电刷与换向器,而电机噪声最关键的根源就在于上述两类电机部件。
具体在电机运行时,针对电机电刷以及换向器如果不慎进行操控,那么将会呈现相对较高的电机运转噪声。
在情况严重时,电机噪声还将会引发显著的干扰。
因此在目前状况下,设计与运行直流电机的关键点就在于全面抑制噪声,尤其是涉及到机械噪声与电磁噪声而言。
通过运用全方位的噪声抑制措施,应当能从源头入手来全面消除电机噪声,从而确保其符合绿色电机的宗旨与目标。
一、电机出现噪声的根源近些年来,各地都在着手建成容量以及规模较大的电力机组,此项举措有助于优化现代电厂的日常管理与日常运行。
在目前状况下,电力企业正在面对日益激烈的行业竞争,因此亟待借助全方位的转型措施来提升自身现有的竞争实力。
作为火电厂而言,对于当前市面上的电煤价格应当予以更多的关注,进而运用灵活性的举措来消除噪声并且突显降耗与节能的根本宗旨。
直流电机如果要体现其应有的节能实效性,那么必须致力于减低电机噪声,具体而言涉及到如下的噪声根源:(一)电机定子引发的机械噪声从机械噪声的视角来看,机械噪声最根本的来源应当包含转子以及定子引发的电机运行噪声。
在这其中,电机定子引发的电机运行噪声占据了较大比例。
这是因为,电机轴承的位置上集中安装了电机定子,因而存在较大可能将会引发显著的噪声。
在目前状况下,设计人员通常都会选择滚珠轴承来完成大功率电机的全面设计。
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直流电机的磁噪声1产生原因直流电机的定于是凸极式的,给我们的分析带来许多困难。
其一是直流电机的凸极形磁极造成了定子圆周的严重不对称。
由第三章的分析知道,这时,必须考虑广义齿(即磁极)的对称振动和广义齿的反对称振动。
一般来说,直流电机定子振动时,变形主要在非磁极相连的那部分圆周。
其二是磁极的凸极形状,使定子励磁绕组所产生的主极磁场类似于同步电机转子励磁绕组所产生的主极磁场。
因此,完全可以借鉴同步电机的分沂。
但现在所不同的是:同步电机中主极磁场是随转子一道同步旋转的,而直流电机中主极磁场由定子直流电所产生,是静止的。
这样,直流电机的电磁噪声必然是与转子关系密切,从而得到与同步电机不同的结果。
其三是凸极形是定子磁极,既然是静止的,气隙中的主要能量也必然是存贮在静止的区域中,即直流电机定子的磁极下的气隙中。
由马克斯韦定律可知,直流电机的电磁振动激振力波或力矩主要是在磁极下起作用。
磁极上的作用力主要有随时间而变的径向力、切向力和弯曲力矩。
既然考虑产生振动的交变力,它肯定不可能完全由定子方面直流电产生,必须有转子方面产生附加磁场的参加,才能产生这种交变力。
因此,在直流电机电磁噪声的分析与控制中,转子所产生的磁场频率、极对数和幅值的分析才是至关重要的。
为简便起见,在分析中不考虑切向力矩。
气隙磁场产生的径向力波为22022001202212120(,)1{cos cos[()]}2221cos{[()]}22k n r k r h B b t p B kZ kZ t B B kZ kZ t νννννννθνθνθωμμννθωμΛ==Λ+±-ΛΛ≈±±-∑∑∑∑∑∑(7-45) 由此可知:直流电机中由径向力波引起的振动和噪声频率为转子旋转齿额,即221260r Z n f kZ k ωπ== k=1,2,3…实践证明,与同步电机一样,定子主极磁场与转子一阶齿谐波磁场相互作用,所产生的力波是引起直流电机电磁噪声和振动的主要成份。
所不同的是,现在,由于力波主要在磁极下起作用,作用力或力矩在蹈极极面下求平均值。
因此主要考虑主极磁场基波与一阶转子齿谐波磁场相互作用所产生的力波和力矩。
这样,可以假定直流电机的气照磁场由二部分组成,一是主极磁场基波,二是转子开招引起的一阶齿谐波磁场。
诸自强7.4 直流电机的电磁噪声多次实验研究表明:直流电机的磁振动主要是由齿频磁力产生。
2/60Z nπω=秒式中 Z —电枢铁芯齿数。
因此下面进行的计算仅为齿频的振动。
为了使计算简化先研究空载状态,在这种情况下作如下假定:1.气隙中的磁场在极靴边缘降到零,如图6—l所示;2.主磁极是绝对的刚体,并牢固的固定在磁扼上;3.附加极是连接在磁轭突块上,磁力不作用于附加极上。
我们研究电枢齿引起的磁力对电机主磁场的作用,这种情况在实际中是最常遇到。
舒波夫 6直流电机的磁噪声2影响因素和措施2.1斜槽或斜极同样,降低异步电机电磁噪声的措施,原则上也运用于直流电机,如斜槽或斜极可大幅度地抑制径向力和弯曲力矩,减小的倍数为斜槽系数。
实践表明负载对直流电机的电磁噪声影响不大,一般不超过3分贝。
尤其是当直流电机与同步电机—样,在磁极上装有阻尼绕组时,直流电机中电枢反应磁场被阻尼绕组产生的磁场所补偿,负载电磁噪声可按空载电磁噪声来计算。
就降低直流电机电磁噪声的方便、可行性来说,斜磁极,即使磁极斜过一个转子齿距,和在磁极上安装阻尼绕组是值得采用的办法。
当磁极上安装了象同步电机中一样的阻尼绕组后,因转子槽引起气隙磁密中的脉动分量在阻尼绕组中感应电势并产生电流,而这一脉动电流所产生的磁场反过来又对气隙磁密的脉动分量起阻尼抑制作用,从而降低了齿频分量的幅值,达到降低振动和噪声的目的。
一台ZD2型160千瓦直流他激电动机,电压440伏,电流398安,转速500转/分,2p=4,Z2=47,上海电机厂对其试验表明,当电机升速至66—70转/分时,电机噪声特别大,声压级为99分贝(A),振幅为150微米,振速52毫米/秒,电源切断后,剧烈的振动和噪声立即消失。
故电机振动和噪声属于电磁振动和电磁噪声为主。
噪声与振动的基波频率为52赫左右。
利用电磁激振器激振测得电机转子的固有频率为50赫左右。
测试表明电机振动最大点发生在换向器端轴承水平横向处,噪声最大值出现在换向器端观察窗处。
对比试验的测点均为此位置。
除采用了类似于异步电机中的降低振动和噪声措施之外,还采用了加装阻尼绕组的措讯效果最好。
见图7—9。
对该电机分析表明,在原机不作较大的改动的情况下,要消除低速68转/分左右剧烈振动和噪声是困难的,因为该电机调速范围广(0~500转/分)。
只有采取削弱或降低旋转齿频磁拉力的幅值的办法才是可行的。
该电机由于需要调速,旋转齿频激振力频率在大范围内变动,当变速至68转/分左右时激振力的频率与转子固有频率接近,发生共振。
由于是转子发生共振,与转子相连换向器和轴承振动加剧,使电刷和轴承的噪声大大增加。
因为噪声是由转子共振引起的,频率应为旋转齿频,振动最大点发生在换向器端轴承水平横向处,噪声最大点出现在换向器观察窗处。
当电机不是在66~70转/分转速下旋转时,旋转齿频激振力的频率偏离转子固有频率,振动和噪声减弱。
当电源切断后,旋转齿频激振力消失,共振现象也随之消失,只有换向器或轴承本身引起的振动和噪声,振动和噪声便大幅度降低。
当磁极上装有阻尼绕组时,大大削弱了旋转齿频激振力的幅值,因此使电机振动和噪声大大降低。
诸自强7.4 直流电机的电磁噪声2.2选择电枢槽数选择电枢槽数Z 时,应该偏重使2p Z值大,因为在这种情况下,磁通的纵向脉动会减小,因而使电机接线端的电压变动减小和磁振动减小。
但是应该记住:过分的增加槽数就会增加槽绝缘的消耗,这样就会使电机的价格增大。
此外,由于槽中绝缘厚度的相应增加,电机的长度也会增加。
选择电枢槽数时应该满足下列条件:1.根据实践的资料每极槽数2p Z应符合以下所列数值:这里对所给的某一电枢直径,2p Z值大的相应于极数少的电机2. 电枢槽数应该满足绕组对称条件。
3. 电枢直径大于1000毫米时,电枢铁芯由扇形片叠装而成,槽数选择应考虑到扇形片的尺寸和每片扇形片的槽数可进行铁芯叠装,此外沿电枢圆周的扇形片数应能降低产生轴电流的可能性。
1pb t α=值的选择没有重要的意义,因为电机在负载下工作时这个数的有效值可能是变化的。
在图6—4a 所示的情况下,电枢反应磁场可能使齿部和极靴边缘饱和。
为了减小极靴边缘饱和的可能性,应将极靴边缘做成圆形如图6—4b 所示。
舒波夫 6直流电机的磁噪声2.3注意定子轭的固有振动在直流电机定子轭和同步电机(或异步电机)定子机壳的高度相等时,直流电机定子轭的固有振动频率比同步电机或异步电机定子的固有振动频率低。
这是由于固定在轭上的主磁极是一些集中质量。
直流电机固有振动频率的详细研究表明:按公式(3—44)计算,频率的降低是依靠计算时修正所用质量数值来进行的。
这时柔度计算公式不变。
上述质量数值与电枢槽数和极对数p 的比有关。
这里应该区分两种情况1.Z 不是p 的整倍数(''Z q p ≠),因而振动次数r 不是p 的倍数;2.Z 是p 的整倍数(''Z q p =),则振动次数r 也是p 的倍数。
对上述情况,轭的平均圆柱表面的l 厘米2的振动质量m 值如表6—2所示。
表中系数k 由下列关系式确定22224p pj j l h k l h +=+式中 p h ——磁极的径向高度;j h ——定子轭高;p l ——磁极轴向长度;j l ——定子轭的轴向长度。
2.4电枢直槽和磁极下偏心气隙偏心气隙或由磁极中心到磁极边缘逐渐增大的气隙是由极靴的特殊截面所形成。
通常这个截面可由相对偏心率表征,相对偏心率是极靴边缘下的最大气隙m ax δ和极靴中心下的最小气隙m in δ之比,如图6—5所示。
在直流电机中采用偏心气隙是为了削弱引起振动和噪声的交变力的作用,以及削弱电抠反应磁场。
在这种情况下电机计算的基本条件应使偏心气隙的磁导和该电机最合适的均匀气隙的磁导等效。
否则,靠降低电机的有效材料利用也能降低磁噪声。
偏心气隙的效果随比值1pb t 的增加而增加。
设计低噪声电机时,一般采用的气隙偏心率为1:2和1:3。
大于1:3的偏心率会明显地增大磁极中心下的气隙磁密,这样可能使相邻换向片之间的电压增大。
图6—5所示为偏心气隙时磁极下磁密的分布特性。
由均匀气隙和偏心气隙总磁导等效的条件得出,当气隙偏心率为1:2时磁极中心下的气隙为min (0.75~0.8)δδ=而当偏心率为1:3时m in 0.6δδ≈进行过的多次计算和实验研究表明:上述的偏心气隙与均匀气隙比较能使激磁力减小几乎二分之一。
2.5电枢斜槽和磁极下均匀气隙电枢槽斜一个槽距时能明显的降低磁燥声。
实际上不采用大于一个槽距的斜度,因为在这种情况下附加极建立补偿磁场来补偿短路元件中的感应电势较为困难。
在某些换向紧张的电机中甚至斜槽斜一个槽距都使换向恶化。
这对单叠绕组电机和磁极之间空间槽距数少的电机尤其有关,如图6—6所示,在这种情况下换向元件边ab 和cd 部分地靠近主磁极,当励磁磁场强和电枢反应磁场磁密大时就可能会破坏换向。
电枢斜槽时,产生激磁力的实际情况与交流电机中相似。
计算斜槽的激磁力和激磁力引起的振动可按第4章的公式进行。
因为直流电机的斜槽大小通常采用电枢槽距的分数c ,则因4—9中横座标上提供的也是c 值。
斜糟和偏心气隙的配合是降低磁噪声的有效方法。
如图6—7所示,采用“人字形”极靴也可明显地降低磁噪声。
但是这样的磁极型式会明显地提高电机结构的造价此外,在这种情况下用附加极补偿短路元件的感应电势要困难得多。
2.6负载对磁噪声的影响1.没有补偿绕组的电机:电枢反应使气隙磁场畸变,因此在极靴一边的磁密变得比另一边的磁密大。
电枢绕组的槽谐波相对励磁场的槽谐波位移90°。
因而负载时轭的振动可以看作是彼此位移90°的两个相同的变形波的形式,其中一个是励磁磁场产生,另一个是电枢反应磁场产生。
如果轭的机械阻抗由空载过渡到负载时变化不大,那么用计算的方法可以表明,在负载时振动级增加不大于3分贝。
已有的实验表明,在大多数情况下,负载下的齿频振动与空载时的振功差别不大。
在负载下振动显著增大的个别情况可用轭的机械阻抗减小来解释。
2.有补偿绕组的电机:在这种电机个电枢反应磁场由补偿绕组的磁场补偿。
因此可以利用上述空载的计算公式计其激磁力。
槽斜一个槽距时,与空载时相似,径向力r p ,和变曲力矩r M 被抑制。
补偿绕组的槽数为'Z 时,力波次数2'''0r pq Z Z =±±>当'''2Z Z pq ±=时产生零次振动。