各种型号柴油机的飞轮齿数
链轮齿数和直径对照表
链轮齿数和直径对照表链轮的基本参数：链节距P，滚⼦的最⼤外径D1，⾏距Pt和齿数Z。
链轮的主要尺⼨和计算公式如下表所⽰。
链轮毂孔的直径应⼩于其最⼤允许直径dkmax。
链轮的国家标准（GB 1244-85）并未规定链轮的具体齿廓，⽽仅规定了最⼤和最⼩齿槽形状及其极限参数。
⽬前，常见的齿形是三个圆弧和⼀条直线。
扩展数据：计算⼤链轮直径时，应同时基于以下两点进⾏计算：1.根据传动⽐，通常将传动⽐限制为⼩于6，最合适的传动⽐为2?3.5。
2，根据⼩齿轮齿数选择传动⽐：当⼩齿轮齿数约为17时，传动⽐⼩于6；当⼩齿轮齿数为21-17时，传动⽐为5-6。
当⼩齿轮齿数为23-25时，传动⽐为3-4。
当⼩齿轮齿数为27-31时，传动⽐为1-2。
如果允许外形尺⼨允许，则应尽可能使⽤带有更多齿的⼩链轮，这有利于传动的稳定性和链条的使⽤寿命。
补充资料链轮的直径是链轮的直径，截⾯圆的直径，链轮的直径，截⾯圆的直径，链轮的直径，截⾯圆的直径，链轮的直径，截⾯圆的直径，链轮的直径，链轮的直径，链轮的直径，截⾯圆的直径，链轮的直径，直径链轮的直径，截⾯的直径，链轮的直径，截⾯圆的直径，链轮的直径，截⾯的直径，链轮的直径，截⾯的直径，链轮的直径，链节的直径，链条的直径，链条的直径，链条的直径，链节的直径，链条滚⼦的直径，链节的直径圈133.21 15.88 25.400 14.60 16 11.250 0.1951 5.0273 5.0273 130.20 114.32 141.41 15.88 25.400 14.60 17 10.588 0.1837 5.3497 5.3497 138.24 122.36 149.60 15.88 25.400 14.60 18 10.000 0.1736 5.6713 5.6713 146.27 130.39 157.77 15.88 25.400 14.60 19 9.474 0.16.3.6.95.9 6.3138 162.37 146.49 174.09 15.88 25.400 14.60 21 8.571 0.1490 6.6349 6.6349 170.43 154.55 182.24 15.88 25.400 14.60 22 8.182 0.1423 6.9550 6.9550 178.47 162.59 190.37 15.88 25.400 14.60 23 7.826 0.1362 740.75.6.5.24.88.75.65.450.16.450.76.24.75.145 14.60 25 7.200 0.1253 7.9158 7.9158 202.66 186.78 214.78 15.88 25.400 14.60 26 6.923 0.1205 8.2359 8.2359 210.73 194.85 222.91 15.88 25.400 14.60 27 6.667 0.1161 8.5552 8.5552 218.78 202.90 231.02 15.88 25.400 14.60 28 6.429 0.1120 8.89.19.8948.16 234.92 219.04 247.26 15.88 25.400 14.60 3 0 6.000 0.1045 9.5144 9.5144 243.00 227.12 255.38 15.88 25.400 14.60 315.806 0.1012 9.8346 9.8346 251.09 235.21 263.52 15.88 25.40014.60 32 5.625 0.0980 10.1532 10.1532 259.14 243.26 271.6115.88 25.400 14.60 33 5.455 0.0951 10.27.79 10.79 259.43 287.85 15.88 25.400 14.60 35 5.143 0.0896 11.1108 11.1108 283.36的结果如下：287.48295.93 15.88 25.400 14.60 36 5.000 0.0872 11.4302 11.4302 291.43 275.55 304.04 15.88 25.400 14.60 37 4.865 0.0848 11.7489 11.7489 299.400 283.6 0.0826 12.0678 12.0678 307.207.240 15.24 15.88 25.400 14.240 145275275.55 304.304 15.4302 11.4302 11.4302 291.4302 291.43275 275275.55 304304 304 15.04 15.88 15.174.7489 11.7489 299299299299299 215.81 328.38半节距⾓15.88 25.400 14.60 3.678.307.45.37.45.37.68.37.45 25.400 14.60 41 4.390 0.0765 13.0259 13.0259 331.83 315.95 344.57 15。
柴油机飞轮尺寸标准
柴油机飞轮尺寸标准全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：柴油机飞轮是柴油机的一个重要部件，它承担着存储并释放引擎动力的重要作用。
柴油机飞轮尺寸标准对于整个柴油机的运行稳定性和性能表现都有着至关重要的影响。
在设计和制造柴油机飞轮时，需要严格按照相应的尺寸标准进行控制，以确保飞轮能够正常运转并提供足够的动力输出。
柴油机飞轮的尺寸标准涉及到直径、厚度、重量、平衡度等多个方面。
在设计阶段，工程师需要根据柴油机的具体性能要求和功率输出水平来确定飞轮的尺寸。
一般来说，飞轮的直径和厚度会随着柴油机的功率增加而增加，以确保能够承受更大的动力输出。
而飞轮的重量也需要根据柴油机的功率水平来确定，过重或过轻的飞轮都会影响柴油机的运行性能。
在制造过程中，需要严格按照预先确定的尺寸标准来进行加工和检测。
飞轮的制造材料一般为高强度的合金钢，以确保飞轮具有足够的强度和耐磨性。
制造过程中需要注意飞轮表面的光洁度和平整度，以确保飞轮在高速运转时不会产生不必要的振动和噪音。
飞轮的平衡度也需要严格控制，以确保整个柴油机系统能够平稳运行。
第二篇示例：柴油机飞轮是柴油机的重要组成部分之一，它承担着储能和平衡功用。
柴油机飞轮的尺寸标准对柴油机的工作性能及稳定性起着至关重要的作用。
在选择飞轮尺寸的时候，需要考虑到飞轮的质量、惯性矩、转动平衡性等因素。
本文将探讨柴油机飞轮尺寸标准的相关内容。
飞轮的直径和厚度是飞轮尺寸标准最基本的考量因素。
飞轮的直径直接影响到柴油机的工作输出功率和运转平稳性。
一般来说，直径越大，则惯量越大，储能能力越强，但也会增加转动惯量，导致启动和制动时的能耗增加。
而飞轮的厚度则决定了飞轮的结构强度和稳定性，太薄容易变形，太厚则会增加飞轮的质量和惯量。
在确定飞轮的直径和厚度时，需要考虑到柴油机的具体使用条件和需求。
飞轮的质量与惯量也是尺寸标准的重要考虑因素。
飞轮的质量越大，则惯量也越大，这样有利于平稳输出功率和减小柴油机负荷波动。
单缸四冲程柴油机齿轮机构设计说明书
姓名 王鹏 专业 机械工程及自动化 班级 09-3 班 学号 0907100321已知： 齿轮齿数 Z 1 =22, Z 2 =44, m ＝5 mm ，分度圆压力角20o；齿轮为正常齿制，在闭式的润滑油池中工作。
四、要求：1）用 C 语言编程序，选择两轮变位系数，计算齿轮各部 分尺寸。
2）用 2 号图纸绘制齿轮传动的啮合图。
3）编写说明书一份。
指导教师：王春华 何凡 开始日期： 2011 年 6 月 26 日2011年 6 月 30 日、设计题目单缸四冲程柴油机 齿轮机构设计完成日期：n 1 φ'DhB(S 3)A 带轮Aθ1三、工作条目录1. 设计题目及参数⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯12. 数学模型地建立⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯13. 程序框图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯64. 程序清单及结果⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯65. 设计总结⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯156. 参考文献⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯167. 中期检查报告⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯18x 2minh ax 1min(z minh a (z minz 1)/ z minz 2 ) / z minx 1 x 2(inv inv )(z 1 z 2 )2tan1. 设计题目及参数已知: 齿轮齿数 Z 1=22,Z 2=44,m=5mm ，分度圆压力角 а =20 齿轮为正常齿轮 , 在闭式的润滑油池中工作。
要求： 1）用 C 语言编写程序，选择两轮变位系数，计算齿 轮各部分尺寸。
2 ）绘制柴油机机构运动简图3 ）编写说明书一份。
2. 数学模型的建立a/5+1 ) 5；2) 啮合角 ： cos( ) m(2z1 z2)cos( )； inv 2tan (x 1 x 2)/(z 1 z 2)inv ；3) 分配变位系数 x 1、x 2 ；2h a 2 sin1） 实际中心距 a 的确定：a m (z 1 z 2) ；a =174)中心距变动系数y=( a a )/m ；5) 齿轮基本参数：注：下面单位为mm模数：m=5压力角：20齿数：z1=22 z2=44齿顶高系数：h a 1.0齿根高系数： c 0.25传动比：i z2 /z1齿顶高变动系：x1 x2 y数mz2 分度圆直径；d1 mz1 d2基圆直径；d b1 mz1 cosd b2 mz2 cos齿顶高：h a1 m(h a x1 )h a2 m(h a x2 )齿根高：h f 1 m(h a c x1)h f2 m(h a c x2 )齿顶圆直径：da1 d1 2h a1d a2 d 2 2h a2齿根圆直径；节圆直径：d f 1 d 1 2h f 1d f2 d2 2h f 2cos d1 d1coscos d 2 d2cos4) 重合度1[ z1 (tan a1 tan ) z2 (tan a 2 tan )]2 1 a1 2 a 2a1 cos 1(d b1 /d a1) a2 cos 1(d b2 /d a2 )5) 一般情况应保证 1.26) 齿距：p m7) 节圆齿距：p p coscos8) 基圆齿距：p b mcos9) 齿顶圆齿厚：s a1 s1 ra12r a1 (inv a1 inv ) r1s a2r a2s2 a22r a2 (inv a2 inv ) 一般取s a 0.25d b1[tan(arccos db1) arccos db1(tan ) da1 da1d b 2d b 2 2tan(arccos b2)arccosb 2d 2d 2s b2d b2s22d 2d b2[tan(arccos db2 ) da2 d arccosb2da211)分度圆齿厚：s 1s 21 m2 1m 2x 2m tan2x 1m tan 12) 展角：d b1tan(arccos )d 1d b1arccosd 1d b1s1 d d b 11输入m1) . 程序清单#include"math.h" #include"stdio.h"#define z1 22.0#define z2 44.0#define t 20*3.14/180 /*yalijiao,unit:rad*/#define m 5 /*moshu*/#define hax 1.0#define cx 0.25#define Zmin 17.0#define pi 3.14main( ){ int a,ai; double ti; /*niehejiao*/double x1,x2,xh;double db1,db2; /*jiyuanzhijing*/ double d1,d2;/*fenduyuanzhijing*/ double ha1,ha2; /*chidinggao*/ double hf1,hf2; /*chigengao*/double df1,df2; /*chigenyuanzhijing*/ double di1,di2;/*jieyuanzhijing*/ double da1,da2; /*chidingyuanzhijing*/double p; /*chiju*/double p1; /*jieyuanchiju*/double pb; /*jiyuanchiju*/double S1,S2; /*chihou*/double Sb1,Sb2; /*jiyuanchihou*/ double Sa1,Sa2;/*chidinghou*/ double o1,o2; /*jieyuanzhanjiao*/ double e; /*chonghedu*/ double y,Xmin1,Xmin2; /*y shifenlixishu*/ double cdb;double cgm;/*chidingaobiandongxishu*/int j,i;a=m*(z1+z2)/2;printf("a=%d \n",a);i=a/5;ai=(i+1)*5; printf("ai=%d (mm)\n",ai); ti=acos(a*cos(t)/ai); printf("ti=%4.3f (rad)\n",ti); cdb=z2/z1;printf("\n cdb=%5.3f \n",cdb); y=0.5*(z1+z2)*(cos(t)/cos(ti)-1); printf("y=%5.3f \n",y);d1=m*z1;d2=m*z2;printf("d1=%5.3f,d2=%5.3f (mm)\n",d1,d2);db1=m*z1*cos(t);db2=m*z2*cos(t); printf("db1=%5.3f,db2=%5.3%f (mm)\n",db1,db2);di1=d1*cos(t)/cos(ti); di2=d2*cos(t)/cos(ti);printf("di1=%5.3f,di2=%5.3f(mm)\n",di1,di2);p=m*pi;printf("p=%5.3f (mm)\n",p);p1=p*cos(t)/cos(ti);pb=pi*m*cos(t);printf("p1=%5.3f,pb=%5.3f(mm)\n",p,p1,pb);Xmin1=hax*(Zmin-z1)/Zmin;printf("Xmin1=%3.4f (mm)\n",Xmin1);Xmin2=hax*(Zmin-z2)/Zmin; printf("Xmin2=%3.4f (mm)\n",Xmin2); xh=0.5*(tan(ti)-ti-(tan(t)-t))*(z1+z2)/tan(t );printf("xh=x1+x2=%5.3f \n",xh);for(j=0;j<10;j++){ x1=Xmin1+0.04*j;x2=xh-x1;if(x2<Xmin2)break;cgm=x1+x2-y;ha1=m*(hax+x1-cgm);ha2=m*(hax+x2-cgm); hf1=(hax+cx-x1)*m;hf2=(hax+cx-x2)*m; da1=d1+2*ha1;da2=d2+2*ha2;df1=d1-2*hf1;df2=d2-2*hf2;S1=0.5*pi*m+2*x1*m*tan(t);S2=0.5*pi*m+2*x2*m*tan(t);Sb1=S1*db1/d1-db1*(tan(acos(db1/db1))-acos(db1/db1)-(ta n(t)-t));Sb2=S2*db2/d2-db2*(tan(acos(db2/db2))-acos(db2/db2)-(tan(t)-t));Sa1=S1*da1/d1-da1*(tan(acos(db1/da1))-acos(db1/da1)-(ta n(t)-t));Sa2=S2*db2/d2-da2*(tan(acos(db2/da2))-acos(db2/da2)-(ta n(t)-t));o1=tan(acos(db1/di1))-acos(db1/di1);o2=tan(acos(db2/di2))-acos(db2/di2);e=(z1*(tan(acos(db1/da1))-tan(ti))+z2*(tan(acos(db2/da2 ))-tan(ti)))/(2*pi);if((S1>cx*m)&&(S2>cx*m)&&(Sb1>cx*m)&&(Sb2>cx*m)&&(Sa1>cx*m)&&(Sa2>cx*m)&&(e>1.2)){ printf("x1=%5.3f,x2=%5.3f(mm)\n",x1,x2);printf("cgm=%5.3f \n",cgm);printf("ha1=%5.3f,ha2=%5.3f(mm)\n",ha1,ha2);printf("hf1=%5.3f,hf2=%5.3f(mm)\n",hf1,hf2);printf("da1=%5.3f,da2=%5.3f(mm)\n",da1,da2);printf("df1=%5.3f,df2=%5.3f(mm)\n",df1,df2);printf("S1=%5.3f,S2=%5.3f (mm)\n",S1,S2);printf("Sb1=%5.3f,Sb2=%5.3f (mm)\n",Sb1,Sb2); printf("Sa1=%5.3f,Sa2=%5.3f (mm)\n",Sa1,Sa2); printf("o1=%6.5f,o2=%6.5f (rad)\n",o1,o2);printf("e=%5.3f \n",e); printf("db1=%5.3f,db2=%5.3f (mm)\n",db1,db2);}}}2). 运行结果a=165ai=170 (mm)ti=0.422 (rad)cdb=2.000y=1.000 d1=110.000,d2=220.000 (mm)di1=113.333,di2=226.667 (mm)p=15.700,p1=16.176,pb=14.754 Xmin1=-0.2941 (mm) Xmin2=-1.5882 (mm)xh=x1+x2=1.104 d1=110.000,d2=220.000 (mm)x1=0.066,x2=1.038 (mm) cgm=0.104ha1=4.809,ha2=9.671 (mm) hf1=5.921,hf2=1.059 (mm) da1=119.618,da2=239.341 (mm)df1=98.159,df2=217.882 (mm)S1=8.090,S2=11.627 (mm)Sb1=9.141,Sb2=14.003 (mm)Sa1=4.000,Sa2=1.267 (mm) o1=0.02705,o2=0.02705 (rad) e=1.403db1=103.373,db2=206.746 (mm)5. 设计总结我在这次的课程设计中，我所设计的是柴油机齿轮，齿轮设计的好坏直接影响到柴油机的好坏，所以齿轮的设计是十分必要的，而设计一个好的齿轮也是非常不容易的，需要知道它的模数，压力角大小，齿数，齿顶高系数，顶隙系数来求出传动比，啮合角，中心距等等，以此为根据来设计所要的齿轮，同时要保证齿轮跟切，重合度，齿顶厚，滑动系数，不发生干涉等。
YC4D130-33型柴油机配套参数
ZJ/YC8700361
YC4D130-33 型柴油机配套参数表
发动机型号：YC4D130-33
标定功率：97kW@ 2800r/min
进气方式：增压空空中冷
扭矩
r/min N·m
—————
460
结构：直列四缸 二气门 排量：4.214 L 最大扭矩：380N·m @1400～1700( r/min)
功率 r/min kW —————
2800 97.0 2600 92.8 2400 89.2 2200 84.5 2000 78.5 1800 72.8 1600 62.0 1400 51.5 1200 42.7 1000 33.8
功率(kW)
110
90
70
50
30 1000
1200
1400
1600 1800 2000 转速(r/min)
全啮合温度（℃） 全分离温度（℃）
项目
参数
冷却系统其它参数
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9
项目 发动机水泵传动速比 标准节温器温度调节范围 （℃） 冷却液最高温度（发动机出水口）（℃）
最长除气时间（min） 冷却液最低温度（℃） 最低加注速度 （L/min） 膨胀水箱容积占冷却系统容积 （%） 膨胀水箱膨胀空间占膨胀水箱容积 （%） 压力盖最小允许承压（kPa）
轻柴油。
参数
870 670 780
380
第 3 页 共7页
性能指标 96/130 2800 380
1400～1700 16 342玉柴工程源自究院ZJ/YC8700361
YC4D130-33 型柴油机配套参数表
7 标定工况燃油消耗率（g/kW·h）
索菲姆8140和8142柴油机正时同步带的使用要求
处标记及孔眼完全符合要求为止.2 金属正时同 步链的使用要求索菲姆 8142 柴油机的正时机构 采用金属正时同步链和液力张紧器,曲轴、凸轮 轴等的正时齿轮均改为正时链轮.为此,其配气 正时机构的装配步骤与索菲姆 8140 柴油机有较 大的不同.它首先应进行正时同步链罩总成的装 配,且这一工序应该在柴油机曲柄连杆机构和气
痋打听到,芳罔的藤菜,是痋兄种植的,在已被袅虓开发的痋土上种植的
缸盖总成装配后进行.然后确定曲轴正时定位位 置（即第 1 缸活塞处于压缩行程上止点位置）, 从高处将正时同步链放到正时同步链罩内,使正 时同步链与曲轴正时链轮相啮合.并将正时同步 链也放置在凸轮轴正时链轮上,然后用螺钉将凸 轮轴正时链轮与凸轮轴固定在一起,并使凸轮轴 正时链轮轮幅上的正时标记,与凸轮轴油封座上
的定位孔对准.最后安装液力张紧器,使正时同 步链处于张紧状态,即可使用.以上是的"索菲姆 8140 和 8142 柴油机正时同步带的使用要求".
0c21f4ca EBET
索菲姆 8140 和 8142 柴油机正时同步带的使 用要求
索菲姆 8140 和 8142 柴油机正时同步带的使 用要求如下:依维柯汽车装用的索菲姆 8140 和 8142 柴油机为例,正时同步带有两种形式,一是 橡胶正时同步带,二是金属正时同步链.1 橡胶正
时同步带的使用要求索菲姆 8140 柴油机使用的 橡胶正时同步带有三种形式,第一代柴油机同步 带为 152 齿,是低直齿形.第二代柴油机同步带为 153 齿,齿间距离 9.525mm,齿高(3.5+0.15)mm,同 步带宽度为(30+0.8)mm,是高直齿形.第三代柴 油机同步带为 154 齿,是高直齿形.三者不能通用, 选用时应注意.由于该柴油机配气正时装配是和
小齿轮齿数范围
小齿轮齿数范围
小齿轮齿数范围是指小尺寸机械中常见的齿轮齿数的范围。
一般来说，小齿轮的齿数在10-200之间，其中，10-20段属于小齿轮，20-50段属于中等大小齿轮，50-200段属于大齿轮。
小齿轮齿数的选择对于机械设备的运行稳定性和效率有很大的影响。
一般来说，小齿轮的齿数越多，传动比越大，承载能力越大，但同时也会造成传动效率的降低，产生摩擦和磨损。
因此，在设计小型机械时，需要根据实际需要来选择小齿轮的齿数。
在机械设计中，常用的小齿轮齿数范围包括20、24、30、40、48等，这些齿数的小齿轮设计已经比较成熟，可以满足一般机械设备传动的需要。
同时，还需要考虑齿轮轮边速度的大小、材料的选择等因素，来确保传动的稳定性和寿命长。
对于某些特殊机械设备，小齿轮的齿数也可能会超出常规范围，例如在微型齿轮箱中，一些齿数只有1-2个。
这时，需要根据实际设计需要来精确计算小齿轮的齿数，以确保传动的准确性和可靠性。
综上所述，小齿轮齿数范围是机械设计中一个非常重要的因素，对机械设备的运行效率和可靠性有很大的影响。
在选择小齿轮的齿数时，需要综合考虑各个因素，采用合理的设计方案才能保证传动的稳定和长寿命。
康明斯柴油机KCM-IIG(A)说明书图纸资料
②低油压报警 n＞350r/min 后生效。 5. 停车
① 正常停车操作只需要将电源开关拨至“关”的位置即可。 ② 非正常停车只要迅速按下“紧急停车”按钮和开关即可（如果安装此按钮，事
3
CCEC
● 警示： 仪表箱电气测控系统按船规要求为双线制，即所有电气零部件都必须有
二个以上的接线头。不能采用或更换以壳体搭铁作为负极的单接线电 器，例：马达、充电机、燃油阀等！ 仪表箱内从主电源开关至各测量控制板之间均设置有过电流保险器，他 们的容量只能保证自己正常工作，所以不允许外加改装的设备从箱中取 24V 电源，否则会造成仪表工作不正常或损坏！ 报警外接延伸板仅有下端 28 个端子供用户外接，其他端子是仪表内接或 远程表用的端子，不允许改接线路它用！
注：仪表的测量精度优于 2.5 级（数字表优于 0.5 级）。 2. 控制开关配置
① 电源开关—用于控制仪表箱电源的通断和正常停车。 ② 仪表主/备电源切换开关—当仪表有主/备二组电源接入时，用它进行转换。 ③ 本机/远起动选择开关—选择在机上起动或远端起动柴油机。 ④ 正常运行/越控运行选择开关—在紧急情况下把此开关拨至“越控”位置时，报
调至 50%、DROOP 调至 1-2 格间（3%Ne）。 ⑤ IDLE（怠速）和 RUN（运行）转速调整电位计均是多圈无限位的，注意要边调边
看，否则难以复位。
五、 继电器报警延伸输出接口及控制连接板
此板提供以下输出口供用户选用（参见附图） ① 远程监测仪表接口端子 8 个，用于连接 KCM-IIGR 远程仪表箱。 ② 连接 PC 计算机的 RS485 接口端子 2 个（需配用 RS485/232 转换器接至计算机，通
启动型铅酸蓄电池选型设计规范-20131028
排量：2.771L；起动机功率：2.8KW；起动机齿数：9； 发动机齿数：108；
发动机压缩比：17.4：1； 最低起动转速：150r/min。
起动机的特性曲线（见附件一）
方法一：
发动机起动阻力距：Mc=k*V=（70~75）*2.771=193.97~207.825
起动型铅酸蓄电池选型设计规范
编制
校对
审核
批准
北汽福田汽车股份有限公司
汽车工程研究院
电子电器中心
起动型铅酸蓄电池选型设计规范
编号：
共6页第1页
起动型铅酸蓄电池的选型是一个十分复杂的过程，需要根据发动机排量、发动机类型、气候条件和汽车选装用电器的多少确定，其中，起动机的功率是选择蓄电池的主要依据。下述的理论计算均只能作为实际选择的参考，必须要以理论设计计算为基础，同类车型的开发经验并结合寒区试验的方案进行选择。
方法五：每1.6L排量需要100A的冷起动电流，则2.771L的排量为不超过200A则40Ah可以满足需求。
综上五种方案，算出来的结果部分差异比较大，因此，蓄电池的选择更要以理论计算为基础，结合同类成功车型的对比和实车的冷起动或者寒区试验进行综合的选择。
附件一：共6页第5页
BJ493国三发动机匹配起动机的特性曲线
g
20
15.1
11.8
5.9
Q
Q=549P/U
Q=683P/U
Q=837P/U
Q=1580P/U
注：以上公式和参数来源于清华大学汽车工程系 韩晓东教授的《汽车电器》教材
3、计算方法三
Q=（600~800）P/U
式中：Q:蓄电池的额定容量（Ah）
P：起动机的额定功率（kW）
WOODWARD_2301D中文版
WOODW ARD 2301D设置、操作手册26288 (Revision C)使用WOODW ARD 2301D进行柴油机无差速度调节控制，相关设置、操作如下：启动过程说明采用自动启动控制过程，由控制台控制全部过程，启动控制原理：通过识别柴油机由被动运转，转变到主动运转，实现启动过程自动控制，识别原理:风马达定速在点火速度以上，怠转速度以下，通过识别风马达达到点火速度后，柴油机会主动运转，并由调速器配合，控制到怠转速度，即认为启动成功，如果超时达不到怠转速度，认为启动失败。
硬件1. 开关输入控制1.1接线图WOODWARD 2301D 开关控制图1.2 启动控制描述1.2.1 系统通电，自检通过，符合启机条件1.2.2 28号端子同31号端子【停车】触点闭合1.2.3 28号端子同33号端子【怠转/额定】触点分开，其他控制触点分开1.2.4 启动风马达1.2.5 当转速达到点火转速后，柴油机点火主动运转1.2.6 当转速达到启动控制速度后，调速器开始调整油门，逐步控制到怠转1.2.7 当转速达到怠转速度后，关闭风马达，启动成功1.2.8 如果超时未达到怠转速度，则认为启动失败，执行停机过程1.3 运行控制描述1.3.1 闭合28号端子同33号端子【怠转/额定】触点（一直闭合）, 调速器控制到额定转速1.3.2 28号端子同35号端子【升速】36号端子【降速】点动闭合，转速上升或下降1.4 停机控制描述1.4.1 打开28号端子同33号端子【怠转/额定】触点，等待发动机转速降到怠转速度后1.4.2 打开28号端子同31号端子【停车】触点，调速器控制到停车状态注意：不可将【停车】触点直接用于停车，因为可能在额定高转速下，直接切断油路，对发动机不利，所以必须在怠转低转速下，切断油路，使发动机熄火，达到停机目的。
不可将【停车】触点用于紧急停车，以防执行器被卡，达不到紧急停车目的。
注意：在不使用模拟线路控制时，应将模拟线路设置为不使用。
齿轮对基本参数
齿轮对基本参数****************************法面模数：3齿数：小齿轮=16；大齿轮=69压力角：0.3491螺旋角：0.2619变位系数：小齿轮=0.1；大齿轮=-0.1齿宽：小齿轮=50；大齿轮=36端面分度圆压力角：0.3604端面节圆压力角（即啮合角）：0.3604基圆螺旋角：0.2457齿顶圆直径：小齿轮=56.2942；大齿轮=219.7061基圆直径：小齿轮=46.5023；大齿轮=200.5410中心矩：132.000113960836齿数比：4.3125当量齿数：小齿轮=17.6067；大齿轮=75.9289****************************设计参数****************************机构工作级别：M5机构类型：起升机构或非平衡变幅机构机构载荷状态：L2-中（机构经常承受中等载荷，较少承受最大载荷）齿轮啮合类型：外啮合齿轮精度等级：6级允许齿厚的磨损量占原齿厚的百分比：10%试验齿轮齿面接触疲劳极限应力：小齿轮=1350N/mm2；大齿轮=895N/mm2 试验齿轮齿根弯曲疲劳极限应力：小齿轮=325N/mm2；大齿轮=330N/mm2 ****************************计算载荷****************************电动机额定力矩传到计算零件的力矩：303.8980N.m小齿轮转速：155转/min----------------------------小齿轮疲劳计算基本载荷：347.0515N.m小齿轮工作最大扭矩：390.2050N.m----------------------------分度圆上基本切向力：13967.4969N----------------------------循环次数系数：小齿轮=1.0000;大齿轮=0.8208载荷系数：小齿轮=0.8100;大齿轮=0.8100等效切向力：小齿轮=11313.6725N;大齿轮=9286.7739N----------------------------齿轮的动载系数：1.0021齿向载荷分布系数：小齿轮=1.3555;大齿轮=1.4322齿面接触强度用的齿间载荷分配系数：1.0500对于齿面接触疲劳强度计算的计算切向力：小齿轮=16135.7975；大齿轮=13995.1343N----------------------------轮齿弯曲强度用的齿间载荷分配系数：1.0500对于轮齿弯曲疲劳强度计算的计算切向力：小齿轮=16135.7975；大齿轮=13995.1343N ----------------------------分度圆上最大切向力：15704.2609N对于齿面接触静强度计算的最大计算切向力：小齿轮=22351.1439；大齿轮=23617.0211N对于轮齿弯曲静强度计算的最大计算切向力：小齿轮=22351.1439；大齿轮=23617.0211N ****************************齿面接触强度计算参数****************************节点区域系数：2.4246弹性系数：189.8000重合度系数：0.8035螺旋角系数：0.9828节圆处的计算接触应力：小齿轮=1211.2739N/mm2；大齿轮=1128.0691N/mm2----------------------------工作硬化系数：1.0000许用接触耐久性应力：小齿轮=1350.0000N/mm2；大齿轮=895.0000N/mm2齿面接触耐久性安全系数：小齿轮=1.1145；大齿轮=0.7934----------------------------节圆处的最大计算接触应力：小齿轮=1425.5978N/mm2；大齿轮=1465.4119N/mm2齿面接触静强度安全系数：小齿轮=1.5152；大齿轮=0.9772****************************齿根弯曲强度计算参数****************************齿形系数：小齿轮=2.8251；大齿轮=2.2819应力修正系数：小齿轮=1.5634；大齿轮=1.7126重合度系数：0.7327螺旋角系数：0.8764磨损系数：1.2500计算的齿根弯曲应力：小齿轮=529.6723N/mm2；大齿轮=406.4848N/mm2----------------------------试验齿轮的应力修正系数：2.0000尺寸系数：小齿轮=1.0000；大齿轮=1.0000许用弯曲疲劳应力：小齿轮=650.0000N/mm2；大齿轮=660.0000N/mm2轮齿弯曲疲劳强度的安全系数：小齿轮=1.2272；大齿轮=1.6237----------------------------齿根弯曲最大计算应力：小齿轮=733.6968N/mm2；大齿轮=685.9498N/mm2轮齿弯曲静强度的安全系数：小齿轮=2.2148；大齿轮=2.4054********************************************************************************总体评价********************************************************************************-------齿面接触计算（疲劳强度安全系数应该大于等于1.0~1.25，静强度安全系数应该大于等于1。
N485QA柴油机飞轮壳设计
N485QA柴油机飞轮壳设计N485QA飞轮壳工艺分析及设计飞轮壳通过铸造之后形成毛坯，而毛坯必须经过加工方可投入使用要求必须要对飞轮壳各个部位进行工艺分析，以便制造出符合装配要求的零件，确保产品的质量。
形状和位置公差分析设计为了保证飞轮壳与发动机箱体的接触精度及密封，根据这种要求，并考虑飞轮壳前端面的基本尺寸合理选择形位公差。
1）于前端面表面精度等级IT10级，飞轮壳前端面的主参数L大约为》150-180mm，查表可知平面度为；2）于前端面中心线与后端面孔中心线的精度等级为IT10级，飞轮壳前端面主参数直径D在》160-250mm，查表可知垂直度为为了保证飞轮壳后端面与其他零部件的接触精度，以及保证飞轮在飞轮壳内部的正常运转。
1）可选后端面的平面的精度等级IT10级，飞轮壳后端面的主参数L》250-400mm，查表可知平面度为；2）可选后端面与前端面的精度等级为IT10级，飞轮壳后端面主参数直径D在》160-250mm，查表可知平行度为；3）可选后端面与内孔的圆跳度的精度等级为IT10级，飞轮壳后端面主参数直径D在》120-250mm，查表可知圆跳度为；(3)为了保证前端面孔φ与其他零件配合，且保证精度。
于圆心相对于X轴、Y轴的位置度精度等级为IT8级，查表可选位置度为；于前端面销孔2-φ10既是装配时安装销以供飞轮壳定位之用。
又是在飞轮壳在精加工过程中作为精基准，为了保证位置的准确性，于精度等级IT7级，查表可知销孔的位置度为于后端面孔8-φ10mm将直接影响飞轮壳与发动机箱体的装配牢固与否，应保证其位置的准确，于后端面孔的精度等级已选IT11级，查表可知后端面孔相对于X轴、Y轴确定的位置精度为于后端面马达螺孔2-φ12mm将影响飞轮壳与电动机的装配，为保证精度，相对于马达孔中心线的位置度为。
综上所述，该飞轮壳的各项技术要求制订的合理，基本符合该零件在工作中的功用。
- 16 -表面粗糙度确定表面粗糙度是指加工表面上具有较小间距和峰谷所组成的微观几何形状特征。
机械设计表：齿轮表
使用系数K匀密度材料搅拌机等轻微冲击不均匀传送的带式输送机或板式输送机,机床的主传动机构,重型升降机,工业与矿用风机,重型离心机,变密度材料搅拌机等1.25 1.35 1.50 1.75中等冲击橡胶挤压机,橡胶和塑料作间断工作的搅拌机,轻型球磨机,木工机械,钢坯初轧机,提升装置,单缸活塞泵等1.50 1.60 1.752.00严重冲击挖掘机,重型球磨机,橡胶揉合机,破碎机,重型给水泵,旋转式钻探装置,压砖机,带材冷轧机,压坯机等1.75 1.852.002.25或更大注：表中所列KA值仅适用于减速传动；若为增速传动，KA值约为表值的1.1倍。
当外部机械与齿轮装置间有挠性连接时，通常KA值可适当减少。
齿间载荷分配系数K HαK FαK A Ft/b ≥100N/mm <100N/m 精度等级Ⅱ组 5 6 7 8 5级及更低经表面硬化的直齿轮K Hα1.0 1.1 1.2≥1.2 K Fα≥1.2经表面硬化的斜齿轮K Hα1.0 1.1 1.2 1.4 ≥1.4 K Fα未经表面硬化的齿轮K Hα1.0 1.1≥1.2 K Fα≥1.2未经表面硬化的斜齿轮K Hα1.0 1.1 1.2 ≥1.4 K Fα注：1）对修形齿轮，取K Hα=K Fα=1。
2）如大、小齿轮精度等级不同时，按精度等级较低者取值。
3）K Hα为齿面接触疲劳强度计算用的齿间载荷分配系数，K Fα为齿根弯曲疲劳强度计算用的齿间载荷分配系数。
接触疲劳强度计算用齿向载荷分布系数K Hβ的简化计算公式调质齿轮精度等级小齿轮相对支承的布置K Hβ6对称K Hβ =1.11+0.18+0.15× b非对称K Hβ =1.11+0.18(1+0.6)+0.15× b悬臂K Hβ =1.11+0.18(1+6.7)+0.15× b7 对称K Hβ =1.12+0.18+0.23× b非对称K Hβ =1.12+0.18(1+0.6)+0.23× b悬臂K Hβ =1.12+0.18(1+6.7)+0.23× b8 对称K Hβ =1.15+0.18+0.31× b非对称K Hβ =1.15+0.18(1+0.6)+0.31× b悬臂K Hβ =1.15+0.18(1+6.7)+0.31× b硬齿面齿轮精度等级限制条件小齿轮相对支承的布置KHβ5K Hβ≤1.34对称K Hβ =1.05+0.26+0.10× b非对称K Hβ =1.05+0.26(1+0.6)+0.10× b悬臂K Hβ =1.05+0.26(1+6.7)+0.10× b K Hβ>43.1对称K Hβ =0.99+0.31+0.12× b非对称K Hβ =0.99+0.31(1+0.6)+0.12× b悬臂K Hβ =0.99+0.31(1+6.7)+0.12× b 6K Hβ≤1.34对称K Hβ =1.05+0.26+0.16× b非对称K Hβ =1.05+0.26(1+0.6)+0.16× b悬臂K Hβ =1.05+0.26(1+6.7)+0.16× b K Hβ>43.1对称K Hβ =1.0+0.31+0.19× b非对称K Hβ =1.0+0.31(1+0.6)+0.19× b悬臂K Hβ =1.0+0.31(1+6.7)+0.19× b注：1）表中所列公式适用于装配时经过检验调整或对研跑合的齿轮传动（不作检验调整用的公式见GB/T3480-1997）。