结构抗倾覆验算及稳定系数计算
抗风倾覆稳定性计算书(幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全)
抗风倾覆稳定性计算书(幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全)抗风倾覆稳定性计算书案例一:广告牌计算书SAP2000案例二:广告牌计算书PKPM-STS案例三:单柱或多柱广告塔主要结构造型计算附件一:螺栓强度核算表附件二:基础抗风稳定性简易计算附件三:广告牌地脚螺栓强度简易核算广告牌计算书SAP2000一、工程概况本工程为一广告牌,该广告牌为立体桁架组成的结构体系,桁架采用角钢连接。
二、设计所依据的规范1、户外广告设施钢结构技术规程(CECS148-2003)2、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)3、钢结构设计规范(GB50017-2003)4、钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程(JGJ82-91)三、荷载情况1、恒载:结构自重程序自动计入2、活载:0.35kN/m23、基本雪压:0.3kN/m24、基本风压:Wo=0.35kN/m,地面粗糙度:C类。
5、抗震设防烈度:8度,设计基本地震加速度:0.20g,设计地震分组:第三组6、水平地震影响系数最大值:0.167、建筑物场地类别:Ⅱ类,特征周期值:0.35s,结构阻尼比:0.058、抗震等级:三级。
四、总体结构布置形式1、喷绘图案广告位高度h=4.68m2、广告牌高H=5m3、广告牌全长L=30m五、风荷载计算1、基本风压ω0=0.35KN/m22、标准风压ω=β×K×Kz×ω0=0.77KN/m2其中:风振系数β=2.3;体型系数K=1.3;风压高度变化系数Kz=0.74六、计算过程1、SAP2000整体模型:2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根(即轴2处,其他轴线处均等于或小于该轴线)方钢管最大弯矩、剪力、挠度:由分析可得:最大剪力为32.362KN;最大弯矩为M J=14.9655KN·M;最大挠度为7.86mm由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度,所以此处不再示明。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算[摘要]当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时,必须首先对脚手架进行抗倾覆验算,然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式,并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关,与脚手架稳定性承载能力无关。
[关键词]脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中,“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的,设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态,但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97,对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义,并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002,关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架,由于浮搁在地基上,更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容,这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”,倾覆力矩由墙体抵抗,因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆,则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以,对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架,首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算,然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要,还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架,作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:(1)式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
抗倾覆稳定性验算
五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11、0米左右,此处得土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度得确定:首先确定土压力强度等于零得点离挖土面得距离y,因为在此处得被动土压式中:P挖土面处挡土结构得主动土压力强度值,按郎肯土压力理论进行计b算即土得重力密度此处取18KN/m3修正过后得被动土压力系数(挡土结构变形后,挡土结构后得土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上得摩擦力,从而使挡土结构后得被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土得摩擦作用,将支撑结构得被动土压力乘以修正系数,此处φ=28°则K=1、78主动土压力系数经计算y=1、5m:挡土结构得最小入土深度t与墙前被动土压力对挡土结构底端得力矩相等来进行计算x可以根据P0挡土结构下端得实际埋深应位于x之下,所以挡土结构得实际埋深应为(k经验系数此处取1、2)2经计算:根据抗倾覆稳定得验算,36号工字钢需入土深度为3、5米,实际入土深度为3、7米,故:能满足滑动稳定性得要求2、支撑结构内力验算主动土压力:被动土压力:最后一部支撑支在距管顶0、5m得地方,36b工字钢所承受得最大剪应力d=12mm,经计算36b工字钢所承受得最大正应力经过计算可知此支撑结构就是安全得3、管涌验算:基坑开挖后,基坑周围打大口井两眼,在进出洞口得位置,可降低经计算因此此处不会发生管涌现象4、顶力得计算工程采取注浆减阻得方式来降低顶力.φ1800注浆后总顶力为:F=fo、S*0、3=25*667/10*0、3*1、1=550tfo—土得摩擦阻力,一般为25KN/m2S-土与管外皮得摩擦面积0。
3-注浆减阻系数1。
1—顶力系数5、后背得计算E=1、5×0、5×Υ×H2×tg2(45+φ/2)+2chtg(45+φ/2)(式中Υ土得重度(18KN/m3)c土得粘聚力10kpa,φ摩擦角28º)计算得每米588吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨。
抗倾覆稳定性验算
五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深米左右,此处的土为粘性土,可以采用“等值梁法”进行强度验算;首先进行最小入土深度的确定:首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y,因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即:()a p b K K P y -=γ式中:P b 挖土面处挡土结构的主动土压力强度值,按郎肯土压力理论进行计算即 a a b K cH K H P 2212-=γ γ 土的重力密度 此处取18KN/m 3p K 修正过后的被动土压力系数挡土结构变形后,挡土结构后的土破坏棱柱体向下移动,使挡土结构对土产生向上的摩擦力,从而使挡土结构后的被动土压力有所减小,因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用,将支撑结构的被动土压力乘以修正系数,此处φ=28°则K=93.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K p a K 主动土压力系数 361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a 经计算y=挡土结构的最小入土深度t 0:x y t +=0x 可以根据P 0和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算 ()m K K P y t a p 9.2600=-+=γ挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下,所以挡土结构的实际埋深应为 m t K t 5.302=⋅=k 2 经验系数此处取经计算:根据抗倾覆稳定的验算,36号工字钢需入土深度为米,实际入土深度为米,故:能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力:a a a K cH K H P 2212-=γ 被动土压力:p p p cK K H P 2212+=γ 最后一部支撑支在距管顶的地方,36b 工字钢所承受的最大剪应力d I Q d I Q S S z x x z ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛==*max max *maxmax max τ,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经计算 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所承受的最大正应力[]σσ<==a MP WM 9.78max 经过计算可知此支撑结构是安全的3、管涌验算:基坑开挖后,基坑周围打大口井两眼,在进出洞口的位置,可降低经计算25.12''''=-γγγωh kh 因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算工程采取注浆减阻的方式来降低顶力;φ1800注浆后总顶力为:F==25667/10=550tfo—土的摩擦阻力,一般为25KN/m2S—土与管外皮的摩擦面积0.3—注浆减阻系数1.1—顶力系数5、后背的计算E=××Υ×H2×tg245+φ/2+2chtg45+φ/2式中Υ土的重度18KN/m3c土的粘聚力10kpa, φ摩擦角28º计算得每米588吨,后背工作宽度为4米,后背承载力为2354吨;参照最深基坑;考虑到工字钢和管材的受力和整体后背的情况后背的承载力不超过1200吨为宜;六、工作坑的支护工作坑按坑深分两步支撑或三步支撑,深度小于6米的为两步支撑,深度大于6米的为三步支撑,支撑采用I36b双工子钢作顺水,顺水托架用三角形钢板制成焊接在钢桩上,每一个面上两个,并用Φ16钢筋将顺水与钢桩焊接牢固;顺水安装时采取以长边顶住短边,并在4个交角处用钢管Φ120、t=或短工字钢做角撑,与顺水焊接;头一步顺水位置在距地面米处,最后一步顺水在距管外顶米处,按坑的深度可在第一步顺水与第三步顺水中间增加一步;七、工作坑降水1、打设大口井在水泥搅拌桩的外侧出洞口处两侧各打一眼大口井,井深12米—14米、直径米;大口井井中距水泥搅拌桩外皮米,距管外皮米,管材为无砂砼管;错误!大口井的施工方法井筒的沉设方法,采用回转钻机,或冲击钻机冲击成孔,孔径比管外径包括过滤层大于30厘米以上;钻冲成孔后,孔内的泥浆应稀释、置换,而后沉设井筒;井筒的底部用草袋片或土工布加粗砂砾石作反滤层,厚度约20厘米;井筒与孔之间的空隙,用粗砂、砾石等滤料回填至地下水位;大口井施工完成后应立即进行排泥及试抽水,防止淤塞;若试抽水6小时后出水仍含有大量土颗粒呈混浊水时,应立即检查井筒封底、管口连接、过滤层等,如发现问题应及时修复或拔出井筒,重新沉设;在大口井开始抽水至基坑回填到地下水位前,不得中断抽水;使用水位自动开关控制井内水位;在抽水期间应经常检查水泵出水、地下水位变化、井底回淤等情况,防止潜水泵或水泵进水管被回淤掩埋;大口井停止抽水后,应立即拆除抽水设备,并将井孔回填密实;大口井应在基坑开挖前抽水,提前降低地下水,这有利于基坑槽的开挖及坑壁、坑底的稳定;错误!、大口井沉设深度的计算H = h +δ + h l + h 2 + IB式中:H —大口井的深度h —基坑槽深度δ —井筒封底厚度h1 —抽水泵吸水头高度h2 —井筒内预留回淤高度一般取~米I —降水坡度,一般取1/10;B —大口井与基槽的水平距离rn;八、工作坑的开挖采用机械1m³、 m³挖掘机配合人工挖土,挖土顺序为首先用挖掘机挖至第一步顺水处,然后做第一步顺水,再用挖掘机挖至第二步顺水处,做第二步顺水;并用木板卡在工子钢槽口做基坑四面的挡土撑板,中间用Φ16钢筋做横肋与钢桩焊住,再挖第三步土;当挖掘机挖到够不着土时,改用人工挖土装入土斗,用16吨吊车吊车将土吊到地面上,装入运行车拉走;。
挡土墙抗倾覆稳定性验算例题
挡土墙抗倾覆稳定性验算例题假设挡土墙的高度为6米,墙后填土的重度为18kN/m³,填土面与墙面摩擦角为30度,水平地震分析加速度为0.15g,垂直地震分析加速度为0.1g。
现在来计算挡土墙的抗倾覆稳定性。
步骤如下:1.计算填土的横向作用力填土的横向作用力 = 填土重度 x 墙高 x 墙宽= 18 kN/m³ x 6m x 1m= 108 kN/m2.计算填土与墙面之间的摩擦力填土与墙面之间的摩擦力 = 填土的横向作用力 x 摩擦系数= 108kN/m x tan(30度)= 62.4 kN/m3.计算水平方向的地震作用力水平方向的地震作用力 = 0.15g x 1g x 填土重度 x 墙高 x 墙宽= 0.15 x 1 x 18 kN/m³ x 6m x 1m= 16.2 kN/m4.计算垂直方向的地震作用力垂直方向的地震作用力 = 0.1g x 1g x 填土重度 x 墙高 x 墙宽= 0.1 x 1 x 18 kN/m³ x 6m x 1m= 10.8 kN/m5.计算倾覆力矩倾覆力矩 = 填土的横向作用力 x 墙高/2 + 填土与墙面之间的摩擦力 x 墙高/3+ 水平方向的地震作用力 x 墙高/3 + 垂直方向的地震作用力 x 墙高/3 = 108 kN/m × 6m/2 + 62.4 kN/m × 6m/3 + 16.2 kN/m × 6m/3 + 10.8 kN/m × 6m/3= 876.6 kN·m6.计算抗倾覆稳定系数抗倾覆稳定系数 = 倾覆力矩 / 抵抗倾覆力矩= 倾覆力矩 / (填土的横向作用力 x 墙高/2)= 876.6 kN·m / (108 kN/m × 6m/2)= 2.04因此,挡土墙的抗倾覆稳定系数为2.04,满足抗倾覆的要求。
挡土墙稳定性验算
挡土墙稳定性验算在土木工程中,挡土墙是一种常见的结构,用于支撑土体或防止土体坍塌。
为了确保挡土墙在使用过程中的安全性和稳定性,进行稳定性验算是至关重要的。
挡土墙的稳定性主要包括抗滑移稳定性和抗倾覆稳定性两个方面。
抗滑移稳定性是指挡土墙在水平推力作用下,抵抗沿基底滑移的能力;抗倾覆稳定性则是指挡土墙抵抗绕墙趾转动而倾倒的能力。
首先,我们来看看抗滑移稳定性的验算。
在这个过程中,需要考虑挡土墙所受到的各种力。
其中,主要的作用力包括墙后土压力、墙身自重、基底摩擦力等。
墙后土压力的大小和分布取决于土体的性质、墙的高度和坡度等因素。
一般来说,可以采用库仑土压力理论或朗肯土压力理论来计算。
墙身自重是一个垂直向下的力,其大小取决于墙的材料和体积。
基底摩擦力则与基底材料的摩擦系数以及墙身自重有关。
在进行抗滑移稳定性验算时,通常采用以下公式:\K_s =\frac{F_{friction}}{F_{slide}}\geq 13\其中,\(K_s\)为抗滑移稳定安全系数,\(F_{friction}\)为基底的摩擦力总和,\(F_{slide}\)为作用于挡土墙上的水平滑移力总和。
如果计算得到的\(K_s\)大于等于 13,则说明挡土墙在抗滑移方面是稳定的;否则,就需要采取相应的措施来增强其稳定性,比如增加基底宽度、设置防滑齿坎或者采用更粗糙的基底材料等。
接下来,是抗倾覆稳定性的验算。
抗倾覆稳定性的验算主要是考察挡土墙在受到外力作用时,是否会绕墙趾发生倾覆。
在这个验算过程中,需要计算作用于挡土墙上的各种力矩,包括墙后土压力产生的力矩、墙身自重产生的力矩以及基底反力产生的力矩等。
抗倾覆稳定性验算的公式为:\K_t =\frac{M_{resisting}}{M_{overturning}}\geq 15\其中,\(K_t\)为抗倾覆稳定安全系数,\(M_{resisting}\)为抗倾覆力矩总和,\(M_{overturning}\)为倾覆力矩总和。
基坑支护 抗倾覆安全系数
总之,在基坑支护设计和施工过程中,需要根据实际情况和规范要求,对支护结构进行合理的设计和计算,确保其抗倾覆安全系数符合要求,提高基坑支护的稳定性和安全性。
基坑支护 抗倾Байду номын сангаас安全系数
基坑支护是指在基坑周边设置钢支撑、混凝土墙等措施,以支撑周边土体,避免基坑发生坍塌和变形,确保基坑内的施工安全和进度。其中,抗倾覆安全系数是评估基坑支护结构抗倾覆稳定性的重要参数之一。
抗倾覆安全系数是指支护结构的抗倾覆能力与外力作用的比值。其计算公式为:抗倾覆安全系数 = 抗倾覆力矩 / 倾覆力矩。其中,抗倾覆力矩是支撑结构和土体产生的抗倾覆作用的力矩,倾覆力矩是外界作用力和支撑结构、土体自重产生的倾覆作用的力矩。
抗倾覆稳定性验算
五、动工估计之阳早格格创做1、抗颠覆宁静性验算原工程基坑最深11.0米安排,此处的土为粘性土,不妨采与“等值梁法”举止强度验算.最先举止最小进土深度的决定:最先决定土压力强度等于整的面离掘土里的距离y ,果为正在此处的主动土压力等于墙后的主动土压力即: 式中:P b 掘土里处挡土结构的主动土压力强度值,按郎肯土压力表里举止估计即a ab K cH K H P 2212-=γ γ土的重力稀度此处与18KN/m 3p K 建正过后的主动土压力系数(挡土结构变形后,挡土结构后的土损害棱柱体背下移动,使挡土结构对于土爆收进与的摩揩力,进而使挡土结构后的主动土压力有所减小,果此正在估计中思量收撑结构与土的摩揩效率,将收撑结构的主动土压力乘以建正系数,此处φ=28°则K=1.7893.42452=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⋅=ϕ tg K K pa K 主动土压力系数361.02452=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=ϕ tg K a经估计y=m挡土结构的最小进土深度t 0:x 不妨根据P 0战墙前主动土压力对于挡土结构底端的力矩相等去举止估计挡土结构下端的本质埋深应位于x 之下,所以挡土结构的本质埋深应为m t K t 5.302=⋅=(k 2 体味系数此处与1.2) 经估计:根据抗颠覆宁静的验算,36号工字钢需进土深度为3.5米,本质进土深度为3.7米,故:能谦脚滑动宁静性的央供2、收撑结构内力验算 主动土压力:a a a K cH K H P 2212-=γ 主动土压力:p p p cK K H P 2212+=γ m 的场合,36b 工字钢所启受的最大剪应力,3.30*max cm I S z x= d=12mm,经估计 []ττ<=a MP 6.26max36b 工字钢所启受的最大正应力通过估计可知此收撑结构是仄安的3、管涌验算:基坑启掘后,基坑周围挨大心井二眼,正在出进洞心的位子,可落矮 经估计25.12''''=-γγγωh kh果此此处没有会爆收管涌局里4、顶力的估计工程采与注浆减阻的办法去落矮顶力.φ1800注浆后总顶力为:F=fo.S*0.3=25*667/10*0.3*1.1=550tfo—土的摩揩阻力,普遍为25KN/m2S—土与管中皮的摩揩里积0.3—注浆减阻系数1.1—顶力系数5、后背的估计××Υ×H2×tg2(45+φ/2)+2chtg(45+φ/2)(式中Υ土的重度(18KN/m3)c土的粘散力10kpa,φ摩揩角28º)估计得每米588吨,后后脚做宽度为4米,后背拆载力为2354吨.(参照最深基坑).思量到工字钢战管材的受力战完全后背的情况后背的拆载力没有超出1200吨为宜.六、处事坑的收护处事坑按坑深分二步收撑或者三步收撑,深度小于6米的为二步收撑,深度大于6米的为三步收撑,收撑采与I36b单工子钢做逆火,逆火托架用三角形钢板造成焊接正在钢桩上,每一个里上二个,并用Φ16钢筋将逆火与钢桩焊接坚韧.逆火拆置时采与以少边顶住短边,并正在4个接角处用钢管(Φ120、)或者散工字钢干角撑,与逆火焊接.头一步逆火位子正在距大天米处,末尾一步逆火正在距管中顶米处,按坑的深度可正在第一步逆火与第三步逆火中间减少一步.七、处事坑落火1、挨设大心井正在火泥搅拌桩的中侧出洞心处二侧各挨一眼大心井,井深12米—14米、曲径米.大心井井中距火泥搅拌桩中皮米,距管中皮米,管材为无砂砼管.○1大心井的动工要领井筒的重设要领,采与回转钻机,或者冲打钻机冲打成孔,孔径比管中径(包罗过滤层)大于30厘米以上.钻冲成孔后,孔内的泥浆应稀释、置换,而后重设井筒.井筒的底部用草袋片或者土工布加细砂砾石做反滤层,薄度约20厘米.井筒与孔之间的清闲,用细砂、砾石等滤料回挖至天下火位.大心井动工完毕后应坐时举止排泥及试抽火,预防淤塞.若试抽火6小时后出火仍含有洪量土颗粒呈浑浊火时,应坐时查看井筒启底、管心对接、过滤层等,如创造问题应即时建复或者拔出井筒,重新重设.正在大心井启初抽火至基坑回挖到天下火位前,没有得中断抽火.使用火位自动启闭统造井内火位.正在抽火功夫应时常查看火泵出火、天下火位变更、井底回淤等情况,预防潜火泵或者火泵进火管被回淤掩埋.大心井停止抽火后,应坐时裁撤抽火设备,并将井孔回挖稀真.大心井应正在基坑启掘前抽火,提前落矮天下火,那有好处基坑(槽)的启掘及坑壁、坑底的宁静.○2、大心井重设深度的估计H = h +δ + h l + h 2 +I*B式中:H —大心井的深度h —基坑(槽)深度δ —井筒启底薄度h1 —抽火泵吸火头下度h2 —井筒内预留回淤下度普遍与 0.5~1.0米I —落火坡度,普遍与1/10;B —大心井与基槽的火仄距离(rn);八、处事坑的启掘采与板滞(1m³、1.2 m³掘掘机)协同人为掘土,掘土程序为最先用掘掘机掘至第一步逆火处,而后干第一步逆火,再用掘掘机掘至第二步逆火处,干第二步逆火.并用木板卡正在工子钢槽心干基坑四周的挡土撑板,中间用Φ16钢筋干横肋与钢桩焊住,再掘第三步土.当掘掘机掘到够没有着土时,改用人为掘土拆进土斗,用16吨吊车吊车将土吊到大天上,拆进运止车推走.。
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定验算公式:
Ks=抗滑力/滑动力=(W+Pay)μ/Pa x≥1.3
Ks---抗滑稳定安全系数
Pax---主动土压力的水平分力,KN/m;
Pay---主动土压力的竖向分力,KN/m;
μ---基地摩擦系数,有试验测定或参考下表
土的类别摩擦系数μ
可塑 0.25~0.30
粘性土硬塑 0.30~0.35
坚塑 0.35~0.45
粉土 Sr≤0.5 0.30~0.40
中砂、粗砂、砾砂 0.40~0.50
碎石土 0.40~0.60
软质岩石 0.40~0.60
表面粗糙的硬质岩石 0.65~0.75
对于易风化的软质岩石,Ip>22的粘性土,μ值应通过试验确定。
抗倾覆稳定验算公式
Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5
Kt---抗倾覆稳定安全系数;
a、b、h---分别为W、Pax、Pay对O点的力臂,单位m.
简单土坡稳定计算
1、无粘性土简单土坡
稳定安全系数
K=抗滑力/滑动力=tgф/tgθ
ф—为内摩擦角;θ—土坡坡角。
说明无粘性土简单土坡稳定安全系数K,只与内摩擦角ф和土坡坡角θ有关,与坡高H无关。
同一种土,坡高H大时,坡度允许值要小,即坡度平缓,坡度允许值中已包含安全系数在内。
2、粘性土简单土坡
粘性土简单土坡较复杂,其稳定坡角θ,是粘性土的性质指标c、γ、ф与土坡高度H的函数,通常根据计算结果制成图表,便于应用。
通常以土坡坡角θ为横坐标,以稳定数N=c/(γ*H)为纵坐标,并以常用内摩擦角ф值系列曲线,组合成粘性土简单土坡计算图。
倾覆力矩和雨棚抗倾覆验算.
故抗倾覆验算满足要求
电动吊篮抗倾覆安全系数验算
电动吊篮自重:6m长悬吊平台(吊篮自重+荷重+钢丝绳、电缆、 提升机等附件)G=600kg使用总载荷:
a.当前梁伸出长度在1.5米时,P1=600kg对前支架中心倾覆力
矩为:M倾1=(G+pix A=(600+600)xi.5=1800kg后支架放置配重铁
雨篷板上的均布荷载:
qi=1.2x3.42x2.5+1.4x1.0+1.2x1.458x2=14.74kN
雨篷板端得集中荷载:
F1= 1.458x2.5=3.645kN
雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩:
Mov=3.645x(1.2-0.05-(0.120-0.030))+14.74x
(1.2-(0.12-0.03))2/2=12.94kN•m
静力矩和动力矩
在静力矩作用下,物体没有产生旋转运动,它可使物体内部产生 剪切应力。而“动力矩”是在力矩作用下物体产生一定转速的旋转, 而作了功。前者相当于力作用物体,物体没有运动;而后者相当于在 力的作用下物体在一定速度下运动。
抗倾覆稳定性
抗倾覆稳定性是指工程机械(如起重机等)在自重和外载荷作用 下抵抗倾覆的能力。
机抗倾覆稳定性的校核方法;
保证起重机具有足够的抗倾覆稳定性,是起重机设计中最基本的要 求之一。目前,国内外对起重机抗倾覆稳定性的校核主要有三种方法: 力矩法、稳定系数法和按临界倾覆载荷标定额定起重量。
抗倾覆计算的力矩法:
这是我国《起重机设计规范》所采用的方法,欧洲各国和日本等也 广泛使用。
力矩法校核抗倾覆稳定性的基本原则是:作用于起重机上包括自重 在内的各项载荷对危险倾覆边的力矩代数和必须大于或至少等于0,
结构抗倾覆验算及稳定系数计算
结构抗倾覆验算及稳定系数计算【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全,是结构设计中一个重要的整体指标,本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。
【关键词】整体倾覆验算;抗倾覆稳定系数一、当高层、超高层建筑高宽比较大,水平风、地震作用较大,地基刚度较弱时,结构整体倾覆验算很重要,它直接关系到结构安全度的控制。
2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010(以下简称《高规》),《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(以下简称《抗规》),《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011(以下简称《地基规范》),《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011(以下简称《箱基规范》)均对抗倾覆验算有规定。
对单幢建筑物,在均匀地基的条件下,基础底面的压力和基础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。
对基底平面为矩形的筏基,在偏心荷载作用下,结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示:其中:MR—抗倾覆力矩值,MR = GB/2;MOV—倾覆力矩值,MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge;图2基地反力计算示意图中,B—基础底面宽度,e—偏心距,a—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。
偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下:a+e=B/2 (1)3a+c=B (2)有(1)式、(2)式可推出:从式中可以看出,偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF, KF随着e/B的增大而减小,因此容易引起较大的倾斜。
典型工程的实测证实了在地基条件相同时,e/B越大,则倾斜越大。
高层建筑由于楼身质心高,荷载重,当筏形基础开始产生倾斜后,建筑物总重对基础底面形心将产生新的倾覆力矩增量,而倾覆力矩的增量又产生新的倾斜增量,倾斜可能随时间而增长,直至地基变形稳定为止。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算[摘要]当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时,必须首先对脚手架进行抗倾覆验算,然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式,并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关,与脚手架稳定性承载能力无关。
[关键词]脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中,“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的,设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态,但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97,对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义,并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002,关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架,由于浮搁在地基上,更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容,这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”,倾覆力矩由墙体抵抗,因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆,则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以,对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架,首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算,然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要,还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架,作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算:(1)式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k 分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
钢结构稳定系数的意义与计算方法
钢结构稳定系数的意义与计算方法最全的范本-风格一一:引言钢结构稳定系数是钢结构设计中的重要参数,它反映了结构抗倒塌能力的大小。
本文将介绍钢结构稳定系数的意义和计算方法。
二:稳定系数的意义稳定系数是评价结构的稳定性能的重要指标。
它反映了结构在受力情况下的抗侧向位移和抗倾覆能力。
稳定系数越大,说明结构的稳定性越好。
三:计算方法1. 钢结构稳定系数的计算方法包括整体稳定性和局部稳定性两个方面。
2. 整体稳定性计算方法:a. 采用极限平衡法,考虑结构的整体稳定性。
b. 计算过程包括分析荷载作用下的结构侧向位移和结构在侧向位移下的倾覆抗力。
3. 局部稳定性计算方法:a. 采用局部稳定性分析方法,考虑结构构件的局部稳定性。
b. 计算过程包括分析单个构件的稳定性和给定构件的稳定系数。
四:附件:本文档涉及的附件包括稳定系数计算表格、结构示意图等。
五:法律名词及注释:1. 钢结构:指由钢材构成的结构。
2. 稳定系数:反映结构稳定性能的指标。
3. 极限平衡法:一种计算结构稳定性的方法,通过平衡结构的荷载和抗倾覆力。
最全的范本-风格二一:引言钢结构稳定系数是钢结构设计中的重要参数之一。
本文将详细介绍钢结构稳定系数的意义和计算方法,并提供相关附件和法律名词注释。
二:稳定系数的意义稳定系数是评价钢结构抗倾覆能力和抗侧向位移能力的重要指标。
通过计算结构的稳定系数,可以评估结构的稳定性,并作为设计参数进行合理设计。
三:计算方法1. 整体稳定性计算方法:a. 采用静力平衡法,考虑结构在荷载作用下的整体稳定性。
b. 计算过程包括分析结构各部分的受力情况、结构的整体位移以及结构在位移下的倾覆抗力。
2. 局部稳定性计算方法:a. 采用局部稳定性分析方法,考虑结构构件的局部稳定性。
b. 计算过程包括分析单个构件的稳定性和给定构件的稳定系数。
四:附件:本文涉及的附件包括稳定系数计算表格、结构示意图等。
五:法律名词及注释:1. 钢结构:指由钢材构成的结构体系。
抗倾覆验算
.一、便桥墩身抗倾覆检算说明:1#墩为已完成墩身,且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m,详见平面图所示。
1#墩为最不利墩身,故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。
1、竖向力竖向恒载:N1=95.75+39.2ⅹ9.2=456.39KN(桥跨上部结构自重)N2=562.5KN(墩身自重)N3=687.5KN(基础自重)竖向活载:N4=1045.884KN(支点反力) Mx=18.068KN·m(支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩)2、水平力制动力的大小均按竖向静活载(不包括冲击力)的10%计算,作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4,作用点在轨顶2m。
制动力T1:T1=(N1+N2+N3+N4)ⅹ10%=275.227KN离心力T2:T2=CⅹN4离心力率通过C=V2/(127R)计算,其中V为设计行车速度5Km/h,R为曲线半径400m,代入可得:C=52/(127ⅹ400)=0.0005 T2=0.0005ⅹ1045.884=0.523KN3、风荷载(作用在墩身上的风力T墩、作用在列车上的风力T列车):作用在桥梁受风面上的静压力,按《桥规》规定的标准求出最大风速后,通过风速与风压关系精品.公式Wo=γv2/(2q)求出基本风压值,式中Wo为基本风压值(Pa)q为重力加速度(m/s2)γ为空气重度(N/m3)v为平均最大风速(m/s)取标准大气压下,常温为15摄氏度时的空气重度12.255N/m3、纬度45度处重力加速度为9.8m/s2,代入公式可以得出Wo=v2/1.6,查表v取12m/s计算得出Wo=90Pa作用于桥梁上的风荷载强度W(Pa)按下式计算W=K1·K2·K3·Wo,查表取K1=1.0,K2=1.0,K3=0.8代入公式可得 W=72Pa墩风压计算取横向迎风面积S=aⅹh,其中1#墩的a值为1.8m,h为墩高度5m代入可得墩迎风面积为9m2,T墩=9ⅹ72=0.65KN。
基础稳定性验算
基础稳定验算1.基本资料筏板宽度/厚度B1=22.6 /1.6米,建筑总高度H=86.45,建筑宽度B=85.7/23.6米地震烈度6度(0.05g,罕遇地震水平地震响响系数最大值αmax=0.28),基本风压ω0=0.3(50年一遇)结构自重G=517800KN,结构自震周期X=3.00s,Y=3.00s2.抗倾覆验算2.1地震作用Fek =Geq*α1 (抗规5.2.1-1)α1=[η2*0.2r-η1(T-5Tg)] αmax (抗规5.1.5)=(1*0.2349-0.025)*0.28=0.058772Fek=G*0.058772=30432.1416KN2.2地震作用产生的倾覆力矩M震=H/2*Fek=2.54G=77297.6356KN.m2.3风荷载Fk=B*H*ωkωk=βzμsμzω0取:μz=1.25 μs=1.4 ξ=1.5785 ν=0.43 ζz=0.38Βz=1+(ξνζz/μz)Βz=1+(1.5785*0.43*0.38/1.25)=1.206ωk =1.206*1.25*1.4*0.3=0.63315Fk=85.7*86.45*0.63315(取最不利方向计算)=4691KN2.4风荷载产生的倾覆力矩M风=H/2*Fk=4691*43.224=202762.4KN.m2.5地推力F土=B*0.5*h1*r (h1取4.5米平均值,r土容重取18) =85.7*0.5*4.5*18=3470.85KN2.5地推力产生的倾覆力矩M土=F土*h1/2=7809KN.m2.6基础抗倾覆力矩M抗=G*B1/2=11.3G=5851140 KN.m结论M抗> M震+ M土安全M抗> M风+ M土安全3.抗滑移验算取基底摩擦系数为0.4,抗滑移力F=G*0.4=517800*0.4=207120KNF/(Fek+F土)=207120/33903=6.11>1.2 安全F/(F风+F土)=207120/8161.85=25.4>1.2 安全。
抗倾覆计算公式
抗倾覆计算公式
一、简述
抗倾覆计算公式是一种结构安全分析的计算方法,是用于预测和计算结构自身稳定性的能力的评估参数。
它是根据结构的几何特性、荷载特性和材料特性考虑,利用结构力学方程建立的计算公式,它可以用来确定结构的抗倾覆能力,以及结构改善措施的必要性。
二、公式
抗倾覆计算公式的计算可以分为两个部分:一是倾覆动力学系数的计算,二是抗倾覆能力的计算。
(1)倾覆动力学系数的计算:
a. 结构的倾覆动力学系数K,公式为:K=M/W,M表示结构自重,W表示正施加的荷载的最大值;
b. 结构内力的倾覆动力学系数K1,公式为:K1=M1/W1,M1表示结构内部支撑系统的自重,W1表示支撑系统正施加的荷载的最大值;
c. 结构外力的倾覆动力学系数K2,公式为:K2=M2/W2,M2表示支承结构外力的自重,W2表示外力正施加的荷载的最大值;
(2)抗倾覆能力的计算:
抗倾覆能力的计算公式:A=K1/(K1+K2-1),A表示结构的抗倾覆能力,K1与K2分别表示上述结构内力及结构外力的倾覆动力学系数。
计算结果在抗倾覆能力A与1之间,A大于1,表示结构有抗倾覆能力;A小于1,表示结构缺乏抗倾覆能力,需要采取补救措施。
三、应用
1、建筑工程:建筑结构稳定是建筑安全的基础,抗倾覆计算公式可以用来评估建筑结构的抗倾覆能力。
2、铁路工程:抗倾覆计算公式可以用来确定铁路路基的抗倾覆能力,以确保铁路运行的安全。
3、高速公路工程:抗倾覆计算公式可以用来确定公路路基和桥梁的抗倾覆能力,以确保公路安全。
抗风倾覆稳定性计算
基础抗风稳定性简易计算公式: Vρ½b/µγfβzµzµs W0HA f>1式中:V—混凝土基础体积 m3ρ—钢筋混凝土比重 KN/m3b—基础底面宽度 mµ—地基摩擦系数,取1.12γf—倾覆稳定系数,根据具体情况取1.5-2.0βz—风振系数,取1.2µz—风压高度变化系数,取1.25µs—风载体型系数,取1.3W0—基本风压 KN/m2H—迎风体中心距地高度 mA f—迎风面积 m2地脚螺栓强度核算以单柱承受整屏风荷载计算1、地脚螺栓采用Φ34的Q235A圆钢制作,每个柱脚迎风面地脚螺栓总数5棵。
螺栓截面积S=9.08cm2,顺风向前后地脚螺栓之间的间距d=1.33m。
2、Q235A钢的抗拉强度标准值δ=235Mpa=23.5KN/cm2。
b3、每根螺栓可承受的最大拉力F=δ*S=41.8*9.08=379.54KNb4、最大抗倾覆力矩Mmax=5*F *d=2523.96KNm5、风荷载最大倾覆力矩M=W K*H*A f=1.16*108.9*8.4=1018.06KNm计算结果最大抗倾覆力矩Mmax远大于最大倾覆力矩M,地脚螺栓完全能满足使用要求。
主立柱强度核算以单柱承受整屏风荷载计算主立柱采用两根300*150*10的矩管制作,材质为Q235钢,中心间距d=0.8m,矩管截面积S=86 cm2Q235钢的抗拉强度标准值δb=410Mpa=41.8KN/cm2。
矩管可承受的最大拉力F max=δ*S=41.8*86=3594.8KNb最大倾覆力矩M=W K*H*A f=1.16*108.9*8.4=1018.06KNm矩管所承受的最大拉力F=M/d=1018.06/0.8=1272.575KN。
计算结果F max远大于F,立柱完全能满足只用要求。
螺栓强度核算直径 10 12 14 16 18 20 22 24 30抗拉强度标准值23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 23.5 KN/cm2δb=235Mpa截面积 0.79 1.13 1.54 2.01 2.54 3.14 3.80 4.52 7.07 cm2每颗螺栓可承18.46 26.58 36.18 47.25 59.80 73.83 89.33 106.31 166.11 KN受的最大拉力4、最大抗倾覆力矩Mmax=5*F *d=2523.96KNm5、风荷载最大倾覆力矩M=W K*H*A f=1.16*108.9*8.4=1018.06KNm计算结果最大抗倾覆力矩Mmax远大于最大倾覆力矩M,地脚螺栓完全能满足使用要求。
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结构抗倾覆验算及稳定系数计算
【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全,是结构设计中一个重要的整体指标,本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。
【关键词】整体倾覆验算;抗倾覆稳定系数
一、当高层、超高层建筑高宽比较大,水平风、地震作用较大,地基刚度较弱时,结构整体
倾覆验算很重要,它直接关系到结构安全度的控制。
2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010(以下简称《高规》),《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(以下简称《抗规》),《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011(以下
简称《地基规范》),《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011(以下简称《箱基规范》)均对抗倾覆验算有规定。
对单幢建筑物,在均匀地基的条件下,基础底面的压力和基
础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。
对基底平面为矩形的筏基,在偏心荷载作用下,结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示:
其中:MR—抗倾覆力矩值,MR = GB/2;MOV—倾覆力矩值,MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge;图2
基地反力计算示意图中,B—基础底面宽度,e—偏心距,a—合力作用点至基础底面最大压力
边缘的距离。
偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下:a+e=B/2 (1)
3a+c=B (2)有(1)式、(2)式可推出:
从式中可以看出,偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF, KF随着e/B的增大而减小,因
此容易引起较大的倾斜。
典型工程的实测证实了在地基条件相同时,e/B越大,则倾斜越大。
高层建筑由于楼身质心高,荷载重,当筏形基础开始产生倾斜后,建筑物总重对基础底面形
心将产生新的倾覆力矩增量,而倾覆力矩的增量又产生新的倾斜增量,倾斜可能随时间而增长,直至地基变形稳定为止。
因此,为避免基础产生倾斜,应尽量使结构竖向荷载合力作用
点与基础平面形心重合,当偏心难以避免时,则应规定竖向合力偏心距的限值。
(1)《高规》12.1.7条,对于高宽比H/B>4的高层建筑,基础底面不宜出现零应力区;对
矩形基础,上述要求可表达为:ek≤B/6。
(2)《高规》12.1.7条,对于高宽比H/B≤4的高层建筑,基础底面与地基土之间的零应力
区面积不应超过基础底面积的15%;对矩形基础,上述要求可表达为:ek≤1.3B/6。
(3)《高规》第12.1.6条,《地基规范》第8. 4. 2条,《箱基规范》第5.1.3条都规定高
层建筑筏基偏心距eq的限值。
位于均匀地基及无相邻建筑荷载影响条件下的单栋建筑,基
底平面形心宜与结构竖向永久荷载重心重合。
当不能重合时,在作用的准永久组合下,其偏
心距宜符合下列要求:eq≤0.1W/A。
对矩形基础,上述要求可表达为:eq≤B/60。
W—与偏心距方向一致的基础底面边缘抵抗矩;
A—基础底面面积;
(4)《抗规》第4.2.4条,《箱基规范》第5.3.3条规定,基础除满足非抗震设计时的一般
要求外,还需满足基础底面与地基土之间零应力区面积的特殊要求,当高宽比H/B>4的高
层建筑,在地震作用下基础底面不宜出现零应力区;对矩形平面的基础,该要求可表达为:ee≤B/6。
其他建筑,基础底面与地基土之间零应力区面积不应超过基础底面积的15%;对矩
形平面的基础,上述要求可表达为: ee≤1.3B/6。
《箱基规范》第5.3.3条另规定,与裙房相连
且采用天然地基的高层建筑,在地震作用下主楼基础底面不宜出现零应力区。
(5)《地基规范》6.7.5条对挡土墙的稳定性验算中规定,挡土墙的基础基底合力的偏心距
不应大于0.25倍的基础宽度,对矩形平面的基础,上述要求可表达为: ek≤B/4。
综上,偏心距、基础底面与地基土之间零应力区所占基础的面积比、结构抗倾覆稳定系数KF 之间的关系见下表:
二、在计算基础底面零应力区时,有以下几点需要注意:
(1)基底的零应力区控制本质上是结构的整体稳定,对单独基础或联合基础,《地基规范》对基础底面的零应力区没有限值,故对于设置独立基础或者联合基础的多层建筑,可以适当
放松地震作用或者标准组合下基底零应力区。
一般情况下可限制基底零应力区面积不超30%,由本文公式可知,对该独立基础的抗倾覆稳定系数KF为1.875,当基底零应力区面积不超50%,对该独立基础的抗倾覆稳定系数KF为1. 5,上述两种情况仍能保证抗倾覆有一定的安
全度。
当独立基础按上述两种情况设计时,能使独立基础的基底面积比按基底零应力区为零
控制减少30%以上。
(2)建筑一般都是按两个主轴方向受力,故基础也是双向受力,此时,可按两个单向受力
基础分别验算(按单向受力基础验算时,每个方向的轴力均应取总轴力,弯矩和剪力按单向
取值),两个方向零应力区面积均应满足限值要求。
如果两个方向的弯矩均较大,建议按双
向偏压计算基础的零应力区。
(3)当主楼和裙房采用不同基础形式或基础的刚度明显不同时,对低压缩性地基或端承桩
基础,裙房与主楼的零应力区可分别控制并且主楼不得出现零应力区。
当主楼周边设置小范
围裙房且主楼和裙房采用整体式基础时,应验算主楼和裙房共用整体式基础时的基础底面零
应力区。
当主楼周边设置较大范围的裙房时,应调整主楼与裙房的基础形式及刚度,主楼采
用整体式强的基础形式,裙房采用整体式较弱的基础形式或独立基础加防水板,此时,对基
础底面零应力区可将主楼和裙房分开验算。
当裙房采用整体式基础时,裙房基础的零应力区
验算方法与主楼整体式基础相同;当裙房采用非整体式基础时,零应力区验算方法同非整体
式基础。
利用SATWE计算时,在计算的结果文件WMASS. QUT中,结构整体抗倾覆验算结果给出了
水平力(包括地震和风)作用下的抗倾覆弯矩MR,倾覆力矩Mov,抗倾覆安全度及零应力
区比例等指标,自行判断是否满足要求。
在进行结构的抗倾覆验算时,假定基础及地基均具有足够的刚度,基底反力呈线性分布。
当
地基具有足够刚度时,如基岩,抗倾覆安全系数,要求可适当放松;如为中软土地基,计算
倾覆点可能发生转移,对此地基,抗倾覆安全系数要求还应适当从严。
参考文献:
[1]GB50011-2010建筑抗震设计规范.北京:中国建筑工业出版社,2010
[2]JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程.北京:中国建筑工业出版社,2010
[3]GB50007-2011建筑地基基础设计规范.北京:中国建筑工业出版社,2011
[4]JGJ6-2011高层建筑筏形与箱形基础技术规范.北京:中国建筑工业出版,2011
[5]朱炳寅建筑结构设计回答及分析(第二版).北京:中国建筑工业出版,2013
[6]朱炳寅娄宇杨琦建筑地基基础设计方法及实例分析(第二版).北京:中国建筑工业出版,2011。