裂缝控制验算计算书
裂缝验算计算书
裂缝验算项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________一、设计资料构件类型：轴心受拉构件构件受力特征系数：αc r = 2.7截面尺寸：矩形截面b×h = 200mm×400mm ；光面钢筋的相对粘结特性系数：ν = 0.7受拉区纵筋根数、直径：4φ16 + 4φ0所以受拉区纵筋实配面积：A s = 804.25mm2外层受拉钢筋外边缘至底边的距离：c = 25.0mm 受压区纵筋实配面积：A s' = 0.00mm2纵向受拉钢筋合力点至截面近边距离：a s = 33.00mm有效高度：h0 = h-a s = 400 - 33.0 ＝367.0mm混凝土：C25 f ck = 16.70N/mm2f tk = 1.78N/mm2E c= 2.8×104N/mm主筋：HPB235(Q235)f y = 210N/mm2E s= 2.1×105N/mm按荷载效应的标准组合计算的轴力值：N k = 400kN200 4二、计算结果1．纵向受拉钢筋配筋率ρte有效受拉混凝土截面面积A te = 0.5b·h = 0.5×200×400 = 80000mm2按规范公式(8.1.2-4)，按有效受拉混凝土截面面积计算，纵向钢筋配筋率ρteρte = A sA te=62880000= 0.0100532．等效应力σsk按规范公式(8.1.3-1)，按荷载效应的标准组合计算，轴心受拉构件纵向受拉钢筋的应力σsk = N kA s=400000804= 497.36N/mm23．纵向受拉钢筋配筋率：ψ按规范公式(8.1.2-2)，得裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：ψ = 1.1 - 0.65f tkρteσsk= 1.1 - 0.65×1.780.010053×497.36= 0.8686 4．最大裂缝宽度：ωmax按规范公式(8.1.2-1)，得构件最大裂缝宽度：ωmax = αc r ψ σsk E s (1.9 c + 0.08d sk ρte ) = 1.2741mm。
裂缝宽度验算
15 裂缝宽度验算：B墙8*1515．1 基本资料15．1．1 工程名称：一泵房地下室外墙15．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 1000×500mm15．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ20受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 20mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 115．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 3142mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm15．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 40mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝50mm ho ＝ 450mm15．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.2N/mm15．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 226kN·m15．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范15．2 最大裂缝宽度验算15．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝ 250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 3142/250000 ＝ 0.0125715．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 226000000/(0.87*450*3142) ＝ 184N/mm15．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.2/(0.01257*184) ＝ 0.479 15．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.479*184*(1.9*40+0.08*20/0.0126)/200000 ＝ 0.188mm<0.2mm9 裂缝宽度验算：A墙4.9*11.99．1 基本资料9．1．1 工程名称：一泵房地下室外墙9．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 1000×500mm9．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 20mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 19．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm9．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 40mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝50mm ho ＝ 450mm9．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.2N/mm9．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 188.86kN·m9．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范9．2 最大裂缝宽度验算9．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝ 250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 2513/250000 ＝ 0.010059．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σs k ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 188860001/(0.87*450*2513) ＝ 192N/mm9．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.2/(0.01005*192) ＝ 0.357 9．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.357*192*(1.9*40+0.08*20/0.0101)/200000 ＝ 0.169mm<0.2mm。
混凝土构件变形与裂缝宽度验算典型算例
混凝土构件变形与裂缝宽度验算典型算例【例91】某拉杆截面尺寸b ×h =200×300mm ，承受轴向拉力标准值N k =90kN ，采用C25 混凝土和HRB335级钢筋。
根据承载力计算，已配置4F 12（A s =452mm 2 ）。
取混凝土拉应力 限制系数αct =0.85，试验算截面是否满足抗裂要求。
解：查附表 3、附表 6、附表 8 得：HRB335 级钢筋 E s =2.0×10 5 N/mm 2 ；C25 混凝土 f tk=1.78N/mm 2 ，E c =2.80×10 4 N/mm 2 。
则 αE =E s /E c =2.0×10 5 /（2.80×10 4 )=7.14由式（93） A 0=bh +αE A s =200×300+7.14×452=63228mm2 αct f tk A 0=0.85×1.78×63228=95665N=95.6kN ＞N k =90kN ，所以截面满足抗裂要求。
【例 92】 某基础底板厚 h ＝1200mm ， h 0＝1130mm ； 跨中截面弯矩标准值M k ＝385kN∙m ，采用 C20 混凝土和 HRB335级钢筋。
根据承载力计算， 已配置钢筋 Φ20@180(A s ＝1745mm 2 )。
取混凝土拉应力限制系数 αct =0.85，试验算底板是否抗裂。
解：查附表 3、附表 6、附表 8 得：HRB335 级钢筋 E s =2.0×10 5 N/mm 2 ；C20 混凝土 f tk=1.54N/mm 2 ，E c =2.55×10 4 N/mm 2 。
则 αE =E s /E c =2.0×10 5 /（2.55×10 4 )=7.84查附表 11 得矩形截面的 γm =1.55，由式（96）A 0=bh +αE A s =1000×1200+7.84×1745=1213681 mm2 由式（97）y 0= sE s E A bh h A bh a a + + 0 2 2 = 1213681 1130 1745 84 . 7 2 1200 1000 2 ´ ´ + ´ =606mm 由式（98）I 0= 3) ( 3 30 3 0 y h b by - + +αE A s (h 0y 0) 2 = 3) 606 1200 ( 1000 3 606 1000 3 3 - ´ + ´ +7.84×1745×(1130606) 2 =1.44×10 11 mm 4 由式（94） W 0= 8 11 00 10 424 . 2 606 1200 10 44 . 1 ´ = - ´ = - y h I mm 3 考虑截面高度的影响，对 γm 值进行修正，得 γm =(0.7+ 1200120 )×1.55=1.24 由式（95），取 αct =0.85αct γm f tk W 0=0.85×1.24×1.54×2.424×10 8 =392.8×10 6 N∙mm=392.8kN∙m>M k ＝385kN∙m所以该基础底板跨中截面满足抗裂要求。
自约束裂缝控制计算计算书
自约束裂缝控制计算计算书阳江项目工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
1、混凝土拌合温度：T c=ΣC i T i W i/ΣC i W iC i - 混凝土组成材料比热（kJ/(kg·K)），C水=4.2，C水泥=C砂=C石=0.84；T i - 混凝土组成材料温度（°C），T水=20，T水泥=15，T砂=10，T石=10；W i - 混凝土组成材料重量（kg），W水=10，W水泥=5，W砂=30，W石=50；T c=ΣC i T i W i/ΣC i W i=(4.2×20×10+0.84×15×5+0.84×10×30+0.84×10×50)/(4.2×10+ 0.84×5+0.84×30+0.84×50)=13.89°C；2、混凝土入模温度：T i=T c+(T q-T c)(A1+A2+A3)T c - 混凝土拌合温度（°C），T c=13.89；T q - 混凝土运输和浇筑时的室外平均温度（°C），T q=30；A1 - 混凝土装、卸、运转温度损失系数，A1=0.5；A2 - 混凝土运输时温度损失系数A2=θt，t为运输时间（min），θ查表，θ=0.01，t1= 10；A3 - 浇筑过程中温度损失系数A3=0.002t，t为浇筑时间（min），t2=20；T i=T c+(T q-T c)(A1+A2+A3)=T c+(T q-T c)(A1+θt1+0.002t2)=13.89+(30-13.89)×(0.5+0.01×10+0.002×20)=24.2°C；3、混凝土绝热升温：T(t)=m c Q(1-e-mt)/Cρm c - 每立方混凝土的水泥用量（kg），m c=275；Q - 每千克水泥水化热量（J/kg），Q=335；C - 混凝土的比热（kJ/(kg·K)），C=0.96；ρ - 混凝土质量密度（kg/m3），ρ=2400；m - 与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，m=0.3；t - 混凝土浇筑后计算时的天数（天），t=3；T(t)=m c Q(1-e-mt)/Cρ=275×335×(1-e-0.3×3)/(0.96×2400)=23.728°C；4、混凝土中心温度：T max=T i+T(t)ζT i - 混凝土浇筑时的入模温度（°C），T i=24.2；T(t) - 在t龄期时混凝土的绝热温升（°C），T(t)=23.728；ζ - 不同的浇筑块厚度、不同龄期时的降温系数，ζ=0.36；T max=T i+T(t)ζ=24.2+23.728×0.36=32.742°C；5、混凝土表面温度：T b(t)=21.82°C；6、由于温差产生的最大拉应力：σt=2E(t)αΔT1/(3(1-ν))E(t) - 混凝土的弹性模量（N/mm2），E(t)=E c(1-e-0.09t)=31500×(1-e-0.09×3)=7453.546；α - 混凝土的热膨胀系数(1/°C)，α=1×10-5；ΔT1 - 混凝土内部最高温度与外界气温之差（°C）ΔT1=T max-T b(t)=32.742-21.82=10.922；ν - 混凝土的泊松比，取0.15~0.20，ν=0.15；σt=2E(t)αΔT1/(3(1-ν))=2×7453.546×1×10-5×10.922/(3×(1-0.15))=0.638N/mm2；7、3d龄期的抗拉强度：f t(t)=0.8f t(lgt)2/3=0.8×1.43×(0.477)2/3=0.699N/mm2；结论：因内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以满足要求。
t梁裂缝限值,规范
竭诚为您提供优质文档/双击可除t梁裂缝限值,规范篇一：新规范混凝土梁裂缝控制验算计算书裂缝控制验算计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:l-1二、示意图三、依据规范:《混凝土结构设计规范》(gb50010-20xx)四、计算信息1.几何参数截面类型t形截面宽b=400mm截面高h=1200mm受压翼缘宽bf=1000mm受压翼缘高hf=120mm2.材料信息混凝土等级c30f2tk=2.01n/mm钢筋种类hRb400e2s=200000.00n/mm钢筋类型带肋钢筋纵筋相对粘结特性系数νi=1.000纵筋根数、直径:第1种纵向钢筋:8f25纵筋实配面积a2s=3927mm3.计算信(t梁裂缝限值,规范)息受弯αcr=1.90受拉钢筋合力点至近边距离as=60mm混凝土保护层厚度c=30mm最大裂缝宽度限值ωlim=0.300mm4.荷载信息荷载效应准永久组合计算的弯矩值mq=900.000kn*m五、计算过程1.计算有效受拉混凝土截面面积ateate=0.5*b*h=0.5*400*1200=240000mm22.计算纵向钢筋配筋率ρteρte=as/ate=3927/240000=0.0163.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqd2eq=Σnidi/Σniνidi=(8*252)/(8*25*1.000)=25.000mm4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σsh0=h-as=1200-60=1140mmσs=1000000*mq/(0.87*as*h0)=1000000*900.000/(0.87*3927*1140)=231.078n/mm25.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-(0.65*ftk/(ρte*σs))=1.1-(0.65*2.010/(0.016*231.078))=0.7546.计算最大裂缝宽度ωmaxωmax=αcr*ψ*σs/es(1.9*c+(0.08*deq/ρte))=1.900*0.754*231.078/200000.000*(1.9*30.000+(0.08*2 5.000/0.016))=0.297mmωmax=0.297mm 篇二：规范允许偏差一览表一、钢筋工程二、砌体工程三、模板工程模板安装允许偏差及检查方法四、混凝土工程预制构件尺寸允许偏差及检验方法注：1、为构件长度（mm）。
吊柱裂缝验算计算书
吊柱裂缝检查计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、设计资料构件类型: 轴心受拉构件构件受力特征系数: αcr = 2.7（根据规范表7.1.2-1）截面尺寸: 矩形截面b ×h = 200 mm × 200 mm;带肋钢筋的相对粘结特性系数: ν = 1.0（根据规范表7.1.2-2）受拉区纵筋根数、直径: 2C16 + 2C16受拉区纵筋实配面积: A s = 804.25 mm2混凝土保护层厚度: c = 20.0mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边距离:a s = c + 0.5 × 16 + 25 = 53 mm纵向受压钢筋合力点至截面近边距离:a's = a s - 25 = 53 - 25 = 28 mm有效高度: h0 = h - a s = 200 - 53 = 147.0mm混凝土: C25 f tk = 1.78N/mm2主筋: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)E s = 2.0 × 105 N/mm2按荷载效应的标准组合计算的轴力值: N k = 50.00 kN200 2二、计算结果1．纵向受拉钢筋配筋率ρte有效受拉混凝土截面面积A te = bh = 200 × 200 = 40000 mm2按规范公式(8.1.2-4)，按有效受拉混凝土截面面积计算，纵向钢筋配筋率ρteρte = A sA te=804.2540000= 0.0201062．等效应力σsk按规范公式(8.1.3-1), 按荷载效应的标准组合计算，轴心受拉构件纵向受拉钢筋的应力σsk = N kA s=50000804= 62.17 N/mm23．裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数: ψ按规范公式(7.1.2-2)，得裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数:ψ = 1.1 - 0.65f tkρteσsk= 1.1 - 0.65 ×1.780.020106 × 62.17= 0.1744 < 0.2按规范第7.1.2 条中有关ψ的规定，当ψ < 0.2 时，取ψ = 0.2 4．受拉区纵向钢筋等效直径d eq按规范公式(7.1.2-3)，d eq = ∑n i d i2∑n iνi d i=2 × 162 + 2 × 162(2 × 16 + 2 × 16) × 1.00= 16.00 mm5．最大裂缝宽度: ωmax按规范公式(7.1.2-1)，得构件最大裂缝宽度:ωmax = αcrψσskE s(1.9c + 0.08d eqρte)= 2.7 × 0.2000 ×62.172.00 × 105× (1.9 × 20.0 + 0.08 ×16.000.020106) = 0.0171 mm<0.2mm。
8.1 裂缝控制验算
8.1 裂缝控制验算第8.1.1条钢筋混凝土和预应力混凝土构件，应根据本规范第3.3.4条的规定，按所处环境类别和结构类别确定相应的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值，并按下列规定进行受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算：1一级--严格要求不出现裂缝的构件在荷载的短期效应组合下应符合下列规定：σck -σpc≤0(8.1.1-1)2二级--一般要求不出现裂缝的构件在荷载的短期效应组合下应符合下列规定：σck -σpc≤ftk(8.1.1-2)在荷载效应的准永久组合下宜符合下列规定：σcq -σpc≤0(8.1.1-3)3三级--允许出现裂缝的构件按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度，应符合下列规定；ωmax ≤ω1im(8.1.1-4)式中σck 、σcq——荷载效应的标准组合、准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力；σpc——扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压应力，按本规范公式(6.1.5-1)或公式(6.1.5-4)计算；ftk--混凝土轴心抗拉强度标准值，按本规范表4.1.3采用；ωmax--按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度，按本规范第8.1.2条计算；ω1im--最大裂缝宽度限值，按本规范第3.3.4条采用。
注：对受弯和大偏心受压的预应力混凝土构件，其预拉区在施工阶段出现裂缝的区段，公式(8.1.1-1)至公式(8.1.1-3)中的σpc应乘以系数0.9。
第8.1.2条在矩形、T形、倒T形和I形截面的钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中，按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度(mm)可按下列公式计算：ωmax =αcrψσsk/Es(1.9c+0.08deq/ρte) (8.1.2-1)ψ=1.1-0.65ftk /ρteσsk(8.1.2-2)d eq =Σnid2i/Σnividi(8.1.2-3)ρte=As+Ap/Ate(8.1.2-4)式中αcr--构件受力特征系数，按表8.1.2-1采用；ψ--裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；σsk--按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第8.1.3条计算；Es--钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；c--最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当c<20时，取c=20;当c>65时，取c=65;ρte--按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte=0.01；Ate--有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯、偏心受压和偏心受拉构件，取Ate =0.5bh+(bf-b)hf,此处，bf、hf为受拉翼缘的宽度、高度；As--受拉区纵向非预应力钢筋截面面积；Ap--受拉区纵向预应力钢筋截面面积；deq--受拉区纵向钢筋的等效直径(mm);di--受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm);ni--受拉区第i种纵向钢筋的根数；vi--受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数，按表8.1.2-2采用。
裂缝控制验算计算书
裂缝控制验算计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: L-1二、示意图三、依据规范:《混凝土结构设计规范》GB50010-2010(2015年版)四、计算信息1.几何参数截面类型矩形截面宽b=1000mm截面高h=700mm受压构件计算长度l0=4000mm2.材料信息混凝土等级C50 f tk=2.64N/mm2钢筋种类HRB400 E s=200000.00N/mm2纵筋相对粘结特性系数νi=1.000纵筋根数、直径: 第1种纵向钢筋:1032纵筋实配面积A s=8042mm23.计算信息偏心受压αcr=1.90受拉钢筋合力点至近边距离as=65mm混凝土保护层厚度c=50mm最大裂缝宽度限值ωlim=0.200mm4.荷载信息荷载效应准永久组合计算的弯矩值M q=1122.000kN*m荷载效应的准永久组合计算的轴向力值N q=2477.000kN五、计算过程1.计算有效受拉混凝土截面面积A teA te=0.5*b*h=0.5*1000*700=350000mm22.计算纵向钢筋配筋率ρteρte=As/A te=8042/350000=0.0233.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq=Σn i d i2/Σn iνi d i=(10*322)/(10*32*1.000)=32.000mm4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σs4.1 计算有效高度h0h0=h-as=700-65=635mm4.2 计算使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs因为l0/h<=14,故ηs=1.04.3 计算截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离ysys=0.5*b*h2/(b*h)-as=0.5*1000*7002/(1000*700)-65=285.000mm4.4 计算轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离ee=ηs*e0+ys=1.000*452.967+285.000=737.967mm4.5 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'当截面类型为矩形或倒T形时,γf'=04.6 计算纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离zz=(0.87-0.12*(1-γf')*(h0/e)2)*h0=(0.87-0.12*(1-0.000)*(635.000/737.967)2)*635=496.031mm4.7 计算等效应力σsσs=1000*N q*(e-z)/(A s*z))=1000*2477.000*(737.967-496.031)/(8042*496.031)=150.221N/mm25.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-(0.65*f tk/(ρte*σs))=1.1-(0.65*2.640/(0.023*150.221))=0.6036.计算最大裂缝宽度ωmaxωmax=αcr*ψ*σs/E s(1.9*c+(0.08*d eq/ρte))=1.900*0.603*150.221/200000.000*(1.9*50.000+(0.08*32.000/0.023)) =0.178mmωmax=0.178mm<=ωlim=0.200mm,满足要求!。
浇筑前裂缝控制计算计算书
浇筑前裂缝控制计算计算书一、计算原理,(依据<<建筑施工计算手册>>) :大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度(包括收缩)应力(二维时),一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算:ΔT=T0+(2/3)×T(t)+T y(t)-T h式中σ ──混凝土的温度(包括收缩)应力 (N/mm2);E(t)──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2),一般取平均值;α ──混凝土的线膨胀系数,取1 × 10-5;T0──混凝土的浇筑入模温度(℃);T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃);混凝土的最大综合温差(℃)绝对值,如为降温取负值;当大体积混凝土基础长期裸露在室外,且未回填土时,△T 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值,则表示降温;T y(t)──混凝土收缩当量温差(℃);T h──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃);S(t)──考虑徐变影响的松弛系数, 一般取0.3-0.5;R ──混凝土的外约束系数,当为岩石地基时,R=1;当为可滑动垫层时,R=0,一般土地基取0.25-0.50;νc──混凝土的泊松比.二、计算:取S(t) = 0.19,R = 1.00,α = 1 × 10-5,νc = 0.15.1) 混凝土3d的弹性模量公式:计算得:E(3) = 0.66× 1042) 最大综合温差△T = 32.59(℃)最大综合温差△T均以负值代入下式计算.3) 基础混凝土最大降温收缩应力计算公式:计算得: σ =0.48(N/mm2)4) 不同龄期的抗拉强度公式:计算得:f t(3) = 0.62(N/mm2)5) 抗裂缝安全度:k=0.62/0.48 = 1.29 > 1.15 满足抗裂条件。
4.4 裂缝与挠度验算
5 10.5 ×15500 4 220 ×103 ×155003 = 0.7 × 0.618 × 384 × 1.9346 ×1015 + 48 ×1.9346 ×1015 = 5.62mm
人群荷载挠度 f Q 2
5 ql04 5 2.25 ×15500 4 = 0.27 mm = ψ 2 mQ 2 × × = 1× 0.311× × 384 B 384 1.9346 × 1015
二、挠度验算
挠度 deflection
对梁进行挠度计算，是正常使用极限状态计算的一项主要内容， 对梁进行挠度计算，是正常使用极限状态计算的一项主要内容， 避免产生在使用荷载作用下超过容许限值的过大变形。 避免产生在使用荷载作用下超过容许限值的过大变形。
挠度验算的计算步骤
计算荷载短期效应作用下的挠度 fs 计算出考虑荷载长期效应影响的使用阶段挠度 fl 判断是否需要设置预拱度，计算和设置Δ 判断是否需要设置预拱度，计算和设置Δ 计算出消除结构自重后的长期挠度最大值 fmax 判断是否满足容许挠度限制要求。 判断是否满足容许挠度限制要求。
C1 ——钢筋表面形状系数，C1=1.0（带肋钢筋） 钢筋表面形状系数， 钢筋表面形状系数 （带肋钢筋） C2 ——作用长期效应影响系数，C2=1+0.5Ml/Ms 作用长期效应影响系数， 作用长期效应影响系数 C 3——与构件受力性质有关的系数，C3=1.0（除板式外的受弯构件） 与构件受力性质有关的系数， 与构件受力性质有关的系数 （除板式外的受弯构件） σss——钢筋应力， σss=Ms/0.87Ash0 （MPa） 钢筋应力， 钢筋应力 ） Es ——钢筋的弹性模量（MPa） 钢筋的弹性模量（ 钢筋的弹性模量 ） d —— 纵向受拉钢筋直径（mm） 纵向受拉钢筋直径（ ） ρ—— 受拉钢筋配筋率， ρ=As/bh0 受拉钢筋配筋率，
裂缝宽度验算
筋表面特征同样影响平均裂缝间距，对此可用钢筋的等效直径 deq代替d。 ni d i2 d eq ni i d i
根据试验分析，对上式修正如下：
l m K 2c K1
d eq
r te
10.2 裂缝宽度的验算
第十章 钢筋混凝土构件的变形和裂缝
对于轴心受拉构件：
As r te bh
m u l f t Ate
f t Ate f t Ate 1 ft d l m u m d 4 m rte
10.2 裂缝宽度的验算
第十章 钢筋混凝土构件的变形和裂缝
f t Ate 1 f t d l m u 4 m r te
10.2 裂缝宽度的验算
第十章 钢筋混凝土构件的变形和裂缝
10.2.3 平均裂缝间距
s1 As s 2 As ft Ac
10.2 裂缝宽度的验算
第十章 钢筋混凝土构件的变形和裂缝
10.2.3 平均裂缝间距
s1 As s 2 As f t Ate
s1 As s 2 As m u l
wmax s l wm 0.85 s l y
sk
Es
lm
deq sk wmax cry (1.9c 0.08 ) Es rte
10.2 裂缝宽度的验算
第十章 钢筋混凝土构件的变形和裂缝
wmax s l wm 0.85 s l y
y 1.1 0.65
sk r te
10.2 裂缝宽度的验算
f tk
第十章 钢筋混凝土构件的变形和裂缝
★当y <0.2时，取y =0.2；当y >1.0时，取y =1.0；
【建议收藏】底板裂缝验算
(1)受弯构件构件受力特征系数αcr ＝1.9底板厚度h ＝700mm取b=1000mm宽度计算(2)桩身混凝土强度等级C35(3)按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M＝200kN·m(4)纵筋直径、间距:20@150+0@0(5)受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)＝20mm(6)带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝1.0(7)受拉纵筋面积As ＝2094.4(8)钢筋弹性模量Es ＝200000N/mm 底板裂缝验算计算书层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离cs=50(cs＞65时，cs＝65mm)(10)混凝土抗拉强度标准值ftk ＝2.2N/mm(11)最大裂缝宽度验算1)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝As / Ate（2010混凝土规范7.1.2－5）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5bh＝350000.0ρte ＝As / Ate＝0.005984 在最大裂缝宽度计算中,当ρte＜0.01时，取ρte=0.01实取ρte=0.01荷载效应的准永久组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σs，按下列公式计算：受弯构件：σs ＝ M/(0.87*h0*As)（2010混凝土规范7.1.4－3）N/mmσs ＝171.53）裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式8.1.2－2 计算：ψ ＝1.1 -0.65 *0.266ftk / (ρte * σs)=4）平均裂缝宽度 lcr，按2010混凝土规范计算：lcr =1.9*cs +0.08*255.0mm deq/ρte=5）最大裂缝宽度 ωmax，按2010混凝土规范式7.1.2－1计算：ωmax ＝αcr*ψ*σs*lcr/Es＝0.111mm满足要求。
板 受弯构件裂缝验算
(1)受弯构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 1.9按2010混凝土规范取值构件厚度 h ＝ 330mm 取b=1000mm宽度计算(2)混凝土强度等级 C 35υ=1(3)按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M ＝ 200kN·m(4)纵筋直径、间距:18@150+20@150(5)受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝∑(ni×di2)/∑(ni×υ×di)＝19.05mm(6)带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 1.0(7)受拉纵筋面积 As ＝3790.9(8)钢筋弹性模量 Es ＝200000(9)最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs=30(cs＞65时，cs＝65mm)(10)混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝2.2(11)最大裂缝宽度验算1)按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （2010混凝土规范 7.1.2－5）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5bh ＝165000.0ρte ＝ As / Ate ＝ 0.022975在最大裂缝宽度计算中,当ρte＜0.01时，取ρte=0.01实取ρte=0.0232）按荷载效应的准永久组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σs，按下列公式计算： 受弯构件：σs ＝ M / (0.87*h0*As) （2010混凝土规范 7.1.4－3）σs ＝208.83）裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σs) =0.8024）平均裂缝宽度 lcr，按2010混凝土规范计算：lcr = 1.9*cs + 0.08* deq/ρte =123.3mm5）最大裂缝宽度 ωmax，按2010混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝ αcr*ψ*σs*lcr/Es＝0.196mm满足要求。
第七章 第二节 裂缝宽度验算
第二节 裂缝宽度验算 四、控制及减小裂缝宽度措施 合理布置钢筋 适当增加钢筋截面面积 尽可能采用带肋钢筋
wm = 0.85ψ
第二节 裂缝宽度验算 二、平均裂缝宽度计算
平均裂缝间距l cr 计算
当混凝土保护层 c不大于65mm时， 平均裂缝间距：
lcr = β (1.9c + 0.08
d eq nd = ∑ ∑n ν d
i 2 i i i
d eq ρte
)
i
ρte =
As Ate
有效受拉混凝土面积
Ate
1 l ( 0 )2 1400e0 / h0 h
第二节 裂缝宽度验算 二、平均裂缝宽度计算 钢筋应变不均匀系数
ψ 物理意义是反映了裂缝
间混凝土参与抗拉的能力
ψ = ε sm / ε sk = σ sm / σ sk
f tk ψ = 1.1 − 0.65 σ sk ρ te
ψ < 0.2时，取 ψ = 0.2
平均裂缝宽度等于钢筋 伸长值与混凝土伸长值之差
εcm wm = εsmlcr − εcmlcr = εsmlcr (1 − ) εsm
εcm εsm = 0.15
wm = 0.85
εsm =
σ sm lcr Es
σ sm Es
ψ = ε sm / sk
σ sm = ψσ sk
σ sk lcr Es
轴心受压构件
σ sk =
N k (e − z ) As z
z ≤ 0.87h0
(bf′ − b)hf′ bh0
h z = 0.87 − 0.12(1 − γ′ )( 0 ) 2 h0 f e
梁裂缝验算
板最大裂缝宽度验算(GB50010-2002)
wmax=2.1*ψ*σsk/Es*(1.9*c+0.08*deq/ρte)
上式中：ψ：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算：
ψ=1.1-0.65ftk/(ρte*σsk)
当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1.0时，取ψ=1.0
ρte：以有效受拉砼截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，按下列公式计算：
ρte=As/Ate Ate=0.5*b*h+bf*hf
当ρte<0.01时，取ρte=0.01
σsk：按荷载短期效应组合计算的钢筋砼构件纵向受拉钢筋的应力(标准值),按下列公式计算：
σsk=Mk/(0.87*h0*As) h0=h-a
c：最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm)：当c<20时，取c=20；当c>65时，取c=65.
deq：纵向受拉钢筋的等效直径(mm)，按下列公式计算：
deq=∑ni*di*di/∑ni*νi*di
di：第i种纵向受拉钢筋的直径(mm)
ni：第i种纵向受拉钢筋的根数
νi：第i种纵向受拉钢筋相对粘结特性系数，对变形钢筋(d>10mm)取ν=1.0，对光面钢筋取ν=0.7
上表中：Mk≌M/1.25。
防水板裂缝验算
无梁楼盖计算(防水板裂缝验算)-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 23.00kN/m 2_恒载分项系数 : 1.20均布活载 : 0.00kN/m 2_活载分项系数 : 1.40板容重 : 0.00kN/m 3配筋条件:混凝土等级 : C35__纵筋级别 : HRB400 配筋调整系数: 1.0__保护层厚度 : 50mm 弯矩调幅系数(%): 100.00弯矩分配系数:边支座 跨中 内支座 柱上板带 0.75 0.55 0.75 跨中板带 0.25 0.45 0.25板柱冲切:柱帽有无 : 有__箍筋级别 : HPB235 柱帽高度 : 500mm__柱帽位置 : 下反 柱帽配筋as : 25mm位置 截面形状 柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋 左柱 方形 875 1755 ---- 配 中柱 方形 1755 1755 ---- 配 右柱 方形 1000 800 ---- 配几何信息:板厚: 400mm__板带宽: 4.800m左柱: 500×500mm__中柱: 500×500mm__右柱: 500×500mm柱帽影响:不考虑柱帽对板带配筋的影响3 计算结果：单位说明:(注意，等代框架计算结果转换为，按单位宽度的板输出)弯 矩:kN.m/m_纵筋面积:mm 2/m_裂 缝:mm----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: 0.000 0.000 -1.294 -0.084 -5.175上部纵筋: 800 800 800 800 800 下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E16@150 E16@150 E16@150 E16@150 E16@150 : (1340) (1340) (1340) (1340) (1340) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ---- : (0) (0) (0) (0) (0)裂 缝: 0.000 0.000 0.001 0.000 0.005 ----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左 左柱帽边 中 右柱帽边 右 弯 矩: -61.854 -9.332 100.957 -109.326 -169.960上部纵筋: 800 800 0 906 1433下部纵筋: 0 0 835 0 0上纵实配: E16@150 E16@150 ---- E18@150 E20@100: (1340) (1340) (0) (1696) (3142) 下纵实配: ---- ---- E18@150 ---- ----: (0) (0) (1696) (0) (0)裂缝: 0.060 0.009 0.097 0.135 0.153----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 3 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -130.450 -86.791 -35.989 -21.571 -13.346上部纵筋: 1087 800 800 800 800下部纵筋: 0 0 0 0 0上纵实配: E20@100 E18@150 E18@150 E18@150 E18@150: (3142) (1696) (1696) (1696) (1696) 下纵实配: ---- ---- ---- ---- ----: (0) (0) (0) (0) (0)裂缝: 0.074 0.071 0.030 0.018 0.011----------------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 4 左左柱帽边中右柱帽边右弯矩: -5.175 0.000 -1.294 0.000 0.000上部纵筋: 800 0 800 800 800下部纵筋: 0 800 0 0 0上纵实配: E18@150 ---- E18@150 E18@150 E18@150: (1696) (0) (1696) (1696) (1696) 下纵实配: ---- E18@150 ---- ---- ----: (0) (1696) (0) (0) (0)裂缝: 0.004 0.000 0.001 0.000 0.000-----------------------------------------------------跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: 0.000 -0.431 -1.725上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150 : (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.000 0.001 0.002----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -20.618 82.601 -56.653上部纵筋: 800 0 800下部纵筋: 0 800 0上纵实配: E14@150 ---- E14@150: (1026) (0) (1026) 下纵实配: ---- E16@150 ----: (0) (1340) (0)裂缝: 0.024 0.106 0.067----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -43.483 -29.446 -4.449上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150: (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.051 0.035 0.005----------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -1.725 -0.431 0.000上部纵筋: 800 800 800下部纵筋: 0 0 0上纵实配: E14@150 E14@150 E14@150: (1026) (1026) (1026) 下纵实配: ---- ---- ----: (0) (0) (0)裂缝: 0.002 0.001 0.000-----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：----------------------------------------------------------------------- 柱1冲切验算柱左侧板的计算长度数据不合理!----------------------------------------------------------------------- 柱2冲切验算柱左侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=27.600*(18.000-3.138)=410.205kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1650.561kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=27.600*(18.000-2.531)=426.938kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=2627.941kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=27.600*(6.240-2.531)=102.362kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=2627.941kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱帽的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=27.600*(6.240-3.138)=85.629kN抗冲切力F t=0.7βk f tηu m h0=1650.561kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 柱3冲切验算柱右侧板的计算长度数据不合理!----------------------------------------------------------------------- 5 所有简图：----------------------------------------------------------------------- 【理正结构工具箱 V5.7】 计算日期: 2014-01-20 10:50:07 -----------------------------------------------------------------------。
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项目名称_____________日 期_____________ 设 计 者_____________校 对 者_____________ 一、构件编号: L-1 二、示意图
三、依据规范: 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010) 四、计算信息 1.几何参数 截面类型 矩形 截面宽 b=200mm 截面高 h=500mm 2.材料信息 混凝土等级 C30 ftk=2.01N/mm2 钢筋种类 HRB335 Es=200000.00N/mm2 钢筋类型: 第1种纵向钢筋:2D16 第2种纵向钢筋:2D25 第3种纵向钢筋:4D30 纵筋实配面积 As=4211mm2 3.计算信息 受弯 αcr=1.90 受拉钢筋合力点至近边距离 as=35mm 混凝土保护层厚度 c=25mm
最大裂缝宽度限值 ωlim=0.250mm 4.荷载信息 荷载效应准永久组合计算的弯矩值 Mq=30.000kN*m 五、计算过程 1.计算有效受拉混凝土截面面积Ate Ate=0.5*b*h =0.5*200*500 =50000mm2 2.计算纵向钢筋配筋率ρte ρte=As/Ate =4211/50000 =0.084 3.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq=Σnidi2/Σniνidi =(2*162+2*252+4*302)/(2*16*1.000+2*25*1.000+4*30*1.000) =26.545mm 4.计算构件受拉区纵向钢筋的应力σs h0=h-as =500-35 =465mm σs=1000000*Mq/(0.87*As*h0) =1000000*30.000/(0.87*4211*465) =17.609N/mm2 5.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ ψ=1.1-(0.65*ftk/(ρte*σs)) =1.1-(0.65*2.010/(0.084*17.609)) =0.219 6.计算最大裂缝宽度ωmax ωmax=αcr*ψ*σs/Es(1.9*c+(0.08*deq/ρte)) =1.900*0.219*17.609/200000.000*(1.9*25.000+ (0.08*26.545/0.084)) =0.003mm ωmax=0.003mm<=ωlim=0.250mm,满足要求!