预应力张拉控制数据表

智能预应力张拉控制及数据处理系统操作说明书

三副机构成1副机机构组成打印机泵1启动泵2启动泵1停止泵2停止运行暂停泵1手动电源急停自动手动数显压力表张拉加压阀回顶阀电源指示灯5副机控制箱千斤顶位移传感器位移传感器信号线压力传感器信号线数显压力表ac380v三相电源天线2副机控制箱各按钮以及指示灯功能6四设备的功能本系统可以在自动或手动两种模式下进行工作
1
一、设备组成和各部分的功能
本系统由千斤顶位移传感器、千斤顶压力传感器、可编程控制器（PLC）、监控触摸屏、微型打印机、油泵电机等组成。千斤顶位移传感器可获得张拉过程中千斤顶活塞的位移，千斤顶压力传感器可获得张拉压力值和持荷时间控制油泵电机的启停，实现张拉过程分段加载，同时记录下相应的压力值和千斤顶活塞的伸出长度，从而实现张拉过程的控制。在监控触摸屏上可监控整个张拉过程，并将千斤顶活塞伸长量和压力变量数据自动记录到触摸屏的内存中，保存的数据可以下载到 U 盘中，便于以后的归档和数据分析。微型打印机可以实时打印出某一编号力筋分段张拉过程的压力值和伸长值、力筋实际伸长量和伸长量误差，张拉时间等数据，便于现场数据的记录和保存。
智能预应力张拉控制系统操作说明书
开封亚光预应力股份有限公司
QQ：1147568889
目
录
一、设备组成和各部分的功能............................................................................................................. 2 二、主机构成 .....................................................................................................................

钢绞线张拉计算

后张法预制 T 梁（30m）钢绞线张拉伸长量计算书长深高速公路LJ—4标后张法预制T 梁钢绞线张拉伸长量计算遵化南互通板梁预制厂位于遵化南互通区内，占地23亩。

预制厂内设26个后张法T 梁台座，负责生产302片T 梁。

所有T 梁均采用C50砼浇筑。

预应力钢绞线采用GB/T5224-2003标准的高强低松弛s φ15.2mm 预应力钢绞线。

钢绞线标准强度by R =1860Mpa 。

所有预应力钢绞线采用张拉和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力按设计施工图正弯矩采用k σ=0.73×b y R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa 。

根据天津市市政公路材料试验管理局试验中心的检测结果，我部进场的钢绞线弹性模量为y E =1.95×105Mpa ，单根公称截面积为A y =1357.8×103×140×10-6=190.09KN 。

T 梁的张拉施工工艺及计算数据如下。

一、张拉施工工艺及程序：根据《公路桥涵施工技术规范》和设计图纸规定，张拉施工控制采用张拉和伸长值双控方式很圆锚整体张拉、扁锚单根张拉的施工工艺。

张拉施工程序如下：低松弛预应力钢绞线0→初应力→k σ（持荷两分钟）→锚固，即用两个150t 千斤顶两端同时张拉，初应力为k σ的10%，此时的伸长值为1L ∆，其值采用相邻级的伸长值。

控制张拉应为k σ=0.73×b y R =0.73×1860Mpa =1357.8 Mpa 即为末张的应力值。

其中伸长值L ∆=1L ∆＋2L ∆，1L ∆为开始至初张的伸长量，2L ∆为初张至末张间的伸长量。

张拉完毕后，L ∆与计算伸长值比较，其伸长值误差不应超过6%，否则应停止张拉，查明原因。

二、计算参数：1、s φ15.2钢绞线的弹性模量：y E =1.95×105Mpa2、s φ15.2钢绞线的张拉控制应力：正弯矩：k σ=0.73×by R =0.73×1860 Mpa =1357.8 Mpa3、孔道摩阻系数：μ=0.254、孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数： k=0.0015三、张拉伸长量计算： 1、计算公式：()()01kx kx Ly y y y Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰ 式中：P ·········钢绞线张拉力L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量 y A ·········钢绞线的截面积简化计算式：y yPL L A E ∆=P ·········钢绞线平均张拉力， ()1kx P e P kL μθμθ-+⎡⎤-⎣⎦=+L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量A·········钢绞线的截面积y2、张拉伸长量计算表：30米T梁边跨边梁30米T梁边跨中梁30米T梁中跨边梁30米T梁中跨中梁四、预应力T梁控制张拉力计算：1、边跨边梁N1、N2、N3、N4，边跨中梁N1、N2，中跨边梁N1、N2：FK=σ×n×y A=0.73×1860×103×7×0.140×10-3 =1330.644KN k2、边跨中梁N3、N4，中跨边梁N3、N4，中跨中梁N1、N2、N3、N4：FK=σ×n×y A=0.73×1860×103×6×0.140×10-3 =1140.552KN k五、张拉数据表：1、边跨边梁N1，边跨中梁N1正弯矩钢绞线：2、边跨边梁N2、边跨中梁N2正弯矩钢绞线：3、边跨边梁正弯矩钢绞线（N3）：4、边跨边梁正弯矩钢绞线（N4）：5、边跨中梁正弯矩钢绞线（N3）：6、边跨中梁N4，中跨边梁N3，中跨中梁N3正弯矩钢绞线：7、中跨边梁正弯矩钢绞线（N1）：8、中跨边梁正弯矩钢绞线（N2）：9、中跨边梁N4,中跨中梁N4正弯矩钢绞线：10、中跨中梁正弯矩钢绞线（N1）：11、中跨中梁正弯矩钢绞线（N2）：依据2009年5月29日标定1500KN千斤顶回归方程计算油表读数。

预应力张拉数据表

预应力张拉数据表
编号：轨道交通桥隧用表-034
工程名称
施工单位
施工合同编号
单位（子单位）工程名称
分项工程名称
工程部位
里程
部
位预应力钢筋编号预应力钢筋种类
规格
张拉
方式
抗拉标准强度（Mpa）
张拉控制应力（Mpa）
超张控制应力（Mpa）
张拉初始应力（KN）
控制张拉力（KN）
超张张拉力（KN）
张拉
初始力（KN）
孔道累计转角Q（rad）
孔道
长度
X（m）
钢材弹性模量E
孔道磨擦系数U
孔道偏差系数K
计算伸长值L（cm）
直径mm
根数
截面积
施工单位自检意见：
质检工程师：
技术负责人：年月日
监理单位意见：
监理工程师：年月日

16米空心板梁张拉数据

k L+μ θ
1-e-( k L+ μ θ
)
16m 中跨
N1 N2 N1 N2
0.0735315 0.070893122 0.025489 0.025166898 0.0735075 0.070870823 0.0254665 0.025144964
11.4 11.7 11.4 11.7
10.7 11.0 10.7 11.0
~ #### ~ #### ~ #### ~ ####
16m 边跨
公式：
Байду номын сангаас
Δ L=Pp ×L/(n×Ay×Eg)
孔道方式预埋波纹管
PP =P×[1-e
备注
k
0.0006~0.001 0.0015
注：1、σ k 为预应力筋的张拉控制应力；系数k 及μ 值表 2、b 为超张拉系数，不超张拉时为1.0； μ 备注 3、n为预应力筋根数； 0.16~0.19 【桥涵】下册118页 4、直线筋(当θ =0时) 取张拉端的拉力Pp=P。 0.20~0.25 【公路桥涵施工技术规范】(JTJ041-2000)339页
-( k L+ μ θ )
]/(k L+μ θ )
P=σ k ×Ay×n/1000×b
注：锚间长度+千斤顶内实际工作长度=0.45m 计算：复核：日期：2014.4.25
标准16米空心板预应力筋张拉力及理论伸长值
预应梁板力筋类型编号从张拉从张拉端端至计算截孔道每米预应力预应预应力筋预应力筋单根预应预应力筋至计算面曲线孔局部偏差筋与孔力筋张拉端的的平均力筋截面的弹性量截面孔道部分切对摩擦的道壁摩 Eg 根数张拉力P 张拉力Pp 面积Ay 道线的夹角影响系数擦系数 2 2 n （KN）（KN) （mm ） (N/mm ) 长度L 之和θ k μ （m）（rad） 4 4 4 4 8.296 8.266 8.28 8.251 781.2 781.2 781.2 781.2 753.2 771.3 753.2 771.3 140 140 140 140 1.95 1.95 1.95 1.95 0.24435 0.05236 0.24435 0.05236 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.25 0.25 0.25 0.25 预应力筋理论总伸长值Δ L (cm) 预应力筋实际伸长值允许范围 (1±6%)Δ L （cm）

预应力锚索张拉试验总结

海西高速公路网漳州至永安联络线三明段EK0+180~EK0+425右侧预应力锚索总结报告承包单位：顺吉集团有限公司二〇一三年四月二十五日海西高速公路网漳州至永安联络线三明段A12标EK0+180～EK0+425右侧预应力锚索基本试验方案一、工程概况EK0+180~EK0+425右侧，该坡高34米,为类土质边坡,上部坡积粉质粘土,厚度约8～14米；其下为残积砂性粘性土，厚度约7～16米，全风化花岗岩，厚度约为30米。

该边坡坡体风化层及坡残积土层较厚，坡顶较平缓，地下水位较高，为控制边坡高度，因此综合考虑采用放缓结合适当加固方案。

该坡分四级防护,中间设2m平台,由下而上坡率和防护措施为:第一级1：1.0, 拱形骨架植草防护; 第二级1：1.25, 拱形骨架植草防护; 第三级1：1.25, 预应力锚索框架和拱形骨架植草交错布置; 第四级1：1.25,拱形骨架植草防护.两侧坡率按实际地形情况做适当调整.该坡试验孔三个，SY1锚索长8米，锚固段3米；SY2锚索长13米，锚固段5米；SY3锚索长21米，锚固段8米；二、基本试验目的与依据1、基本试验目的基本试验的目的在于验证设计采用的工作锚索的性能各组成部分的综合性能、锚固地层设计参数及合理性、同时考虑有关锚索体在搬运、储存、安装和施工过程中抗物理破坏的能力。

(1)确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数;(2)揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其影响程度;(3)检验锚索工程的施工工艺;(4)校核设计参数,为高边坡锚固工程的动态设计提供有关参数,确保锚固工程的安全、经济、合理。

2、试验依据(1)、《锚杆喷射砼支护技术规程》(GB50086-2001)(2)、《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22:2005)(3)、《公路路基设计规范》(JTG D30—2004)(4)、《公路路基施工技术规范》 (JTJ 033—95)(5)、高边坡锚索设计文件及相关通知。

K31-378-K31-440左侧锚索框架梁预应力锚索张拉计算书

K31+378-K31+440段左侧挡墙加固预应力锚索张拉计算书一、预应力锚索的主要设计参数和要求1．预应力锚索采用6￠s15.2高强度低松弛钢绞线，强度级别为1860Mpa,公称直径15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量为195000N/mm2。

2．张拉设计预应力为600KN，控制张拉力为660KN。

3. 预应力钢绞线的锚固段长均为10m，自由段为长度分别为14m、16m。

千斤顶工作长度为0.4m。

4.锚索预应力施加须待砂浆体及锚索格砼达到设计强度的80%后方可进行锚索张拉，锚索和框架施工前先进行拉拔试验确定锚索极限承载力满足设计拉力要求。

5.张拉设备校准方程P=0.035X+0.0714P—压力指示器示值(MPa)X—标准张拉力值（KN）二、预应力钢绞线的张拉程序张拉预应力钢绞线的主要机具有油泵、千斤顶和油表，千斤顶和油表必须经过配套标定之后才允许使用，标定单位必须通过国家有关单位认可。

一般标定的有效期限为6个月或使用200次或发现有不正常情况也须重新标定。

张拉采用液压千斤顶150t进行单根或每种框架型号对角张拉，张拉前先对钢绞线预调。

单根预调的目的是使一孔内的钢绞线达到顺直、受力均匀并具有一定的拉应力状态，消除钢绞线的非弹性变形，以便更好地控制张拉。

钢绞线张拉的简明工艺：预应力筋的张拉顺序：0→20%*бcon（初张拉）→40%*бcon→60%*бcon→ 80%*бcon→100%*бcon→110%*бcon（锚固）三、钢绞线张理论拉伸长值及压力表读数计算1．计算公式△L=PL/AE式中：P 预应力钢绞线的平均张拉力（N）L 预应力钢绞线自由段及工作长度之和（mm）A 预应力钢绞线的公称面积，取140mm2E 预应力钢绞线的弹性模量，取195000N/mm22．理论伸长值及油表读数值计算：（当自由段长度为14m，千斤顶工作长度为0.4m时，计算式如下：）（1）当б=бcon*20％（初张拉）时张拉力：F=600*0.2=120KN=120000N理论伸长：△L=120000*（14000+400）/(6*140*195000)=10.6mm压力表读数：P=0.035X+0.0714＝4.3 MPa（2）当б=бcon*40％时张拉力：F=600*0.4=240KN=240000N理论伸长：△L=240000*（14000+400）/(6*140*195000)=21.0mm压力表读数：P=0.035X+0.0714＝8.5MPa（3）当б=бcon*60％时张拉力：F=600*0.6=360KN=360000N理论伸长：△L=360000*（14000+400）/(6*140*195000)=31.7mm 压力表读数：P=0.035X+0.0714＝12.7MPa（4）当б=бcon*80％时张拉力：F=600*0.8=480KN=480000N理论伸长：△L=480000*（14000+400）/(6*140*195000)=42.2mm 压力表读数：P=0.035X+0.0714＝16.9MPa（5）当б=бcon*100％时张拉力：F=600*1=600KN=600000N理论伸长：△L=600000*（14000+400）/(6*140*195000)=52.8m 压力表读数：P=0.035X+0.0714＝21.1MPa（6）当б=бcon*110％时张拉力：F=600*1.1=110KN=660000N理论伸长：△L=660000*（14000+400）/(6*140*195000)=58.0mm 压力表读数：P=0.035X+0.0714＝23.2MPa当自由段长度为16m，千斤顶工作长度为0.4m时，计算式如下：（1）当б=бcon*20％（初张拉）时张拉力：F=600*0.2=120KN=120000N理论伸长：△L=120000*（16000+400）/(6*140*195000)=12.0mm 压力表读数：P=0.035X+0.0714＝4.3MPa（2）当б=бcon*40％时张拉力：F=600*0.4=240KN=240000N理论伸长：△L=240000*（16000+400）/(6*140*195000)=24.0mm压力表读数：P=0.035X+0.0714＝8.5MPa（3）当б=бcon*60％时张拉力：F=600*0.6=360KN=360000N理论伸长：△L=360000*（16000+400）/(6*140*195000)=36.0mm压力表读数：P=0.035X+0.0714＝12.7MPa（4）当б=бcon*80％时张拉力：F=600*0.8=480KN=480000N理论伸长：△L=480000*（16000+400）/(6*140*195000)=48.1mm压力表读数：P=0.035X+0.0714＝16.9MPa（5）当б=бcon*100％时张拉力：F=600*1=600KN=600000N理论伸长：△L=600000*（16000+400）/(6*140*195000)=60.1m压力表读数：P=0.035X+0.0714＝21.1MPa（6）当б=бcon*110％时张拉力：F=600*1.1=110KN=660000N理论伸长：△L=660000*（16000+400）/(6*140*195000)=66.1mm压力表读数：P=0.035X+0.0714＝23.2MPa3．张拉的实际伸长值预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

预应力张拉油表读书计算方法

预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。

QC成果：40米T梁预应力张拉质量控制29p

2
雨季施工
确认内容
施工中作业工人质量意识差、操作水平低，可以通过对作业人员再次交底，质量意识培训，以提高人员质量意识。
雨季施工时，钢绞线容易锈蚀，施工操作不便，钢绞线外漏部分用胶带缠裹，并搭建操作棚。
确认参加方法人员
现场全体调查成员
现场全体调查成员
结论非要因非主因
六、要因确认
计要求
施加超拉力
施工现场
1月2日
波纹管波纹管
对曲线段的施工
3
定位、加固
定位要准
定位准确
波纹管定位筋进行加密
现场
1月2日
两端张减少两两端伸长张拉时施工
4
拉不同步
端伸长量差
量差控制 20mm
设专人指挥
现场
1月2日
八、组织实施
通过制定的对策，明确了目标和措施。QC小组成员根据分工，积极开展了活动，落实并实施对策表中的各项措施。
结论：项目部领导高度重视和大力支持QC小组活动，小组成员对预制梁预
应力张拉质量控制充满信心，一致认为，加强各工序的过程控制，小组制定的目标值是可以实现的。
五、原因分析
料
机
2-2
人
1-1
40
m
6 材料进场把关不严
张拉机具故障
7 材料保管不善
2 质量意识差
1
T
操作水平低
梁
2-1
预
5 张拉机具精度不够
小组成员经查阅资料、规范并结合以往的施工经验，将超拉力分为 0.4MPa 、 0.5MPa 、 0.6MPa 、 0.7MPa 、 0.8MPa 、 0.9MPa 、 1.0MPa 、1.1MPa八种情况进行试验，通过对2008年12月5日至2008年12月15日施工的8片梁、32束钢绞线的张拉进行全过程跟踪和采集数据进行分析发现，当压力表的实际读数超出设计值0.7MPa时停止张拉开始回油，压力表经回转停止持荷时，压力表读数与设计值最接近，即持荷拉力达到设计值。

空心板张拉计算书

16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。

按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。

二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。

其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。

对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。

对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。

(范例)预应力张拉记录

预应力张拉记录（二）引言：在混凝土结构设计中，预应力张拉是一种常用的方法，通过预先施加拉应力，可以使混凝土结构在使用过程中承受更大的荷载。

为了保证预应力张拉的质量和安全性，需要进行详细的记录和监测。

本文将对预应力张拉记录进行进一步阐述，包括记录的目的、流程和要求等内容。

概述：预应力张拉记录是对预应力张拉过程中的各项数据进行记录和汇总的过程。

记录的目的是为了确保预应力张拉过程中的安全性和质量，并为后续的施工提供参考。

预应力张拉记录的内容包括预应力张拉力的施加情况、应力锚具的使用情况以及张拉过程中的监测数据等。

正文内容：1.预应力张拉力的施加情况1.1张拉力的大小和施加方式1.2张拉过程中的变形和位移监测1.3张拉应力的调整与控制2.应力锚具的使用情况2.1锚具的选择与安装2.2锚具的稳定性和可靠性2.3锚具的保护与维护3.张拉过程中的监测数据3.1拉力与应力的监测3.2变形和位移的监测3.3温度和湿度的监测4.张拉过程中的控制与调整4.1预应力张拉的时机与周期4.2温度和湿度的控制4.3施力过程中的调整与修正5.张拉结果的记录和分析5.1张拉力和应力的记录和分析5.2变形和位移的记录和分析5.3张拉结果的评估和判定总结：预应力张拉记录是保证预应力张拉过程质量和安全性的重要环节，准确记录并分析各项数据对于后续工程的施工和使用具有重要的指导意义。

通过对预应力张拉记录的详细阐述，可以提高预应力张拉过程的质量和效率，确保混凝土结构的安全可靠性。

同时，合理的记录和分析也为相关技术人员提供了参考和依据，对于进一步完善与提高混凝土结构设计具有积极的推动作用。

张拉控制应力计算

K8+840石坝中桥预应力空心板张拉控制计算根据国道106线浏阳市大瑶至界口公路改建工程施工图设计第二合段下册石坝中桥施工图说明、图S4-5-12～图S4-5-21以及公路桥梁施工技术规范要求，计算如下：1、预应力平均张拉力计算公式：P p(kx)P(1e)kx①式中：P—预应力筋平均张拉力（N）pP—预应力筋张拉端的张拉力（N）x—从张拉端至计算截面的孔道长度—预应力筋与孔道壁的摩擦系数—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数2、预应力筋的理论伸长值L：LP LpA Ep p②式中：P—预应力筋的平均张拉力（N）pL—预应力筋的长度（mm）A—预应力筋的截面面积（mm p2）E—预应力筋的弹性模量（N/mm p 2）3、预应力筋张拉端的张拉力P：P R A③m p式中：R—由钢铰线试验报告提供的抗拉强度m4、将公式①③代入公式②：L(kx)(kx) P(1e)L RL(1e) kx A E(kx)Ep p p5、由公路桥涵施工技术规范附表G-8取：k0.0015,0.25。

由钢铰线试验报告得：1920R Mpa。

由钢铰线出厂合格证明得：E p195Gpa。

由图纸得：mx7.828m,L15656mm,L15607mm。

12⑴3束钢铰线理论伸长值：9(0.00157.8280.25)180192015656(1e)L150.9mm93(0.00157.8280.25)19510180钢铰线一端理论伸长值L175.4mm。

⑵4束钢铰线理论伸长值：4(0.00157.8040.25)180192015607(1e)L151.5mm43(0.00157.8040.25)19510180钢铰线一端理论伸长值L275.7mm。

26、钢铰线单根公称直径140mm⑴3束钢铰线张拉力P1R m A p19201403806400N806.4KN，即张拉力P1806.4KN时，钢铰线一端理论伸长值L175.4mm，根据千斤顶标定报告得荷载与油压表读数的线性回归方程知：①千斤顶编号904121（100T），油压表编号30068K：2y0.0519x0.0504(相关系数R=0.9999）当时。

后张法预应力张拉计算书最终

成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。

1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。

设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。

x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。

k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。

注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。

所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。

b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。

预应力钢绞线计算表

( kx )
Δ L12= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十四
e
( kx )
Δ L13= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十五
e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx ) e ( kx )
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十九
Δ L18= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段二十
Δ L19= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段二十一
Δ L20= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
Δ L14= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十六
Δ L15= 0
伸长量精确计算法
0
简化计算法
L(m)
θ (rad)
kx
0
分段十七
Δ L16= 0
伸长量精确计算法

预应力张拉计算书(例范本)

预应力张拉计算书(例范本)本合同段采用国标φs15.24(GB/T5224-2003)的预应力钢绞线，标准强度为Rby=1860MPa，低松驰。

跨度为30m的T梁和25m的箱梁均采用Φs15.24mm钢绞线。

预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工。

预应力钢绞线的张拉在预制梁的预应力损失参数方面，纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.26，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数为0.35，孔道偏差系数为0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm。

预应力材料方面，纵横向预应力束采用公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa的高强度低松弛钢绞线；柔性吊杆采用27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa；竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。

锚具方面，纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。

在设计伸长量方面，预应力平均张拉力的计算公式为Pp=(p1-e)/(kx+μθ)，其中Pp为预应力筋平均张拉力，p为预应力筋张拉端的张拉力，x为从张拉端至计算截面的孔道长度，θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和，k为孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002，μ为预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14.预应力筋的理论伸长值计算公式为Δl=ppl/(AEp)，其中Δl为预应力筋的理论伸长值，l为预应力筋的长度，A为预应力筋的截面积，Ep为预应力筋的弹性模量。

预应力张拉自动计算公式

计算公式及参数说明f pk钢绞线标准强度， MPa 1860 产品质量证明并符合设计要求设计控制应力比值75% 设计要求σcon控制应力， MPa 1395D n钢绞线公称直径， mm 15.2 标准产品钢绞线公称截面积， mm2 140 查表，不能根据公称直径计算张拉端张拉力P=σcon×Ag×n×b /1000 (KN)σcon-- 预应力钢材的张拉控制应力 (Mpa)，设计规定Ag-- 预应力单束钢筋截面面积 (mm 2); 查表n-- 同时张拉预应力筋的根数 (mm)，实际根数b-- 超张拉系数，不超张拉取 1.0 。

/1000---N 换算成 kNp 1 e kx平均张拉力p p kxP --- 平均张拉力，直线筋取张拉端张拉力，kNpp---- 张拉端张拉力，按上式计算x---- 张拉端至计算截面的孔道长度，mk---- 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ --- 力筋与孔道壁的摩擦系数θ --- 张拉端至计算截面曲线孔道切线的夹角和(rad)理论伸长值，公式：L P p L A P E PPp--- 平均张拉力，直线筋取张拉端张拉力，kNL---- 预应力筋的长度A --- 预应力筋的截面面积， mm 2pE --- 预应力筋的弹性模量，一般为 1.95*10 5 ， MPaPμ孔道成型方式k 钢丝、钢绞线、光面钢带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道0.003 0.35 0.4 ---抽芯成型孔道0.0015 0.55 0.6 ---预埋金属螺旋管道0.0015 0.20-0.25 --- 0.5说明白色单元格为数据更新区域，红色单元格为自动计算或引用，不能更改。

计算公式见《公路桥781.2涵施工技术规范》（JTG F50-2001）1395(7.6.2/P95 和附录 G-140 8/P452)41直线筋P P=P,曲线时按公式计算195000N-1 N-2 N-3 起始端P 781.2 779.1 777.4 781.2 σcon 1395 1395 1395 1395 Ag 140 140 140 140 n 4 1 1 1b 1 1 1 1P P 780.1 778.2 773.6 781.2 终点力779.1 777.4 769.9 780.5e ( kx ) 0.99726 0.99783 0.99033 0.99910 kx 0.002748 0.002172 0.00971 0.0009 x 1.832 1.448 6.475 0.6k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ0.25 0.25 0.25 0.25 θ0 0 0 0 L(mm) 1832 1448 6475 600 E P(N/mm2) 195000 195000 195000 195000L（ mm）0.00 41.28 183.48 17.17 总和483.86 241.93实际与理论伸长值不能相差6%以上-6%6%。

纵向、横向、竖向预应力筋张拉数据记录表格

编号：
计算钢束伸长活塞伸出量夹片外露活塞伸出量夹片外露活塞伸出量夹片外露总伸量长量 (80% 久永久永久永久永久永久永 ) 20%控制应力 50%控制应力 100%控人
张拉操作人永温端记录人施工责任人质检工程师监理工程师
新建贵阳市域铁路久长至永温线
悬灌梁纵向预应力筋张拉记录表
标段名称单位工程混凝土强度（Mpa) 设计张拉应力（Mpa) 校验记录千斤顶号/校验日期油表号/校验日期张拉钢束编号顺序 20%控制应力（Mpa) 油表值久长/永温 1 / / 2 / / 3 / / 滑丝段丝情况端别张拉操作人久长端油泵操作工 50%控制应力（Mpa) 油表值久长/永温 / / / / / / 100%控制应力（Mpa) 油表值久长/永温 / / / / / / 测量钢束伸长（mm）新建贵阳市域铁路久长至永温线施工单位工程部位混凝土弹性模量环境温度（°C）久长端中铁一局集团有限公司浇注日期张拉日期锚具、夹具型号永温端

预应力张拉计算书(例范本)

预应力张拉计算书(例范本) **简洁明了**1. 引言1.1 目的1.2 背景1.3 术语定义2. 设计要求2.1 张拉力计算2.2 钢束选型2.3 预应力设定2.4 零部件设计要求3. 张拉计算3.1 预应力损失计算3.2 钢丝预应力张拉计算3.3 钢束预应力张拉计算4. 钢束选型4.1 张拉钢束种类4.2 钢束参数表5. 设备操作步骤5.1 设备准备5.2 张拉操作5.3 张拉力测试6. 安全注意事项6.1 设备安全操作规程 6.2 个人防护6.3 紧急情况处理7. 示范图示8. 维护与保养8.1 日常维护8.2 紧急维修8.3 保养注意事项9. 参考文献10. 附录10.1 预应力张拉计算实例10.2 张拉设备操作手册**本文档涉及附件：**1. 设备操作手册.pdf**本文所涉及的法律名词及注释：**1. 张拉力：预应力张力的大小2. 张拉力计算：根据设计要求计算所需的预应力张拉力的数值3. 钢束：由多股钢丝拧成的成束的钢材4. 钢束选型：选择适合的钢束种类和参数5. 预应力设定：根据设计要求确定预应力的数值6. 预应力损失计算：根据镶嵌长度、材料特性等计算预应力的损失情况7. 钢丝预应力张拉计算：计算每根钢丝的预应力张拉值8. 钢束预应力张拉计算：计算钢束中所有钢丝的预应力张拉值9. 张拉钢束种类：根据需求选择适合的张拉钢束种类10. 钢束参数表：列出各种钢束的参数信息11. 设备准备：对预应力张拉设备进行准备工作，包括调试和检查12. 张拉操作：根据操作规程进行预应力张拉操作13. 张拉力测试：对张拉后的预应力进行力测试，检查是否符合设计要求14. 设备安全操作规程：对设备的安全使用进行规范和说明15. 个人防护：使用设备时需要使用的个人防护装备和注意事项16. 紧急情况处理：在紧急情况下，应采取的应急措施17. 日常维护：设备日常维护工作的内容和注意事项18. 紧急维修：设备出现故障时的紧急维修方法19. 保养注意事项：设备保养时需要注意的事项**详细全面**1. 前言1.1 预应力张拉计算书的目的1.2 预应力张拉计算书的适用范围1.3 术语定义2. 设计要求2.1 预应力设计参数2.2 预应力张拉力计算2.3 钢束选型要求2.4 预应力臂的设计与选择3. 钢束选型3.1 预应力钢束分类3.2 预应力钢束性能参数表4. 钢束布置与计算4.1 布置原则4.2 钢束截面布置要求4.3 钢束张拉力计算4.4 钢束张拉长度的确定4.5 钢束锚固测量及验算5. 钢束张拉工艺5.1 钢束张拉检查与准备 5.2 钢束张拉工艺流程5.3 钢束张拉设备操作规程6. 预应力损失计算6.1 预应力损失的分类6.2 镶嵌与锚固长度的计算6.3 预应力损失表7. 监测与验收7.1 张拉力测试7.2 监测要求7.3 阶段性验收8. 附录**本文档涉及附件：**1. 钢束选型手册.pdf2. 设备操作手册.pdf3. 预应力损失计算表.xls**本文所涉及的法律名词及注释：**1. 预应力张拉力计算书：根据预应力设计参数和钢束选型要求，计算出预应力张拉力的数值和布置要求的计算书2. 预应力设计参数：根据工程要求，确定的预应力设计参数，如预应力级配及配筋等3. 预应力张拉力计算：根据设计要求，计算预应力张拉力的大小4. 钢束选型要求：根据设计要求，选择合适的钢束型号和参数5. 预应力臂的设计与选择：根据具体工程要求，设计和选择合适的预应力臂6. 预应力钢束分类：按照预应力钢束的不同特性和用途进行分类7. 预应力钢束性能参数表：列出各种预应力钢束的基本性能参数和技术指标8. 钢束布置原则：根据工程设计要求和预应力原理，确定合理的钢束布置方案9. 钢束截面布置要求：根据工程设计要求，确定合适的钢束截面布置方案10. 钢束张拉力计算：根据设计要求，计算每根钢束的预应力张拉力的数值11. 钢束张拉长度的确定：根据工程实际情况，确定钢束的张拉长度12. 钢束锚固测量及验算：对钢束锚固长度进行测量和验算13. 钢束张拉检查与准备：检查和准备钢束张拉所需的辅助设备和工具14. 钢束张拉工艺流程：按照规定流程操作，进行钢束张拉工艺的步骤15. 预应力损失的分类：根据损失原因，将预应力损失分为不同的类别16. 镶嵌与锚固长度的计算：根据工程要求和材料特性，计算钢束镶嵌和锚固的长度17. 预应力损失表：列出各种预应力损失的数据表格18. 张拉力测试：对张拉后的预应力进行力测试，检查是否符合设计要求19. 监测要求：对预应力构件进行监测和检验的要求20. 阶段性验收：在不同的阶段对预应力工程进行验收。

20m箱梁预应力钢束张拉计算表

20m箱梁预应力钢束张拉计算表一、计算公式：△L=PpL/AyEg式中：△L—理论伸长值Pp—平均张拉力（N）L—预应力钢材长度（cm）Eg—预应力钢材弹性模量（N/mm2）Ay—预应力钢材截面面积（mm2）平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中： P—预应力钢材张拉端张拉力x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。

见（图纸）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。

见（图纸）二、计算参数的选取：Eg=1.962×105（实验数据），Ay=140mm2。

k=0.0015，μ=0.23三、曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算中梁曲线段N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=569781（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=581719（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=15.32mmN2：ΔL= PL/ApEp=36.14mmN3：ΔL= PL/ApEp=118.83mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214中跨箱梁⑴中跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；四、1.曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（非连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算x=7.753(m)N1=6.299(m)xN2x=1.880(m)N3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N2θ=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）N3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =759811（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=760632（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775734（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=53.13(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=43.21(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=13.15(mm)2. 曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=759708（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775625（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=27.01mmN2：ΔL= PL/ApEp=39.43mmN3：ΔL= PL/ApEp=111.90mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214边跨箱梁⑴边跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑵边跨箱梁N2钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑶边跨箱梁N3钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；中建二局新兴产业示范区廊坊项目经理部二0一一年八月四日。