落地式扣件钢管脚手架计算书
(整理)地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算
地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》板底支撑参数板底支撑形式：托梁支撑木方的间隔距离（mm）：300木方的截面宽度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100顶托内托梁材料选择：木方100×100mm脚手架参数立柱横向间距或排距l（m）：1.00立柱纵向间距b（m）：1.00脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.25立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0钢管外径：Φ48×3.0钢管强度折减系数：1.0剪刀撑：加强型荷载参数支撑架用途：混凝土结构脚手架模板自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10楼板现浇厚度D（m）0.20施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50风荷载参数基本风压W（kPa）：0.50风荷载体型系数μs：0.126风荷载高度变化系数μz：1.00楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
落地扣件式-12016
扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35 kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.225kN·mσ=M max/W=0.225×106/4490=50.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.439kN正常使用极限状态V K=1.046kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m 简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.67kN·mσ=M max/W=0.67×106/4490=149.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.231mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.111kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.111kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=12×0.13+3×(0.9+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=1.679kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=2N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=2×(0.9+0.15)×1.5×0.35/2+2×0.17×1.5+1.5×12×0.01=1.2 41kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+0×2)×(0.9+0.15)×1.5/2=2.363kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+1.4×2.363=6.812kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+0.9×1.4×2.363=6.482kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119mλ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=6.812×1000/(0.188×424)=85.583N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=6.482×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=115.23N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+1.4×2.363×1000))/(1.2×0.13×1000)=73.853m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+0.9×1.4×(2.363×1000+0.12×106/449 0)))/(1.2×0.13×1000)=75.756mH=12m≤[H]=73.853m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.949风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×16.2=5.621kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=5.621+3=8.621kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
落地式钢管脚手架计算pkpm1
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度28.1米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1300。
地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4491.0=63.534N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.788mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
脚手架计算书
1.脚手架计算书8.1、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版8.2、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图8.3、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1. 5/(2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.1×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.583kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.384kN·mσ=M max/W=0.384×106/4490=85.458N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=1.853mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=8mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.671kN正常使用极限状态V K=1.202kN8.4、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×1.2×(1+0.15/1.2)2=1.139kN/mF q=1.40.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×1.2×(1+0.15/1.2)2=1.5 95kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.784kN·mσ=M max/W=0.784×106/4490=174.508N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.957mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.948kN·m8.5、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.948kN≤R c=8kN满足要求8.6、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y Z}=61、立杆承受的结构自重标准值NG1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=30×0.13+6×(1.2+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=4.184kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=3N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=3×(1.2+0.15)×1.5×0.1/2+3×0.17×1.5+1.5×30×0.01=1.519kN3、施工活荷载标准值N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+1×2)×(1.2+0.15)×1.5/2=5.062kN4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙=1.2(l a+h+0.325l a h)d/(l a h)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d 1.2(100-mA )/(100l a h)=1.2×(1.5+1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)/(1.5×1.8)+1.2×(100-2000×0.01)/100-(1.5+ 1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)×1.2×(100-2000×0.01)/(100×1.5×1.8)=0.978=1.3 1.3×0.978=1.271s风荷载高度变化系数:立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.65风荷载标准值：=z s0=0.65×1.271×0.45=0.372kN/m2k风荷载产生的弯矩标准值：M wk=k l a h2/10=0.372×1.5×1.82/10=0.181kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9 1.4M wk=0.9×1.4×0.181=0.228kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4N QK=1.2×(4.184+1.519)+1.4×5.062=13.931kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9 1.4N QK=1.2×(4.184+1.519)+0.9×1.4×5.062=13.222 kN长细比验算：l0=k h=1.155×1.53×1.8=3.181m=l0/i=3.181×1000/15.9=200.055[]=210满足要求根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.18则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/A=13.931×1000/(0.18×424)=182.592N/mm2f=205N/mm2满足要求8.7、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[Af-(1.2N G2K+1.4N QK)]/1.2g k=(0.18×424×205-(1.2×1.519×1000+1.4×5.062×1000))/(1.2×0.13×1000)=43.146m组合风荷载：[H]={Af-[1.2N G2K+0.9 1.4（N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.18×424×205-(1.2×1.519×1000+0.9×1.4×(5.062×1000 +0.181×106/4490)))/(1.2×0.13×1000)=47.365mH=30m≤[H]=43.146m满足要求8.8、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.2×1000=200mm,=a0/i=200/15.9=12.579[]=210根据值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到=0.967风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：=z s0=0.65×1.271×0.45=0.372kNk风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4k A w=1.4×0.372×16.2=8.432kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=8.432+3=11.432kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
落地式扣件钢管脚手架计算书35m
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为35.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.70米。
内排架距离墙长度为0.20米。
横向杆计算外伸长度为0.20米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.40米，水平间距4.20米,采用扣件连接。
2.荷载参数脚手板自重标准值0.30kN/m2，栏杆、挡脚板自重为0.11kN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2，同时施工2层，第一层施工均布荷载为3.0kN/m2，其它层施工均布荷载为2.0kN/m2，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.作用小横杆线荷载(1)作用小横杆线荷载标准值q k=(3.00+0.30)×1.40/2=2.31kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.40/2=3.192kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M max=ql b2/8=3.192×0.902/8=0.323kN.mσ=M max/W=0.323×106/4490.0=71.98N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5q k l b4/384EI=5.0×2.31×900.04/(384×2.06 ×105×10.78×104)=0.89mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
外架计算书
外架计算书1.工程概况：详见脚手架搭设第一章工程概况2.落地式双排钢管脚手架2.1脚手架间隔尺寸设计立杆：横距1米，纵距1.5米横杆:大横杆在每层设二道,步距按层高调整，为便于计算，步距取1.5米，操作小横杆步距0.8米，剪刀撑设置于外侧与地面成45度角。
2.2脚手架荷载、强度、承载力计算2.2.1容许应力值、自重荷载及附加荷载就力参数钢管抗拉，压容许应力值f=205N/mm2自重荷载技术参数：Φ48×3.5钢管38.4N/m玛钢扣件10N/m竹架板343N/m2挡脚板250 N/m2安全网5 N/m2附加荷载技术参数按规定取截面荷载3000 N/m2动力系数:1.22.2.2自重荷载及附架荷载计算1自重荷载计算(取一步架为计算单元)双排立杆1.5×2×38.4=115.2N大横杆1.5×2×38.4=115.2N小横杆(1+0.3)×2×38.4=99.84N剪力撑2×3804×√1.52+1.52=163N扣件8×10=80N竹架板1.5×1×343=514.5N密目安全网1.5×1.5×5=11.25N挡脚板250×0.3×1.5=112.5N5层10步架自重荷载(竹架板按三层计算)∑Q=(115.2+115.2+99.84+163.0+80+11.25+112.5)×10+514.5×3=8513.4N2.2.2.2附加荷载计算(按2个施工层同时施工)P=1.5×1×2×3000=9000N2.2.3立杆整体稳定性计算1计算公式nN=1.2Ngk/k1+1.4∑Nqiki=1N≤δA(f c－σw) σw=M W/WM W=1.4wkh2/10 qwk=wklw k=0.7usuzw0N——所计算力柱范围内的这里轴必压力设计值k1——高度调整系数（查表取k1=1）。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。
二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。
因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。
大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
落地扣件式脚手架专项方案(含计算书)全
落地扣件式脚手架专项方案（含计算书）第一章编制依据及工程概况第一节编制依据1施工组织设计《某项目工程施工组织设计》2计算软件及版本广联达施工安全设施计算软件20153工程图纸4施工规范及规程5其他《建筑施工手册》第五版。
第二节工程概况第二章施工准备第一节技术准备1方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：(1)架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
(2)在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
(3)选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
(4)结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。
结合以上脚手架设计原则，充分结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，并经多方研究讨论，为了在主楼的北侧创造出做防水、回填等的工作面，本工程采用落地脚手架施工方案。
2技术准备(1)熟悉图纸、组织设计交底工作，学习有关规范、规程。
(2)进行脚手架工程相关技术资料收集、整理和学习。
(3)学习和讨论关键部位的施工方法和注意事项。
(4)确定施工方案、施工方法、搭设工艺。
第二节材料准备1材料要求1.1钢管钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。
外径和壁厚偏差不得大于0∙5mm;钢管两端应平整，偏差不得大于1.7mm。
新用的钢管要有出厂合格证。
脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
1.2扣件本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm o钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23.4米，立杆采用车立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.8m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距1.8m，采用的钢管类型为Ф48×3.5；连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6m，水平间距5.4m，施工均布荷载为2.0KN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设12F。
一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038KN/m脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.05/3=0.122KN/m活荷载标准值：Q=2.000×1.050/3=0.700KN/m静荷载标准值：q=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193KN/m1=1.4×0.4=0.98KN/mQ22、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩：=(0.08×0.193＋0.10×0.98)×1.8002=0.368KN.M 跨中最大弯矩为：M1=10.1×0.193＋0.117×0.987×1.8008=0.434KN.M 支座最大弯矩为：M2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.434×106/5080.0=85.444N/㎜2大横杆的计算强度小于205.0N/㎜2,,所以满足要求。
3、挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用大挠度：=0.038＋0.122=0.16KN/m静荷载标准值：q1=0.7KN/m活荷载标准值：q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=（0.677×0.161＋0.990×0.7）×1800.04/(100×2.06×105×121900)=3.352㎜大横杆的最大挠度小于1800/150与10㎜。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
脚手架施工方案(带计算书)
脚手架施工方案(带计算书)一、工程概况本项目为某高层建筑脚手架施工工程，工程地点位于城市中心区域，建筑总高度为98米，共30层，建筑面积约为5万平方米。
工程主要包括主体结构施工、装饰装修施工以及相关附属设施建设。
本施工方案主要针对落地式双排钢管外脚手架的搭设，确保施工过程中的安全、顺利进行。
二、施工准备工作及主要材料需用量计划（一）、技术准备工作1. 熟悉施工图纸，了解工程特点及施工要求，明确脚手架搭设的具体位置、高度、立杆纵距、横距、步距等参数。
2. 参照国家相关标准及规范，编制脚手架施工方案，并对施工人员进行技术交底。
3. 对脚手架施工过程中可能出现的质量问题、安全隐患进行预测，并提出相应的预防措施。
4. 根据工程实际情况，计算脚手架所需材料、构配件的数量，编制材料需用量计划。
（二）、物资准备工作1. 根据材料需用量计划，采购符合国家标准的钢管、扣件、脚手板、安全网等主要材料。
2. 对采购的材料进行验收，确保材料质量合格，并办理入库手续。
3. 按照施工进度计划，提前将所需材料、构配件运输至施工现场，并做好保管工作。
4. 准备施工所需的机具设备，如电动扳手、切割机、焊接设备等，并确保设备性能良好。
5. 配备足够的施工人员，并对人员进行技术培训，确保施工人员具备相应的操作技能。
6. 建立材料领用制度，确保施工过程中材料供应的及时性和合理性。
三、一般规定1. 脚手架施工应严格遵守国家及地方相关法律法规、施工规范和操作规程，确保施工安全、质量。
2. 脚手架施工前，必须对施工人员进行安全技术交底，确保施工人员熟悉施工方案、操作规程及安全注意事项。
3. 脚手架搭设过程中，应定期进行安全检查，发现问题及时整改，确保脚手架结构稳定、安全可靠。
4. 脚手架搭设和拆除作业应在白天进行，特殊情况下需在夜间作业时，应采取可靠的安全措施，并确保施工照明充足。
5. 脚手架搭设应按照施工方案进行，不得擅自更改设计方案、施工顺序和工艺要求。
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落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
双排脚手架，搭设高度23.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压2.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9210。
地基承载力标准值4000kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.120=0.187kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.187+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.187+0.117×1.680)×1.5002=-0.484kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.484×106/4248.0=113.994N/mm2大横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.036+0.120=0.156kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.156+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=3.117mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.180+1.4×1.800=2.800kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.036)×0.8002/8+2.800×0.800/4=0.563kN.mσ=0.563×106/4248.0=132.624N/mm2小横杆的计算强度小于184.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.053+0.180+1.800=2.033kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2033.250×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.033mm 最大挠度和V=V1+V2=1.042mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.036×0.800=0.028kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.028+1.2×0.180+1.4×1.800=2.770kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001N G1 = 0.100×23.500=2.352kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30N G2 = 0.300×3×1.500×(0.800+0.400)/2=0.810kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17N G3 = 0.170×1.500×3=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4 = 0.010×1.500×23.500=0.352kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.280kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 2.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000Us ——风荷载体型系数： Us= 0.921经计算得到：W k = 2.300×1.000×0.921 = 2.118kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.280+0.9×1.4×3.600=9.672kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.280+1.4×3.600=10.176kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9×1.4×2.118×1.500×1.800×1.800/10=1.297kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.176kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；λ——长细比，为3118/16=195λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；经计算得到:σ=10176/(0.19×397)=133.750N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.672kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；λ——长细比，为3118/16=195λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=1.297kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=184.50N/mm2；经计算得到σ=9672/(0.19×397)+1297000/4248=432.484N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ> [f],不满足要求!建议减小步距!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.928kN；N Qk——活荷载标准值， N Qk = 3.600kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.100kN/m；N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 184.50N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 55.644米。