20T龙门吊基础设计计算书
20T龙门吊基础设计计算书
20t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1 、《基础工程》；1.2 、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3 、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4 、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1 米距离就作枕木与厚 5mm钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm的Φ16 铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1 、设计荷载3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t ，自重 17t ，土体容重按 18.5KN/m 计。
（2）17 吨龙门吊自重： 17 吨， G4=17×1000×10=170KN；（3）20 吨龙门吊载重： 20 吨， G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20 吨龙门吊 4 个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（ 170000+200000） /=92.5KN；（6）吊重 20t ；考虑冲击系数 1.2 ；（7）天车重 2.0t ；考虑冲击系数 1.2 ；（8）轨枕折算为线荷载： q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m( 计入压板 ) ；（11）其他施工荷载： q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积： 0.20 ×0.30=0.06 平方米（13）枕木接地面积： 1.2×0.25=0.3平方米（13）20 吨龙门吊边轮间距： L1：7m3.2 、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa（2）地基压缩模量： E S =5Mpa4、地基验算4.1 基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填 20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。
（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
（2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN；（3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（170000+200000）/=92.5KN；（6）吊重20t；考虑冲击系数1.2；（7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2；（8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)；（11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米（13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米（13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m3.2、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：ƒα=180Kpa（2）地基压缩模量：E S =5Mpa4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
4.2、地基承载力验算轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1图-4.1：荷载布置图（单位：m）假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
20t 葫芦门吊大车设计计算书
大车运行机构电机计算一、主要参数和有关数据：起重量： Q=20t跨 度： S=20m起重机工作级别：A5大车运行速度：V y =29.4m/min （车轮直径φ600）起重机总重：G=24000Kg1）运行静阻力：G G ∑=(Q+Gxc)g=（20000+24000）×9.81=431640N运行阻力系数ω=0.009运行总静阻力G z = G G ∑·ω=431640×0.009 =3885N2)运行静功率：νy =29.4m/min=0.49m/s运行机构总机械效率取η=0.85P j =ην1000yz G =85.0100049.03885⨯⨯=2.24 KW3）运行加速功率，查表取a=0.12m/s 2，t a =4.1sP a =a y G gt G 100015.12ν∑=1.481.9100049.043164015.12⨯⨯⨯⨯=2.96KW4）初选电机：P N ≥as m λ1(P j +P a )= 7.121⨯（2.24+2.96）=1.53KW根据电机样本，选用YZR160M 1-6电动机，在基准工作制S3， JC=25%时，P N =6.3KW5)电动机发热校验，根据《起重机设计规范》附录U和附录W推荐，该大车运行机构的接电持续率JC=25%，CZ=600，G=G Z=0.8则：PS =G·ηυ1000yZG=0.8×85.0100049.03885⨯⨯=1.8KW查YZR电机P=f（JC,CZ）功率数值表可知，YZR160M1-6电动机，当JC=25%，CZ=600时，其允许输出功率P=4.629KW＞Ps，电机发热校验通过。
１。
20T单梁计算书
MH10-28 A3门式起重机计算说明书计算：审核：批准年月日LH50/16-19.57A6桥式起重机一、主梁设计计算1、主要参数起重量：50/16t跨度：19.57m轮距：4.252m粗选主梁截面：上下盖板δ=15.5mm 材料：Q235B腹板δ=5.65mm 材料：Q235B腹板δ=5.65mm 材料：Q235B两腹板中心距： 440mm主梁腹板高： 1150mm2、主梁刚度计算：主梁截面性质：主梁截面面积：S=500*15.5*2+1150*5.65*2=28495主梁质量：m=k*p*s*1m=1.4*7.85*10-6*28495*19570=6128kg主梁均布载荷集度Fq=p*g*k*l=7.85*10-6*9.8*1.4*19570=21.07N/mm主梁形心位置的确定形心为几何中心主梁惯心距的确定对于X轴：I Y=2*(500*5.653/12+500*5.65*1752)+2*(15.5*11503/12)=26*108mm4对于Y轴：I Y=2*(5.65*5003/12)+2*(1150*15.53/12+1150*15.5*1502) =20*108mm43、跨中截面的最大应力计算：MC1max=(p1+p2)LK(1-2b1/Lk)/4 改动到此=45*103*19570*(1-2*4400/19570)/4=79*107N·mm MC2max=Fq[LK(LK-X)]/2+RaXφ=1*4750*4750/2+3.9*106=15.2*106N·mm则：MC max= MC2max+ MC1max=72.2*106N·mmMS max=0.8* MS max*Aqj/g=0.8*72.2*106*0.12/9.8=2.13*106N·mm4、强度校核对于所有级别的起重机按Ⅱ类载荷进行强度校核σmax=Mcmax/Wxmin+2Msmax/Wy=72.2*106*175/1.3*108+2*1.42*106*150/1*108mm4 =101.46N/mm2σΨ=0.1σmax=10.146N/mm2σω=0.5σmax=5.073 N/mm2σ=1.15(σmax+σΨ+σω)=134.2 N/mm2σm=p/Cσ1= 21*103/(50+2*30)*5=38.2 N/mm2σ0=101.46 N/mm2考虑约束扭转核约束弯曲应力及各种动载冲击系数，一系数计入：σzk=1.15(σ02+σm2-σ0σm)0.5=1.15(101.46²+38.2²-104.46*38.2)0.5=102.1 N/mm2﹤[σ] Ⅱ=170 N/mm2强度校核通过二、刚度校核主梁刚度校核（按简支梁计算）主梁静刚度计算（满载小车位于跨中）计算如下：Fmax=(p1+p2)*(0.75L2-12)/12EIX≤[f]=(16000+13000)*(0.75*19.572-4.2522)/12*210*106*1.3*108*10-12 =81.5mm﹤[f]主梁静刚度通过。
龙门吊基础计算书
钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案该龙门吊起吊能力为5T 的门吊，门吊自重按6T 计算。
基础采用条形基础，每隔10m 设置一道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,高35cm,基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采用HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 基础钢筋砼梁侧面图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘土，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.5m 厚的碎石土，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘土16～39MPa,为安全起见，取碎石土的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按6T 计算，总重11T ，两个受力点，单点受集中力5.5T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
20t吊具计算书
20t吊具计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One120t 吊具计算书一、 吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t 重物为例进行计算。
横梁受力情况横梁中部截面图11. 载荷G=20t=2000kg ，计算载荷Q=，其中n=为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm ；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=,梁中心高Z 1=470mm=47cm 。
2. 计算过程如下梁的校核 刚度校核截面惯性矩Jxcm^4 支撑点间距L 500 cm 载荷Q 30000 kg弹性模量E 2100000 kg/cm^2刚度f cm 校核强度校核中心高Z 1 47 cm 抗弯截面系数Wx=Jx/Z 1弯矩M=GL/43750000弯曲应力σ=M/Wxkg/cm^2 弯曲应力σ=M/Wx28. Mpa其中刚度f=,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σ=28.Mpa ＜345MPa(Q345B 板材的屈服强度)3. 计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算吊轴受力情况图 2吊轴尺寸1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz= cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F15000kg支点距离L230mm弯矩M8452500轴颈d115mm抗弯截面系数Wz工作应力σ56.MPa许用应力[σ]710（材质40Cr）MPa安全系数n12.3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
20t葫芦门吊计算书
电动葫芦单梁门式起重机20t-25.5m设计计算说明书计算：审核：批准：目录1．总体说明2．主要技术参数3．大车运行机构4．门机整体稳定性计算5．主梁电动葫芦门式起重机计算说明书2. 主要技术参数38m/min 型 号性 能 参 数 表大车运行机构运行速度减速器ZSC-600-3/43.5950kw 型号功率m/min 转速r/min YSE（软启动）A3P50φ600m9电动起升机构机工作级别车轮直径轨道型号电源电动葫芦型号起升速度起升高度运行电机3相 380V 50HzYZR160L-6HC型电动葫芦2×11i 46.7最大轮压操纵方式 遥控234KN 运行速度m/min 20葫芦运行3.大车运行机构 电动机过载校验()[]⎭⎬⎫⎩⎨⎧∑+++≥∑a w g a n t n GD v P m P m P 365000100012200ηωλ式中：Pn ——基准负载持续率时，电动机额定功率，kW; Pg Σ——运动部分所有质量的重力，N ； ω——摩擦阻力系数，见表5.6.7；m0——坡度阻力系数，对铺设在钢筋混凝土粱或钢梁上的轨道可取0.001；Pw——风阻力，N，按6.6中的工作状态最大计算风压qn计算，在室内取Pw=0；ΣGD2——机构总飞轮矩。
即折算到电动机轴上的机构飞轮矩之和，kg·m2；v0——启闭机(或小车)的走行速度，m/s；n——电动机的额定转速，r/min；ta——机构启动时间，s；λa——平均启动转矩标么值(相对于基准负载持续率时的额定转矩)，对绕线型异步电动机取1.7，采用频敏变阻器时取1，笼型异步电动机取0.9λm，串励直流电动机取1.9，复励直流电动机取1.8，他励直流电动机取1.7，采用电流自动调整的系统，允许适当提高λa值；3.7.3计算结果3.9运行机构车轮接触应力3.9.1.车轮踏面的疲劳强度计算车轮踏面的疲劳强度计算荷载Pc。
计算：式中：Pmax——大车或小车带载走行时的最大轮压，N；Pmin——大车或小车带载走行时的最小轮压，N。
龙门吊基础计算书.
龙门吊基础计算书.⽬录⼀、⼯程概况 (2)⼆、设计依据 (2)三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案 (2)四、龙门吊轨道基础设计计算 (3)五、计算结论 (8)龙门吊基础设计⽅案⼀、⼯程概况根据集团公司项⽬部任务分劈，我⼆分部承揽了7号线农车区间。
其中7号线区间隧道左线全部采⽤盾构掘进，右线中间570延⽶隧道（含⼀座施⼯竖井）先采⽤矿⼭法施⼯，后盾构空推拼装管⽚，其余地段采⽤盾构掘进。
右线进车公庙站前有570m矿⼭法盾构空推拼管⽚隧道，矿⼭法即利⽤明挖2#联络通道作为施⼯竖井，通过竖井与左线隧道间设施⼯横通道连接。
门式起重机安装在施⼯竖井上，作为施⼯过程中材料及机具的吊运使⽤，7号线左线全长1365.403m，右线全长1369.999m。
见农车区间总平⾯⼆、设计依据①龙门吊使⽤以及受⼒要求②施⼯场地布置要求③地铁施⼯规范三、轨排井龙门吊轨道梁布置⽅案3.1、平⾯位置门式起重机轨道基础，共2条，布置于施⼯竖井的南北两侧。
以施⼯竖井中⼼线作为基准线像两侧均分门式起重机跨距。
两条门式起重机基础中⼼线相距12.5m。
经现场测量和放线确定轨道基础位置。
见附图<门式起重机轨道基础平⾯布置图>。
3.2、⽴⾯布置门式起重机轨道基础顶⾯与场地地⾯基本齐平。
距竖井西端向的竖井东端位置开始，设2.5‰下坡，以利排⽔。
变坡点处设R-3000m的竖曲线。
3.3、轨道梁施⼯3.3.1、门式起重机基础在冠梁外边距离27.1m段，以围护冠梁作为轨道梁基础，在基础结构（冠梁上）等冠梁钢筋捆绑结束后，测量组放中线进⾏轨道预埋件的铺设捆绑，预埋件完成后⽀模浇筑混凝⼟，在冠梁外边距离24.1m段轨道梁处于冠梁外侧，需要将轨道梁位置地基加固处理，换填100cm⽯粉，并分层夯实后再施⼯轨道梁，以防⽌过量沉降。
在两种地梁的接头处应专门处理，避免出现轨⾯顶部形成错台。
3.3.2、轨道梁结构施⼯轨道梁采⽤钢筋混凝⼟结构，砼标号C35。
四、龙门吊轨道基础设计计算1、设计参数：①从安全⾓度出发，按g=10N/kg计算。
20t吊具计算书
页脚内容120t 吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t 重物为例进行计算。
横梁受力情况横梁中部截面图11. 载荷G=20t=2000kg ，计算载荷Q=n.G ，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm ；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm 4,梁中心高Z 1=470mm=47cm 。
2. 计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx615474.66cm^4支撑点间距L500cm载荷Q30000kg弹性模量E2100000kg/cm^2刚度f0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/43750000弯曲应力σ=M/Wx286.3643485kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx28.63643485Mpa页脚内容2其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σ=28.63643485 Mpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算吊轴受力情况图 2吊轴尺寸1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F15000kg页脚内容3支点距离L230mm弯矩M8452500Kg.mm轴颈d115mm抗弯截面系数Wz149311.5514工作应力σ56.60981967MPa许用应力[σ]710（材质40Cr）MPa安全系数n12.541993673.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、示意图基础类型：刚性基础计算形式：验算截面尺寸剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 300 mm, B = 114 mmH1 = 250 mm基础埋深d = 0.40 m3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载( l = 1m 范围内的荷载)F = 100.00 kNM y = 0.00 kN·mV x = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H1 = 0.00＋0.00×0.25 = 0.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m 4．基础几何特性：底面积：S =(B1＋B2)×l = 0.60×1.0 = 0.60 m2绕Y轴抵抗矩：W y = (1/6)·l·(B1+B2)2 = (1/6)×1.0×0.602 = 0.06 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 150.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 20.00 kN/m3γm = 20.00 kN/m3b = 0.60 m，d = 0.40 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 150.00＋0.00×20.00×(3.00－3.00)＋1.00×20.00×(0.50－0.50)= 150.00 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 150.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.4－1)F k = F/K s = 100.00/1.35 = 74.07 kNG k = 20S·d = 20×0.60×0.40 = 4.80 kNp k = (F k＋G k)/S = (74.07＋4.80)/0.60 = 131.46 kPa ≤ f a，满足要求。
2：龙门吊基础设计计算正文
目录1、10T龙门吊基础设计计算书 (2)1.1、设计依据 (2)1.2、设计说明 (2)1.3、设计参数选定 (2)1.3.1、设计荷载 (2)1.3.2、材料性能指标 (3)1.4、地基验算 (3)1.4.1、地基承载力验算 (4)2、85T龙门吊基础设计计算书 (5)2.1、设计依据 (5)2.2、设计说明 (5)2.3、设计参数选定 (5)2.3.1、设计荷载 (5)2.3.2、材料性能指标 (6)2.4．基础混凝土结构计算 (6)2.5、地基验算 (6)2.5、钢筋配置 (9)***********************龙门吊基础设计计算书1、10T龙门吊基础设计计算书1.1、设计依据1.1.1、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.1.2、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；1.1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.2、设计说明梁场位于低丘山地，地质资料显示，土层为红黏土，基本地基承载力σ0=120KPa。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在140～180KPa之间，选取基础埋深h=0.3m。
龙门吊行走轨道基础采用无筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
龙门吊行走轨道采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计。
10t龙门吊跨度18米，跨制梁台座和钢筋绑扎台座，两侧基础间距18m。
支腿轮距7.0m，每个龙门吊4个轮子。
轨道为50钢轨（高152mm,底宽132mm）。
1.3、设计参数选定1.3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10t龙门吊行走台车最大轮压：P6.KN117。
max最不利工况：现场实际情况，龙门吊最大负重仅5t，自重18t，故单轮上荷载为：N=（5+18）/4=5.75t；混凝土自重按24.0KN/m3 计，土体容重按17KN/m3计。
20T龙门吊板式基础计算案例
20T龙门吊基础计算一、20T龙门起重机简图二、20T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-20T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7m；刚性腿悬臂长7m；3）起升高度：主钩9m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压21.2t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重40.5t(空载)。
三、20T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为21.2t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。
3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.25m、宽度0.8m。
4）荷载转换：21.2t×1000Kg×10N/Kg=212000N=212KN。
5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×212KN=254.4KN。
6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。
四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。
3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。
五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=254.4KN/（2.0m×0.8m）+25KN/m³×0.25m=165.25KPa≥地基承载力f ak=120KPa。
地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。
2）假设碎石铺设厚度为0.3m。
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。
3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。
4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。
钢筋场20T龙门吊验算书_pdf
筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO M钢筋场20T 龙门吊验算书一、 荷载 1、活荷载（1）龙门吊最大设计吊重：200 KN （2）电动葫芦重量：16 KN（3）吊具2I25a：6.0×2×0.381=4.5 KN2、恒载（1）桁架：3.3×4/3=4.4 KN/M（2）加强弦杆自重：0.8×4×2/3=2.13 KN/M （3）I25a 分配梁：2×11×0.381/30=0.28 KN/M （4）I56a 吊车梁：29.25×1×1.063/30=1.04 KN/M (5)各种锚、垫板及配套螺栓 15/36=0.42 KN/M (6)行走系统：1 KN 3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。
风荷载主要按9、 7级风工况进行验算。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：W N =K 1 K 2 K 3 K 4 W 0 (Pa)W N：某级风产生的风压W 0：基本风压值，按W 0=v 2/1.6计算，9级风V＝24.4M/S，7级风速V＝17.1M/S。
筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO MK 1：设计风速频率换算系数，取1.0；K 2：风载体型系数。
对于贝雷桁片、吊车梁、I25A 斜联取1.3；圆形立柱及平联取0.8。
K 3：风压高度变化系数，对于高度≤20M，取1.0。
K 4：地形、地理条件系数，取1.3。
(2)迎风面积计算：①贝雷桁架贝雷桁架迎风面积按结构物外轮廓线面积乘以0.5的折减系数计算。
S f1=1.70×36×0.5=30.6M 2②I56a 吊车梁S f2=29.25×0.56=16.38M 2③固结梁I25aS f3=0.25×3.2×2=1.6M 2④Φ351立柱(2根)S f4=0.351×14.68×2=10.3M 2⑤Φ245立柱(2根)S f5=0.245×14.96×2=7.33M 2 ⑥平联(共4根)S f6-1=1.98×0.245×2=0.97M 2 S f6-2=1.01×0.245×2=0.5M 2筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO MS f7-1=4.03×0.25×2=2.015M 2S f7-2=4.08×0.25×2=2.04M 2 ⑧电动葫芦：S f8=1M 2(3)风力计算计算公式 F N-i =W N .S fi①贝雷桁架F 9-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×30.6=19.23 KN F 7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×30.6=9.46 KN②I56a 吊车梁F 9-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×16.38=10.3KN F 7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×16.38=5.1KN ③固结梁I25a(2根)F 9-3=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×1.6=1 KNF 7-3=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×1.6=0.5 KN④Φ351立柱(2根)F 9-4=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×10.3=4.0 KN F 7-4=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×10.3=1.96 KN ⑤Φ245立柱(2根)F 9-5=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×7.33=2.8 KN F 7-5=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×7.33=1.40 KN筑龙网WW W.ZH UL ON G.CO MF 9-6-1=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×0.97=0.4 KN F 7-6-1=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×0.97=0.19 KN F 9-6-2=1.0×0.8×1.0×1.3×0.372×0.5=0.2 KN F 7-6-2=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×0.5=0.1 KN ⑦斜联(共4根)F 9-7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×2.015=1.3KNF 7-7-1=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×2.015=0.63KN F 9-7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.372×2.04=1.3 KN F 7-7-2=1.0×1.3×1.0×1.3×0.183×2.04=0.63 KN ⑧电动葫芦：F 9-8=1.0×0.8×1.0×1.3×372.1×1=0.4 KN F 7-8=1.0×0.8×1.0×1.3×0.183×1=0.2 KN二、 龙门吊桁架强度、变形及稳定性验算(一)、强度验算龙门吊桁架强度验算按以下两种工况进行验算：1. 验算工况1：龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩。
龙门吊地梁基础迈达斯计算书
龙门吊基础计算1.计算模型场内基础模拟为弹性地基，反力系数取30kPa/mm。
取龙门吊一个立柱的8个轮子作用于轨道梁上，轮子间距1.5m，单个轮压282kN。
轨道梁为倒T形C30钢筋混凝土梁，梁高1.0m，腹板厚40cm，底板宽1.2m，底板厚20cm。
场内天然地基的承载力达120~130kPa，又基础拟采用CFG桩加强处理，承载力易于满足，地基承载力此处不再计算。
h0=920mm 。
受压区高度：mm a mm x s 802383.14/400/300)8041520('=<=×−=受弯承载力：m kN mm N M u −=−×=−××=3.401103.401)40920(30015206 m kN M m kN M u −=≤−=×=3.4017.3473.3869.00γ受弯满足。
受拉钢筋配筋率：%2.0%41.0400/920/1520≥==ρ抗剪，因：kNV N bh f t 1.2453.2729.0104.36892040043.17.07.0030=×=≥×=×××=γ只需按构造配箍。
4.轨道梁底板分布钢筋验算取沿轨道梁长度方向取1m 板跨计算，板根部弯矩设计值为：m kN M −=×××=4.174.07.155214.12A.不配筋若底板采用不配分布钢筋方式，底板厚取35cm 。
则素混凝土受弯承载力：mm N bh f M ctu −×=×××××==622109.1935010006143.155.024.161γ m kN Mu m kN M −=≤−=×=9.197.154.179.00γ表明底板厚35cm 时不需要配筋。
B.配筋厚度取20cm ，配筋为d12@200mm （As=565mm2/m ），h0=120mm 。
龙门吊基础计算说明书
龙门吊混凝土基础计算说明书混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土1. 计算承载力1）安装钢箱梁最不利位置考虑龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t2）安装钢拱最不利位置考虑P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。
2．基础截面设计1)采用截面1000×500mm现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。
A、受力分析采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kNC25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E=10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10为长梁L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.4622L=4.924m因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算查表在荷载作用点x=0m 处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m 处 ξ=x/L=0.6/2.462=0.244查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29在9.5m 处 ξ=3.859 查表 M=0 P=0四个轮的荷载只有两个距离0.6m 的两个轮的荷载叠加影响 在x 1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x 2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5M +max =0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.mp max =0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/mQ=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kNM -min =0.01×（-5-5）×325×2.462=-80.015KN.mB 、正弯矩截面设计设受拉钢筋40a mm =，受压钢筋35a mm '=截面有效高度050040460h h a mm =-=-=则单筋矩形截面的最大正截面承载能力为：所以不需采用双筋截面。
20T龙门吊板式基础计算案例
20T龙门吊板式基础计算案例为了确保20T龙门吊的安全使用，需要进行基础计算来确定龙门吊所需的板式基础尺寸和深度。
下面是一个1200字以上的案例，讲述如何进行20T龙门吊板式基础计算。
1.确定龙门吊的基本参数在进行基础计算之前，需要先确定龙门吊的基本参数，包括起重量、跨度和高度。
在本案例中，我们以20T的起重量为例，跨度为10m，高度为6m。
2.确定土壤承载力土壤的承载力是基础计算中非常重要的参数，它决定了基础的尺寸和深度。
根据实际情况，我们假设土壤承载力为200kN/m²。
3.计算基础尺寸基础尺寸的计算需要根据龙门吊的起重量和跨度来确定。
一般来说，起重量越大、跨度越大，基础尺寸就需要越大。
对于本案例中的20T龙门吊，我们可以采用经验公式进行初步计算。
按照经验公式，基础尺寸为起重量的0.1倍加上跨度的0.4倍再加上1.5m。
所以，基础尺寸=20T×0.1+10m×0.4+1.5m=2T+4m+1.5m=6.5m。
所以，基础尺寸为6.5m×6.5m。
4.计算基础深度基础的深度计算需要根据土壤的承载力和基础尺寸来确定。
一般来说，基础的深度应该保证基础可以达到稳定的土层。
按照经验公式，基础的深度应该在基础尺寸的1.2倍至1.5倍之间。
所以，基础深度=6.5m×1.2m至6.5m×1.5m=7.8m至9.75m。
5.核实计算结果计算完成后，需要核实计算结果的合理性。
一般来说，可以使用FOS （安全系数）来核实计算结果。
FOS的计算公式为FOS=承载力/负荷。
根据经验，FOS的合理范围为5至10之间。
所以，计算结果在合理范围内，可以认为基础设计是合理的。
通过以上计算步骤，我们确定了20T龙门吊所需的板式基础尺寸为6.5m×6.5m，基础深度为7.8m至9.75m。
这样，我们就可以根据这些参数进行具体的基础工程设计和施工。
总结基础计算是龙门吊设计中非常重要的一步。
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2()T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设讣
1、设计依据
1.1、《基础工程》；
1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料;
1. 3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);
1.4、《边坡稳定性分析》
2、设计说明
根据现场请况看:场地现有场地下为坡积粉质粘上，地基的承载力为ISOKPao 龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cin粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cin的①16 钏钉作为锚筋。
3、设计参数选定
3.1、设计荷载
3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t,自M17t, 土体容重按18. 5KN/in ih ⑴从安全角度出发，按g=10X/kg
(2)17 吨龙门吊自重：17 吨，G4=17X1000X10=170KN：
(3)20 吨龙门吊载重：20 吨，G5=20X1000X10=200KN：
(4)最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重;
(5)06=(170000+200000)/=92・ 5KN：
(6)吊重20t;考虑冲击系数1. 2：
(7)天车M2. Ot;考虑冲击系数1.2：
(8)轨枕折算为线荷载:ql=1.4KN/in：
(9)走道梁自重折算为线荷载:q2=2・ 37KN/in：
(10)P43钢轨自重折算为线荷载:q3=0・5 KX/m(计入压板);
(11)其他施工荷载:q4=l・5 KN/mo
(12)钢板垫块面积：0. 20 X 0. 30=0. 06平方米
(13)枕木接地面积：1.2 X0. 25=0.3平方米
(13) 20吨龙门吊边轮间距:Ll:7m
20t龙门吊基础设计
3.2、材料性能指标
地基
(1)根据探勘资料取地基承载力特征值：/=180Kpa a
⑵地基压缩模fi: E=5Mpa S
4、地基验算
4. 1基础形式的选择
考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cin 碎石碾压基础上铺设枕木。
4.2、地基承载力验算
轨道梁基础长lOOnb根据20T龙门吊资料:支腿纵向距离为6nb轮距离0. 5nb
按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1
K I
图-4. 1:荷载布置图(单位:in)
假设:
(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移
动的)。
(2)每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内(事实上山于整个钢轨及其基础是刚
性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距)。
即:龙门吊作用在钢轨上的距离是:Ll=7m
根据压力圧强计算公式:压强二压力/面积，转换得:面积二压力/圧强
要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。
即最小面积:
S2inin=370KN/2000KPa=0. 185m2
拟采用有效面积为0. 20X0. 30=0. 06 in2的钢板垫块，钏钉锚入枕木内。
对于20吨龙门吊，0. 06X5=0.3大于0.25。
因此最少需要5个垫块垫住钢轨
才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7?5=1・4米。
应考虑安全系数1.2,故垫块间距应取L=l・2nb为加强安全性，间距选1皿。
20t龙门吊基础设计
地基的最大反力:370/(1*7) =52. 85Kpa，地基容许承载力=180Kpa,满足设计。
5、边坡稳定性分析
5. 1力学分析
(1)假定边坡沿某一形状滑动面破坏，根据力学平衡原理，计算土体在破坏面
上达到极限平衡时的安全系数。
可知:
R K,,l・20'l・25T
现场土质为纯净土质可将c = 0,则
纯净砂类土边坡，取KJ・25, e =40°,用1:1.5边坡率（a=33°4r ）时3 = arc (0. 8?tan40" ) = 33" 52^ ,可判断边坡稳定。
3。