传热学大作业

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西安交通大学传热学大作业

西安交通大学传热学大作业

《传热学》上机大作业二维导热物体温度场的数值模拟学校:西安交通大学姓名:张晓璐学号:10031133班级:能动A06一.问题(4-23)有一个用砖砌成的长方形截面的冷空气通道,形状和截面尺寸如下图所示,假设在垂直纸面方向冷空气和砖墙的温度变化很小,差别可以近似的予以忽略。

在下列两种情况下计算:砖墙横截面上的温度分布;垂直于纸面方向上的每米长度上通过墙砖上的导热量。

第一种情况:内外壁分别维持在10C ︒和30C ︒第二种情况:内外壁与流体发生对流传热,且有C t f ︒=101,)/(2021k m W h ⋅=,C t f ︒=302,)/(422k m W h ⋅=,K m W ⋅=/53.0λ二.问题分析 1.控制方程02222=∂∂+∂∂ytx t 2.边界条件所研究物体关于横轴和纵轴对称,所以只研究四分之一即可,如下图:对上图所示各边界:边界1:由对称性可知:此边界绝热,0=w q 。

边界2:情况一:第一类边界条件C t w ︒=10情况二:第三类边界条件)()(11f w w w t t h ntq -=∂∂-=λ 边界3:情况一:第一类边界条件C t w ︒=30情况二:第三类边界条件)()(22f w w w t t h ntq -=∂∂-=λ 三:区域离散化及公式推导如下图所示,用一系列和坐标抽平行的相互间隔cm 10的网格线将所示区域离散化,每个交点可以看做节点,该节点的温度近似看做节点所在区域的平均温度。

利用热平衡法列出各个节点温度的代数方程。

第一种情况: 内部角点:11~8,15~611~2,5~2)(411,1,,1,1,====++++=+-+-n m n m t t t t t n m n m n m n m n m 平直边界1:11~8),2(415~2),2(411,161,16,15,161,11,12,1,=++==++=+-+-n t t t t m t t t t n n n nm m m m平直边界2:7,16~7,107~1,6,10,,======n m t n m t n m n m平直边界3:12,16~2,30;12~1,1,30,,======n m t n m t n m n m第二种情况: 内部角点:11~8,15~611~2,5~2)(411,1,,1,1,====++++=+-+-n m n m t t t t t n m n m n m n m n m 平直边界1:11~8),2(415~2),2(411,161,16,15,161,11,12,1,=++==++=+-+-n t t t t m t t t t n n n nm m m m平直边界2:7,16~7206~1,61.0,10,)2(222111111,1,,1,======∆=∆︒=+∆∆+++=-+-n m h n m m y x C t xh t xh t t t t f f n m n m n m n m λλ平直边界3:12,16~2411~1,11.0,30,)2(222222221,1,,1,======∆=∆︒=+∆∆+++=-+-n m h n m m y x C t xh t xh t t t t f f n m n m n m n m λλ内角点:20,10,)3(22)(2111116,67,78,67,57,6=︒=+∆∆++++=h C t xh t xh t t t t t f f λλ外角点:4,30,)1(222222211,112,212,1=︒=+∆∆++=h C t xh t x h t t t f f λλ4,30,2222222,11,21,1=︒=+∆∆++=h C t xh t xh t t t f f λλ4,30,22222212,1511,1612,16=︒=+∆∆++=h C t xh t xh t t t f f λλ20,10,2111112,61,51,6=︒=+∆∆++=h C t xh t xh t t t f f λλ20,10,2111118,167,157,16=︒=+∆∆++=h C t xh t xh t t t f f λλ四.编程计算各节点温度和冷量损失(冷量推导在后面)(用fortran编程)由以上区域离散化分析可以得到几十个方程,要求解这些方程无疑是非常繁琐的,所以采用迭代法,用计算机编程求解这些方程的解,就可以得到各点温度的数值。

传热大作业 第4版4-23

传热大作业 第4版4-23

东南大学能源与环境学院课程作业报告课程名称:传热学作业名称:传热学大作业——利用matlab程序解决热传导问题院(系):能源与环境学院专业:热能与动力工程姓名:姜学号:完成时间:2012 年11 月8日评定成绩:审阅教师:目录一.题目及要求 (3)二.各节点离散化的代数方程..............................3&13 三.源程序......................................................5&16 四.不同初值时的温度分布情况...........................7&18 五.冷量损失的计算.......................................12&24 六.计算小结 (27)传热大作业——利用matlab 程序解决复杂热传导问题姓名:姜 学号: 班级:成绩:____________________一、题目及要求计算要求:一个长方形截面的冷空气通道的尺寸如附图所示。

假设在垂直于纸面的方向上冷空气及通道墙壁的温度变化很小,可以忽略。

试用数值方法计算下列两种情况下通道壁面中的温度分布及每米长度上通过壁面的冷量损失:(1) 内、外壁面分别维持在10℃及30℃;(2) 内、外壁面与流体发生对流传热,且有110f t C =︒、2120/()h W m K =⋅,230f t C =︒、224/()h W m K =⋅。

(取管道导热系数为0.025/()W m K λ=⋅)二、各节点的离散化的代数方程1、基本思想:将导热问题的温度场,用有限个离散点上的值的集合来代替,通过求解按一定方法建立起来的关于这些值的代数方程,来获得离散点上被求物理量的值。

2、基本步骤:(1)建立控制方程以及定解条件:对于(1)问有:2.2m3m 2m1.2m h 1、t f1h 1、t f2导热微分方程22220t t x y ∂∂+=∂∂定解条件为第一类边界条件对(2)问有: 导热微分方程22220t t x y ∂∂+=∂∂定解条件为第三类边界条件(2)区域离散化:如下图所示,用一系列与坐标轴平行的网格线把求解区域划分成许多子区域,以网格线的交点作为需要确定温度值的空间位置,称为节点。

传热学大作业

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• 机械密封系统中,密封环、液膜及密封介质之间 的传热规律直接影响着密封环的端面温度,端面 温度对机械密封运行的稳定性有着很大的影响, 端面温度的高低直接反映了端面间液膜的相态和 密封端面间的摩擦状态。端面温度过高可导致密 封端面间液膜的汽化、密封端面的变形、密封介 质物理性质的改变(固化、聚合、结焦)等问题, 严重的影响到了机械密封装置的安全运行和使用 寿命。因此,对机械密封传热特性的研究显的尤 为重要。
根据彭旭东等人提出的端面平均温度的 计 算方法对于非接触式中间旋转环 机械密封其端面平均温度计算公式如下:
6.小结
• 本文主要研究了影响非接触式中间旋转环机械 密封液膜传热特性的因素,根据其传热特性总 结推导了液膜摩擦热、介质循环量、摩擦热分 配系数以及对流换热系数和密封端面平均温度 的计算公式。通过计算液膜摩擦热可获得稳态 条件下介质循环量、摩擦热在密封端面分配系 数以及对流换热系数的大小,从而可以确定稳 态条件下机械密封环端面的平均温度,同时也 为非接触式中间旋转环机械密封环温度场的研 究提供了理论据。
传热学大作业
班级: 学号: 姓名:
中间旋转环机械密封传热特性研究
1.机构简介
• 随着现代工业的不断进步,机械密封工况向着高 压、高速方向发展。而高速机组轴端密封稳定性 问题始终是亟待解决的难题。在高速状态下,不 管是接触式机械密封抑或是非接触式机械密封, 端面温升引起的端面变形始终是制约机械密封稳 定性的关键因素。经前人理论分析及实验研究发 现,引起端面温升的一个重要因素为密封环端面 间的相对旋转速度,相对转速越高,密封端面间 产生的摩擦热越大,密封环端面温升越明显,热 变形量也越大。降低端面间的相对旋转速度可有 效的降低密封端面的温度,减小热变形量。然而 这只是在理论分析与实验总结下得到的结论。

传热学大作业报告二维稳态导热

传热学大作业报告二维稳态导热

传热学大作业报告二维稳态导热二维稳态导热大作业报告导热问题是传热学中非常重要的一个研究领域。

在导热问题中,我们研究的是物体内部的温度分布、热流分布以及热传导过程。

本次大作业中,我们将研究一个二维稳态导热问题,分析材料内部的温度分布情况。

在二维稳态导热问题中,我们假设热传导发生在一个二维平面内,而且热流只在平面内的两个方向上进行。

我们的目标是研究材料内部的温度分布情况,并找到材料内各个位置的温度。

为了研究这个问题,我们首先需要建立热传导的数学模型。

根据热传导方程,在稳态下,热传导的速率是不变的。

假设材料在x和y两个方向上的热传导系数分别为kx和ky,温度分布函数为T(x, y),则可以得到以下的二维热传导方程:kx * d^2T/dx^2 + ky * d^2T/dy^2 = 0这是一个二维的亥姆霍兹方程,我们可以通过求解它来得到材料内部的温度分布。

为了进一步分析问题,我们对热传导方程进行了无量纲化处理。

使用无量纲化可以简化计算,并且使得结果更加清晰。

我们引入了一个无量纲化的温度变量θ,通过以下公式进行计算:θ=(T-T0)/(T1-T0)其中T是位置(x,y)处的温度,T0是最低温度,T1是最高温度。

这样处理之后,热传导方程可以写成:d^2θ/dx^2 + σ * d^2θ/dy^2 = 0其中σ = ky / kx 是无量纲化的热传导比。

为了求解这个二维亥姆霍兹方程,我们使用了有限差分法。

首先将平面划分成一个个小的网格单元,然后在每个网格单元中,使用二阶中央差分法对方程进行离散化。

最终得到一个线性方程组,可以通过求解该方程组,得到无量纲温度分布。

为了验证我们的计算结果,我们将研究一个简单的导热问题,即一个正方形材料中心局部加热的情况。

我们假设正方形材料的一部分区域中心加热,其余区域保持恒定温度。

我们通过计算得到了材料内部的温度分布,并且将结果与理论解进行了比较。

通过对比发现,计算结果与理论解非常吻合,验证了我们的计算方法的准确性和可靠性。

哈工大传热学大作业--传热学的新领域

哈工大传热学大作业--传热学的新领域

3.机械加工以及金属加工的传热学应用
①金属切削刀具的散热问题与刀具的强度决定了刀的使用寿命和被加工表面的质 量与加工精度。金属切削加工时,材料弹性和塑形变形做的功以及前后刀面 与工件表面的摩擦做功产生的热量都需要通过切屑、工件、刀具和周围介质 散失到环境中,而切削刃的磨损情况与散热的快慢最为密切。当工件材料或 者刀具材料的导热系数大时,切削区散热良好,刀具的磨损减轻,使用寿命 较长,反之,刀具因温度过高发生组织性能转变,磨损加剧,因而需要使用 不同的切削液来加快散热,延长刀具寿命。 ②刀具的散热影响了切削用量的选择,进而影响加工表面的质量,通过对刀具切 削区温度场建立传热模型进行分析,可以更合理的设计刀具结构和选择切削 量,从而提高零件的加工精度,这方面在超精密加工中显得尤为重要。
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那么:基于对流方式的节能途径是: • 加大换热温差 • 可明显提高换热效率,但实际操作有一定难度。 主要要考虑有哪些场合涉及流体加热或冷却。 • 提高流体流速,增加紊流程度 • 注意控制流体与受热(冷却)面的相对运动方 向 • 设计合理的有利于流体运动的截面形状 • 例如炉膛形状,不仅影响散热面积,而且影响 换热效率, • 设法增大换热面积 肋片、翅片、排管… 炉膛内工件的合理堆放…
6.节能的传热学途径 (基于导热、对流、辐射)
• 总体概述:传热学是研究热量传递规律的一门科学, 它在解决许多工程问题中得到了非常广泛的应用。在研 究节能问题时,通过传热学寻找合适的途径是最根本的 措施 • 在研究节能中的传热学问题时,一般可以分成两种类 型: • 一类是强化传热过程的问题。比如,如何使工件快速 而均匀地达到加热要求,即尽可能地提高热效率,减少 能源的浪费。 • 另一类就是力求削弱传热,比如:各种加热炉的热量 尽可能少地向外界传递或散失,其他各类保温措施也都 属于此类。从节能观点来看,就是减少能量的无谓支出。

计算传热学大作业

计算传热学大作业

计算传热学作业1、 一块厚度为2h=200mm 的钢板,放入T f =1000℃的炉子中加热,两表面换热系数h=174W/(m 2.℃),钢板的导热系数k=34.8 W/(m. ℃),热扩散率a=5.55×10-6m 2/s,初始温度T i =20℃. 求温度场的数值解;分别用显示、C-N 、隐式 解: 1、数学模型该问题属于典型的一维非稳态导热问题。

由于钢板两面对称受热,板内温度分布必以其中心截面为对称面。

因此,只要研究厚度为δ的一半钢板即可。

将x 轴的原点置于板的中心截面上。

这一半钢板的非稳态导热的数学描述为2、计算区域离散化:该一维非稳态导热问题可当做二维问题处理,有时间坐标τ和空间坐标x 。

采用区域离散方法A ,将空间区域等分为m 个子区域,得到m+1个节点。

如下图所示,纵坐标为时间,从一个时到另一个时层的间隔即时间步长为∆t ,每个时层都会对下一时层产生影响。

空间与时间网格交点(i ,k ),代表了时空区域的一个节点,其温度为,离散方法如下图。

综合考虑计算效率同时保证数值计算格式的稳定性,本文取空间步长∆x =0.01m ,时间步长∆t =5s ,对半平板空间的离散共得到11个节点。

x TaT 22∂∂=∂∂τ==τT T 00==∂∂x xT δλ=-=∂∂-x T T h xT f )(图 时间-空间区域离散化3、离散方程组对于一维非稳态方程,扩散项采用中心差分,非稳态项取时间向前差分。

扩散项根据时层采用不同的处理方法,得到了三种格式的离散方程组,即显式、隐式、C-N 格式,等式左右分属不同的时层。

(1) 显示差分格式: 内部节点:()]][[]][1[]][[2]][1[]1][[2j i T j i T j i T j i T xt a j i T +-+*-+∆∆*=+左边界:]][0[21]][1[2]1][0[22j T x t a j T xt a j T ⎪⎭⎫⎝⎛∆∆**-+∆∆**-=+ 右边界:()f T j T x k t a h j T x t a j T xt a j T -∆*∆***+⎪⎭⎫ ⎝⎛∆∆**-+∆∆**-=+]][10[2]][10[21]][9[2]1][10[22(2) 隐式差分格式: 内部节点:]][[]1][1[]1][[21]][1[222j i T j i T x t a j i T x t a j i T x t a -=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-∆∆*++⎪⎭⎫⎝⎛∆∆**+-+∆∆* 左边界:]][0[]1][0[)21(]1][1[222j T j T xt a j T xt a -=+∆∆**+-+∆∆**右边界:]][10[2]1][9[)2]1][10[)21(2j T xk t h a j T xt a j T xk t h a +∆*∆***=+∆∆**++∆*∆***+(3)C-N 差分格式:内部节点:()]][1[]][[2]][1[2]][[]1][1[]1][[21]1][1[22222j i T j i T j i T x t a j i T j i T x t a j i T x t a j i T x t a -+-+∆*∆*--=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-∆∆*++⎪⎭⎫⎝⎛∆∆**+-++∆*∆*左边界:]][1[]][0[)1(]1][1[)]1][0[)1(222j T j T xt a j T xt a j T xt a -∆∆*--=+∆∆*++∆∆*--右边界:fT xk t h a j T xt a j T xt a xk t h a j T xt a j T xt a xk t h a ∆*∆***-∆∆*-∆∆*+∆*∆**--=+∆∆*++∆∆*-∆*∆**--2]][9[]][10[)1(]1][9[)]1][10[)1(22224、计算结果源程序代码: 显式:#include<stdio.h>#include<time.h> #include<cstdlib> #include<math.h> #include<stdlib.h> #include <process.h> double T[11][5000]; main()int i,j;double k;/*µ¼ÈÈϵÊý*/double h;/*»»ÈÈϵÊý*/double a;/*ÈÈÀ©É¢ÂÊ*/double x1,t1;/*x1±íʾλÖò½³¤£¬ti±íʾʱ¼ä²½³¤*/ double T0;/*T0±íʾ³õʼζÈ*/double Tf;/*Tf±íʾ¯ÎÂ*/double p,q;h=174;k=34.8;a=0.00000555;T0=20;Tf=1000;x1=0.01;t1=5;/*T[199][j]=(T[198][j]+h*x1*Tf/k)/(1+h*x1/k);*/for(i=0;i<=10;i++) T[i][0]=T0;for(j=0;j<4999;j++){ T[0][j+1]=2*a*t1*(T[1][j]-T[0][j])/(x1*x1)+T[0][j];for(i=1;i<10;i++){p=a*(T[i+1][j]-2*T[i][j]+T[i-1][j])/(x1*x1);/*q=(T[i][j+1]-T[i][j])/t1;q=p;*/T[i][j+1]=p*t1+T[i][j];}T[10][j+1]=2*h*a*t1*(Tf-T[10][j])/(x1*k)+2*a*t1*(T[9][j]-T[10][j])/(x1*x1)+T[10][j];}for(i=0;i<=10;i++){printf("%f",T[i][4999]);/*´òÓ¡Êä³ö*/printf("\n");}system("pause");}隐式:#include<stdio.h>#include<time.h>#include<cstdlib>#include<math.h>#include<stdlib.h>#include <process.h>double T[11][5000];main(){int i,j;double k;/*µ¼ÈÈϵÊý*/double h;/*»»ÈÈϵÊý*/double a;/*ÈÈÀ©É¢ÂÊ*/double x1,t1;/*x1±íʾλÖò½³¤£¬t1±íʾʱ¼ä²½³¤*/ double T0;/*T0±íʾ³õʼζÈ*/double Tf;/*Tf±íʾ¯ÎÂ*/double A[11],B[11],C[11],D[11],P[11],Q[11];h=174;k=34.8;a=0.00000555;T0=20;Tf=1000;x1=0.01;t1=5;for(i=0;i<=10;i++)T[i][0]=T0;for(j=1;j<=4999;j++){for(i=1;i<=9;i++) A[i]=a*t1/(x1*x1);A[0]=0;A[10]=2*a*t1/(x1*x1);for(i=0;i<=9;i++)B[i]=-(1+2*a*t1/(x1*x1));B[0]=-(1+2*a*t1/(x1*x1));B[10]=-(1+2*a*t1*h/(k*x1))-2*a*t1/(x1*x1);for(i=1;i<=9;i++)C[i]=a*t1/(x1*x1);C[0]=2*a*t1/(x1*x1);C[10]=0;for(i=0;i<=9;i++)D[i]=-T[i][j-1];D[10]=-2*a*t1*h*Tf/(k*x1)-T[10][j-1];for(i=1;i<=10;i++){A[i] = A[i] / B[i-1];B[i] = B[i] - C[i-1] * A[i];D[i] = D[i] - A[i] * D[i-1];}T[10][j] = D[10] / B[10];for(i=9;i>=0;i--)T[i][j] = (D[i] - C[i] * T[i+1][j]) / B[i];}for(i=0;i<=9;i++){printf("%f",T[i][4999]);/*´òÓ¡Êä³ö*/printf("\n");}system("pause");}C-N:#include<stdio.h>#include<time.h>#include<cstdlib>#include<math.h>#include<stdlib.h>#include <process.h>double T[11][5000];main(){int i,j;double k;/*µ¼ÈÈϵÊý*/double h;/*»»ÈÈϵÊý*/double a;/*ÈÈÀ©É¢ÂÊ*/double x1,t1;/*x1±íʾλÖò½³¤£¬t1±íʾʱ¼ä²½³¤*/double T0;/*T0±íʾ³õʼζÈ*/double Tf;/*Tf±íʾ¯ÎÂ*/double A[11],B[11],C[11],D[11],P[11],Q[11];h=174;k=34.8;a=0.00000555;T0=20;Tf=1000;x1=0.01;t1=5;for(i=0;i<=10;i++)T[i][0]=T0;for(j=1;j<=4999;j++){for(i=1;i<=9;i++) A[i]=a*t1/(2*x1*x1);A[0]=0;A[10]=a*t1/(x1*x1);for(i=0;i<=9;i++)B[i]=-(1+a*t1/(x1*x1));B[0]=-(1+a*t1/(x1*x1));B[10]=-(1+a*t1*h/(k*x1))-a*t1/(x1*x1);for(i=1;i<=9;i++)C[i]=a*t1/(2*x1*x1);C[0]=a*t1/(x1*x1);C[10]=0;for(i=1;i<=9;i++)D[i]=-T[i][j-1]-(a*t1/(2*x1*x1))*(T[i+1][j-1]-2*T[i][j-1]+T[i-1][j-1]);D[0]=(-1+a*t1/(x1*x1))*T[0][j-1]-(a*t1/(x1*x1))*T[1][j-1];D[10]=(-a*t1*h/(k*x1)-a*t1*h/(k*x1))*Tf+(-1+a*t1*h/(k*x1)+a*t1/(x1*x1))*T[10][j-1]-a*t1*T[9][j-1]/(x1*x1);for(i=1;i<=10;i++){A[i] = A[i] / B[i-1];B[i] = B[i] - C[i-1] * A[i];D[i] = D[i] - A[i] * D[i-1];}T[10][j] = D[10] / B[10];for(i=9;i>=0;i--)T[i][j] = (D[i] - C[i] * T[i+1][j]) / B[i];}for(i=0;i<=9;i++){printf("%f",T[i][4999]);/*´òÓ¡Êä³ö*/printf("\n");}system("pause");}。

传热学数值计算大作业

传热学数值计算大作业

数值计算大作业一、用数值方法求解尺度为100mm×100mm 的二维矩形物体的稳态导热问题。

物体的导热系数λ为1.0w/m·K。

边界条件分别为: 1、上壁恒热流q=1000w/m2; 2、下壁温度t1=100℃; 3、右侧壁温度t2=0℃; 4、左侧壁与流体对流换热,流体温度tf=0℃,表面传热系数 h 分别为1w/m2·K、10 w/m2·K、100w/m2·K 和1000 w/m2·K;要求:1、写出问题的数学描述;2、写出内部节点和边界节点的差分方程;3、给出求解方法;4、编写计算程序(自选程序语言);5、画出4个工况下的温度分布图及左、右、下三个边界的热流密度分布图;6、就一个工况下(自选)对不同网格数下的计算结果进行讨论;7、就一个工况下(自选)分别采用高斯迭代、高斯——赛德尔迭代及松弛法(亚松弛和超松弛)求解的收敛性(cpu 时间,迭代次数)进行讨论;8、对4个不同表面传热系数的计算结果进行分析和讨论。

9、自选一种商业软件(fluent 、ansys 等)对问题进行分析,并与自己编程计算结果进行比较验证(一个工况)。

(自选项)1、写出问题的数学描述 设H=0.1m微分方程 22220t tx y∂∂+=∂∂x=0,0<y<H :()f th t t xλ∂-=-∂ 定解条件 x=H ,0<y<H :t=t 2 y=0,0<x<H :t=t1t 1t 2h ;t fq=1000 w/m 2y=H ,0<x<H :tq yλ∂-=∂ 2、写出内部节点和边界节点的差分方程 内部节点:()()1,,1,,1,,122220m n m n m nm n m n m n t t t t t t x y -+-+-+-++=∆∆左边界: (),1,,1,1,,,022m n m n m n m nm n m n f m n t t t t t t x x h y t t y y y xλλλ-++---∆∆∆-+++∆=∆∆∆右边界: t m,n =t 2上边界: 1,,1,,,1,022m n m n m n m nm n m n t t t t t t y y q x x x x yλλλ-+----∆∆∆+++∆=∆∆∆ 下边界: t m,n =t 13、求解过程利用matlab 编写程序进行求解,先在matlab 中列出各物理量,然后列出内部节点和边界节点的差分方程,用高斯-赛德尔迭代法计算之后用matlab 画图。

传热学数值计算大作业

传热学数值计算大作业

传热学数值计算大作业传热学数值计算大作业一选题《传热学》第四版P179页例题 4-3二相关数据及计算方法1.厚2δ=0.06m的无限大平板受对称冷却,故按一半厚度作为模型进行计算2. δ=0.03m,初始温度t0=100℃,流体温度t∞=0℃;λ=40W/(m.K),h=1000W/(m2.K),Bi=h*△x/λ=0.25;3.设定Fo=0.25和Fo=1两种情况通过C语言编程(源程序文件见附件)进行数值分析计算;当Fo=0.25时,Fo<1/(2*(1+Bi)),理论上出现正确的计算结果;当Fo=1时,Fo>1/(2*(1+Bi)),Fo>0.5,理论上温度分布出现振荡,与实际情况不符。

三网格划分将无限大平面的一半划分为6个控制体,共7个节点。

△x=0.03/N=0.03/6=0.005,即空间步长为0.005m四节点离散方程绝热边界节点即i=1时,tij+1=2Fo△ti+1j+(1-2Fo△)tij 内部节点即0tij+1=tij(1-2Fo△Bo△-2Fo△)+2Fo△ti-1j+2Fo△Bo△tf五温度分布线图(origin)六结果分析1 空间步长,时间步长对温度分布的影响空间步长和时间步长决定了Bo和Fo,两者越小计算结果越精确,但同时计算所需的时间就越长。

2 Fo数的大小对计算结果的影响编程时对Fo=1及0.25的情况分别进行了计算,发现当Fo=1时,各点温度随时间发生振荡,某点的温度高反而会使下一时刻的温度变低,违反了热力学第二定律,因此在计算中对Fo的选取有限制。

为了保证各项前的系数均为正值,对于内节点,Fo>0.5;对于对流边界节点,Fo<1/(2*(1+Bi))。

3 备注在Fo=0.25时,为了反映较长时间后温度的分布,取T=600,并选取了其中部分时刻的温度输出进行画图。

图像显示,随着时间的增长,各点温度趋向一致。

而当Fo=1时由于结果会出现振荡,只取T=6观察即可。

传热学大作业

传热学大作业

传热学大作业传热学大作业——二维物体热传导问题的数值解法1.二维热传导问题的物理描述:本次需要解决的问题是结合给定的边界条件,通过二维导热物体的数值解法,求解出某建筑物墙角稳态下的温度分布t以及单位长度壁面上的热流量φ。

1.1关于边界条件和研究对象选取的物理描述:如图所示为本次作业需要求解的建筑物墙壁的截面。

尺寸如图中所标注。

1.2由于墙角的对称性,A-A,B-B截面都是绝热面,并且由于对称性,我们只需要研究墙角的1/4即可(图中阴影部分)。

假设在垂直纸面方向上不存在热量的传递,我们只需要对墙角进行二维问题的研究即可。

1.3 关于导热量计算截面的物理描述:本次大作业需要解决对流边界条件和等温边界条件下两类边界条件的问题。

由于对称性,我们只需研究1/4墙角外表面和内表面的导热量再乘4,即是墙壁的总导热量。

2.二维热传导问题的数学描写:本次实验的墙角满足二维,稳态无内热源的条件,因此:壁面内满足导热微分方程:∂2t ∂x +∂2t∂y=0。

在绝热面处,满足边界条件:−λ(∂t∂n)=0。

在对流边界处满足边界条件:−λ(∂t)w=ℎ(t w−t f)3.二维热传导问题离散方程的建立:本次作业中墙角的温度场是一个稳态的连续的场。

本次作业中将1/4墙角的温度场离散化,划分成若干小的网格,每个网格的节点看成以它为中心的一个小区域的代表。

通过这些节点,采用“热平衡法”,建立起相应的离散方程,通过高斯-赛德尔迭代法,得到最终收敛的温度场,从而完成对墙角温度场的数值解。

对1/4墙角的网格划分如下:选取步长Δx=Δy=0.1m,为了方便研究,对导热物体的网格节点进行编码,编码规则如下:x,y坐标轴的方向如图所示,x,y轴的单位长度为步长Δx, 取左下角点为(1,1)点,其他点的标号为其在x,y轴上的坐标。

以此进行编码,进行离散方程的建立。

建立离散方程,要对导热物体中的节点根据其边界条件进行分类(特殊节点用阴影标出):首先以对流边界条件下的墙角为例1.外壁面上,平直边界节点:建立离散方程:λΔy t i+1,j−t i,jΔx+λΔx2t i,j+1−t i,jΔy+λΔx t i,j−1−t i,j+hoΔx(t fo−t i,j)=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:t i,j=λ2·(t i,j−1+t i,j+1)+λ·t i+1,j+ℎo·Δx·t fo2.外部角点:建立离散方程:ho·Δx(t fo−t i,j)+λΔy2ti,j+1−ti,jΔx+λΔx2·t i,j−1−t i,jΔy=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:t i,j=λ2·(t i+1,j+t i,j−1)+ℎo·Δx·t foλ+ℎo·Δx3.绝热+对流边界角点:建立离散方程:ho·Δy2·(t fo−t i,j)+λΔx2·t i,j+1−t i,jΔy+λΔy2·t i+1,j−t i,jΔx=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:t i,j=λ2·(t i,j+1+t i+1,j)+ℎo·Δy2·t foλ+ℎo·Δy24.内部角点:建立离散方程:hi·Δx·(t fi−t i,j)+λ·Δx·t i,j+1−t i,jΔy+λΔy·t i−1,j−t i,jΔx+λΔy2·t i+1,j−t i,jΔx+λΔx2·t i,j−1−t i,jΔx=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:t i,j=λ2·(t i+1,j+t i,j−1)+λ(t i,j+1+t i−1,j)+ℎi·Δx·t fi3λ+ℎi·Δx5.绝热平直边界节点:建立离散方程:λΔx2·t i,j+1−t i,jΔy+λΔx2·t i,j−1−t i,jΔx+λΔy·t i−1,j−t i,jΔx=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:t i,j=λ2·(t i,j−1+t i,j+1)+λ·t i−1,j6.对于普通内部节点:建立离散方程:λΔx·t i,j+1−t i,jΔy+λΔx·t i,j−1−t i,jΔy+λΔy·t i−1,j−t i,jΔx+λΔyt i+1,j−t i,jΔx=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:t i,j=λ·(t i,j−1+t i,j+1+t i−1,j+t i+1,j)4λ等温边界条件下:等温边界下内部节点和绝热边界下的节点离散方程与上述5,6式形式相同,在等温壁面处,节点方程只需写成t i,j=t w即可4.方程的求解:由上图可知,本题中有16*12=192个节点,相应地,就会有192个待求解的离散方程。

西安交通大学传热学大作业---二维温度场热电比拟实验

西安交通大学传热学大作业---二维温度场热电比拟实验

西安交通大学传热学大作业一、物理问题有一个用砖砌成的长方形截面的冷空气通道,其截面尺寸如下图1-1所示,假设在垂直于纸面方向上用冷空气及砖墙的温度变化很小,可以近似地予以忽略。

在下列两种情况下试计算:砖墙横截面上的温度分布;垂直于纸面方向的每米长度上通过砖墙的导热量。

第一种情况:内外壁分别均匀维持在0℃及30℃;第二种情况:内外壁均为第三类边界条件,且已知:K m W K m W h C t K m W h C t ∙=∙=︒=∙=︒=∞∞/53.0砖墙导热系数/20,10/4,30222211λ二、数学描写由对称的界面必是绝热面,可取左上方的四分之一墙角为研究对象,该问题为二维、稳态、无内热源的导热问题。

控制方程:02222=∂∂+∂∂y tx t边界条件:① 给出了边界上的温度,属于第一类边界条件:由对称性知边界1绝热: 0=w q ; 边界2、3为等温边界:t w2=0℃,t w3=30℃② 给出了边界上的边界上物体与周围流体间的表面传热系数h 及周围流体的温度t f ,属于第三类边界条件 由对称性知边界1绝热: 0=w q ;边界2为对流边界,)()(2f w w w t t h n tq -=∂∂-=λ; 边界3为对流边界,)()(3f w w w t t h n t q -=∂∂-=λ。

1-1图2-1图三、数学模型网格划分:将长方形截面离散成31×23个点,用有限个离散点的值的集合来代替整个截面上温度的分布,通过求解按傅里叶导热定律、牛顿冷却公式及热平衡法建立的代数方程,来获得整个长方形截面的温度分布,进而求出其通过壁面的冷量损失。

步长为0.1m ,记为△x=△y=0.1m 。

采用热平衡法,利用傅里叶导热定律和能量守恒定律,按照以导入元体(m,n )方向的热流量为正,列写每个节点代表的元体的代数方程。

第一种情况:()()()()()()()()()()⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎧+++==︒==︒==︒==︒==︒==︒==︒==︒=+-+-代表内部点,,点4126~6,1018,26~6,106,18~6,10,2618~6,10,631~1,3023,31~1,301,23~1,30,3123~1,30,11,1,,1,1,n m t t t t t n C m t n C m t n C n t n C n t n C m t n C m t n C n t n C n t n m n m n m n m n m 第二种情况对于外部角点(1,1)、(1,23)、(31,1)、(31,,23)有:()()02222,1,,22,,1,22=∆∆-+-∆+∆∆-+-∆±±x y t t t t x h y x t t t t yh n m n m n m f n m n m n m f λλ 得到:()()()()⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧++=++=++=++=22,3123,3023,312,311,301,3122,123,223,12,11,21,11865331400186533140018653314001865331400t t t t t t t t t t t t 同理可得:对于内部角点(6,6)(6,18)(26,6)(26,18) ,有()()()()()()()()⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧++++=++++=++++=++++=7,2618,2518,2719,2618,267,266,256,275,266,2618,717,619,618,518,67,66,75,66,56,671853359533592000718533595335920007185335953359200071853359533592000t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t对于外部边界节点有()()()()⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧=+++==+++==+++==+++=+-+-+-+-20~2,29253146537360020~2,29253146537360022~2,29253146537360022~229253146537360023,123,122,23,1,11,12,1,1,311,31,30311,11,1,21m t t t t m t t t t n t t t t n t t t t m m m m m m m m n n n n n n n n ,,, 对于内部边界节点有()()()()⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧=+++==+++==+++==+++=+-+-+-+-25~7,6125330653153100025~7,6125330653153100017~7,6125330653153100017~7,6125330653153100018,118,119,18,6,16,15,6,1,261,26,27261,61,6,56n t t t t n t t t t n t t t t n t t t t m m m m m m m m n n n n n n n n ,, 对于内部节点有()1,1,,1,1,41+-+-+++=n m n m n m n m n m t t t t t传热问题的有限差分解法中主要采用迭代法。

传热学MATLAB温度分布大作业完整版

传热学MATLAB温度分布大作业完整版

传热学大作业(第四章)姓名:张宝琪学号:03110608一、题目及要求1.各节点的离散化的代数方程2.源程序3.不同初值时的收敛快慢4.上下边界的热流量(λ=1W/(m℃))5.计算结果的等温线图6.计算小结题目:已知条件如下图所示:二、方程及程序(1)各温度节点的代数方程ta=(300+b+e)/4 ; tb=(200+a+c+f)/4; tc=(200+b+d+g)/4; td=(2*c+200+h)/4 te=(100+a+f+i)/4; tf=(b+e+g+j)/4; tg=(c+f+h+k)/4 ; th=(2*g+d+l)/4ti=(100+e+m+j)/4; tj=(f+i+k+n)/4; tk=(g+j+l+o)/4; tl=(2*k+h+q)/4tm=(2*i+300+n)/24; tn=(2*j+m+p+200)/24; to=(2*k+p+n+200)/24; tp=(l+o+100)/12 (2)源程序【G-S迭代程序】【方法一】函数文件为:function [y,n]=gauseidel(A,b,x0,eps)D=diag(diag(A));L=-tril(A,-1);U=-triu(A,1);G=(D-L)\U;f=(D-L)\b;y=G*x0+f;n=1;while norm(y-x0)>=epsx0=y;y=G*x0+f;n=n+1;end命令文件为:A=[4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0;-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0;0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0,0;0,0,-2,4,0,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0;-1,0,0,0,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0;0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0;0,0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0;0,0,0,-1,0,0,-2,4,0,0,0,-1,0,0,0,0;0,0,0,0,-1,0,-1,0,4,0,0,0,-1,0,0,0;0,0,0,0,0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0;0,0,0,0,0,0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0;0,0,0,0,0,0,0,-1,0,0,-2,4,0,0,0,-1;0,0,0,0,0,0,0,0,-2,0,0,0,24,-1,0,0;0,0,0,0,0,0,0,0,0,-2,0,0,-1,24,-1,0;0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,-2,0,0,-1,24,-1;0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,-1,0,0,-1,12];b=[300,200,200,200,100,0,0,0,100,0,0,0,300,200,200,100]';[x,n]=gauseidel(A,b,[0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0]',1.0e-6) xx=1:1:4;yy=xx;[X,Y]=meshgrid(xx,yy);Z=reshape(x,4,4);Z=Z'contour(X,Y,Z,30)Z =139.6088 150.3312 153.0517 153.5639108.1040 108.6641 108.3119 108.1523 84.1429 67.9096 63.3793 62.4214 20.1557 15.4521 14.8744 14.7746 【方法2】>> t=zeros(5,5);t(1,1)=100;t(1,2)=100;t(1,3)=100;t(1,4)=100;t(1,5)=100;t(2,1)=200;t(3,1)=200;t(4,1)=200;t(5,1)=200;for i=1:10t(2,2)=(300+t(3,2)+t(2,3))/4 ;t(3,2)=(200+t(2,2)+t(4,2)+t(3,3))/4;t(4,2)=(200+t(3,2)+t(5,2)+t(4,3))/4;t(5,2)=(2*t(4,2)+200+t(5,3))/4;t(2,3)=(100+t(2,2)+t(3,3)+t(2,4))/4;t(3,3)=(t(3,2)+t(2,3)+t(4,3)+t(3,4))/4; t(4,3)=(t(4,2)+t(3,3)+t(5,3)+t(4,4))/4; t(5,3)=(2*t(4,3)+t(5,2)+t(5,4))/4;t(2,4)=(100+t(2,3)+t(2,5)+t(3,4))/4;t(3,4)=(t(3,3)+t(2,4)+t(4,4)+t(3,5))/4;t(4,4)=(t(4,3)+t(4,5)+t(3,4)+t(5,4))/4;t(5,4)=(2*t(4,4)+t(5,3)+t(5,5))/4;t(2,5)=(2*t(2,4)+300+t(3,5))/24;t(3,5)=(2*t(3,4)+t(2,5)+t(4,5)+200)/24;t(4,5)=(2*t(4,4)+t(3,5)+t(5,5)+200)/24;t(5,5)=(t(5,4)+t(4,5)+100)/12;t'endcontour(t',50);ans =100.0000 200.0000 200.0000 200.0000 200.0000 100.0000 136.8905 146.9674 149.8587 150.7444 100.0000 102.3012 103.2880 103.8632 104.3496 100.0000 70.6264 61.9465 59.8018 59.6008 100.0000 19.0033 14.8903 14.5393 14.5117【Jacobi迭代程序】函数文件为:function [y,n]=jacobi(A,b,x0,eps)D=diag(diag(A));L=-tril(A,-1);U=-triu(A,1);B=D\(L+U);f=D\b;y=B*x0+f;n=1;while norm(y-x0)>=epsx0=y;y=B*x0+f;n=n+1;end命令文件为:A=[4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0;-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0; 0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0,0; 0,0,-2,4,0,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0,0;-1,0,0,0,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0,0; 0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0,0; 0,0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0,0,0,0;0,0,0,-1,0,0,-2,4,0,0,0,-1,0,0,0,0;0,0,0,0,-1,0,-1,0,4,0,0,0,-1,0,0,0;0,0,0,0,0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0,0;0,0,0,0,0,0,-1,0,0,-1,4,-1,0,0,-1,0;0,0,0,0,0,0,0,-1,0,0,-2,4,0,0,0,-1;0,0,0,0,0,0,0,0,-2,0,0,0,24,-1,0,0;0,0,0,0,0,0,0,0,0,-2,0,0,-1,24,-1,0;0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,-2,0,0,-1,24,-1;0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,-1,0,0,-1,12];b=[300,200,200,200,100,0,0,0,100,0,0,0,300,200,200,100]'; [x,n]=jacobi(A,b,[0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0]',1.0e-6); xx=1:1:4;yy=xx;[X,Y]=meshgrid(xx,yy);Z=reshape(x,4,4);Z=Z'contour(X,Y,Z,30)n =97Z =139.6088 150.3312 153.0517 153.5639108.1040 108.6641 108.3119 108.152384.1429 67.9096 63.3793 62.421420.1557 15.4521 14.8744 14.7746三、不同初值时的收敛快慢1、[方法1]在Gauss 迭代和Jacobi 迭代中,本程序应用的收敛条件均为norm(y-x0)>=eps ,即使前后所求误差达到e 的-6次方时,跳出循环得出结果。

《传热学》第四章大作业

《传热学》第四章大作业

《传热学》第四章大作业 ——二维稳态导热问题的数值解法
第一题:
如图所示,一个无限长矩形柱体,其横截面的边长分别为L 1和L 2,常物性。

该问题可视为二维稳态导热问题,边界条件如图中所示,其中L 1=0.6m ,L 2=0.4m , T w1=60℃,T w2=20℃,λ=200W/(m·K)。

(1) 编写程序求解二维导热方程。

(2) 绘制x =L 1/2和y =L 2/2处的温度场,并与解析解进行比较。

已知矩形内
的温度场的解析解为()()()()
1211w2w1sh sh sin ,L L L y L x t t y x t πππ+=。

第二题
将第一题中y =L 2处的边界条件变为t =t w2,其他条件不变。

(1) 编写程序求解二维导热方程并计算从y =0处导入的热量Φ2。

(2) 当L 2<<L 1时,该二维导热问题可简化为一维导热问题。

在一维的近似下,试计算从y =0处导入的热量Φ1,并比较不同L 2/L 1下Φ2/Φ1的比值。

由该问。

计算传热大作业

计算传热大作业

计算传热学大作业一维稳态矩形直肋问题一维非稳态无限大平壁导热问题一维稳态矩形直肋问题问题描述:等截面直肋稳态导热问题,图中t0 =100℃,t f =20℃,表面传热系数h= 50W /( m2·K ),导热系数λ=50W /( m·K ),肋高l=45mm,肋厚δ=10mm 。

1.加密网格,肋端绝热边界条件下计算程序编写矩形直肋的一维稳态、无内热源、常物性导热问题计算程序;计算等截面直肋的肋片效率。

2.肋端第三类边界条件下计算程序编写矩形直肋的一维稳态、无内热源、常物性导热问题计算程序;计算等截面直肋的肋片效率。

一.肋端绝热边界条件下1. 数学模型该问题属于一维稳态导热问题,常物性,无内热源。

其导热微分方程为0单值性条件为x=0,t0=100℃,肋端绝热。

2. 计算区域离散化时间离散(一维稳态,不存在时间离散)空间离散,划分多少N=45个区域.有N+1=46个点.3. 离散方程组对于内部节点(2≤i≤N+1)对绝热边界节点(i=N+1)4. 方程求解对内部节点(2≤i≤N+1)对绝热边界节点(i=N+1)求解:雅可比迭代5.肋片精确解及肋片效率C程序如下:#include <stdio.h>#include <math.h>void main (){int N=45,K=100000,i,N1=N+1,IT=0,TP;floatEPS=0.00001,T0=100.0,TF=20.0,h=50.0,LAMD=50.0,DT=0.01,T1[3000],T2[3000],L=0.045,TI=100,D TX=L/N,T3[3000];//给参数赋初值double m=sqrt(2*h/LAMD/DT),YT;//精确解求解公式printf("N=%d K=%d EPS=%6.5f T0=%6.2f TF=%6.2f h=%6.2f LAMD=%6.2f L=%6.2fDT=%6.2f DTX=%6.2f\n",N,K,EPS,T0,TF,h,LAMD,L,DT,DTX);//打印参数,方便查看for(i=1;i<=N+1;i++){T1[i]=T0;//内节点迭代计算初值}do{for(i=2;i<=N;i++){T2[i]=T1[i];//保留旧值T1[i]=((T1[i-1]+T1[i+1])*LAMD*DT+2*h*TF*DTX*DTX)/(2*LAMD*DT+2*h*DTX*DTX);//计算出内部各节点的温度}T1[N+1]=(DT*LAMD*T1[N]+h*DTX*DTX*TF)/(LAMD*DT+h*DTX*DTX);//计算出绝热边界点的温度TP=0;for(i=2;i<=N;i++){if(fabs(T2[i]-T1[i])>EPS) TP=1;//误差校核}if(TP==0) break;IT++;//进入下一次迭代}//完成do循环while(IT<=100000);if(IT==100001) printf("NO CONVERGENCE\n");else{printf("NO.ITERATIONS=%d\n",IT);//输出迭代次数总数for(i=1;i<=N1;i++){printf(" %6.2f",T1[i]);}printf("\n");}//输出每个节点温度值数值解YT= tanh(m*L)/m/L;//求肋片效率printf(" %6.2f",YT);//输出肋片效率printf(" \n");T3[1]=T0;for(i=2;i<=N;i++){T3[i]=0;}for(i=2;i<=N1;i++){T3[i]=TF+(T0-TF)*(cosh(m*(L-(i-1)*DTX)))/cosh(m*L);//求内部各节点的理论解}for(i=2;i<=N1;i++){printf(" %6.2f",T3[i]);//输出每个节点的理论解}} //结束运行结果如下迭代次数为5264次,肋片效率η=0.946. 解的分析将上述结果以折线图表示由分析可知,数值解与理论精确解的误差随深入肋片的距离而增加最大误差为6.88%,存在误差的主要原因是因为该理论精确解的计算公式主要针对长而薄的肋片,而题目中给出肋片为短而粗的肋片。

传热学数值计算大作业

传热学数值计算大作业

传热学数值计算大作业传热学是研究物体内部和之间热量传递的科学,其应用范围广泛,例如在工程领域中,传热学的数值计算被广泛用于优化热传递过程,提高能源利用效率。

本文将介绍传热学数值计算的大作业,主要内容包括问题陈述、计算方法和结果分析等。

问题陈述:本次大作业的问题是研究一个热管的热传递特性。

具体来说,热管由内外两个半圆形的金属管组成,内管壁与外管壁之间是一种导热的传热介质。

问题要求计算热管内外壁的温度分布,并分析传热过程的效率和优化热管的设计。

计算方法:计算热传递过程需要运用一些热传导定律和传热方程。

首先,根据Fourier 热传导定律,可得到内外壁的温度梯度。

然后,使用热传导方程来描述热传递过程,其中包括热扩散项和传热源项。

在计算热传导时需要注意材料的热导率、导热介质的热传导性质等参数。

在计算中,可以使用一些数值方法来离散化热传导方程,例如有限差分法、有限元法等。

其中,有限差分法是一种常见的数值方法。

通过将热传导方程中的导数用差分表达式替代,可以将偏微分方程转化为代数方程。

然后,可以使用迭代方法求解代数方程,得到温度分布的数值解。

结果分析:通过数值计算,可以得到热管内外壁的温度分布。

根据温度分布,可以分析热传递过程中的热流分布和传热效果。

例如,可以计算内外壁之间的热传导率,评估热管的热传递效率。

同时,可以对热管的设计进行优化。

例如,可以通过改变热导率高低、加大导热介质的厚度等方式,来提高热传递效果。

此外,对于热管的材料选择和导热介质的设计,还可以进行参数敏感性分析。

通过改变各个参数的数值,可以研究其对热传递过程的影响程度。

这有助于优化热管的设计,并提供一些实际应用方面的建议。

总结:传热学的数值计算是研究热传递现象的重要工具,可以帮助我们深入了解传热过程,优化传热装置的设计。

通过本次大作业,我们可以学习和练习传热学数值计算的方法和技巧,提升对传热现象的理解和分析能力。

希望通过这次大作业,能够更好地应用所学知识,解决实际问题。

计算传热学大作业报告

计算传热学大作业报告

计算传热学大作业报告戴平0708180209选题:题目1题目3题目1已知:一块厚度为0.1mm的无限大平板,具有均匀内热源,q=50×103W/m3,,导热系数K=10W/m.℃,一侧边界给定温度为75℃,另一侧对流换热,T f=25℃,,h=50W/m2.℃,求解稳态分布。

(边界条件用差分代替微分和能量平衡法),画图。

(内,外节点)解:由题目分析可得此情况是有内热源的一维稳态导热问题。

采用均匀网格,外节点法,网格间距取为0.01mm,将无限大的平板沿其厚度方向均匀分为10份。

如图:1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 网格的具体分布:当I=2,3,4,…9,10边界条件:当I=1时,当I=11时:控制微分方程为: 0d dTkq dx dx⎛⎫+= ⎪⎝⎭ 边界条件为:一边为第一类边界条件0075x T C==另一边为第三类边界条件T f =25℃,,h=50W/m 2.℃ 方程的离散化:对控制微分方程进行积分0e wdT dT k k xq dx dx ⎛⎫⎛⎫-+∆= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 设相邻网格之间的温度是线性分布的,而导热系数k 是常数,所以得()()0P WE P e w T T T T k k xq x x δδ⎛⎫⎛⎫---+∆= ⎪ ⎪ ⎪⎪⎝⎭⎝⎭T1=75℃Tf=25℃h经整理得:1120.5I I I T T T -+=++ I=2,3,…,9,10)边界条件:左边是第一类边界条件,得:23275.5T T =+右边是第三类边界条件,在节点11的半个控制容积内对控制微分方程进行积分:10.511102q q q x -+∆=而由条件得:()1111f q h T T =- 且 101110.5T T q kxδ-=所以得:()10111112f T T q x kh T T xδ-∆+=- 整理得:11101.05 1.5T T =+从而可得三对角矩阵,利用TDMA 解法解之得到温度的稳态分布。

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传热学大作业——二维物体热传导
问题的数值解法
1.二维热传导问题的物理描述:
本次需要解决的问题是结合给定的边界条件,通过二维导热物体的数值解法,求解出某建筑物墙角稳态下的温度分布t以及单位长度壁面上的热流量φ。

1.1关于边界条件和研究对象选取的物理描述:如图所示为本次作业需要求解的
建筑物墙壁的截面。

尺寸如图中所标注。

1.2由于墙角的对称性,A-A,B-B截面都是绝热面,并且由于对称性,我们只需
要研究墙角的1/4即可(图中阴影部分)。

假设在垂直纸面方向上不存在热量
的传递,我们只需要对墙角进行二维问题的研究即可。

1.3 关于导热量计算截面的物理描述:本次大作业需要解决对流边界条件和等温
边界条件下两类边界条件的问题。

由于对称性,我们只需研究1/4墙角外表面和内表面的导热量再乘4,即是墙壁的总导热量。

2.二维热传导问题的数学描写:
本次实验的墙角满足二维,稳态无内热源的条件,因此:
壁面内满足导热微分方程:
∂2t ∂x2+∂2t
∂y2
=0。

在绝热面处,满足边界条件:
−λ(∂t
∂n
)=0。

在对流边界处满足边界条件:
−λ(∂t
∂n )w
=ℎ(t w −t f )
3.二维热传导问题离散方程的建立:
本次作业中墙角的温度场是一个稳态的连续的场。

本次作业中将1/4墙角的温度场离散化,划分成若干小的网格,每个网格的节点看成以它为中心的一个小区域的代表。

通过这些节点,采用“热平衡法”,建立起相应的离散方程,通过高斯-赛德尔迭代法,得到最终收敛的温度场,从而完成对墙角温度场的数值解。

对1/4墙角的网格划分如下:
选取步长Δx =Δy =0.1m ,为了方便研究,对导热物体的网格节点进行编码,编码规则如下:
x,y 坐标轴的方向如图所示,x,y 轴的单位长度为步长Δx , 取左下角点为(1,1)点,其他
点的标号为其在x,y 轴上的坐标。

以此进行编码,进行离散方程的建立。

建立离散方程,要对导热物体中的节点根据其边界条件进行分类(特殊节点用阴影
标出):首先以对流边界条件下的墙角为例
1.外壁面上,平直边界节点:
建立离散方程:
λΔy t i+1,j−t i,j
Δx

Δx
2
t i,j+1−t i,j
Δy

Δx
2
t i,j−1−t i,j
Δy
+hoΔx(t fo−t i,j)=0
以(i,j)为中心节点,进一步整理得:
t i,j=λ
2·(t i,j−1+t i,j+1)+λ·t i+1,j+ℎo·Δx·t fo
2λ+ℎo·Δx
2.外部角点:
建立离散方程:
ho·Δx(t fo−t i,j)+λΔy
2
t i,j+1−t i,j
Δx+λ
Δx
2
·
t i,j−1−t i,j
Δy
=0
以(i,j)为中心节点,进一步整理得:
t i,j=λ
2·(t i+1,j+t i,j−1)+ℎo·Δx·t fo
λ+ℎo·Δx
3.绝热+对流边界角点:
建立离散方程:
ho·Δy
2
·(t fo−t i,j)+λ
Δx
2
·
t i,j+1−t i,j
Δy

Δy
2
·
t i+1,j−t i,j
Δx
=0
以(i,j)为中心节点,进一步整理得:
t i,j=λ
2·(t i,j+1+t i+1,j)+ℎo·
Δy
2·t fo
λ+ℎo·
Δy
2
4.内部角点:
建立离散方程:
hi·Δx·(t fi−t i,j)+λ·Δx·t i,j+1−t i,j
Δy
+λΔy·
t i−1,j−t i,j
Δx

Δy
2
·
t i+1,j−t i,j
Δx
+λΔx
2
·
t i,j−1−t i,j
Δx
=0
以(i,j)为中心节点,进一步整理得:
t i,j=λ
2·(t i+1,j+t i,j−1)+λ(t i,j+1+t i−1,j)+ℎi·Δx·t fi
3λ+ℎi·Δx
5.绝热平直边界节点:
建立离散方程:
λΔx
2
·
t i,j+1−t i,j
Δy

Δx
2
·
t i,j−1−t i,j
Δx
+λΔy·
t i−1,j−t i,j
Δx
=0
以(i,j)为中心节点,进一步整理得:
t i,j=λ
2·(t i,j−1+t i,j+1)+λ·t i−1,j

6.对于普通内部节点:
建立离散方程:
λΔx·t i,j+1−t i,j
Δy
+λΔx·
t i,j−1−t i,j
Δy
+λΔy·
t i−1,j−t i,j
Δx
+λΔy
t i+1,j−t i,j
Δx
=0以(i,j)为中心节点,进一步整理得:
t i,j=
λ·(t i,j−1+t i,j+1+t i−1,j+t i+1,j)

等温边界条件下:等温边界下内部节点和绝热边界下的节点离散方程与上述5,6式形式相同,在等温壁面处,节点方程只需写成t i,j =t w 即可
4.方程的求解:
由上图可知,本题中有16*12=192个节点,相应地,就会有192个待求解的离散方程。

在如此高阶次的方程组下,根据目前的计算机发展水平,采用克莱姆法则求解是不现实的,因此,采用方便计算机求解的高斯—赛德尔迭代法进行迭代求解。

根据数学上的“主对角线占优”原则,在我们采用热平衡法导出差分方程时,如果每一个方程都选用导出该方程的中心节点的温度作为迭代变量,那么迭代一定收敛。

在计算过程中往往需要进行足够多的次数,迭代才能收敛。

判断收敛的方法是在相邻两次迭代值之差(或相对偏差)的绝对值足够小时,称已达到迭代收敛,迭代计算终止。

本次计算中采用绝对残差判据:
max⁡|t i
(k)
−t i
(k+1)
|≤ε
下面是本次作业所采用的程序框图:

4.方程的求解(续):
对于对流边界条件下,内壁面和外壁面的热流量可以根据对流换热公式:
ϕ=∑h·Δy·Δt+⁡∑h·Δx·Δt
在等温边界条件下,由于环境未知,无法直接在等温壁面上进行计算。

但由于稳态导热,可以借助等温壁面附近的截面(下图中标红)进行计算。

公式为:
ϕ=∑λ·Δx·Δt
Δy
+⁡∑λ·Δy·
Δt
Δx
5.计算程序源代码:(请见附件)
等温边界条件:
运算结果:
计算获得的各网格节点温度(分歧点用红色标出):
热流量:
ϕ1=60.4
ϕ2=60.4
根据“热电模拟”实验获得的各网格节点温度(分歧点用红色标出):
热流量:
ϕ1=60.35
ϕ2=60.35
温度分布图像:
x
y
t
5
10
15
20
25
30
246810121416
02
4
6
8
10
12
x
y
5
1015
20
25
30
对流边界条件:
运算结果:
热流量:
ϕ1=28.3
ϕ2=28.3
热流量:
ϕ1=28.3
ϕ2=28.1
温度分布图像:
5101520
253035x
y
t
101214
1618202224
2628
246810121416
02
4
6
810
12
x
y
10
12
14
1618
20
2224
2628。

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