50米箱梁横向计算说明书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书校核书是一个用来验证设计计算的文书，它在工程建设中具有非常重要的作用。
今天，我们将为大家分享一本关于50米高速公路钢箱梁顶推的校核计算书，希望能给您带来生动、全面和有指导意义的内容。
首先，我们需要明确的是，高速公路钢箱梁顶推是一种常用的建筑施工技术，在大型桥梁的建设中得到广泛应用。
钢箱梁顶推技术通过推进机械力，将钢箱梁逐渐从一端推向另一端，完成了整个梁体的预制和安装工作。
这种技术具有施工周期短、质量可控、环境影响小等特点，因此备受青睐。
在校核计算书中，我们需要从多个方面对50米高速公路钢箱梁顶推工程进行校核。
首先，需要对材料的力学性能进行分析和计算，确定钢材的强度、刚度以及承载能力等。
同时，还需要考虑钢箱梁的几何参数，包括梁体的截面形状、尺寸等等。
校核书还应对顶推过程中的施工参数进行全面的考虑。
例如，顶推速度、推力以及对梁体的支撑方式等等，这些因素都会对工程安全性和质量产生重要影响。
校核书会通过各种计算方法和公式，对这些参数进行分析和验证，确保施工过程中不会发生事故。
另外，针对50米高速公路钢箱梁顶推工程的地质条件也是校核的重点内容。
地基承载力和地面稳定性等因素，对于顶推工程的可行性和安全性有着直接的影响。
因此，在校核计算书中需要对地质勘察数据进行充分评估，并结合土壤力学理论，对地基的可行性进行科学分析。
此外，校核计算书还应包含对顶推设备和施工方案的评估。
例如，顶推设备的强度、稳定性和工作效率等指标，以及施工人员的培训程度和施工组织机制等因素，都会对工程的质量和进度产生重要影响。
因此，校核计算书应该对这些因素进行全面评估，并提出相应的建议和改进建议。
最后，在校核计算书中，还需要对整个钢箱梁顶推工程的经济性进行综合评估。
工程的成本、工期以及对交通影响等因素都将在校核书中得到详细分析。
通过科学的经济性评估，可以为工程方提供决策的依据，从而确保工程的合理性和可行性。
通过以上全面的校核计算，我们可以保证50米高速公路钢箱梁顶推工程在施工过程中的安全可靠性。
#50m跨连续箱梁移动支撑系统工法
50m跨连续箱梁移动支撑系统工法一、移动支撑系统主要组成部分及功能介绍：50m MSS移动支撑系统主要由牛腿、主梁、横梁、后横梁、外模及内模组成。
每一部分都配有相应的液压或机械系统。
各组成部分结构功能简介如下：（一）牛腿：牛腿为三角形结构，通过墩身预留孔附着在墩身上并用精轧螺纹拉紧。
牛腿共有三对，它的主要作用是支撑主梁，将施加在主梁上的荷载通过牛腿传递到墩身上。
每个牛腿顶部滑面上安装有推进平车。
并配有两对横向自动移动液压千斤顶、两个竖向自动液压千斤顶和一个纵向移动液压千斤顶。
主梁支撑在推进平车上。
推进平车上表面安有聚四氟乙烯滑板，通过三向液压系统使主梁在横桥向、顺桥向及标高上正确就位。
（二）主梁：移动支撑系统主梁为一对钢箱梁。
长度约为64m，分为五节。
节间用高强螺栓连接。
主梁两端设有鼻梁，每个长约为26m，起到支架向下一孔移动时的引导和承重作用。
（三）横梁：横梁为H型钢，同一断面上每对横梁间为销连接，横梁上设有销孔，以安置外模支架。
横梁通过液压系统进行竖向和横向调整。
（四）外模：外模由底板、腹板、肋板及翼缘板组成。
底板分块直接铺设在横梁上，并与横梁相对应。
每对底板沿横梁销接方向由普通螺栓连接。
腹板、肋板及翼缘板也与横梁相对应，并通过在横梁设置的模板支架及支撑来安装。
（五）内模：移动支撑系统的内模系统包括模板、电动小车、内模梁及道轨。
模板的运输及安装通过电动小车来完成。
电动小车配有液压系统，通过这些液压系统来完成内模安装及拆除。
二、移动支撑系统的组装1、牛腿的组装：牛腿呈三角形，拼装时应先做一扁担梁通过精轧螺纹将牛腿固定在墩身上，待另一只牛腿吊装到位后再用精轧螺纹将它们拉紧。
吊装牛腿时在牛腿顶面用水准仪抄平，以便使推进平车在牛腿顶面上顺利滑移。
2、主梁安装：主梁在桥下组装根据现场起吊能力可采用搭设临时支架将主梁分段吊装在牛腿和支架上。
组成整体后拆除临时支架。
也可将全部主梁组装完成后用大吨位吊机整体吊装就位。
钢箱梁设计与计算手册
钢箱梁设计与计算手册钢箱梁是一种常用的桥梁结构，具有较高的承载能力和刚度，广泛应用于公路、铁路和城市道路等领域。
在钢箱梁的设计与计算过程中，需要考虑多方面的因素，包括梁的几何形状、材料特性、荷载条件以及施工要求等。
下面将详细介绍钢箱梁的设计与计算手册。
首先，钢箱梁的设计应该满足结构强度和稳定性的要求。
设计人员需要根据梁的实际跨度、通行荷载以及所在地的地震等级，确定适当的设计荷载和抗震要求。
在进行梁的截面设计时，应根据荷载情况和结构特点，确定适当的截面形状和尺寸。
常用的截面有矩形、T形和箱形等形状，可根据具体情况选择。
其次，钢箱梁的计算要考虑其受力特点和工况情况。
在受力分析时，应考虑荷载的直接作用和间接作用，包括静力荷载、动力荷载以及温度变形等因素。
通过力学计算，可以得出梁的内力分布和变形情况，从而评估梁的受力状态和结构可行性。
计算过程中应注意梁的屈曲、扭转、刚度、稳定性等方面的问题，并采取相应的措施进行校核。
钢箱梁的材料选取也是设计中的重要环节。
一般情况下，钢箱梁采用普通碳素结构钢或高强度钢板制成。
不同材料的强度、塑性和耐久性等特性各不相同，需要根据具体要求进行选择。
同时，为了保证钢箱梁的耐久性，还需要进行防腐处理，常用的方法包括热浸镀锌、喷涂防腐涂料等。
在钢箱梁的施工过程中，需要严格按照设计要求进行施工工艺和施工控制。
施工过程中应注意梁的吊装、焊接、连接以及安装等环节，确保结构的完整性和稳定性。
同时，在施工过程中还需要进行一些必要的检测和监控，以及预处理工作，包括防护措施和施工顺序的安排等。
综上所述，钢箱梁的设计与计算手册是一个相当重要的参考工具，涵盖了梁的几何形状设计、受力分析、材料选取以及施工要求等方面。
通过合理的设计与计算，可以确保钢箱梁的结构安全可靠，满足工程的要求。
在实际设计中，需要充分考虑梁的特点和现场实际情况，灵活运用各种设计方法和计算工具，以求达到最佳设计效果。
50米连续箱梁造桥机初步设计计算书共8页word资料
50米连续箱梁造桥机初步设计计算书本设计计算涉及到的造桥机均为下承式造桥机，主梁为钢箱梁结构，导梁为钢结构，横梁采用加工的H 型钢，外模板采用大块钢模，内模采用竹胶板的结构形式。
结构形式：钢箱梁截面形式：1.6米*3.2米底板厚20mm，侧板厚15mm，采用A3钢;钢导梁截面特性：截面惯性矩也为钢箱梁的70%，A3钢；横梁型钢： H型钢，采用20mm的钢板制作，宽高为150mm*550mm，A3钢（一）短导梁造桥机计算假定：1.外模板的重量为：100 kg/m22.导梁单位长度上的重量为主梁的70%；3.模板重量均匀地分布4.在工字钢上；一、基本参数计算一）钢箱梁计算（一条主梁）q1=7.85*（1.6*0.02*2+3.16*0.0015*2）*1=1.247 T/M=12.47 kn/mI=(1.6*3.23-1.57*3.163)/12=0.240686 m4W=2I/h=2*0.240686/1.6=0.30086 m3SZ=0.03*3.16*3.16/8+1.6*0.02*3.18/2=0.088326 M3（按工字钢截面计算）SZ /IZ=0.088326/0.240686=36.7 cm二）导梁自重计算（一条）q 2=q1*70%=12.47*0.7=8.73 kn/m三）横梁自重计算q3=78.5*（0.15*0.02*2+0.55*0.02*2）=2.2 kn/m I=(0.15*0.553-0.13*0.513)/12=771162 cm4W=2I/H=2*771162/55=28042 cm3SZ=0.02*0.51*0.51/8+0.15*0.02*0.55/2 =1475.25 cm3（按工字钢截面计算）SZ /IZ=0.088646/0.240686=1/522.7 cm四）纵桥向每米的外模板重量q4=1（3.17*2+2.19*2+5.56）=16.28 kn/m五）内模计算内模重量按30 kg/m2计算q5=0.3*5.14=1.54 kn/m六）箱梁横断面混凝土分布(取平均值简化后，混凝土容重25 kn/m3)二、模板受力计算（用6mm钢板）1.箱梁腹板位置模板受力计算(不计模板自重)纵桥向荷载分布：q=65*0.4*1=26 kn/mMmax=ql2/8=0.125*26*32=29.25 kn.m由 W=Mmax/[σ]=29250/215000000=136.05 cm3f=5ql4/(384EI)≤L/400=7.5mm 得f=5ql4/(384EI)=5*29250*81/(384*210*109*I) ≤L/400=7.5mm∴I≥1.469*10-7/0.0075=1958.7 cm4根据以上结果查得用2条I16工字钢满足要求I=1130*2=2260 cm4W=141*2=282 cm3IX /SX=13.8 cm b=8.8 mm截面复核σ=Mmax/W=29250/(282*10-6)=103 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=26000*3/2/(138*2*8.8)=16.06 Mpa <[τ]=125 Mpaf=5ql4/(384EI)=5*29250*81/(384*210*109*2260*10-8) =6.5 mm≤L/400=7.5mm符合要求2.箱梁底板位置模板受力计算q=12.5*4.76+1*4.76+0.3*4.76=66.12 kn/mMmax=ql2/8=0.125*66.2*9=74.5 kn.m由 W=Mmax/[σ]=74500/215000000=346.5 cm3f=5ql4/(384EI)≤L/400=7.5mm 得f=5ql4/(384EI)=5*74500*81/(384*210*109*I) ≤L/400=7.5mm ∴I≥4988.8 cm4根据以上结果查得5条I16工字钢满足要求I=1130*5=5650 cm4W=141*5=705cm3IX /SX=13.8 cm b=8.8 mm截面复核σ=Mmax/W=74500/(705*10-6)=106 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=66120*3/2/(138*5*8.8)=16.3 Mpa <[τ]=125 Mpaf=5ql4/(384EI)=5*74500*81/(384*210*109*5650*10-8)=6.6 mm≤L/400=7.5mm符合要求3.翼板位置模板受力计算q=7.5*3.54+1*3.54=30.1 kn/mMmax=ql2/8=0.125*30.1*9=33.9 kn.m由 W=Mmax/[σ]=33900/215000000=157.7 cm3f=5ql4/(384EI)≤L/400=7.5mm 得f=5ql4/(384EI)=5*33900*81/(384*210*109*I) ≤L/400=7.5mm ∴I≥2030.5 cm4根据以上结果查得3条I16工字钢满足要求I=1130*3=3390 cm4W=141*3=423cm3IX /SX=13.8 cm b=8.8 mm截面复核σ=Mmax/W=33900/(423*10-6)=80.1 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=30100*3/2/(138*3*8.8)=12.4 Mpa <[τ]=125 Mpaf=5ql 4/(384EI)=5*33900*81/(384*210*109*3390*10-8)=5.0 mm ≤L/400=7.5mm符合要求三、主梁不同工况受力计算工况一：主梁拼装完成状态（外模板系统安装完成）R A1=（25*8.73*65.3+3*12.47*51.5+20.6*50*25-20.6*4.5*9-12.47*1*9.5-8.73*25*22.5）/50=722.2 knR B1=（59*20.6+50*8.73+12.47*4）-722.2 =980.7 knM A1=-25*8.73*(3*25/2)-12.47*3*3/2 =-3440 kn/mM b1=-25*8.73*(10+12.5)-10*12.47*5-8.13*9*4.5=-5863.4 kn/mM C1=M D1=-25*8.73*12.5=2728.13 kn/m钢箱梁抗弯、抗剪验算σ=M/W=5863.4*106/300860000=19.5 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QS X /(I X b)=577000*/(367*30)=52.4 Mpa <[τ]=125 Mpa工况二、（在第一跨浇注混凝土）R A2=3787.2 kn ↑R B2=4030.3 kn ↑M A2=M A1=-3440 kn/mM b2=M b1-105.09*9*4.5=-5863.4-4256.1=-10119.5 kn/mMC21=M D2=-25*8.73*12.5=2728.13 kn/m 跨中弯矩：M=（-3440-10119.5）/2+0.125*502*105.09=26060.88 kn.mσ=M/W=26060.88*106/300860000=86.6 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QS X /(I X b)=3626600/(367*30)=329.4 Mpa >[τ]=125 Mpa对钢箱梁要进行局部的加强工况三、（造桥机前移到悬臂最大时）RA3=211.64 kn ↑RB3=1490.14 kn ↑MA3=13*8.73*6.5=737.7 kn/mMC3=25*8.73*12.5-211.64*12=188.46 kn/mME3=12.47*3*1.5+25*8.75*15.5-211.64*15=264.39 kn/mMB3=8.73*25*37.5+12.47*1*24.5+20.6*24*12=14422.69 kn/mMD3=-25*8.73*12.5=2728.13 kn/mσ=M/W=14422.69*106/300860000=47.9 Mpa<[σ]=215 Mpaτ=QSX /(IXb)=765020/(367*30)=69.5 Mpa <[τ]=125 Mpa工况四、（浇注普通箱梁梁段时）R A4=2336.8 kn R B4=5677.52 knM A4=M A2=-3440 kn/m M B4=M B2= -10119.5 kn/m工况四中AB两点之间的荷载小于工况二中AB两点之间的荷载，因此不进行详的弯剪计算，只对B点的剪力进行计算。
2m高标准联箱梁：
2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
宽2m25.3m宽算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），25.3m宽2.0m高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚0.45m，翼板厚度为20cm。
根据不同位置采用不同的支架间距。
方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，其余空箱下按120cm （纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
方案二：箱梁横梁下60cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m 范围）按90cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，其余腹板空箱下按120cm （纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm 。
3. 支架结构材料物理力学性能竹胶板（GB/T17656-2008）：顺纹弯应力[]MPa 13=σ120vk MPa γ=弹性模量52.110a E MP =⨯其中：f -为钢材的抗拉、抗压、抗弯强度，v f -为钢材的抗剪强度，k γ-为重要度分项系数4. 支架验算计算工具选用“结构力学求解器”、材料力学相关公式。
钢箱梁设计与计算手册
钢箱梁设计与计算手册钢箱梁是一种常用的桥梁结构，具有结构简单、强度高、刚度好、抗震性能好等优点，广泛应用于大跨度、大跨径的桥梁工程中。
钢箱梁设计与计算手册是指导工程师进行钢箱梁设计和计算的重要参考资料。
本文将从钢箱梁设计与计算手册的组成、内容和应用等方面进行详细介绍。
一、钢箱梁设计与计算手册的组成钢箱梁设计与计算手册一般由以下几个部分组成：前言、第一章：概述、第二章：荷载与荷载组合、第三章：截面设计、第四章：轴力设计、第五章：剪力设计、第六章：弯矩设计、第七章：挠度设计、第八章：连接设计、第九章：抗震设计、第十章：施工工艺、附录。
二、钢箱梁设计与计算手册的内容1.概述：介绍钢箱梁结构的基本原理、特点和应用范围，包括钢箱梁的分类、材料要求和基本荷载等。
2.荷载与荷载组合：详细介绍各种标准荷载及其组合，包括静荷载、动荷载、地震荷载等。
3.截面设计：介绍钢箱梁截面的选择原则和计算方法，包括弯矩和剪力的计算及稳定性分析等。
4.轴力设计：详细介绍钢箱梁受压构件、受拉构件和压弯构件的轴力设计原理和计算方法。
5.剪力设计：介绍钢箱梁的剪力设计原理和计算方法，包括剪力分布、剪力传递机制和剪力抗力计算等。
6.弯矩设计：详细介绍钢箱梁的弯矩设计原理和计算方法，包括弯矩分布、弯矩增长机制和弯矩抗力计算等。
7.挠度设计：介绍钢箱梁的挠度设计原理和计算方法，包括挠度计算、挠度限值和挠度控制等。
8.连接设计：详细介绍钢箱梁的连接设计原理和计算方法，包括焊接连接和螺栓连接等。
9.抗震设计：介绍钢箱梁的抗震设计原理和计算方法，包括地震力计算、结构抗震措施和抗震性能评价等。
10.施工工艺：详细介绍钢箱梁的施工工艺，包括制梁、吊装、焊接、防腐等。
三、钢箱梁设计与计算手册的应用钢箱梁设计与计算手册是指导工程师进行钢箱梁设计和计算工作的重要参考资料。
工程师通过手册中的规范和计算方法，可以准确计算出钢箱梁的各项设计指标，为实际工程的建设提供技术支持。
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。
全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为K1+353.7〜K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。
本桥为双向六车道，全桥等宽。
桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。
斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150〜263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。
主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ；7、《路桥施工计算手册》；8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)；9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。
三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示:图1:临时支架布置图四、边跨临时支架计算混凝土外框面积：A 41.64m 2 混凝土镂空面积：A 4 4.4 17.6 m 2混凝土实际截面面积：A A A 41.64 17.6 24.04m 24.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取26kN/m 3，施工荷载取3kN/m 2，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ,支架顶部分配梁采用工山LJ IB亠舶II"IP IIP I Pi a I ii lli IhiIII 11 IIII.■丄-钢45a。
箱梁模板计算
北京市五环路(二期)工程1#合同C线匝道桥箱梁模板设计计算书一、说明：1、本合同工程主要为京原路立交，立交桥梁由3座主桥、8座匝道桥、1座通道桥、2座跨河桥组成。
C线匝道桥上跨五环主路，桥梁结构主要为钻孔灌注桩基础、承台、圆形墩柱、盖梁、肋板式桥台及现浇预应力混凝土连续箱梁及预制预应力混凝土T梁。
本工程设计单位为北京市市政工程设计研究院、建设单位为北京市首都发展有限责任公司、施工单位为北京鑫实路桥建设有限公司、监督单位为北京市建设工程质量监督总站市政工程监督站、监理单位为江苏华宁交通工程监理公司证结构线形顺。
为保直、美观，砼外观颜色一致，不出蜂窝麻面，我项目经理部在施工中采用大模板，并严格按照《公路桥涵施工技术规范(JTJ041-200)》及有关手册资料进行模板设计及计算。
2、本工程所用支架为常用WDJ碗扣支架，根据资料所提供的数据，Ф48×3.5钢管截面积489 mm2，允许承载力为205 N/ mm2，单位质量0.0384KN/m。
由于碗扣支架为租用，所以各种杆件须经严格挑选才能使用。
鉴于租用支架以前使用过，所以对于碗扣支架的塑性变形可忽略不计。
模板采用5cm厚木板，内衬1.2厘米厚光面复合板。
3、预拱度按设计要求设置。
二、计算荷载1、荷载：P1、模板、拱架和支架自重：木材容重：6000N/m3；P2、新浇砼容重：25KN/m3；P3、施工人员和施工材料、机具行走运输和堆方荷载：模板及直接支承模板的小棱，均布荷载取2.5Kpa，另以集中荷载2.5KN 进行验算；(1)计算直接支承模板的小棱，均布荷载取1.5Kpa；(2)计算支架立柱及支承拱架和其它结构，均布荷载取1.0Kpa。
P4、振捣砼产生的荷载(作用范围在有效压实高度之内)：(1)对于水平面模板为2.0Kpa；(2)对垂直面模板为4.0Kpa；P5、新浇砼对模板侧面的压力：(1)采用内部振捣器，根据实际灌注条件及以往施工经验，对于直径Φ150以内墩柱砼，浇注速度为V=6m/h左右，即取V=6m/h。
现浇箱梁计算说明书.
第一章概述1.1编制依据⑴《湖北省咸宁至通山高速公路两阶段施工图》；⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑺《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑻《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑼《装备式公路钢桥使用手册》；⑽《路桥施工计算手册》。
⑾《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑿《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⒀《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒁《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒂《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2编制原则突出重点、兼顾一般，安全优质、高效均衡地组织施工生产，力求做到产值、实物、形象进度三同步，确保兑现合同工期和满足业主要求。
1.3 工程概况1.3.1简述A匝道桥中心桩号为AK1+142.808。
桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱三室，箱梁高为1.4m，顶板宽15.5m，翼缘宽2.5m，底板宽10.5m，本桥平面位于半径R=400m的右偏圆曲线上，纵面位于R＝1750m凸曲线上，起讫点桩号：AK1+089.768～AK1+195.848，全桥共1联，桥跨布置为5³20m，桥长106.08m。
本桥上跨咸通高速，交叉桩号为AK1+132.808＝K5+162.942，桥梁净空不小于5.2m。
下部结构桥台采用肋板台、桩柱台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用桩基础。
0、5号桥台采用D80伸缩缝。
张公1号中桥中心桩号为LK1+649.7。
桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱六室，箱梁高为1.4m，顶板宽30m，翼缘宽2.5m，底板宽25m，本桥平面位于半径R=802.845m的右偏圆曲线上，纵面位于R＝57710m凹曲线上，起讫点桩号：LK1+619.660～LK1+679.740，全桥共1联，桥跨布置为16+22+16m，桥长60.08m。
《崇启长江公路大桥A2标50米跨连续箱梁体外索施工组织设计》
《崇启长江公路大桥A2标50米跨连续箱梁体外索施工组织设计》一、工程概况1. 工程概要崇启公路长江大桥南引桥50米跨径预应力混凝土连续箱梁共分8联，每联为6×50m，北引桥50米跨径预应力混凝土连续箱梁共分2联，每联为6×50m。
箱梁上缘梁宽15.8m，下缘梁宽7.2m，梁高3m，高跨比为1/16.67；顶板厚0.28m，底板厚0.25～0.65m，腹板厚0.4～0.7m；翼缘板端部厚0.20m，根部厚0.55m。
桥梁为全封闭双向六车道高速公路，设计车速100km/h,桥梁标准宽度33m。
本工程体外索体系应满足单根更换的要求，设计使用寿命不小于30年。
体外索用环氧涂层钢绞线，应满足GB/T21073-2007《环氧涂层七丝预应力钢绞线》标准的规定，标准抗拉强度为1860MPa，直径为φ15.2mm，公称面积为140mm2，弹性模量为1.95×105MPa。
体外索锚具规格为15-27，满足国际后张预应力协会FIP《后张预应力体系的验收和应用建议》、《体外预应力材料及体系》以及国家标准GB/T14370-2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的规定。
锚固块处采用无缝钢管成孔，满足GB/T8163-1999《结构用无缝钢管》的要求。
转向块处预埋分丝管式转向器，以确保体外索成型以及单根换索的要求。
A15-27体外索锚固结构见图1：图1 A15-27体外索锚固结构示意图工期要求：积极响应业主要求，根据设计图纸和有关施工规范规程，精心编制施工组织设计，合理制定作业程序，运用网络技术，科学策划，狠抓关键环节、关键线路，突出重点，确保主体，投入足够的人力、物力和财力, 精心组织施工，保证工期在规定的时间内完成。
工程质量要求：体外索工程质量保证优良。
主要技术要求简介：（1）所用环氧钢绞线全部符合GB/T21073-2007《环氧涂层七丝预应力钢绞线》的规定；（2）与环氧钢绞线配套的箱梁纵向体外索专用锚具性能满足国际后张预应力协会FIP《后张预应力体系的验收和应用建议》、《体外预应力材料及体系》以及GB/T14370-2007《预应力用锚具、夹具和连接器》的规定；（3）所用防腐油脂符合JG3007-93《无粘结预应力筋专用防腐油脂》的规定；（4）体外索转向器满足钢绞线单根更换的要求。
某50米桥梁计算书
第一章上部结构计算第1部分主梁计算1、设计资料1.1.结构形式：4×50+3×50米预应力混凝土连续T梁1.2.设计荷载: 城-B级1.3.设计地震烈度:Ⅵ度设防1.4.材料：1.4.1混凝土：C501.4.2.普通钢筋：设计采用R235、HRB335钢筋：R235钢筋其抗拉、压设计强度为195Mpa，其质量应符合GB13013—91；HRB335级钢筋其抗拉、压设计强度为280Mpa，其质量符合GB1499—98的规定1.4.3.钢绞线：采用公称直径15.24mm的高强度低松弛预应力钢绞线。
标准强度f P K=1860MPa，弹性模量E=1.95×105 MPa，松驰率为3.5% 。
2、设计依据2.1.《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）2.2.《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）2.3.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）。
2.4.《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022—85）。
2.5.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）。
2.6.《公路工程抗震设计规范》（JTJ004—89）。
构造形式及尺寸上部结构4×50+3×50米预应力混凝土连续T梁，其横断面尺寸：尺寸单位：厘米3、内力分析及结果采用《桥梁博士V3.0》（网络版）程序进行内力分析计算。
4.1.模型的建立模型的建立按桥梁博士中直桥设计计算建立，计算时以边梁做为计算模型计算。
边梁分64单元。
本模型为预应力混凝土A类构件。
预应力钢束：经计算调索后，预应力几何要素参见施工图中预应力钢束导线几何要素表。
施工阶段的划分：一阶段为安装：2-15 18-31 34-47 50-63单元，同时在永久荷载中模拟横隔板荷载。
二阶段：张拉正弯矩钢束1-24；三阶段：现浇湿接缝单元1 16 17 32 33 48 49 64同时张拉负弯矩钢束25-33，且在永久荷载中模拟湿接缝单元荷载。
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书一、工程概况二、计算要点1. 整体稳定性校核2. 结构荷载校核3. 箱梁横向位移校核4. 轴心受压构件校核5. 轴心受拉构件校核三、整体稳定性校核钢箱梁作为承载结构，其整体的稳定性是重要的考虑因素之一、校核时需满足以下条件：1. 满足中心线受力需要，即通过计算确定主要抗弯构件的截面尺寸和钢材强度等级。
2. 钢箱梁在施工阶段的整体稳定性满足要求，即对于整体变形、失稳等情况进行计算分析。
四、结构荷载校核钢箱梁在使用阶段需要承受各种荷载。
在校核计算中需考虑以下荷载：1. 永久荷载：包括梁自重、沥青路面、护栏等。
2. 活载荷载：包括车辆荷载、风荷载等。
3. 应力组合：根据设计规范的要求，进行相应的应力组合计算。
五、箱梁横向位移校核钢箱梁在使用过程中可能会发生横向位移，因此需进行横向位移校核。
校核时需满足以下条件：1. 结构整体的横向位移符合规范要求，保证桥梁的安全和稳定。
2. 对于钢箱梁横向位移的影响，需要考虑不同工况下的影响因素，如温度变化、交通荷载等。
3. 根据计算结果，可能需要进行一些结构的优化设计。
六、轴心受压构件校核钢箱梁在承受荷载时，其上部构件可能会受到轴心受压力。
校核时需满足以下条件：1. 根据设计要求，确定轴心受压构件的截面尺寸和材料强度等级。
2. 根据应力和应变的平衡条件，计算轴心受压构件的承载能力。
3. 校核计算结果应满足设计要求和规范规定。
七、轴心受拉构件校核钢箱梁在承受荷载时，其下部构件可能会受到轴心受拉力。
校核时需满足以下条件：1. 根据设计要求，确定轴心受拉构件的截面尺寸和材料强度等级。
2. 根据应力和应变的平衡条件，计算轴心受拉构件的承载能力。
3. 校核计算结果应满足设计要求和规范规定。
以上为对50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书的概述，校核计算需根据具体工程情况和设计要求进行详细计算。
横向力分布系数计算
看大家对横向力分布系数计算疑惑颇多，特在这里做一期横向力分布系数计算教程（本教程讲的比较粗浅，适用于新手）。
总的来说，横向力分布系数计算归结为两大类（对于新手能够遇到的）：1、预制梁（板梁、T梁、箱梁）这一类也可分为简支梁和简支转连续2、现浇梁（主要是箱梁）首先我们来讲一下现浇箱梁（上次lee_2007兄弟问了，所以先讲这个吧）在计算之前，请大家先看一下截面这是一个单箱三室跨径27+34+27米的连续梁，梁高1.55米，桥宽12.95米！！支点采用计算方法为为偏压法（刚性横梁法）mi=P/n±P×e×ai/(∑ai x ai)跨中采用计算方法为修正偏压法（大家注意两者的公式，只不过多了一个β）mi=P/n±P×e×ai×β/(∑ai x ai)β---抗扭修正系数β=1/(1+L^2×G×∑It/(12×E×∑ai^2 Ii)其中：∑It---全截面抗扭惯距Ii ---主梁抗弯惯距Ii=K Ii` K 为抗弯刚度修正系数，见后L---计算跨径G---剪切模量G=0.4E 旧规范为0.43EP---外荷载之合力e---P对桥轴线的偏心距ai--主梁I至桥轴线的距离在计算β值的时候，用到了上次课程/thread-54712-1-1.html我们讲到的计算截面几何性质中的抗弯惯矩和抗扭惯矩，可以采用midas计算抗弯和抗扭，也可以采用桥博计算抗弯，或者采用简化截面计算界面的抗扭，下面就介绍一下这种大箱梁是如何简化截面的：简化后箱梁高度按边肋中线处截面高度(1.55m)计算，悬臂比拟为等厚度板。
①矩形部分(不计中肋):计算公式:It1=4×b^2×h1^2/(2×h/t+b/t1+b/t2)其中：t,t1,t2为各板厚度h,b为板沿中心线长度h为上下板中心线距离It1=4×((8.096+7.281)/2)^2×1.34^2/(2×1.401/0.603+8.097/0.22+7.281/0.2)=5.454 m4②悬臂部分计算公式: It2=∑Cibiti3其中：ti,bi为单个矩形截面宽度、厚度Ci为矩形截面抗扭刚度系数,按下式计算:Ci=1/3×(1-0.63×ti/bi + 0.052×(ti/bi)^5)=1/3×(1-0.63×0.26/2.2+0.052×(0.26/2.2)^5)=0.309It2=2×0.309×2.2×0.26^3=0.0239 m4③截面总的抗扭惯距It= It1+ It2=5.454+0.0239=5.4779 m4大家可以用midas计算对比一下看看简化计算和实际能差多少？？先计算一下全截面的抗弯和中性轴，下面拆分主梁需要用的到采用<<桥梁博士>>V2.9版中的截面设计模块计算全截面抗弯惯距，输出结果如下：<<桥梁博士>>---截面设计系统输出文档文件: D: \27+34+27.sds文档描述: 桥梁博士截面设计调试任务标识: 组合截面几何特征任务类型: 截面几何特征计算------------------------------------------------------------截面高度: 1.55 m------------------------------------------------------------计算结果:基准材料: JTJ023-85: 50号混凝土基准弹性模量: 3.5e+04 MPa换算面积: 7.37 m2换算惯矩: 2.24 m4中性轴高度: 0.913 m沿截面高度方向5 点换算静矩(自上而下):主截面:点号: 高度(m): 静矩(m××3):1 1.55 0.02 1.16 1.773 0.775 1.834 0.388 1.585 0.0 0.0------------------------------------------------------------计算成功完成结果：I全= 2.24 m4 中性轴高度H=0.913m下面来讲一下主梁拆分的原则：将截面划分为τ梁和I梁,保持将两截面中性轴与全截面中性轴位置一致。
50米箱梁横向计算说明书
50米预应力箱梁横向设计计算一、箱梁横断面构造引桥采用多跨预应力混凝土连续梁，其标准横断面布置如图1所示，全桥采用分离式双幅单箱单室截面，桥面板内设置横向预应力，斜腹板内不设竖向预应力钢筋。
单幅箱梁跨中梁高2.8m，斜腹板宽度0.50m，底板厚度0.25m；桥面板悬臂端部厚度0.18m，悬臂根部厚度0.5m，箱室顶板跨中厚度0.25m。
为了保证荷载传递顺畅，所有的顶板、二、箱梁横向分析1．结构离散箱梁采用单箱单室截面形式，横向分析取纵桥向单位长度箱形框架考虑。
箱梁横向分析计算采用桥梁结构计算软件《qjx》进行结构分析，取箱梁为受力分析对象，共划分为54个单元和54个节点，支承形式采用简支形式，结构按施工及使用受力顺序划分为3个阶段，其箱梁结构离散图详见图2所示。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，汽车横桥向距路缘石的最小距离为0.5m ，挂车横桥向距路缘石的最小距离为1.0m ，桥面板采用双悬臂梁结构图式，计算车轮在桥面板上的分布宽度。
汽车—超20级和挂车—120的荷载主要技术指标详见表1。
桥梁设计技术规范规定，箱梁横断面位置上汽车荷载可以按1~4车道布置，其横向布置可以在悬臂板或中板上，而挂车全桥只能布置一辆，且位置一般情况下在专用车道上，因而挂车荷载仅按作用在中板上考虑。
以下仅介绍汽车荷载作用下板的有效分布宽度计算过程： （1）、悬臂板荷载有效分布宽度悬臂板上的集中荷载在垂直于板跨方向的分布宽度，按下式计算：'21b a a +=式中：—1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —'b 集中荷载通过铺装层分布于板顶的宽度外缘至腹板边的距离。
（2）、跨中板荷载有效分布宽度a) 车轮作用于板的跨中时：对于一个车轮荷载，板的有效分布宽度为：3/1L a a +=，但不小于L 32。
对于两个或几个相同车轮荷载，当一个车轮荷载计算的分布宽度有重叠时，车重取其总和，而分布宽度则按边轮分布外缘计算：3/1L d a a ++=，但不小于L d 32+。
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
一、 计算依据 1、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 2、 《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015） 3、 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） 4、 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 5、 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 6、 《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 7、 《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001） 8、 相关设计文件及施工方案 二、 工程概况 匝道桥 DK0+119.000桥位于XX苍岭云甸工业区安楚高速公路云甸互通式立交，本桥为跨越安楚高速所设，起点处与E匝道桥相接，终点处设置桥台与路基相接。上部结构设计为：跨径（2×22+20）+（4×21）+50+（2×20）米，桥宽19.5米等宽现浇钢筋混凝土连续箱梁、钢箱梁。下部构造：为双柱墩下设钻孔灌注桩，全桥桩基均按摩擦桩设计；桥台均为桩柱式桥台；桥梁总长241米(含桥台)。 D匝道第三联为单箱五室一孔简支钢箱梁，跨径为50米。箱梁全桥纵向等梁高布置，内轮廓高2.2米，外轮廓高2.230米。箱梁顶面全宽19.5米，两侧各设2.25米宽挑臂。桥梁平面位于直线上，同一横断面上梁顶、底板采用相同横坡，全桥横坡为2%的双向坡。横向共设6道纵膈板，纵膈板横向间距为3米。箱梁顶板厚16毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8毫米，板式加劲肋160×14毫米。箱梁底板厚14毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板150×8毫米，翼缘100×10毫米。边纵膈板厚为14毫米，中间纵膈板厚为12毫米，竖向共设三道160×14毫米板式加劲肋。箱内顶板加劲肋、底板加劲肋及腹板加劲肋除两端支承隔板处断开并与支承隔板焊接连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连，箱外顶板加劲肋连续穿过所有挑臂。普通隔板间沿道路中心垂直方向布置，隔板间距约为2.0米，厚12毫米，中部挖孔设100×10毫米翼缘。端支点隔板厚20毫米，全部纵向加劲肋在此断开，并与隔板以角焊缝焊
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50米预应力箱梁横向设计计算
一、箱梁横断面构造
引桥采用多跨预应力混凝土连续梁，其标准横断面布置如图1所示，全桥采用分离式双幅单箱单室截面，桥面板内设置横向预应力，斜腹板内不设竖向预应力钢筋。
单幅箱梁跨中梁高2.8m，斜腹板宽度0.50m，底板厚度0.25m；桥面板悬臂端部厚度0.18m，悬臂根部厚度0.5m，箱室顶板跨中厚度0.25m。
为了保证荷载传递顺畅，所有的顶板、
二、箱梁横向分析
1．结构离散
箱梁采用单箱单室截面形式，横向分析取纵桥向单位长度箱形框架考虑。
箱梁横向分析计算采用桥梁结构计算软件《qjx》进行结构分析，取箱梁为受力分析对象，共划分为54个单元和54个节点，支承形式采用简支形式，结构按施工及使用受力顺序划分为3个阶段，其箱梁结构离散图详见图2所示。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，汽车横桥向距路缘石的最小距离为0.5m ，挂车横桥向距路缘石的最小距离为1.0m ，桥面板采用双悬臂梁结构图式，计算车轮在桥面板上的分布宽度。
汽车—超20级和挂车—120的荷载主要技术指标详见表1。
桥梁设计技术规范规定，箱梁横断面位置上汽车荷载可以按1~4车道布置，其横向布置可以在悬臂板或中板上，而挂车全桥只能布置一辆，且位置一般情况下在专用车道上，因而挂车荷载仅按作用在中板上考虑。
以下仅介绍汽车荷载作用下板的有效分布宽度计算过程： （1）、悬臂板荷载有效分布宽度
悬臂板上的集中荷载在垂直于板跨方向的分布宽度，按下式计算：
'21b a a +=
式中：—1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —'b 集中荷载通过铺装层分布于板顶的宽度外缘至腹板边的距离。
（2）、跨中板荷载有效分布宽度
a) 车轮作用于板的跨中时：
对于一个车轮荷载，板的有效分布宽度为：
3/1L a a +=，但不小于L 3
2。
对于两个或几个相同车轮荷载，当一个车轮荷载计算的分布宽度有重叠时，车重取其总和，而分布宽度则按边轮分布外缘计算：
3/1L d a a ++=，但不小于L d 3
2
+。
式中：—1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —L 板的计算跨径；
—d 多个车轮时，外轮的中距。
b) 车轮作用于板的支承处时：
对于一个车轮荷载，板的有效分布宽度为：
t a a +=1
式中： —1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —t 板的厚度；
（3） 、车轮作用于板的支承附近处时：
在车轮荷载作用下，按支承处板的有效分布宽度45o 刚性扩散角与跨中板有效分布宽度接顺。
上述计算公式中一些参数的取值如下：
计算跨径L=L0+t=7.72+0.28=8m
a1×b1=0.46m×0.86m
根据荷载分布宽度，汽车跨中分布时，荷载冲击系数为1.3，汽车靠边分布时，冲击系数为1.254。
桥面板上车轮荷载及板的有效分布宽度示意见下图图3～5所示。
各种情况下的等效荷载如下： a)汽车情况：（图3～4）
第一组集中载（荷载跨中分布）时，等效集中荷载从左至右为
第二组集中载（荷载靠边分布）时，等效集中荷载从左至右为
b)挂车情况：（图5）
第一组集中载（荷载跨中分布）时，等效集中荷载从左至右为
单箱单室预应力混凝土箱型截面，其箱梁顶板横向预应力采用ASTM A416-92（270级）24.155j φ低松弛钢绞线，以100cm 的间距布设，采用交替单端张拉施工工艺，张拉端采用BM15-5型扁锚，非张拉端采用BM15-5固定端H 型锚。
OVM 锚固体系，其锚
下张拉控制应力为b
y k R 72.0=σ，其设计张拉吨位为937.3KN 。
预应力损失计算中孔道偏
差系数0015.0=k ，管道摩擦系数22.0=μ，一端锚具回缩量mm 6=∆，混凝土徐变终极值2=ϕ，收缩终极值4105.1-⨯=ε，钢束松弛率2.5%。
预应力张拉采用张拉吨位和钢束引伸量双控即应力和应变双控原则，其箱梁横断面桥面板预应力钢束布置详见图6所示。
施工阶段，使用阶段对箱梁结构自重、桥面铺装、桥面附属荷载、活载、预应力、混凝土收缩徐变和温度变化（日照温差取±5o C的温度场）等荷载作用下分别进行计算。
计算中按有关规范规定对不同阶段下的各种荷载进行组合。
7
第一阶段：施工阶段（结构自重＋预应力），荷载产生的正应力如图
第三阶段：使用阶段荷载按以下方式组合：
验算汽车：（荷载产生的正应力如图9～12）
第1组：恒载+第一组集中载（汽车荷载跨中分布）＋第一组温度力（升温）第2组：恒载+第一组集中载（汽车荷载跨中分布）＋第二组温度力（降温）第3组：恒载+第二组集中载（汽车荷载靠边分布）＋第一组温度力（升温）第4组：恒载+第二组集中载（汽车荷载靠边分布）＋第二组温度力（降温）
s
验算挂车：（荷载产生的正应力如图13～14）
第1组：恒载+第一组集中载（挂车荷载跨中分布）＋第一组温度力（升温）第2组：恒载+第一组集中载（挂车荷载跨中分布）＋第二组温度力（降温）
4．计算结论
综合上述结构应力可知，桥面板在施工阶段，悬臂板下缘最大拉应力0.8064MPa（节点8号处），上缘不出现拉应力；恒载和汽车以及升降温最不利组合下，其跨中不出现拉应力，腹板附近桥面板上缘最大拉应力1.5148MPa（节点10号处），下缘最大拉应力0.4929MPa（节点7号处）,仍然属于部分预应力混凝土A类构件。