157-160现浇支架计算书(终)
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书（终版）
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书（终版）现浇梁满堂和钢管柱支架计算书(终版)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m 以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
现浇段支架计算书
满堂支架模板计算书编制：审核：批准：满堂支架计算书1、梁端杆件承载力计算1、荷载为方便支架计算，将梁成如下区域：梁端横断面（1）、混凝土重量①部分： 106.6KN/m②部分：655.6KN/m（2）、模板、支架重量模板重量按0.8KN/m2计①部分：4*0.8KN/m=3.2 KN/m②部分：9×0.8KN=7.2KN/m（3）、施工人员、机具运输、堆放荷载按1.0KPa取值①部分：1×4 =4KN/m②部分：1×9 =9KN/m(4)、倾倒混凝土时冲击荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m *4=8KN/m②部分：2 KN/m×9=18KN/m（5）、振捣混凝土荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m ×4=8KN/m ②部分：2 KN/m ×9=18KN/m 2、荷载组合①部分：N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(106.6+3.2)+1.4(4+8+8)=159.76KN/m②部分： N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(665.6+7.2)+1.4(9+18+18)=970.36KN/m3、支架设计①部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置6根立杆，每根立杆承受荷载为159.76×0.6/6=15.97KN ，其自重按5KN ，总荷载为20.97KN ，小于允许荷载30KN 。
②部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置16根立杆，每根立杆承受荷载为54.86×0.6/3=32.64KN ，其自重按5KN ，总荷载为37.64KN ，小于允许荷载40KN 。
2、梁端支架基础设计按最大立杆受力设计为32.64KN ，支架立杆下设可调托座，其钢板尺寸为150×100mm ，托座下设横截面尺寸为150×100mm 的方木基础承压面积为150×600=90000mm2，地基应力KPa A N 7.362900001064.323=⨯==σ，基础碾压浇筑15cmC20混凝土，符合规范要求。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
支架现浇计算书
支架现浇计算书（全联长26.5+39.5+26.5m）1、计算依据与方案说明1.1计算依据及参考资料①《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；②《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《木结构设计规范》GBJ5-88；⑤《路桥施工计算手册》⑦《公路桥涵设计手册-基本资料》；⑧《装配式公路钢桥多用途使用手册》1.2方案与计算说明根据XX高架桥跨XX路现浇联实地情况，在不中断XX路交通的条件下，XX 高架现浇联1#~2#、3#~4#跨采用满堂式碗扣支架施工，2#~3#跨采用膺架法施工。
计算的有关材料取值如下∶1、贝雷梁贝雷片单排单层的容许承载力：788 KN/片贝雷片单排单层的容许剪力：245.2 KN/片2、钢材采用Q235弯曲应力[]MPa w 145=σ 轴向应力[]σ=140M Pa 剪应力[]τ=85M Pa 弹性模量E GPa =210 容重3/5.78m kN =γ3、木材采用针叶材A-3类木材顺纹弯曲应力[]MPa w 12=σ弯曲剪应力[]MPa 9.1=τ 弹性模量MPa E 3109⨯=容重3/5.7m kN =γ 4、钢筋混凝土容重3/26m kN =γ(现浇钢筋混凝土)2、膺架支架的计算本支架过车通道长约38米，采用52片单层单排贝雷梁作为主要承重梁，总宽度24米 ，中间采用钢管墩作为支撑点，两侧采用碗扣支架搭设作为支撑点，贝雷梁横桥向布置如图1所示，顺桥如图2所示。
图1 贝雷梁横断面图2 贝雷梁立面图2.1方木的计算1.施工动荷载取值：(1)、施工人员、机械：NQK1=2.5KN/m2(2)、砼振捣器： NQK2=2.0KN/m22静荷载计算取值：(1)内模（包括支架）：NGK1=2KN/m2(2)底模（包括木条）：NGK2=7.5×0.075+7.5×0.15×0.15/0.6+7.5×0.10×0.10/0.3=0.85KN/m23、选取计算横断面：4、通过计算该断面上方木的荷载如下图：翼缘板下的荷载：Q=0.15×26+8=11.9KN;箱室下荷载：Q=（0.42+0.25）×26+8=25.42KN;腹板下的荷载：Q=2×26+8=60KN5、方木在该荷载下支点的反力：6、方木在该荷载下的弯矩：7、方木在该荷载下的剪力：8、方木在该荷载的挠度经受力分析，每根方木最大弯应力为7.9MPa ，小于方木许弯曲应力[]MPa w 12=σ；最大剪应力为 1.88MPa ，小于剪应力[]MPa 9.1=τ，挠度为0.00026m 小于L/400=0.00288m （L 为方木的最大跨度1.15m ），满足要求。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
主梁现浇支架计算
主梁现浇支架计算计算参数及荷载取值恒载：箱梁自重按实际断面计，为保证施工安全，混凝土按一次浇注完成考虑，容重取26KN/m3。
一、主线桥16.75m标准梁碗扣支架计算（左幅第1、4、6、7、11联及右幅4、6、11联）：1、扣件钢管架计算：16.75m箱梁顶宽16.3m，底宽11.3m，悬臂长2.5m。
标准断面钢管顺桥向布置间距为0.9m，横杆步距取1.2m。
立杆计算：1、翼缘板：单侧翼缘板面积为0.792m2，重量为0.792×0.9×2.6＝1.85t，取3根，间距90cm；2、腹板：取最厚处60cm计，面积为1.65×0.6=0.99m2，重量为0.99×0.9×2.6＝2.3t，取2根，布置间距60cm；3、顶底板：5.05×0.47＝2.38m2，重为2.38×0.9×2.6＝5.6t，取4根，间距90cm。
分配梁计算：取普[10A＝12.74cm2，Wx＝39.66cm3，Ix=198.3cm4截面允许弯矩为145000×0.00003966＝5.75KN.m截面允许剪力为85000×0.001274＝108.3KN按三跨连续梁计算：以腹板处最不利为控制点，混凝土重按均布荷载作用在槽钢上，q= 0.99×26＝25.7KN/m，则每根方木受力为25.7/2=12.9KN/m,考虑模板以及施工荷载等，取q=1.3×12.9=16.77KN/m，计算模型如下（NSG2）：弯矩图：x剪力图：x变形图：x变形最大值为0.18mm ，均满足受力要求。
墩顶实心段（按2m 计算）：实心段混凝土重为97.5t ，顺桥向布置间距取60cm 一道，横桥向布置同标准段。
实心段共设3排×22根钢管，则每根钢管受力为97.5/66=1.5t ，满足受力要求。
二、主线桥20.75m 标准梁碗扣支架计算（右线第八联）：箱梁顶宽20.3m ，底宽15.3m ，悬臂长2.5m 。
现浇支架计算书
十一、现浇箱梁模板、支架验算1.总体说明文崇互通C、D、L匝道桥现浇箱梁支架采用盘扣式满堂架，架管材质采用Q345钢材，立杆直径60mm，壁厚3mm。
根据现浇箱梁结构形式，支架纵向间距0.9m，横向间距1.2m，步距1.5m，在每跨端横梁处进行加密，以墩柱为中心，两边各加密3.5m，纵向间距0.45m，横向间距1.2m。
在立杆的底部及顶部进行步距加密，步距0.5m。
横向向每1.8m设置一道斜撑，纵桥向每3.6m设置一道斜撑。
横梁采用I14工字钢，放置在横向立杆上，横梁上采用10*10cm 的方木作为分配梁，间距0.20m，底模采用15mm厚木模板。
1.1荷载种类及荷载分项系数1.1.1永久荷载：1）钢筋混凝土自重：26KN/m32）模板自重：0.3 KN/m21.1.2可变荷载1)施工人员及设备荷：3KN/㎡2）振捣混凝土产生的荷载：2 KN/m23）取荷载系数K=1.32.支架布置示意图详见附件3.模板、支架系统验算3.1模板验算箱梁底模采用木模，板厚15mm，木模方木背肋间距为20cm，所以验算模板强度采用宽200mm平面木模，荷载按最不利因素计算。
1）模板力学性能弹性模量：E=1.04×104MPa截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.53/12=7.03125cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.52/6=9.375cm3截面积：A=bh=20×1.5=30cm22）荷载取值底模q1＝0.3 KN/m2钢筋混凝土重量：q2＝26h＝26×1.3＝33.8KN/m2；施工人员及设备荷载q3＝3 KN/m2，集中荷载3 KN；倾倒、振捣混凝土产生的荷载q4＝2KN/m2方木布置示意图2)承受荷载：P=K*（q1+q2+q3+q4）=1.3*39.1=50.83KN/㎡式中;K---安全系数K=1.3q=P*b=50.83*0.2=10.166KN/m3)跨中最大弯矩2211/05083.082.0*166.108l*qlMKNM M A X===弯拉应力验算：MPaMPWMJI11][a42.510*375.910*05083.063max=≤===-ωωσσ[σw]查路桥施工计算手册表8-6得，木模弯拉应力满足要求。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）
现浇支架结构计算（加地基承载力验算）支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据：（1）《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《路桥施工计算手册》二、计算参数：工字钢截面特性钢管截面特性方木截面特性二、计算荷载：施工人员及设备荷载：q2=2.5 kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载：q3=2.0kN/m2；模板支架自重荷载：q1=3.0kN/m2；新浇筑混凝土自重荷载：q4=26 kN/m3。
三、支架系统受力验算：1．腹板处支架验算：（1）腹板底10×10方木肋条受力验算：方木的布置的跨度0.6米，间距为0.2米：q=0.2×（2.5＋2.0＋3.0＋2.7×26）=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算：M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m)W=34-22m 1067.161.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7（kN ）σw =W M max =4-1067.10.56=3593(kPa)=3.593(MPa) ＜[σg ]=11.0Mpa (合格) τ=2A 3Q max =4-101002 5.73=855kPa=0.855(MPa) ＜[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.8121.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6-64108.31091000.615.54=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) ＜400600=1.5(㎜) (合格) （2）腹板底方木（12×15㎝）分配梁受力验算：采用迈达斯梁单元建模：方木布置的跨度0.3米，间距为0.6米，荷载为自重加 1.2上层方木传力。
支架计算书(最终)DOC
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
现浇梁支架承载力计算
支架布置平面图注: 1. 支架竖向每隔0.9m布置横撑一道。
.2. 现浇梁支架步距为1.2m。
3.图中尺寸单位均以cm计.支架立杆横断面.车行天桥现浇梁支架承载力计算一 .荷载计算:取单位断面如图所示：1.钢筋砼重量：3*1.5*0.9*2.6*9.8=103.194KN（按桥墩处实心段计算）2.施工荷载及模板自重每平方米按5KN计算，则每单位断面为13.5KN。
3.支架自重：（17.31*5+14.02*5+3.97*42+2.82*12+6.45*5）*9.8/1000=3.817KN4.单位断面合力为：F合=103.194+13.5+3.817=120.511KN。
二、受力计算：根据支架结构其计算简图，支架强度、刚度计算如下：1.由图知单位断面共有5根立杆，取安全系数k=2，则实际每根杆的受力为：A=л*24*24-л*20.5*20.5=489.055mm2f= F合/5=120.511/5=24.102 KNσ=f/A=24102/489.055=49.283 Mpa支架钢材为Q235钢（A3钢），其容许抗压[σ]=205Mpa则有σ=49.283<[σ]/k=102.5 Mpa则支架强度满足要求按横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载40KN; 横杆步距为0.9m时，每根立杆设计荷载30KN计算，f均小于碗扣式支架设计荷载，支架强度亦满足要求。
2.碗扣支架刚度稳定性计算：根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得：惯性矩I Z =12.19c m4[Pcr]= л2*E I Z/（μ*L）2=л2*205*109*12.19*10-8/（1*1.2）2=171.275 KN Pcr= f=24.102 KN<[Pcr]/k=85.637 KN根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ 166-2008）》查得1.2m步距碗扣支架立杆稳定性计算N=f=24.102KN<0.423*4.89*10-4*205*106/1000=42.403KN，亦满足要求。
现浇梁支架盘扣支架计算书
附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。
主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。
盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。
10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。
10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。
现浇段支架受力计算
现浇段支架受力计算一、计算说明1、本连续梁现浇段长度为3.65m；2、现浇段端横梁1.3m长，其重量最重，桥墩帽半宽为1.7m，因此端横梁产生的重量作用于墩顶；3、除去端横梁外的2.35m的重量全部作用在支架上；二、支架计算（一）支架强度计算碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向间距为120cm时，框架立杆容许荷载[P]=30KN/根，本支架竖向间距采用120cm。
本次计算钢筋混凝土容重按26KN/m3计算。
计算采用简易计算法，取梁体最重的腹板处进行计算（其他位置的重量远远小于腹板的重量，同时其他施工荷载以及模板自重等均忽略不计）。
纵向每米长度混凝土的重量为：0.45*3.4*1.0*2.6=3.98t纵向2.35m长度混凝土的重量为：3.98t/m*2.35m=9.35t由于支架的纵横间距均为60cm，因此长度2.35m，宽度45cm的腹板重量作用在10根立杆上，每根立杆承受的重量为0.94t=9.4KN<[P]=30KN,因此，立杆强度满足要求。
（二）支架稳定性计算支架稳定按照风载验算，地区一年中最大风压力800Pa为依据，则：W=K1K2K3K4W0K1-设计风速频率换算系数，对于特殊大桥取1.0K2-风载体型系数，取1.3K3-风压高度变化系数，离地面20m之内取1.0K4-地形、地理条件系数，沿海海面及海岛取1.4W=0.8×1.0×1.3×1.0×1.4=1.5Kpa满堂支架稳定验算时，根据支架特点，以横向方向作为不稳定方向，施工中考虑支架与上部箱梁模板为一个整体，同时受到风载的影响，支架高度按最大施工高度6.0m进行计算。
S=7.65×（3.4+6.0）=71.91m2风载产生的总水平推力为F=WS=1.5×71.91=107.87KN支架与模板承受的总水平推力，考虑全部由支架剪刀撑与门架立杆连接的活动扣件承受，这里只验算活动扣件承受的摩擦力能否满足要求。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
现浇支架计算书
现浇支架计算书一、总说明本工程现浇板桥型有三种结构形式。
一种为现浇钢筋砼连续空心板：一种为预应力钢筋砼连续空心板，还有一种是预应力钢筋砼连续箱梁，根据其断面及主梁荷载情况，其梁体每平方米荷载为，现浇空心板跨中36.86kN/m2,横隔板54.17 kN/m2，预应力钢筋砼连续空心板跨中39.79 kN/m2，隔板68.54 kN/m2，由于预计应力空心板与现浇空心板结构相同，故在本计算中考虑偏于保守，采用预应力空心板及箱梁的梁体荷载进行现浇支架计算。
二、现浇梁荷载计算。
1、空心板跨中部分。
70250 1000 250s=[(0.15+0.4)×2.5×0.5+5×1.1-5×1/4×3.1415×(0.72×0.84)]×2=7.625m2 每延米空心板砼重量：G=V.r=s.1m.r=7.625×1×26=198.25KN每平方米空心板底板处荷载：q1=G/S=198.25/10=19.825 kN/m2施工荷载：q2=2.5 kN/m2振捣产生的荷载：q3=2 kN/m2倾倒砼产生的冲击荷载：q4=2 kN/m2故总的面荷载为q= q1+ q2+ q3+ q4=19.83+2.5+2+2=26.33 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=26.33×1.4=36.86Kpa2、墩顶横隔梁处：S=[(0.15+0.4)×2.5×0.5+5×1.1] ×2=12.38 m2每延米顶横隔梁砼重量：G=V.r=s.1m.r=12.38×26=321.88KN每平方米空心板底板处荷载：q1=G/S=321.88/10=32.19 kN/m2故墩顶横隔梁总的面荷载为: q= q1+ q2+ q3+ q4=38.69 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=38.69×1.4=54.14Kpa(二)预应力箱梁1、箱梁跨中部分：S=2×（0.4+0.2）×1.75 2 每延米箱梁砼重量：G=V.r= 3.79×26×1=98.54KN每平方米箱梁底板处荷载：q1=G/S=98.54/4.5=21.9 kN/m2故墩顶横隔梁总的面荷载为: q= q1+ q2+ q3+ q4=28.4 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=28.4×1.4=39.79Kpa2、箱梁墩顶横隔梁处S=2×（0.4+0.2）×1.75×0.5+4.5×1.4=7.35 m2每延米箱梁砼重量：G=V.r= 7.35×26×1=191.1KN每平方米箱梁底板处荷载：q1=G/S=191.1/4.5=42.46 kN/m2故横隔梁总的面荷载为: q= q1+ q2+ q3+ q4=48.96 kN/m2考虑到安全系数1.4，故梁面荷载q=48.93×1.4=68.54Kpa三、碗口式满堂支架计算（一）预应力连续空心板预应力连续空心板与现浇连续空心板采用同一碗口式满堂支架布设，由于在墩顶及跨中段空心板底面荷载不同，搭设碗扣支架要设两种形式，在墩顶横隔梁纵桥向6m(10排)范围内按纵桥向60cm，横向60cm，横杆步距120 cm进行布置，在跨中段按纵桥向90 cm，横向60 cm，横秆步距120 cm进行布置。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
157-160现浇支架计算书(终)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1国道主干线福州绕城公路西北段RA3-2合同段起讫桩号： K10+～K12+永丰互通主线右幅157-160号墩现浇支架设计计算书编制：审核：审批：中交路桥北方工程有限公司福州绕城高速公路RA3-2合同段项目经理部2010年6月1日目录一、结构布置形式 ................................................................................... 错误!未定义书签。
二、钢管贝雷梁式支架概述 .................................................................... 错误!未定义书签。
三、底模及纵向方木计算 ........................................................................ 错误!未定义书签。
四、157-158#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。
1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。
3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。
5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。
6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。
五、158-159#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。
1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。
3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。
5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。
6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。
六、159-160#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。
1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。
3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。
5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。
6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。
一、结构布置形式福州绕城高速公路永丰互通主线桥右幅157-160号墩现浇梁采用钢管贝雷梁式支架。
现浇箱梁为单箱5室，梁高1.8m，腹板在跨中厚50cm，端部加厚至90cm。
单幅箱梁顶板宽从21.6 m -29.12m渐变，底板宽16.6 m -24.12m渐变，翼缘板宽2.5m，现浇箱梁跨径30m。
梁式支架采用Φ螺旋焊管，壁厚有1cm和0.8cm两种，钢管平联采用[14槽钢；柱顶设置砂箱用于调整纵横坡，其上安放I45a和I40a横梁；贝雷梁在支点处设置[10加强立杆,贝雷横桥向在每一腹板下设置2-3排，贝雷顶设置I14a@0.9m的工字钢横梁，在横梁上铺设10×10方木及1.5cm 竹胶板，翼缘板荷载由钢管顶横梁承受，横梁上面搭纵向I36a工字钢，工字钢上设计φ4.8cm钢管支架支撑翼缘荷载。
二、钢管贝雷梁式支架概述以MIDAS整体建模，对梁式支架进行受力分析。
支架布置形式如下：钢管支架上部采用I14a工字钢@90cm，其上铺设10×10cm方木，每两排贝雷片间距90cm，使用90标准花窗连接，贝雷在支点处进行加强。
钢管柱顶放置2或3根I45a工字钢横梁，钢管柱采用Φ426×10mm和Φ426×8mm螺旋焊管，钢管柱纵向最大间距9.8m，用[14槽钢作为平联及斜撑。
三、底模及纵向方木计算1、荷载取值①箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m3；②模板荷载，按 KN/m2计；③施工荷载，按 KN/m2计；④混凝土振捣荷载和倾倒混凝土荷载按 KN/m2计；计算时考虑安全系数（①+②）×+（③+④）×= KN/m22、底模计算⑴ 底模拟采用15mm 竹胶板，截面性质如下：[]σ=60MPa ，[]τ=，E=×103MPa1m 宽竹胶合板的截面几何特性计算结果如下：261bh W ==37500mm33121bh I ==281250mm4⑵ 墩顶部分底模竹胶板验算 ①底模竹胶板应力验算墩顶部分底模竹胶合板简化为4×0.25米跨度的连续梁进行计算，取1m 板宽，计算模式如下：线性荷载q=×1=m由《路桥施工计算手册》查得：弯曲系数M0=，剪力系数Q0= Mmax=20l q M ••=××=·mW M max max =σ=37500000044=<[]σ=60Mpa不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.25m 计算为： Qmax=l q Q ••0=××==maxτbI s Q x ••max =bh Q max 5.1=15100099305.1⨯⨯=>[]τ=q考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径0.15m 计算为： Qmax=l q Q ••0=××==maxτbI s Q x ••max =bh Q max 5.1=151********.1⨯⨯=<[]τ=因竹胶板的柔韧性很好，而实际施工时竹胶板的净跨径为0.15m ，故采用1.5cm 竹胶板，在底部方木中心间距为25cm 时能够满足受力要求。