横向框架梁内力组合考虑地震组合
结构计算书
结构计算书要求：设计南昌市七星机械厂办公楼工程概况：本建筑为南昌七星机械厂办公楼，位于南昌市，六层刚框架结构，总建筑面积5930.56m2，底层高4.2m，其他层高3.0m，室内外高差0.45m。
满足防火要求，设俩个双跑楼梯和一个双分平行楼梯，墙体采用双层聚氨酯嘉芯墙板，屋面为不上人屋面，采用改进沥青防水，夹板保温。
结构形式为钢框架结构，设计基准期50年，雪荷载0.40kN/m^2，基本风压0.45kN/m^2，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.15g一、（1）结构布置：采用焊接工字形截面的框架梁和箱型柱，楼板采用压型钢板钢筋混凝土组合结构。
（2）工程地质条件：拟建场地地形平坦，地下水位距天然地面-1.8m处，土质分布具体情况见表1，II类场地，地震设防烈度为6度。
建筑地层一览表表1：（3）施工条件：材料为：Q235钢、16Mn钢（Q345）、钢筋：HPB235-HRB400，水泥32.5-42.5级普通硅酸盐水泥。
二、截面初选：主梁截面高度500mm,腹板宽度20mm，厚度均为20mm；次梁截面高度450mm,腹板宽度16mm，厚度均为16mm；柱截面为焊接箱形柱截面，规格为500mmX500mm，厚度为20mm。
梁柱截面图：截面特性见下表：注：t为梁翼缘厚度、箱形柱厚度。
三、结构方案概述1、设计依据本设计依据以下现行国家规范及规程设计《建筑结构荷载规范》GB 5009-2001《钢结构设计规范》GB 50017-2003《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《建筑地基基础设计规范》GB 50007-20022、结构形式及布置采用钢框架结构，框架梁采用焊接工字型截面，框架柱采用焊接箱型截面，楼板采用压型钢板钢筋混凝土组合结构，楼梯为现浇混凝土楼梯，基础采用柱下独立基础，结构布置如下图所示：3、材料选用所有构件及零件均采用Q235B，组合楼板混凝土强度等级C20，基础混凝土强度等级C25，钢筋为HRB335级及HPB235。
国开作业高层建筑结构与抗震-形成性考核四53参考（含答案）
题目：质量中心与刚度中心之间的垂直距离为扭转偏心矩。
选项A：对
选项B：错
答案：对
题目：（）在水平荷载作用下，利用材料力学公式计算内力和侧移，再考虑局部弯曲应力的影响，进行修正。
选项A：整体剪力墙
选项B：多肢剪力墙
选项C：小开口整体剪力墙
选项D：双肢剪力墙
答案：小开口整体剪力墙
题目：提高框架结构延性的基本措施有哪些？（）
选项A：“强柱弱梁”设计原则——控制塑性铰的位置
选项B：梁柱的延性设计
选项C：“强节点弱构件”设计原则
选项D：“强梁弱柱”的设计原则
选项E：墙板的延性设计
答案：“强柱弱梁”设计原则——控制塑性铰的位置, 梁柱的延性设计, “强节点弱构件”设计原则
题目：7、8度时的大跨度结构和长悬臂结构及8度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。
选项A：对
选项B：错
答案：错
题目：框架的受力行为，正确的是( )
选项A：D值法比反弯点法求得的柱抗侧移刚度大
选项B：按D值法，框架柱的反弯点位置与框架的层数有关
选项C：以反弯点法在计算柱的抗侧移刚度时考虑了节点的转动
选项D：按照D值法，线刚度大的柱上的剪力必大于线刚度小的柱上的剪力
答案：按D值法，框架柱的反弯点位置与框架的层数有关
题目：随高度增加，高层建筑结构在水平荷载下侧移增加较内力增加（）
选项A：一样
选项B：更快
选项C：更慢
选项D：无规律
答案：更快
题目：剪力墙斜截面斜拉破坏和斜压破坏比剪压破坏显得更脆性，设计中应尽量避免。
选项A：对
选项B：错。
混凝土结构设计[第三章多层框架结构]山东大学期末考试知识点复习
![混凝土结构设计[第三章多层框架结构]山东大学期末考试知识点复习](https://img.taocdn.com/s3/m/c7b59dd06f1aff00bed51eb6.png)
第三章多层框架结构1．框架结构布置框架结构应在纵、横两个方向或多个斜交方向布置形成空间框架结构。
单跨框架的耗能能力较弱，超静定次数较少，一旦柱子出现塑性铰，出现连续倒塌的可能很大，所以不宜采用单跨框架。
由于框架在纵、横两个方向都承受很大的水平力，因此应做成刚接框架结构，保证尽可能多次超静定。
相应地，为了保证纵、横两方向都有足够的承载力和刚度，框架宜采用方形、圆形、多边形或接近方形的布置方案，使两个方向和刚度都相近。
框架梁、柱轴线宜在同一个竖向平面内，尽量避免梁布置在柱的一侧，防止产生过大的偏心弯矩。
2．框架结构分类混凝土框架结构按施工方法不同分为现浇式、装配式和装配整体式。
现浇式框架结构的整体性强、抗震性能好，缺点是现场施工的工作量大、工期长、需要大量的模板。
装配式框架结构的整体性较差、抗震能力弱，但它的施工速度快、效率高，可实现标准化、工厂化和机械化生产。
装配整体式框架兼有现浇式框架和装配式框架的优点，但是节点区现场浇筑混凝土施工比较复杂。
3．框架结构承重方案按楼面竖向荷载传递路线的不同，承重框架的布置有横向框架承重、纵向框架承重和纵横向框架混合承重等几种(图13—1)。
横向框架承重方案是在横向布置承重梁而纵向往往布置较小的连系梁，这种方案比较有利于房屋室内的采光和通风。
纵向框架承重方案是在纵向布置框架承重梁，在横向布置连系梁，这种方案有利于设备管线的穿行，并可获得较高的室内净高，但是它的横向抗侧刚度较差，且进深尺寸受预制板长度的限制。
当楼面有较大荷载或楼面有较大开洞时一般采用纵横向框架混合承重方案，这种方案设计成双向梁柱抗侧力体系使框架结构具有很好的空间刚度和整体性。
4．计算单元的确定及荷载分配一般情况下，框架是一个空间受力体系，当框架间距相同、荷载相等、截面尺寸一样时，可取出一榀框架，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行计算分析(图13-2c、d)，取出来的平面框架承受图13—2(b)阴影范围内的水平荷载，竖向荷载则按楼盖结构的布置方案确定。
第七章-内力组合
第7章 框架结构的内力组合§7.1框架结构梁内力组合§7.1.1. 框架结构梁的内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。
计算结果见表7-1 横梁弯矩调幅。
由于风荷载作用下的组合与考虑地震组合相比，一般较小，对于结构设计不起控制作用，故不考虑。
只考虑以下三种组合形式： 一.由可变荷载效应控制的组合：1.2 1.4QK QKS S S =+(71)-二.由永久荷载效应控制的组合：1.35 1.40.7QK QK S S S =+⨯⨯ (72)-三.竖向荷载与水平地震作用下的组合：1.2(0.5) 1.3QK QK EK S r S S =+⨯+ (73)-具体组合过程见表7.2，其中弯矩KN.m ，剪力KN ，弯矩的上部受拉为负，剪力的产生顺时针为正。
表7-1 横梁弯矩调幅§7.1.2 梁端弯矩控制值梁的支座截面考虑了柱支撑宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，即：`/2=-⨯（7-4），M M V b式中：M为梁内力组合表中支座轴线的弯矩值；V为相应的支座剪力；b为相应的柱的宽度；计算结果见表7－3表7－3 梁端弯矩控制值§7.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按（7－5）进行调整。
()/lr vb b b n GB V M M l V η=-+ （7－5）式中：n l 为梁的净跨；GB V ：为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；,l r b b M M ：分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；vb η：为梁端剪力增大系数，对于二级框架取1.2 计算结果见表7－4§7.2框架结构柱的内力组合§7.2.1框架结构柱的内力组合柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。
内力组合
框架梁内力组合考虑了三种内力组合，wk Gk 4S .12S .1 这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。
对于活荷载作用下的跨中弯矩M 还乘以弯矩调幅系数1.1，再进行内力组合。
各层梁的内力组合结果见表。
表中Gk S ，Qk S 两列中的梁端弯矩M 为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.9）。
框架柱内力组合框架柱在恒荷载、活荷载作用下的轴力应包括纵向框架梁、横向框架梁传来的剪力和框架传来的剪力和框架柱自重。
框架梁内力组合表梁 截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活1.2恒 +1.4活 +1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2B2 E2B2M -43.21 -4.45 -1.47 -62.69 -59.32 -58.27V 37.93 13.32 0.13 64.26 64.27 58.75跨中 M 92.46 31.59 0.23 155.78 155.37 142.23B2E2M -94.17 -15.27 -1.01 -142.09 -135.23 -129.38V 69.39 15.98 0.19 109.34 105.80 99.19 B2A2 B2A2M -74.03 -14.60 -0.46 -114.25 -109.66 -103.79V 51.78 12.34 0.25 82.00 79.62 74.58跨中 M 16.15 6.74 0.51 28.41 29.24 26.70A2B2M -23.99 -5.73 -1.47 -38.00 -38.04 -36.46V 35.10 9.38 0.08 56.58 55.32 51.42 E1B1 E1B1M -71.53 -5.41 -6.10 -101.87 -98.53 -99.68V 90.99 13.39 0.46 135.96 128.32 122.95跨中 M 137.18 30.88 1.17 215.46 208.83 196.52B1E1M -166.57 -15.61 -3.76 -240.17 -224.90 -220.45V 114.45 15.91 0.75 170.10 160.24 153.98 B1A1 B1A1M -139.07 -15.08 -2.34 -202.52 -189.96 -184.94V 96.88 11.03 1.02 141.60 132.55 128.49跨中 M 63.43 16.10 1.88 101.41 100.24 94.53A1B1M -46.24 -6.94 -4.63 -69.23 -69.09 -68.77V 65.93 8.32 0.39 97.16 91.09 87.82框架柱内力组合表柱截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载 1.35恒+1.4x0.7活 1.2恒+1.4活+1.4x0.6风 1.2恒+1.4x0.7活+1.4风E2E1上M 43.21 4.45 1.47 62.69 59.32 58.27 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 下 M 48.68 3.74 1.47 69.38 64.89 64.14 N 59.19 13.32 0.13 92.96 89.79 84.26 E1E0上M 22.86 1.67 4.63 32.50 33.66 35.55 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 下 M 11.43 0.84 9.26 16.25 22.67 27.50 N 190.57 26.71 0.59 283.45 266.57 255.69 B2B1上M 20.13 0.66 1.47 27.82 26.31 26.86 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 下 M 18.90 0.38 1.47 25.89 24.45 25.11 N 146.63 28.32 0.43 225.70 215.97 204.31 B1B0上M 8.60 0.15 4.63 11.76 14.42 16.95 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 下 M 4.30 0.08 9.26 5.88 13.05 18.20 N 384.78 55.26 2.20 573.61 540.95 518.97 A2A1上M 23.99 5.73 1.47 38.00 38.04 36.46 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 下 M 31.86 5.15 1.47 48.06 46.68 45.34 N 56.38 9.38 0.08 85.31 80.86 76.96 A1A0上M 14.35 1.77 4.63 21.11 23.59 25.44 N 162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44 下M 7.18 0.09 9.26 9.78 16.52 21.67 N162.86 17.70 0.47 237.21 220.61 213.44截面设计1框架梁配筋计算21c C 30,H R B335α=1.0,f =14.3N /m m ,混凝土钢筋级，22t y f =1.43N/mm ,f =300N/mm ,ξ=0.550由于计算过程较复杂，在框架梁截面设计时，一般近似将框架梁视为矩形.E2B2梁 bxh=250x650（1）跨中正截面m ax 155.78.M K N m =062221040,65040610155.78100.117N /m m ,1.014.3250610s s s c f m m h h m m Mf b h αααα'==-=-=⨯===⨯⨯⨯10.1250.550bξξ=-=<=2s 1010.12514.3250610A /909300c f y f b h f m mξα'⨯⨯⨯⨯===验算适用条件：9090.59%0.2%250610s oA b h ρ===>⨯⨯满足要求。
(整理)荷载效应及地震作用效应组合仅供参考
8 荷载效应效应组合本设计所应用到的用于承载能力极限状态下的内力组合公式如下： ①无地震时，由可变荷载效应控制的组合： G GK Q Q QK W W WK S S S S γψγψγ=++式中 S —结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值； r G 、r Q 、r W —永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数；ΨQ 、ΨW —楼面活荷载和风荷载的组合系数，当为第一可变荷载时取1。
S GK 、S Qk 、S Wk —永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。
②无地震时，由永久荷载效应控制的组合(根据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 [2]第3.2.3条注3，水平风荷载不参与组合。
但2006版规范中取消了此注，即水平风荷载参与组合，当风荷载效应不大时也可忽略之。
)：？G GK Q Q QK S S S γψγ=+③有地震时，即重力荷载与水平地震作用的组合：G GE Eh Ehk S S S γγ=+式中 S —结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值； r G 、r Eh —重力荷载、水平地震作用的分项系数； S GE 、S Eh —重力荷载代表值、水平地震作用标准值。
用于正常使用极限状态下的内力组合(标准组合)公式如下： GK Q QK W WK S S S S ψψ=++8.1控制截面及最不利内力类型8.1.1构件的控制截面框架梁的控制截面是支座截面和跨中截面。
在支座截面处，一般产生最大负弯矩(max M -)和最大剪力(m ax V )(水平荷载作用下还有正弯矩产生，故也要注意组合可能出现的正弯矩）；跨间截面则是最大正弯矩(max M +)作用处(也要注意组合可能出现的负弯矩)。
因此，框架梁的最不利内力为：梁端截面：max M +、max M -、m ax V 梁跨间截面：max M +由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，因此，在求该处的最不利内力时，应根据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力，即：/2M M Vb '=-/2V V qb '=-式中 M '—柱边缘处梁截面的弯矩标准值；V '—柱边缘处梁截面的剪力标准值；M —梁柱中线交点处的弯矩标准值；V —与M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；b —柱截面高度；q —梁单位长度的均布荷载标准值。
毕业设计指导书(框架结构设计)-内力计算及组合
计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正，如图3-6。
图 3-6 杆端及节点弯矩正方向
1）横梁固端弯矩：
（1）顶层横梁
自重作用：
板传来的恒载作用：
（2）二～四层横梁
自重作用：
板传来的恒载作用：
2）纵梁引起柱端附加弯矩：（本例中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）
顶层外纵梁
相交于同一点的多个杆件中的某一杆件，其在该节点的弯矩分配系数的计算过程为：
（1）确定各杆件在该节点的转动刚度
杆件的转动刚度与杆件远端的约束形式有关，如图3-1：
（a）杆件在节点A处的转动刚度
（b）某节点各杆件弯矩分配系数
图 3-1 A节点弯矩分配系数（图中 ）
（2）计算弯矩分配系数μ
（3）相交于一点杆件间的弯矩分配
（3）求某柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩——该柱右侧跨的上、下邻层横梁布置活荷载，然后隔跨布置，其它层按同跨隔层布置（图3-4c）；
当活荷载作用相对较小时，常先按满布活荷载计算内力，然后对计算内力进行调整的近似简化法，调整系数：跨中弯矩1.1～1.2，支座弯矩1.0。
（a）（b） （c）
图 3-4 竖向活荷载最不利布置
∑Mik/l
V1/A=gl/2+u-∑Mik/l
M=gl/2*l/4+u*1.05-MAB-V1/A*l/2
4
21.9
4.08
2.25
6
12.24
41.06
-30.54
2.55
50.75
-60.24
3
16.61
4.08
2.25
6
12.24
31.14
内力组合计算书
内力组合《抗震规范》第条规定如下。
截面抗震验算结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：G GE Eh Ehk Ev Evk w w wkS S S S S γγγψγ=+++ （）式中： S ——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；γG ——重力荷载分项系数，一般情况应采用，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于； γEh 、γEv ——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表 采用； γw ——风荷载分项系数，应采用；s GE ——重力荷载代表值的效应，有吊车时尚应包括悬吊物重力标准值的效应； s Ehk ——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数； s Evk ——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数； s wk ——风荷载标准值的效应 ；ψw ——风荷载组合值系数，一般结构取，风荷载起控制作用的高层建筑应采用。
注：本规范一般略去表示水平方向的下标。
表 地震作用分项系数结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：RE RS γ=式中： γRE ——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表采用；R ——结构构件承载力设计值。
表 承载力抗震调整系数当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调整系数均宜采用。
本次毕业设计，各截面不同内力的承载力抗震调整系数取值如下表结构安全等级设为二级，故结构重要性系数为0 1.0γ=根据《建筑结构荷载规范》和《建筑抗震设计规范》，组合三种工况：恒荷载控制下、活荷载控制下和有地震作用参加的组合。
其具体组合方法如下： 恒荷载控制下：Gk Qk S 1.35S 1.40.7S =+⨯ 活荷载控制下：Gk Qk S 1.2S 1.4S =+有地震作用参加的：Gk Qk Ehk S 1.2(S 0.5S ) 1.3S =+± Gk Qk Ehk S 1.0(S 0.5S ) 1.3S =+±对柱进行非抗震内力组合时，根据规范，对活载布置计算的荷载进行折减，折减系数由上而下分别为，，，，。
框架结构设计计算步骤(参考)
框架结构毕业设计内力计算步骤（仅供参考，配筋计算不在内）一．进行结构方案比较，选定结构方案，进行结构布置1. 结构选型：在建筑设计的基础上，从抗震要求方面、房屋总高度、层数、柱最大间距等，说明为何选用框架结构，而不采用框剪结构、内框架结构、剪力墙结构以及砖混结构。
2. 楼盖结构方案比较：确定承重方案，进行结构布置，比较选用现浇板及预制板的不同点，画出三种以上结构平面布置草图，比较后全组共同确定一种方案，画出结构平面布置图，进行编号对框架负载面积基本相同的编同一个号：“KJ-X ”；连续梁用“L-X ”表示；现浇板用“B-X ”表示；构造柱用“GZ-X ”表示；预制板放在选板后再补画，其他见结构参考图。
二．初步选择梁柱截面尺寸及材料强度等级1． 确定梁柱剪力墙截面尺寸 （1）梁1）框架梁：b b b h b l h )31~21()121~81(==按抗震要求：42120041≥≥≥≥bnc b b b b h l b b mmb h b 荷载大（一般指活荷大或负荷面积大），取大值。
2）连续梁：b b b h b l h )31~21()181~121(==另外，确定梁宽时，尽量与填充墙厚度相同，可使室内不见梁棱角，纵向框架梁还要考虑下皮最好与窗上口标高相同，以免再设过梁。
（2）现浇板及预制板现浇板厚：工业建筑：;80mm h ≥ 连续单向板：40l h ≥；双向板：50l h ≥； （3）柱截面尺寸：;300mm b c ≥柱净高与截面高度之比4≥cnh H ； 截面积cc f NA )55.0~45.0(≥；式中N 为首层柱根估算轴力设计值，计算方法如下：对于中柱与边柱，分别找出负荷面积最大的柱，算出一层楼面的面荷载，假设屋面荷载同楼面荷载，用此荷载乘以层数再乘以负荷面积，即为所求N 。
柱自重略去不计，各层Ac 宜相同。
2． 确定材料强度等级钢筋：按抗震要求，确定纵筋与箍筋级别；混凝土：按抗震要求，并考虑现浇板砼质量，经济确定砼强度等级，考虑首层较高，变形较大，可适当提高砼强度等级。
框架结构梁柱内力组合计算表(精选)
荷载种类
活载
风载
左风
右风
4
2.17 0.95 -1.75 0.95 -1.19 -3.16 -5.39 2.17 -5.39 1.61 0.82 1.91 -1.70 1.91 -0.76 -3.16 -10.86 1.81 -10.86 1.35 0.42 2.72 -1.79 2.72 -0.67 -2.46 -17.46 0.79 -17.46 0.99 -0.55 3.21 -0.80
-49.44 47.96 40.50 -53.64 -52.05 -24.71 12.14 -15.88 -31.52 -7.67 -54.84 40.67 25.70 -44.23 -36.95 -16.99 16.39 -3.04 -17.05 0.55 -59.55 46.40 11.63 -35.65 -36.76 -24.49 0.68 -4.19 -24.47 -0.68 -59.03 45.16 8.81 -49.63 -36.92 -19.98 32.63 -7.61
-2.00
2.09 -0.57 0.47 0.81 -0.45 2.00 -1.90 0.00 6.79 -1.29 4.00 1.29 1.09 2.79 -1.29 6.35 -6.05 0.00 6.35 -6.05 8.45 -2.20 1.84 4.77 -2.20 10.85 -5.17 0.00 10.85 -5.17 11.94 -2.86 3.36 5.23 -2.86 5.23 -11.31 0.00
0.97 -3.31 3.83 6.10 -8.65 13.77 -13.11 0.00 13.77 -19.07 31.67 -7.99 15.44 16.23 -7.99 36.78 -35.03 0.00 36.78 -35.03 46.34 -13.31 11.51 23.22 -13.31 52.65 -50.14 0.00 52.65 -50.14 58.97 -7.76 14.40 30.17 -7.76 68.40 -65.14 0.00
5-3 框架结构抗震设计
黏土砖的容重：19KN/m3
同上列表：
墙 体 女儿墙 底层纵墙
每片面积 高×宽=
片数 每层片数×层数
重量
底层横墙
其他层纵墙 其他层横墙
7、荷载分层总汇
屋面重力荷载代表值
Gi=屋面恒载+50%屋面活荷载+纵横梁自重+楼面下半 层的柱及纵横墙自重； 各楼层重力荷载代表值 Gi=楼面恒荷载+50%楼面活荷载+纵横梁自重+楼面上 下各半层的柱及纵横墙自重； 总重力荷载代表值
五、确定计算简图、选取计算单元 1、画出水平计算简图，标注框架编号（横向为1、
2、3-----，纵向为A、B、C---）、框架梁编号（材 料、截面和跨度相同的编同一号），确定梁的计算 跨度。 2、选取计算单元（所需计算的一榀或几榀框架）， 画出计算简图，标出计算跨度、柱的计算高度，并 对柱编号（材料、截面和高度相同的编同一号）。
kc
b
（底层）
0 .5 K 2K
12k c h2
根 数
中柱 底 层 边柱
D
中柱 边柱
其 他 层
D
第四步、计算横向框架自振周期
能量法计算框架的自振周期
T1 2 T
i 1 n
Gi ui
n
2
i 1
Gi ui
式中 ui ——将各质点的重力荷载Gi视为水平力所产生的质
右 kb 左 （M c上 M c下 ) 右 kb kb
右 Mb
对边柱节点：
Mb M
上 c
M
下 c
列表计算：
边柱处 层 号 …
中 柱 处
一二级注册结构工程师专业部分分类真题混凝土结构(二)_真题-无答案
一、二级注册结构工程师专业部分分类真题混凝土结构(二)(总分100,考试时间90分钟)单项选择题某一设有吊车的单层厂房柱(屋盖为刚性屋盖)，上柱长Hu=3.6m，下柱长Hl=11.5m，上下柱的截面尺寸如图所示。
对称配筋，as==40mm，混凝土强度等级C25，纵向受力钢筋HRB335。
当考虑横向水平地震组合时，在排架方向的最不利内力组合设计值：上柱M=112.OkN·m，N=236kN；下柱M=760kN·m，N=14.O0kN。
1. 上、下柱承载力抗震调整系数当进行正截面承载力计算时，试问：该上、下柱承载力抗震调整系数γRE，席与下列何组数值最为接近?A.0.75，0.75 B.0.75，0.80 C.0.80，0.75D.0.80，0.802. 上柱在排架方向考虑二阶弯矩影响的轴压力偏心矩增大系数若该柱上柱的截面曲率修正系数ζ1=1.0，构件长细比对截面曲率的影响系数①ζ2=0.97，。
试问：上柱在排架方向考虑二阶弯矩影响的轴压力偏心矩增大系数η，应与下列何项数值最为接近?A.1.16 B.1.26 C.1.66D.1.823. 采用对称配筋时，该下柱的最小纵向配筋面积若该柱下柱的偏心矩增大系数①η=1.2，承载力抗震调整系数γRE=0.8，已经求得相对界限受压区高度ξb=0.55，初始偏心距ei=573mm，混凝土受压区高度x=235.3mm。
试问：当采用对称配筋时，该下柱的最小纵向配筋面积As=(mm2)，应与下列何项数值最为接近?A.940 B.1453 C.1619 D.21894. 抗震设防烈度为7度，何项非结构构件可不进行抗震验算某地区抗震设防烈度为7度，下列何项非结构构件可不进行抗震验算?A.玻璃幕墙及幕墙的连接 B.悬挂重物的支座及其连接 C.电梯提升设备的锚固件 D.建筑附属设备自重超过1.8kN或其体系自振周期大于0.1s的设备支架、基座及其锚固钢筋混凝土单跨梁的截面及配筋如图所示。
竖向荷载作用下框架结构的内力计算计算书3：正文6-11章
第6章竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1计算单元的确定取7轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为2.75m，如图6.1所示。
传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。
由于纵向框架的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。
图6.1 计算单元6.2 竖向荷载计算6.2.1恒荷计算1.1-5层荷载计算：梁自重：梁AB=2.1kN/m梁BD=2.1kN/m梁DE=2.1kN/m挑梁=0.525kN/m板传递给梁的梯形及三角形荷载：板AB（左）=3.742kN/m×1.35m=5.05kN/m板AB（右）=3.742kN/m×1.5m=5.61kN/m板BD（左）=3.742kN/m×1.95m=7.29kN/m板BD（右）=3.742kN/m×2.1m=7.85kN/m板DE（左）=3.742kN/m×1.35m=5.05kN/m板DE（右）=3.742kN/m×1.4m=5.24kN/m悬挑部分的板为单向板，所以直接传递给梁的恒荷载为零墙自重：墙AB =2.12×2.4=5.09kN/m墙BD =2.12×2.4=5.09kN/m墙DE =2.12×2.4=5.09kN/m墙悬挑=2.12×2.6=5.51kN/m恒载：梁自重+板传荷载+墙自重挑梁=梁自重+墙自重柱的集中力：A 3.740.50.5 2.71.350.531.5 2.850.525 2.375 2.6 2.8526.78kNP=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=（）＋＋B 3.740.50.5 2.7 1.350.53 1.5 2.850.5250.5 3.743.150.750.50.5 1.95 1.950.5 2.1 3.9 2.12 2.6 2.8538.31k NP =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋（） D 3.740.50.5 2.71.350.5 2.81.4 2.750.5250.5 3.743.150.750.50.5 1.951.950.5 2.1 3.5 2.12 2.6 2.7536.31kNP =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋（） E 3.740.50.5 2.71.350.5 2.81.4 2.750.5250.5 3.740.65 5.52.375 2.6 2.8532.8kNP =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋E 0.5 3.740.65 5.5 2.750.525 2.375110.5kN P -=⨯⨯⨯⨯+⨯=＋柱所受集中力产生的弯矩：A 26.78(0.450.2)/2 3.35kN m M =⨯-=⋅B 0kN m M =⋅D 36.31(0.450.2)/2 4.45kN m M =⨯-=⋅E 32.8(0.450.2)/2 4.1kN m M =⨯-=⋅ 2.6层荷载计算：梁自重：梁AB=2.1kN/m梁BD=2.1 kN/m 梁DE=2.1kN/m挑梁=0.525 kN/m板传递给梁的梯形及三角形荷载： 板AB （左）=3.742kN/m ×1.35m=5.05kN/m 板AB （右）=3.742kN/m ×1.5m=5.61kN/m 板BD （左）=3.742kN/m ×1.95m=7.29kN/m 板BD （右）=3.742kN/m ×2.1m=7.85kN/m 板DE （左）=3.742kN/m ×1.35m=5.05kN/m 板DE （右）=3.742kN/m ×1.4m=5.24kN/m 悬挑部分的板为单向板，所以直接传递给梁的恒荷载为零 墙自重: 墙AB =2.12×1.925=4.081kN/m墙BD =2.12×3.36=7.12kN/m 墙DE =2.12×1.725=3.657kN/m恒载：梁自重+板传荷载+墙自重挑梁=梁自重 柱的集中力 A 3.740.50.5 2.71.350.531.5 2.850.525 2.3750.6 2.8513.17kN P =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=（）＋＋ B 3.740.50.5 2.71.350.531.5 2.850.5250.5 3.74 3.150.750.50.51.951.950.5 2.1 3.922.6kN P =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋（） D 3.740.50.5 2.71.350.5 2.81.4 2.750.5250.5 3.74 3.150.750.50.51.951.950.5 2.1 3.521.15kN P =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋（） E 3.740.50.5 2.71.350.5 2.81.4 2.750.5250.5 3.740.65 5.5 2.375 0.6 2.8519.26 kNP =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋-E 0.5 3.740.65 5.5 2.750.5258.13kN P =⨯⨯⨯⨯=＋柱所受集中力产生的弯矩：A 13.17(0.450.2)/2 1.65kN m M =⨯-=⋅B 0kN m M =⋅D 21.15(0.450.2)/2 2.64kN m M =⨯-=⋅E 19.26(0.450.2)/2 2.41kN m M =⨯-=⋅ 3.顶层荷载计算：梁自重：梁AB=2.35 kN/m 梁BD=2.35 kN/m 梁DE=2.35 kN/m板传递给梁的梯形及三角形荷载： 板AB （左）=5.192kN/m ×1.35m=7.01kN/m 板AB （右）=5.192kN/m ×1.5m=7.79kN/m 板BD （左）= 5.192kN/m ×1.95m=7.29kN/m 板BD （右）= 5.192kN/m ×2.1m=10.9kN/m 板DE （左）= 5.192kN/m ×1.35m=7.01kN/m 板DE （右）= 5.192kN/m ×1.4m=7.27kN/m 悬挑部分的板为单向板，所以直接传递给梁的恒荷载为零柱的集中力： A 5.190.50.5 2.71.350.531.5 2.850.5251.1212.24kN P =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=（）＋ B 5.190.50.5 2.7 1.350.53 1.5 2.850.525 1.120.55.19 3.15 0.750.50.51.951.950.5 2.1 3.915.83kN P =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋（） D 5.190.50.5 2.71.350.5 2.81.4 2.750.5251.120.5 5.19 3.150.750.50.51.951.950.5 2.1 3.528.97kNP =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（）＋＋（） E 5.190.50.5 2.7 1.350.5 2.8 1.49.82k NP =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=（）柱所受集中力产生的弯矩：A 12.24(0.450.2)/2 1.53kN m M =⨯-=⋅B 0kN m M =⋅ D 28.97(0.450.2)/2 3.62kN m M =⨯-=⋅ E 9.82(0.450.2)/2 1.23kN m M =⨯-=⋅6.2.2 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上活载为板传递给梁的荷载。
内力组合及内力调整
7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
荷载效应及地震作用效应组合(仅供参考)
8 荷载效应效应组合本设计所应用到的用于承载能力极限状态下的内力组合公式如下： ①无地震时，由可变荷载效应控制的组合： G GK Q Q QK W W WK S S S S γψγψγ=++式中 S —结构构件荷载效应组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值； r G 、r Q 、r W —永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数；ΨQ 、ΨW —楼面活荷载和风荷载的组合系数，当为第一可变荷载时取1。
S GK 、S Qk 、S Wk —永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。
②无地震时，由永久荷载效应控制的组合(根据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001 [2]第3.2.3条注3，水平风荷载不参与组合。
但2006版规范中取消了此注，即水平风荷载参与组合，当风荷载效应不大时也可忽略之。
)：？G GK Q Q QK S S S γψγ=+③有地震时，即重力荷载与水平地震作用的组合：G GE Eh Ehk S S S γγ=+式中 S —结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值； r G 、r Eh —重力荷载、水平地震作用的分项系数； S GE 、S Eh —重力荷载代表值、水平地震作用标准值。
用于正常使用极限状态下的内力组合(标准组合)公式如下：？ GK Q QK W WK S S S S ψψ=++8.1控制截面及最不利内力类型8.1.1构件的控制截面框架梁的控制截面是支座截面和跨中截面。
在支座截面处，一般产生最大负弯矩(max M -)和最大剪力(m ax V )(水平荷载作用下还有正弯矩产生，故也要注意组合可能出现的正弯矩）；跨间截面则是最大正弯矩(max M +)作用处(也要注意组合可能出现的负弯矩)。
因此，框架梁的最不利内力为：梁端截面：max M +、max M -、m ax V 梁跨间截面：max M +由于内力分析的结果是轴线位置处的内力，而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处，因此，在求该处的最不利内力时，应根据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力，即：/2M M Vb '=-/2V V qb '=-式中 M '—柱边缘处梁截面的弯矩标准值；V '—柱边缘处梁截面的剪力标准值；M —梁柱中线交点处的弯矩标准值；V —与M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；b —柱截面高度；q —梁单位长度的均布荷载标准值。
地震作用内力组合
表 7.2 横向框架梁内力组合 ( 地震组合)黄色为自己填写荷载种类内力组合层数跨截面内力恒荷载活荷载风荷载 1.3S GK+左向右向 1.5S QK跨左M(kN ·m)-23.61 -11.49 -6.30 6.30 -47.93AB V(kN)-56.77 -0.69 -2.37 2.37 -74.84 跨中M(kN ·m)-70.43 -16.37 0.91 -0.91 -116.11跨右M(kN ·m)22.73 10.68 4.48 -4.48 45.57 V(kN)-56.59 -0.69 -2.37 2.37 -74.60跨左M(kN ·m)-5.25 -1.47 -2.83 2.83 -9.036.00 BC V(kN)-2.19 -3.20 -3.80 3.80 -7.65跨中M(kN ·m) 3.54 -0.11 0.00 0.00 4.45跨右M(kN ·m) 5.25 1.47 2.83 -2.83 9.03 V(kN)-2.19 -3.20 -3.80 3.80 -7.65跨左M(kN ·m)-22.72 -10.68 -4.48 4.48 -45.56CD V(kN)-56.59 -0.69 -2.37 2.37 -74.60 跨中M(kN ·m)-70.44 -16.37 -0.91 0.91 -116.12跨右M(kN ·m)23.60 11.49 6.30 -6.30 47.92 V(kN)-57.02 -0.69 -2.37 2.37 -75.16跨左M(kN ·m)-29.18 -12.50 -13.70 13.70 -56.68 V(kN)-54.45 -3.79 -5.47 5.47 -76.47AB跨中M(kN ·m)-61.42 -15.30 1.25 -1.25 -102.79跨右M(kN ·m)27.08 11.81 11.20 -11.20 52.92 V(kN)-54.01 -3.79 -5.47 5.47 -75.90跨左M(kN ·m)-3.11 0.79 -7.00 7.00 -2.86 V(kN)-2.19 -8.80 -9.40 9.40 -16.055.00 BC跨中M(kN ·m) 1.40 -0.79 0.00 0.00 0.64跨右M(kN ·m) 3.11 -0.79 7.00 -7.00 2.86 V(kN)-2.19 -8.80 -9.40 9.40 -16.05跨左M(kN ·m)-27.08 -11.81 -11.20 11.20 -52.92 V(kN)-54.01 -3.79 -5.47 5.47 -75.90CD跨中M(kN ·m)-61.42 -15.30 -1.25 1.25 -102.79跨右M(kN ·m)29.18 12.50 13.70 -13.70 56.68V(kN)-54.45 -3.79 -5.47 5.47 -76.47 荷载种类内力组合层数跨截面内力恒荷活荷风荷载 1.3S GK+载载左向右向 1.5S QK跨左M(kN ·m)-28.00 -11.22 -22.47 22.47 -53.23AB V(kN)-54.42 -7.25 -8.93 8.93 -81.62 跨中M(kN ·m)-62.49 -16.57 2.17 -2.17 -106.08跨右M(kN ·m)26.13 10.55 18.14 -18.14 49.79 V(kN)-54.04 -7.25 -8.93 8.93 -81.13跨左M(kN ·m)-3.49 2.28 -11.35 11.35 -1.124.00 BC V(kN)-2.19 -14.63 -15.23 15.23 -24.79跨中M(kN ·m) 1.78 0.70 0.00 0.00 3.37跨右M(kN ·m) 3.49 -2.28 11.35 -11.35 1.12 V(kN)-2.19 -14.63 -15.20 15.20 -24.79跨左M(kN ·m)-26.12 -10.55 -18.14 18.14 -49.78CD V(kN)-54.04 -7.25 -8.93 8.93 -81.13 跨中M(kN ·m)-62.49 -16.57 -2.17 2.17 -106.08跨右M(kN ·m)28.00 11.22 22.47 -22.47 53.23 V(kN)-54.42 -7.25 -8.93 8.93 -81.62跨左M(kN ·m)-28.01 -10.21 -32.22 32.22 -51.73 V(kN)-54.41 -10.92 -12.60 12.60 -87.11AB跨中M(kN ·m)-62.41 -18.01 4.00 -4.00 -108.13跨右M(kN ·m)26.28 8.68 24.22 -24.22 47.18 V(kN)-54.03 -14.23 -15.91 15.91 -91.58跨左M(kN ·m)-3.43 3.92 -15.76 15.76 1.42 V(kN)-2.19 -20.55 -21.15 21.15 -33.673.00 BC跨中M(kN ·m) 1.72 2.34 0.00 0.00 5.76跨右M(kN ·m) 3.43 -3.92 15.76 -15.76 -1.42 V(kN)-2.19 -20.55 -21.15 21.15 -33.67跨左M(kN ·m)-26.28 -9.59 -25.13 25.13 -48.55 V(kN)-54.03 -10.92 -12.60 12.60 -86.62CD跨中M(kN ·m)-62.31 -17.53 -3.55 3.55 -107.29跨右M(kN ·m)28.20 10.26 32.22 -32.22 52.05V(kN)-54.43 -10.92 -12.60 12.60 -87.14 荷载种类内力组合层数跨截面内力恒荷活荷风荷载 1.3S GK+载右向 1.5S QK跨左M(kN ·m)-28.21 -9.36 -40.91 40.91 -50.71AB V(kN)-54.43 -14.23 -15.91 15.91 -92.10 跨中M(kN ·m)-62.30 -18.43 4.72 -4.72 -108.64跨右M(kN ·m)26.29 8.68 31.47 -31.47 47.20 V(kN)-54.03 -14.23 -15.91 15.91 -91.58跨左M(kN ·m)-3.43 5.39 -19.75 19.75 3.632.00 BC V(kN)-2.19 -25.91 -26.51 26.51 -41.71跨中M(kN ·m) 1.72 3.81 0.00 0.00 7.96跨右M(kN ·m) 3.43 -5.39 19.75 -19.75 -3.63 V(kN)-2.19 -25.91 -26.51 26.51 -41.71跨左M(kN ·m)-26.29 -8.68 -31.47 31.47 -47.20CD V(kN)-54.03 -14.23 -15.91 15.91 -91.58 跨中M(kN ·m)-62.30 -18.43 -4.72 4.72 -108.64跨右M(kN ·m)28.21 9.36 40.91 -40.91 50.71 V(kN)-54.43 -14.23 -15.91 15.91 -92.10跨左M(kN ·m)-27.82 -7.88 -52.22 52.22 -47.99 V(kN)-54.42 -19.17 -20.85 20.85 -99.50AB跨中M(kN ·m)-62.67 -19.90 4.78 -4.78 -111.32跨右M(kN ·m)25.94 7.22 42.66 -42.66 44.55 V(kN)-54.04 -19.17 -20.85 20.85 -99.01跨左M(kN ·m)-3.61 7.90 -26.66 26.66 7.16 V(kN)-2.19 -35.19 -35.79 35.79 -55.631.00 BC跨中M(kN ·m) 1.90 6.32 0.00 0.00 11.95跨右M(kN ·m) 3.61 -7.90 26.66 -26.66 -7.16 V(kN)-2.19 -35.19 -35.79 35.79 -55.63跨左M(kN ·m)-25.94 -7.22 -42.66 42.66 -44.55 V(kN)-54.04 -19.17 -20.85 20.85 -99.01CD跨中M(kN ·m)-62.67 -19.90 -4.78 4.78 -111.32跨右M(kN ·m)27.82 7.88 52.22 -52.22 47.99 V(kN)-54.42 -19.17 -20.85 20.85 -99.50表 7.3 横向框架梁内力组合 (考虑地震作用组合)荷载种类内力组合层数跨截面内力重力荷载代表值地震作用 1.0S GE+ 1.4S EH 左向右向左向右向跨左M(kN ·m)-23.79-17.34 17.34 -48.07 0.49 V(kN)-57.22-5.46 5.46 -64.86 -49.58AB跨中M(kN ·m)-71 2.47 -2.47 -67.55 -74.45跨右M(kN ·m)-22.8512.41 -12.41 -5.48 -40.22 V(kN)-57.02-5.46 5.46 -64.66 -49.38跨左M(kN ·m)-5.33-8.09 8.09 -16.66 6.00 V(kN) 2.34-8.74 8.74 -9.90 14.586.00 BC跨中M(kN ·m) 3.50840.00 0.00 3.51 3.51跨右M(kN ·m)-5.338.09 -8.09 6.00 -16.66 V(kN)-2.34-8.74 8.74 -14.58 9.90跨左M(kN ·m)-22.84-12.41 12.41 -40.21 -5.47 V(kN)57.02-5.46 5.46 49.38 64.66CD跨中M(kN ·m)-71.01-2.47 2.47 -74.46 -67.56跨右M(kN ·m)-23.7817.34 -17.34 0.50 -48.06 V(kN)56.67-5.46 5.46 49.03 64.31跨左M(kN ·m)-33.37-45.89 45.89 -97.62 30.88 V(kN)-62.79-15.26 15.26 -84.15 -41.43AB跨中M(kN ·m)-71.13 4.31 -4.31 -65.10 -77.16跨右M(kN ·m)-30.9237.27 -37.27 21.26 -83.10 V(kN)-62.29-15.26 15.26 -83.65 -40.93跨左M(kN ·m)-3.76-24.11 24.11 -37.51 29.99 V(kN) 3.21-26.07 26.07 -33.29 39.715.00 BC跨中M(kN ·m) 1.26520.00 0.00 1.27 1.27跨右M(kN ·m)-3.7624.11 -24.11 29.99 -37.51跨右V(kN)-3.21-26.07 26.07 -39.71 33.29跨左M(kN ·m)-30.93-37.27 37.27 -83.11 21.25 V(kN)62.29-15.26 15.26 40.93 83.65CD跨中M(kN ·m)-71.125-4.31 4.31 -77.16 -65.09跨右M(kN ·m)-33.3745.89 -45.89 30.88 -97.62 V(kN)62.79-15.26 15.26 41.43 84.15 荷载种类内力组合层数跨截面内力重力荷载代表值地震作用 1.0S GE+ 1.4S EH 左向右向左向右向跨左M(kN ·m)-32.37-76.41 76.41 -139.34 74.60 V(kN)-62.77-25.38 25.38 -98.30 -27.24AB跨中M(kN ·m)-72.0057.24 -7.24 -61.88 -82.13跨右M(kN ·m)-30.1761.94 -61.94 56.55 -116.89 V(kN)-62.31-25.38 25.38 -97.84 -26.78跨左M(kN ·m)-4.07-40.07 40.07 -60.17 52.03 V(kN) 3.21-43.33 43.33 -57.45 63.874.00 BC跨中M(kN ·m) 1.57520.00 0.00 1.58 1.58跨右M(kN ·m)-4.0740.07 -40.07 52.03 -60.17 V(kN)-3.21-43.33 43.33 -63.87 57.45跨左M(kN ·m)-30.17-61.94 61.94 -116.89 56.55 V(kN)62.31-25.38 25.38 26.78 97.84CD跨中M(kN ·m)-72.005-7.24 7.24 -82.13 -61.88跨右M(kN ·m)-32.3776.41 -76.41 74.60 -139.34 V(kN)62.77-25.38 25.38 27.24 98.30跨左M(kN ·m)-32.37-103.90 103.90 -177.83 113.09 V(kN)-62.76-34.01 34.01 -110.37 -15.15AB跨中M(kN ·m)-71.94511.92 -11.92 -55.26 -88.63跨右M(kN ·m)-30.2980.06 -80.06 81.79 -142.37 V(kN)-62.31-39.10 39.10 -117.05 -7.57跨左M(kN ·m)-4.01-52.81 52.81 -77.94 69.92 V(kN) 3.21-57.09 57.09 -76.72 83.143.00 BC跨中M(kN ·m) 1.51520.00 0.00 1.52 1.52跨右M(kN ·m)-4.0152.81 -52.81 69.92 -77.94 V(kN)-3.21-57.09 57.09 -83.14 76.72跨左M(kN ·m)-30.29-81.46 81.46 -144.33 83.75 V(kN)62.31-34.01 34.01 14.70 109.92CD跨中M(kN ·m)-71.87-11.22 11.22 -87.58 -56.16跨右M(kN ·m)-32.52103.90 -103.90 112.94 -177.98 V(kN)62.77-34.01 34.01 15.16 110.38 荷载种类内力组合层数跨截面内力重力荷载代表值地震作用 1.0S GE+ 1.4S EH 左向右向左向右向跨左M(kN ·m)-32.56-119.99 119.99 -200.55 135.43 V(kN)-62.77-39.10 39.10 -117.51 -8.03AB跨中M(kN ·m)-71.8413.45 -13.45 -53.02 -90.66跨右M(kN ·m)-30.3193.10 -93.10 100.03 -160.65 V(kN)-62.31-39.10 39.10 -117.05 -7.57跨左M(kN ·m)-4.01-60.40 60.40 -88.57 80.55 V(kN) 3.21-65.29 65.29 -88.20 94.622.00 BC跨中M(kN ·m) 1.51520.00 0.00 1.52 1.52跨右M(kN ·m)-4.0160.40 -60.40 80.55 -88.57 V(kN)-3.21-65.29 65.29 -94.62 88.20跨左M(kN ·m)-30.31-93.10 93.10 -160.65 100.03 V(kN)62.31-39.10 39.10 7.57 117.05CD跨中M(kN ·m)-71.84-13.45 13.45 -90.66 -53.02跨右M(kN ·m)-32.56119.99 -119.99 135.43 -200.55 V(kN)62.77-39.10 39.10 8.03 117.51跨左M(kN ·m)-32.11-133.80 133.80 -219.43 155.21 V(kN)-62.77-39.10 39.10 -117.51 -8.03AB跨中M(kN ·m)-72.26511.78 -11.78 -55.78 -88.75跨右M(kN ·m)-29.91110.25 -110.25 124.44 -184.26 V(kN)-62.31-44.78 44.78 -125.00 0.38跨左M(kN ·m)-4.22-71.27 71.27 -104.00 95.56 V(kN) 3.21-77.05 77.05 -104.66 111.081.00 BC跨中M(kN ·m) 1.730.00 0.00 1.73 1.73跨右M(kN ·m)-4.2271.27 -71.27 95.56 -104.00 V(kN)-3.21-77.05 77.05 -111.08 104.66跨左M(kN ·m)-29.91-110.25 110.25 -184.26 124.44 V(kN)62.31-44.78 44.78 -0.38 125.00CD跨中M(kN ·m)-72.265-11.78 11.78 -88.75 -55.78跨右M(kN ·m)-32.11133.80 -133.80 155.21 -219.43 V(kN)62.77-44.78 44.78 0.08 125.46力组合M max M min 及 相应的| V|max 及 相应的1.3S GK+ 1.5S QK+ 1.3S GK+ 1.5S WK+0.7×1.5S QK 及相V M1.3S GK+ 1.5S WK0.6×1.5S WK应的 V左风右风左风右风左风右风-40.14 -21.24 -53.60 -42.26 -52.21 -33.31 -21.24 -53.60 -52.21 -77.36 -70.25 -76.97 -72.70 -78.08 -70.97 -70.25 -76.97 -78.08 -90.19 -92.92 -115.29 -116.93 -107.38 -110.11 -90.1936.27 22.83 49.60 41.54 47.48 34.04 49.60 22.83 47.48 -77.12 -70.01 -76.74 -72.47 -77.85 -70.74 -76.74 -70.01 -77.85 -11.07 -2.58 -11.58 -6.48 -12.61 -4.12 -2.58 -12.61 -12.61 -8.55 2.85 -11.07 -4.23 -11.91 -0.51 2.85 -11.91 -11.91 4.61 4.61 4.45 4.45 4.49 4.49 4.6111.07 2.58 11.58 6.48 12.61 4.12 12.61 2.58 12.61 -8.55 2.85 -11.07 -4.23 -11.91 -0.51 -11.91 2.85 -11.91 -36.26 -22.82 -49.59 -41.52 -47.47 -34.03 -22.82 -49.59 -47.47 -77.12 -70.01 -76.74 -72.47 -77.85 -70.74 -70.01 -76.74 -77.85 -92.94 -90.21 -116.94 -115.30 -110.12 -107.39 -90.2140.13 21.23 53.59 42.25 52.19 33.29 53.59 21.23 52.19 -77.68 -70.57 -77.29 -73.03 -78.41 -71.30 -77.29 -70.57 -78.41 -58.48 -17.38 -69.01 -44.35 -71.61 -30.51 -17.38 -71.61 -71.61 -78.99 -62.58 -81.39 -71.55 -82.97 -66.56 -62.58 -82.97 -82.97 -77.97 -81.72 -101.66 -103.91 -94.03 -97.78 -77.9752.00 18.40 63.00 42.84 64.40 30.80 64.40 18.40 64.40 -78.42 -62.01 -80.82 -70.98 -82.40 -65.99 -82.40 -62.01 -82.40 -14.54 6.46 -9.16 3.44 -13.71 7.29 7.29 -14.54 -13.71 -16.95 11.25 -24.51 -7.59 -26.19 2.01 2.01 -16.95 -26.19 1.82 1.82 0.64 0.64 1.00 1.00 1.8214.54 -6.46 9.16 -3.44 13.71 -7.29 14.54 -7.29 13.71 -16.95 11.25 -24.51 -7.59 -26.19 2.01 -16.95 2.01 -26.19 -52.00 -18.40 -63.00 -42.84 -64.40 -30.80 -18.40 -64.40 -64.40 -78.42 -62.01 -80.82 -70.98 -82.40 -65.99 -62.01 -82.40 -82.40 -81.72 -77.97 -103.91 -101.66 -97.78 -94.03 -77.9758.48 17.38 69.01 44.35 71.61 30.51 71.61 17.38 71.61 -78.99 -62.58 -81.39 -71.55 -82.97 -66.56 -82.97 -62.58 -82.97内力组合M max M min 及 相应的| V|max 及 相应的1.3S GK+ 1.5S QK+ 1.3S GK+ 1.5S WK+0.7×1.5S QK 及相V M1.3S GK+ 1.5S WK0.6×1.5S WK应的 V左风右风左风右风左风右风-70.11 -2.70 -73.45 -33.01 -81.89 -14.48 -2.70 -81.89 -81.89 -84.14 -57.35 -89.66 -73.58 -91.75 -64.96 -57.35 -91.75 -91.75 -77.98 -84.48 -104.13 -108.03 -95.38 -101.87 -77.9861.18 6.76 66.12 33.47 72.26 17.84 72.26 6.76 72.26-83.65 -56.86 -89.16 -73.09 -91.26 -64.47 -91.26 -56.86 -91.26-21.56 12.49 -11.33 9.10 -19.17 14.88 14.88 -21.56 -19.17-25.69 20.00 -38.50 -11.09 -41.05 4.64 4.64 -25.69 -41.052.32 2.323.37 3.37 3.06 3.06 3.3721.56 -12.49 11.33 -9.10 19.17 -14.88 21.56 -14.88 19.17-25.65 19.95 -38.47 -11.11 -41.01 4.59 -25.65 4.59 -41.01-61.17 -6.75 -66.11 -33.46 -72.24 -17.82 -6.75 -72.24 -72.24-83.65 -56.86 -89.16 -73.09 -91.26 -64.47 -56.86 -91.26 -91.26-84.48 -77.99 -108.03 -104.14 -101.88 -95.38 -77.9970.11 2.70 73.45 33.01 81.89 14.48 81.89 2.70 81.89-84.14 -57.35 -89.66 -73.58 -91.75 -64.96 -91.75 -57.35 -91.75-84.74 11.92 -80.73 -22.73 -95.46 1.20 11.92 -95.46 -95.46-89.63 -51.83 -98.45 -75.77 -101.10 -63.30 -51.83 -101.10 -101.10-75.13 -87.13 -104.53 -111.73 -94.03 -106.03 -75.1370.49 -2.17 68.98 25.39 79.61 6.95 79.61 -2.17 79.61-94.10 -46.37 -105.90 -77.27 -109.05 -61.32 -109.05 -46.37 -109.05-28.10 19.18 -12.76 15.61 -23.98 23.30 23.30 -28.10 -23.98-34.57 28.88 -52.71 -14.64 -56.15 7.30 7.30 -34.57 -56.152.24 2.24 5.76 5.76 4.70 4.70 5.7628.10 -19.18 12.76 -15.61 23.98 -23.30 28.10 -23.30 23.98-34.57 28.88 -52.71 -14.64 -56.15 7.30 -34.57 7.30 -56.15-71.86 3.53 -71.17 -25.93 -81.93 -6.54 3.53 -81.93 -81.93-89.14 -51.34 -97.96 -75.28 -100.61 -62.81 -51.34 -100.61 -100.61-86.32 -75.69 -110.48 -104.10 -104.72 -94.09 -75.6984.99 -11.67 81.05 23.05 95.76 -0.90 95.76 -11.67 95.76-89.66 -51.86 -98.48 -75.80 -101.13 -63.33 -101.13 -51.86 -101.13 内力组合1.3S GK+ 1.5S QK+ 1.3S GK+ 1.5S WK+0.7×1.5S QK M max 及相应的M min 及 相应的| V|max 及 相应的1.3S GK+ 1.5S WK0.6×1.5S WK V V M左风右风左风右风左风右风-98.04 24.69 -87.53 -13.89 -107.87 14.86 24.69 -107.87 -107.87 -94.62 -46.89 -106.42 -77.79 -109.57 -61.84 -46.89 -109.57 -109.57 -73.91 -88.07 -104.39 -112.88 -93.26 -107.42 -73.9181.38 -13.03 75.52 18.87 90.50 -3.91 90.50 -13.03 90.50 -94.10 -46.37 -105.90 -77.27 -109.05 -61.32 -109.05 -46.37 -109.05 -34.08 25.17 -14.15 21.40 -28.42 30.83 30.83 -34.08 -28.42 -42.61 36.92 -65.57 -17.85 -69.82 9.71 9.71 -42.61 -69.82 2.24 2.24 7.96 7.96 6.24 6.24 7.9634.08 -25.17 14.15 -21.40 28.42 -30.83 34.08 -30.83 28.42 -42.61 36.92 -65.57 -17.85 -69.82 9.71 -42.61 9.71 -69.82 -81.38 13.03 -75.52 -18.87 -90.50 3.91 13.03 -90.50 -90.50 -94.10 -46.37 -105.90 -77.27 -109.05 -61.32 -46.37 -109.05 -109.05 -88.07 -73.91 -112.88 -104.39 -107.42 -93.26 -73.9198.04 -24.69 87.53 13.89 107.87 -14.86 107.87 -24.69 107.87 -94.62 -46.89 -106.42 -77.79 -109.57 -61.84 -109.57 -46.89 -109.57-114.50 42.16 -94.98 -0.99 -122.77 33.89 42.16 -122.77 -122.77 -102.02 -39.47 -118.27 -80.74 -122.15 -59.60 -39.47 -122.15 -122.15 -74.30 -88.64 -107.02 -115.62 -95.20 -109.54 -74.3097.71 -30.27 82.95 6.16 105.29 -22.69 105.29 -30.27 105.29 -101.53 -38.98 -117.77 -80.24 -121.66 -59.11 -121.66 -38.98 -121.66 -44.68 35.30 -16.84 31.15 -36.39 43.59 43.59 -44.68 -36.39 -56.53 50.84 -87.84 -23.42 -93.48 13.89 13.89 -56.53 -93.48 2.47 2.47 11.95 11.95 9.11 9.11 11.9544.68 -35.30 16.84 -31.15 36.39 -43.59 44.68 -43.59 36.39 -56.53 50.84 -87.84 -23.42 -93.48 13.89 -56.53 13.89 -93.48 -97.71 30.27 -82.95 -6.16 -105.29 22.69 30.27 -105.29 -105.29 -101.53 -38.98 -117.77 -80.24 -121.66 -59.11 -38.98 -121.66 -121.66 -88.64 -74.30 -115.62 -107.02 -109.54 -95.20 -74.30114.50 -42.16 94.98 0.99 122.77 -33.89 122.77 -42.16 122.77 -102.02 -39.47 -118.27 -80.74 -122.15 -59.60 -122.15 -39.47 -122.15| V|max 及相应的1.3S GE+ 1.4S EH M max 及 相应的 V M min 及 相应的 VM左向右向-55.20 -6.65 0.49 -55.20 -55.20 -82.03 -66.74 -49.58 -82.03 -82.03 -88.85 -95.75 -67.55-12.33 -47.08 -5.48 -47.08 -12.33 -81.77 -66.48 -64.66 -66.48 -81.77 -18.26 4.40 6.00 -18.26 4.40 -9.19 15.28 14.58 -9.19 15.284.56 4.56 4.564.40 -18.26 6.00 -18.26 4.40-15.28 9.19 -14.58 9.19 -15.28 -47.07 -12.32 -5.47 -47.07 -12.3266.48 81.77 64.66 66.48 81.77-95.76 -88.86 -67.56-6.64 -55.19 0.50 -55.19 -55.1966.03 81.32 49.03 81.32 81.32 -107.63 20.87 30.88 -107.63 -107.63 -102.99 -60.26 -41.43 -102.99 -102.99 -86.44 -98.50 -65.1011.98 -92.37 21.26 -92.37 11.98 -102.34 -59.61 -83.65 -59.61 -102.34 -38.64 28.87 29.99 -38.64 28.87 -32.33 40.67 39.71 -32.33 40.671.64 1.64 1.6428.87 -38.64 29.99 -38.64 28.87-40.67 32.33 -39.71 32.33 -40.67 -92.39 11.97 21.25 -92.39 11.97 59.61 102.34 83.65 59.61 102.34 -98.50 -86.43 -65.0920.87 -107.63 30.88 -107.63 -107.63 60.26 102.99 41.43 102.99 102.99| V|max 及相应的1.3S GE+ 1.4S EH M max 及 相应的 V M min 及 相应的 VM左向右向-149.06 64.89 74.60 -149.06 -149.06 -117.13 -46.07 -27.24 -117.13 -117.13 -83.48 -103.74 -61.8847.50 -125.94 56.55 -125.94 47.50 -116.54 -45.47 -97.84 -45.47 -116.54 -61.39 50.81 52.03 -61.39 50.81 -56.49 64.84 63.87 -56.49 64.842.05 2.05 2.0550.81 -61.39 52.03 -61.39 50.81-64.84 56.49 -63.87 56.49 -64.84 -125.94 47.50 56.55 -125.94 47.5045.47 116.54 97.84 45.47 116.54 -103.74 -83.48 -61.8864.89 -149.06 74.60 -149.06 -149.0646.07 117.13 27.24 117.13 117.13 -187.54 103.38 113.09 -187.54 -187.54 -129.20 -33.97 -15.15 -129.20 -129.20 -76.84 -110.22 -55.2672.71 -151.46 81.79 -151.46 72.71 -135.74 -26.26 -117.05 -26.26 -135.74 -79.15 68.72 69.92 -79.15 68.72 -75.75 84.10 83.14 -75.75 84.101.97 1.97 1.9768.72 -79.15 69.92 -79.15 68.72-84.10 75.75 -83.14 75.75 -84.10 -153.42 74.67 83.75 -153.42 74.6733.39 128.62 109.92 33.39 128.62 -109.14 -77.72 -56.16103.18 -187.74 112.94 -187.74 -187.7433.99 129.22 15.16 129.22 129.22| V|max 及相应的1.3S GE+ 1.4S EH M max 及 相应的 V M min 及 相应的 VM左向右向-210.31 125.66 135.43 -210.31 -210.31 -136.34 -26.86 -8.03 -136.34 -136.34 -74.57 -112.22 -53.0290.94 -169.74 100.03 -169.74 90.94 -135.74 -26.26 -117.05 -26.26 -135.74 -89.77 79.35 80.55 -89.77 79.35 -87.23 95.58 94.62 -87.23 95.58 1.97 1.97 1.9779.35 -89.77 80.55 -89.77 79.35 -95.58 87.23 -94.62 87.23 -95.58 -169.74 90.94 100.03 -169.74 90.94 26.26 135.74 117.05 26.26 135.74 -112.22 -74.57 -53.02125.66 -210.31 135.43 -210.31 -210.31 26.86 136.34 8.03 136.34 136.34 -229.06 145.58 155.21 -229.06 -229.06 -136.34 -26.86 -8.03 -136.34 -136.34 -77.46 -110.43 -55.78115.47 -193.23 124.44 -193.23 115.47 -143.70 -18.31 -125.00 -18.31 -143.70 -105.26 94.29 95.56 -105.26 94.29 -103.70 112.04 111.08 -103.70 112.04 2.25 2.25 2.2594.29 -105.26 95.56 -105.26 94.29 -112.04 103.70 -111.08 103.70 -112.04 -193.23 115.47 124.44 -193.23 115.47 18.31 143.70 125.00 18.31 143.70 -110.43 -77.46 -55.78145.58 -229.06 155.21 -229.06 -229.06 18.91 144.29 0.08 144.29 144.29对应的支座边缘-23.61-56.7722.73-56.59-5.25-2.195.25-2.19-22.72-56.5923.60-57.02-29.18-54.4527.08-54.01-3.11-2.193.11-2.19-27.08-54.0129.18-54.45-28.00-54.4226.13-3.49 -2.19 3.49 -2.19 -26.12 -54.04 28.00 -54.42 -28.01 -54.41 26.28 -54.03 -3.43 -2.19 3.43 -2.19 -26.28 -54.03 28.20 -54.43-28.21 -54.43 26.29 -54.03 -3.43 -2.19 3.43 -2.19 -26.29 -54.03 28.21 -54.43 -27.82 -54.42 25.94-3.61 -2.19 3.61 -2.19 -25.94 -54.04 27.82 -54.42。
内力组合
8框架内力组合8.1 框架梁内力组合8.1.1 最不利内力现浇钢筋混凝土框架一般为刚性节点，框架梁的两个端部截面是负弯矩和剪力最大的部位。
在水平荷载作用下，框架梁端部还会产生弯矩。
跨中截面通常会产生最大正弯矩，有时也可能出现负弯矩。
因此，框架梁的控制截面是两端支座处的截面和跨中截面。
框架梁的控制截面最不利内力组合有以下几种： 梁端支座截面max M -、max M +和max V ； 梁跨中截面max M +、max M -（可能出现）。
8.1.2 框架梁内力汇总框架梁AB 、BC 在各种荷载作用下内力表如下：表8-1 框架梁AB 内力表8-2 框架梁BC内力8.1.3 换算到梁边支座截面内力框架梁的控制截面是跨内最大弯矩处和支座处。
为计算简便，通常取跨中截面为控制截面；支座截面一般由受弯和受剪承载力控制，梁支座截面最不利位置在柱边，配筋是采用梁端截面内力，而不是轴线处的内力。
柱边梁端截面剪力和弯矩按下式计算：()2+='VV bg-p（8-1）-M⋅'='M2bV（8-2）式中M'、－梁端柱边截面的剪力和弯矩；V'V、－内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩；Mpg+－作用在梁上的竖向分布恒荷载和活荷载。
Array框架梁AB、BC在各种荷载作用下内力换算到梁边支座的内力见表8-3、4：表8-3 框架梁AB换算到柱边后的内力表8-4 框架梁BC换算到柱边后的内力8.1.4 横向框架梁内力组合（1）可变荷载效应控制时1.2恒+1.4活1.2恒+0.9⨯1.4（活+风）（2）永久荷载效应控制时1.35恒+0.7⨯1.4活横向框架梁内力组合结果见表8-5：表8-5 横向框架梁内力组合8.1.5 横向框架梁考虑地震作用内力组合进行抗震设计时，结构构件的地震作用内力效应和其它荷载内力效应组合的设计值，应按下式计算：表8-6 横向框架梁考虑地震作用内力组合8.2.2 框架柱内力汇总各层框架柱在各种荷载作用下的内力见表8-7：表8-7 框架柱在各种荷载作用下的内力框架柱一般内力组合一般组合采用三种形式：（1）可变荷载效应控制时1.2恒+1.4活1.2恒+0.9×1.4（活+风）（2）永久荷载效应控制时1.35恒+0.7×1.4活框架柱一般内力组合结果见表8-8：表8-8 框架柱一般内力组合8.2.4 框架柱考虑地震作用内力组合进行抗震设计时，结构构件的地震作用内力效应和其他荷载内力效应组合的设计值，应按下式计算：1.2重力荷载+1.3水平地震作用表8-9 框架柱考虑地震作用内力组合续表8-9。
框架结构抗震设计方法
2. 有地震作用效应组合 S G SGE Eh SEhk Ev SEvk w wSwk
w
一般取0.0，对60m以上的高层建筑取0.2.
1.2
1.3
重力荷载代表值
S 1.2 SGE 1.3 SEhk
例题
C30 E=30X106KN/m2
WL---CD
6000
15000
3000
（2） 梁、柱截面初步设计
* 确定抗震等级，楼面荷载近似取为12KN/m2计算。
* 梁的截面尺寸：
1 hb 12
1 lb 8
1 bb 2
1 hb 3
bb 250mm
* 柱的截面尺寸： 柱的轴压比小于轴压比限制的要求
N N 0.8 bc hc f c Ac f c
（4）计算结构周期 *利用D值法计算结构每一层抗侧刚度 梁惯性矩 X 1.5或2 * 计算层间位移
i(i1） Vi ki
* 叠加
s i i 1
* 求结构周期
T 1.7 s
0.7
s 重力荷载代表值作为水平作用时的顶点位移
（5） 利用底部剪力法计算地震作用（多遇地震）
作用效应组合
n 0 G SGk Qi Ci SQik Rd R , f k , ak , i 1
G 1.35
Qi 1.4 or1.3
分项系数
大于 4KN m2 时取1.3
仅考虑楼面活荷载效应参与组合，组合值系数一般 取0.7，风荷载效应不参与组合（组合值系数取0.0）。
/ Rd
0 结构重要性系数 1.1,1.0,0.9