5 湖南湘潭电厂二期600MW超临界机组选型
600MW超临界机组MCS设计说明书（锅炉侧,设计版）
600MW超临界机组MCS设计说明书（锅炉侧,设计版）2×600MW超临界机组锅炉MCS设计说明书(设计版)2006年6月目录MCS #1站1 协调主控及燃料调节系统 (1)2 送风调节系统 (6)3 炉膛压力调节系统 (9)4 一次风压调节系统 (10)5 A(B)空预器冷端温度调节系统 (11)6 燃油压力调节系统 (12)MCS #2站1 储水箱水位调节系统 (17)2 给水调节系统 (20)3 二级减温调节系统 (23)4 一级减温调节系统 (24)5 再热烟气挡板调节系统 (25)6 再热喷水调节系统 (26)7 Ａ(B)汽泵、电泵最小流量调节系统 (27)其余位于BMS的调节1 磨入口一次风量调节系统 (34)2 磨出口温度调节系统 (35)3 风量计算和风量调节系统 (36)4 磨密封风压差调节系统 (37)MCS #1站MCS #1站主要包括：1)协调控制及燃料调节系统2)送风调节系统3)炉膛压力调节系统4)一次风压调节系统5)燃油压力调节系统6)过燃风量调节系统1 协调主控及燃料调节系统协调主控制系统包括：负荷指令处理回路、机炉主控制器两大部分构成。
负荷指令处理回路，主要实现AGC目标负荷或运行人员目标负荷的选择、一次调频投切、高低负荷限幅、速率限制、负荷闭锁增减、负荷指令保持/进行选择、辅机跳闸RB等功能，以及燃料调节回路。
机炉主控制器是协调主控系统的核心，主要实现：机炉运行方式选择及切换，机炉主控指令运算等功能。
1.1 相关图纸BMCS SAMA （第一部分）：第页至第页。
1.2 信号选择锅炉MCS调节系统的重要信号都采用冗余变送器信号，采用三选中或二选均标准逻辑。
协调主控系统信号选择包括：机前压力三选中、调节级压力三选中、功率信号二选均等等。
三选中标准逻辑基本工作原理如下：三选中共有A、B、C三个变送器信号。
当信号均为好质量时，自动选择中值信号。
运行人员可以在画面上任意选择A、B、C。
国产超超临界600MW等级汽轮机技术特点及选型比较
国产超超临界600MW等级汽轮机技术特点及选型比较阳超
【期刊名称】《湖北电力》
【年(卷),期】2013(37)9
【摘要】文章介绍了哈尔滨汽轮机厂生产的600MW超超临界汽轮机和上海汽轮机厂生产的660MW超超临界汽轮机的本体结构,分析了其技术特点,并对经济性进行了比较。
【总页数】3页(P59-61)
【关键词】超超临界600MW等级汽轮机;技术特点;经济性
【作者】阳超
【作者单位】大唐湘潭发电有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】TK47
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600MW超临界火电机组循环水系统优化运行
600MW超临界机组循环水系统优化运行方案国产超临界650MW发电机组,每台机组配置2台长沙水泵厂生产的96LKXA-25型离心式循环水泵,其设计流量为9.5m3/s\13.72m3/s,扬程为28.3m\22.1m,转速372r/min,循泵电机为湘潭电机厂生产的YKSL4000-16/2150-1型鼠笼电机(4000KW)，设计运行方式为冬季一台机组配一台循泵运行,夏季为二台机组配三台循泵运行，为节约厂用电，对A、B、C循环水泵电机进行了变极改造，循环水泵电动机的原极数为16极，经改造后极数变为18极，循环水泵电机变极改造后的参数为YKSL4000/2800-16/18，4000KW/2800KW，2Y/△，转速372/331RPM，额定电流489/358A，接线方式从2Y转变为△，这样一来，循环水泵的运行组合方式就出现了多样性，可以采用单机单台高速泵运行，单机单台低速泵运行，单机两台高速泵运行，单机一高一低两台循泵运行，单机两台低速泵运行，双机两台低速泵运行，双机两台高速泵运行，两机三泵（两高一低，三台高速泵，三台低速泵），两机四泵等运行方式，为实现循泵变极改造后的效益最大化，特制订本循泵优化运行方式。
优化运行依据为了使机组能够经济运行，就要求机组运行中真空能达到设计值，甚至是使机组的真空运行中始终保持在最佳真空状态，火电机组循环水泵的优化运行方式，取决于循环水进水温度、机组负荷、凝汽器换热系数、循环水泵特性参数、上网电价、标煤单价等多个因素的相互作用。
在相同的负荷及循环水进水温度下，增加循环水泵的运行台数，会使循环水流量增加、凝汽器循环水温升降低，提高机组真空，降低供电煤耗率，节省燃料费用；同时也会使厂用电功率增加，机组供电量减少，电费收入也减少。
因此，对整机效益来讲，循环水泵运行台数的增加既有好的影响又有坏的影响，如何使整机效益最大，需要通过不同运行方式测试比较得到。
机组循环水系统优化运行，即是为了确定在不同负荷、循环水温条件下采用何种循环水泵运行组合方式，降低厂用电率，不但是节能降耗的重要工作，同时也为机组的经济、稳定运行提供了保证。
大唐湘潭电厂二期扩建工程(2×600mw机组)主厂房建筑施工组织设计1
文件编号：XT02Z001-T-2004大唐湘潭发电有限责任公司二期工程（2×600MW机组）建筑专业施工组织设计编制：李宏强、王士富、赵景富、张小平审核：张军、任福起、刘建国批准：曹毅版次：A日期：2004-3-12天津电力建设公司湘潭工程项目部二00四年二月大唐湘潭电厂二期扩建工程(2×600MW 机组)主厂房建筑施工组织设计- 1 -目 录1 工程概况和特点 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 工程特点 (1)1.3 现场自然条件 (1)2 工程范围和建筑主要工程量 (3)2.1 工程规模 (3)2.2 主要工程量 (3)3 编制依据 (5)4 施工组织机构设置及劳动力计划 (7)4.1施工组织机构设置 (7)4.2 劳动力计划 (9)5 建筑施工进度计划 (11)5.1 施工进度计划(因施工网络为最终定板,任按原工期) (11)5.2 施工进度保证措施 (11)5.3 保证关键项目的工期 (12)6 施工总平面布置 (13)6.1 施工用地、租地范围 (13)6.2 主要临建及临时用地面积统计 (14)6.4主要建筑施工机械布置 (15)6.5 主要吊装机械的布置 (15)7 力能供应系统布置 (16)7.1 施工给水及消防 (16)7.2 施工供气（氧气、乙炔和压缩空气） (16)7.3 施工用电 (16)7.4 计算机网络布置 (19)7.5 现场通讯 (19)8 建筑专业施工方案 (19)8.1测量定位 (19)8.2 地基处理及土方开挖工程 (21)8.3 零米以下深沟深基的施工方案 (26)8.4 厂房基坑的回填 (34)8.5 主厂房框、排架的施工 (35)大唐湘潭电厂二期扩建工程(2×600MW机组)主厂房建筑施工组织设计- 2 -8.6汽机基座的施工 (38)8.7主厂房钢煤斗制作及吊装方案 (40)8.8汽机房屋面结构、天车梁吊装和加热器平台施工 (40)8.9主厂房外封闭施工方案 (42)8.10集中控制楼的施工 (44)8.11装饰施工 (45)8.12门窗安装 (49)8.13采暖、通风、空调及给排水工程施工方案 (49)8.14照明工程施工方案 (49)9 施工图纸交付计划及物资供应计划 (50)9.1施工图纸交付计划 (50)9.2物资供应计划 (51)9.3机械进场计划 (51)10 质量目标及质量保证措施 (52)10.1质量目标 (52)10.2质量管理体系（不局限下列部门和人员） (53)10.3质量检验计划(见附录) (53)10.4建筑专业施工质量保证措施 (53)10.5质量目标及措施的管理 (58)11 安全及文明施工措施 (60)11.1执行公司安全方针和目标，保证证安全体系正常运行 (60)11.2安全保证体系 (61)11.3执行项目部有关安全管理规定 (61)11.4采取各项安全措施保证施工安全 (62)11.5主要分部分项工程安全施工措施 (63)11.6施工现场、生活区环境控制管理 (64)12 文明施工与CIS管理 (69)12.1文明施工管理 (69)12.2现场宣传及CIS导入 (70)13 计算机应用 (70)14 培训计划 (70)14.1培训制度 (70)14.2培训安排 (72)15 推广重大革新的项目 (73)大唐湘潭电厂二期扩建工程(2×600MW 机组)主厂房建筑施工组织设计- 3 -16 物资供应管理 (74)16.1资源配置 (74)16.2材料供应管理 (75)16.3安全、消防管理 (77)16.4设备管理 (77)17 附件 (89)17.1作业指导书目录 (89)17.2施工进度计划(P3) (93)17.3施工示意图 ................................................. 93 17.2 质量检验计划 .. (93)大唐湘潭电厂二期扩建工程(2×600MW 机组)主厂房建筑施工组织设计- 1 -1 工程概况和特点1.1 工程概况大唐湘潭电厂二期扩建工程（2×600MW 机组）是在原已建成投产2×300MW 机组的基础上重新扩建的工程，工程的范围是二期两台机组主厂房建筑的全部内容：1）本工程采用1954年北京坐标系，高程系采用1985年国家高程基准。
湘潭电厂二期超临界锅炉启动系统设计特点
表 １ ２种 启动 系统 的优缺 点 比较
特 性 维量 护
投 成 銎 疏 系 资本 程 水 统
机组 ） 的锅炉 启动 系统设 计选型 及在试运 中锅炉启 动系统 存在 的部 分 问题 进行 了技术 分析 。
ｊ 嚣 嗝
ｉ ａ ｇ ｔｎ ｐ ｏ ｅｔ ｌ ｎＸｉｎ －ａ ｒ ｊｃ Ｉ
Ｗ ＡＮＧ ｈ ｎ － ｕ ， Ｆ Ｊ ｎ － ｉ Ｚ ｅｇｈ ａ Ｕ ｉ ｇ ｘ
（ ｎ ｎ Ｅｌｃ ｒｃＰｏ ｒＤｅ ｉｎ Ｉ ｓ ｉｕ ｅ Ｈｕ ａ ｅ ｔｉ ｗｅ ｓ ｇ ｎ ｔ ｔ 。Ｃｈ ｎ ｓ ａ ４ ０ ０ ，Ｃｈ ｎ ） ｔ ａｇ ｈ １ ０ ７ ｉａ
是 否参 与系统 工作 可分 为内置式 分离 器启 动系统 和 外置 式分 离器启 动 系统“ ，内置式分 离器 启 动系统 在锅 炉启 停及 正常运行 过程 中，汽水分 离器均 投入 运行 ，在 锅炉启 停及低 负荷 运行 期间 ，汽水分 离器 呈湿 态运行 ，起 汽水分 离 的作 用 ；在 锅 炉正常运 行 期间 ，汽水 分离 器只作 为蒸汽 通道 使用 。而外置 式 分 离 器启动 系统仅 在机组 停运 和启 动过程 中投入 运 行 ， 在机 组正 常运行 时解列 于 系统之外 。 而 ２种启 动
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安 全与 综合
湖 南 电 力
第２ ７卷／ ０ ７年第 ２期 ２０
湘潭 电厂二期超临界锅炉启动 系统设计特点
王正 华 ，傅靖 茜
（ 南 省 电 力 勘 测 设 计 院 ，湖 南 长 沙 ４ ０ ０ ） 湖 １ ０ ７
摘 要 ： 炉启动 系统在超 临界机 组 经 济启停 中起 着重要 的作 用 ， 湘 潭电厂 ６ ０ 锅 对 ０ Ｍｗ 超
600MW超临界机组锅炉整套启动调试方案.
1 锅炉概况中国大唐湘潭电厂二期工程2×600MW机组锅炉系东方锅炉（集团）有限公司生产的DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数变压直流本生锅炉，一次再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温，固态排渣，全钢构架、全悬吊结构，平衡通风、露天布置,前后墙对冲燃烧。
每台炉共配有24个BHDB公司生产的HT-NR3型旋流煤粉燃烧器，与之配套的是6台沈阳重型机械厂生产的BBD4060双进双出磨煤机。
设计燃用山西省晋城贫煤与河南省平顶山烟煤的混煤。
1.1 主要设计参数负荷项目单位 BMCR BRL THA 高加切除 50%THA 30%THA过热蒸汽出口流量 t/h 1913 1810.6 1664.1 1461.5 807.8 520.0 过热器蒸汽出口压力 MPa 25.4 25.3 25.0 24.8 16.4 11过热器蒸汽出口温度℃ 571 571 571 571 571 571再热蒸汽流量 t/h 1582.1 1493.5 1388.2 1433.5 700.4 457.8再热蒸汽进口压力 MPa 4.336 4.087 3.802 4.002 1.9 1.184再热蒸汽出口压力 MPa 4.146 3.907 3.632 3.852 1.8 1.104再热器蒸汽进口温度℃ 311 305 299 309 288 293再热器蒸汽出口温度℃ 569 569 569 568 569 531给水温度℃ 281 277 272 186 232 210过热器一级喷水量 t/h 76.5 72.4 66.6 58.5 32.3 31.2过热器二级喷水量 t/h 76.5 72.4 66.6 58.5 40.4 26.0再热器喷水量 t/h 0 0 0 0 0 0空预器出口一次风温℃ 325 321 313 294 285 269空预器出口二次风温℃ 339 334 326 307 292 273排烟温度（修正）℃ 122 118 111 113 101 96实际燃料消耗量 t/h 245.21 234.21 218.23 222.31 116.07 76.24 锅炉计算热效率 % 92.99 93.13 93.41 92.98 92.85 92.66省煤器出口过剩空气系数－ 1.15 1.15 1.15 1.15 1.35 1.461.2 燃料特征：燃料：山西省晋城贫煤与河南省平顶山烟煤的混煤项目符号单位设计煤种校核煤种(一) 校核煤种(二)元素分析收到基碳 Car % 60.06 52.3 66.52收到基氢 Har % 2.52 3.2 2.16收到基氧 Oar % 3.49 5.3 2.29收到基氮 Nar % 1.11 1.4 0.95收到基全硫 St,ar % 0.98 0.5 1.43工分析收到基灰份 Aar % 23.54 29.2 18.07收到基水份 Mt % 8.23 8 8.56空气干燥基水份 Mad % 1.38 1.38干燥无灰基固定碳 Cdaf % 85.03 79 89.15干燥无灰基挥发份 Vdaf % 14.93 21 10.85收到基低位发热量 Qnet,ar Kcal/kg 5391 4850 5876kJ/kg 22570 20300 24605灰熔点变形温度DT ℃ 1450 1450 1230软化温度ST ℃ 1380熔化温度FT ℃＞14501.3 燃烧及制粉系统本机组采用正压直吹式燃烧系统。
600MW超临界汽轮机介绍
600MW超临界汽轮机介绍引言汽轮机作为一种重要的能源转换装置，广泛应用于电力、石化、冶金等各个领域。
而超临界汽轮机作为一种新型的汽轮机，具有更高的效率和更低的碳排放，被认为是电力行业的发展方向之一。
本文将介绍600MW超临界汽轮机的概况、工作原理以及其在电力行业中的应用。
概述600MW超临界汽轮机是一种具有超临界蒸汽参数（主蒸汽温度超过374℃，压力超过22.1MPa）的汽轮机。
相比传统的亚临界汽轮机，超临界汽轮机具有更高的蒸汽温度和压力，能够提高汽轮机的热效率和发电效率。
工作原理600MW超临界汽轮机的工作原理基本上与传统的亚临界汽轮机相似，都是通过蒸汽的膨胀驱动转子旋转，产生动力输出。
不同之处在于，超临界汽轮机使用的是超临界蒸汽作为工质。
超临界蒸汽在高压高温条件下具有较高的比焓和比容，能够更充分地释放能量，提高汽轮机的热效率。
600MW超临界汽轮机一般采用三级汽轮机布置，包括高压汽轮机、中压汽轮机和低压汽轮机。
蒸汽从锅炉进入高压汽轮机，驱动高压汽轮机转子旋转后，蒸汽被释放出一部分的热能，进入中压汽轮机，驱动转子旋转。
蒸汽进入低压汽轮机，全部释放出热能后被冷凝为水，循环使用。
应用600MW超临界汽轮机在电力行业中得到了广泛的应用。
其高效率和低碳排放的特点，使得它成为现代电力厂的理想选择。
通过与先进的煤炭发电技术结合，可以达到较高的发电效率，并且可以降低煤炭的消耗和化石燃料的排放，减少对环境的污染。
除此之外，600MW超临界汽轮机还可以与可再生能源发电技术相结合，如风能发电、太阳能发电等。
通过将超临界汽轮机与可再生能源发电技术相结合，可以充分利用可再生能源的优点，提高整个发电系统的效率和稳定性。
600MW超临界汽轮机作为一种新型的汽轮机，具有更高的效率和更低的碳排放，是电力行业的发展方向之一。
其工作原理和应用领域的介绍给我们展示了超临界汽轮机的巨大潜力和重要性。
在的发展中，超临界汽轮机将继续受到广泛的关注和应用，并为电力行业的可持续发展做出更大的贡献。
600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机简介及选型浅析
600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机简介及选型浅析摘要：简要介绍了三大主机厂600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机的设计特点和性能参数，对空冷汽轮机选型进行了初步论证并提出了建议。
关键词：600MW；超临界；超超临界；空冷汽轮机随着国家“十五”重大技术装备研制计划“600MW超临界火电机组成套设备研制”项目的成功实施，带动了我国超临界燃煤火电机组的快速发展，目前国产600MW级超临界燃煤火电机组已经成为我国在建火电工程的主力机型。
这对于优化我国电网中火电机组的装机结构、提高我国火电机组技术发展的整体水平和节能降耗及减排工作等方面都起到了积极的推动作用。
其中超临界和超超临界空冷汽轮机由于具有非常显著的节水效果，在我国北方缺水地区也已有了快速的发展。
下面对三大主机厂600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机的设计特点和性能参数进行简要介绍，对空冷汽轮机选型进行初步论证并提出建议。
1哈尔滨汽轮机厂有限责任公司哈尔滨汽轮机厂有限责任公司（以下简称哈汽）通过引进并吸收日本三菱技术，现已具有独立开发600MW等级超临界和超超临界空冷机组的能力。
哈汽600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机组采用模块化的设计方法，主要有两种机型：两缸两排汽机型和三缸四排汽机型。
超临界和超超临界参数汽轮机的关键部分在高中压部分，空冷汽轮机的关键部分在低压部分，600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机分别采用600MW等级超临界和超超临界湿冷汽轮机的高中压模块及600MW等级亚临界空冷汽轮机的低压模块，无论是两缸两排汽机型，还是三缸四排汽机型，均采用具有成熟运行业绩的模块，从而保证超临界和超超临界空冷汽轮机组的安全可靠。
哈汽600MW等级超临界和超超临界空冷汽轮机组主要有两种机型：两缸两排汽机型和三缸四排汽机型。
两缸两排汽机型为高中压合缸，一个低压缸、两个排汽口，低压缸末级叶片长度为940mm，高中压缸采用双层缸，支持轴承采用可倾瓦式，低压缸采用落地轴承、内缸，汽轮机总长约19m（汽轮机长度指汽轮机一号轴承中心线至发电机前轴承中心线的距离，下同）。
600MW超临界燃煤机组甩负荷试验锅炉侧采取的措施
２ １ 锅炉 主 要参数 ．
见表 １ 。
表 １ 锅炉 主 要设 计参 数
负荷导则》 １９ （９６年版）的规定 和要求 ， 甩负荷试验 是 火 电 厂 新 建 机 组 必 做 的 主 要 试 验 之 一 。在
２ ５ 调温 方式 ．
４ ４ 应加 强锅 炉燃 烧状 况监 视 。 意送 、 ． 注 引风 和燃 料 的配合 。 防止炉 膛 负 压 、 量 波 动 过 大 ， 要 时 可 氧 必 手动 干预 ， 以保证 机 组正 常 。
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经验与探 讨
湖 南 电 力
第２ ８卷 ／０ ８年 第 ３期 ２０
６０ＭＷ 超临 界燃煤机 组甩负荷 试验 ０ 锅 炉侧 采取的措施
黄 伟 李 文军 向勇林 彭 敏 ， ， ，
（． １湖南省 电力公 司试验研 究院， 湖南 长沙４ ００ ； ． １０７ ２ 大唐湘潭发 电有限责任公 司， 湖南 湘潭４ １０ ） １１２
摘 要 ： 负荷 试验是 火电厂新 建机 组应做 的主要 试 验之 一 ， 甩 而在 ６０ＭＷ 超 临界 机 组进 ０
行甩 负荷试验时锅炉侧如何操作没有可借鉴的同类机 组经验。 因此在 湘潭电厂 ６ ０ Ｗ ０ Ｍ 超 临界机组进行甩 负 荷试验时， 出了锅炉侧应采取的措施 、 提 注意事项和具体操作过程、 要 点。 试验 时， 机组保护动作正确， 炉没有灭火， 锅 试验取得成功。
中。
２ ３ 燃 烧 系统 ．
锅炉系东方锅炉 （ 集团） 股份有限公司与东方 一日 立锅炉有 限公 司合作 设计 、 联合 制 造 的 Ｄ １０ ／ Ｇ ９０
600MW超临界燃煤发电机组引风机选型优化方案
塔、 不设 ＧＧ 本 期 脱 硝 装 置预 留 ， 设 Ｈ； 建
神火 Ｉ×６ ０ ０ ＭＷ 发 电 工 程 在初 步 设 计
单 位 按 预 留 脱 硝装 置预 留空 间位 置 。
对 于 方 案 二 ， 机 与 电 机 均 考 虑 脱 硝 ３结语 风
从 技 术 、 济 方 面 来 讲 ， 案 二 、 案 经 方 方
造 成 机 组 厂 用 电率 增 大 ， 备 运 行 费 用较 够 上 脱 硝 装 置 ， 设 因此 风 机 选 型 不 考 虑 脱 硝 对 于 方 案 三 ， 硝建 设 时 ， 机改 造 只 机 选 型 方 案 最 优 ， 济性 最 好 。 脱 风 经 需 要 风 机更 换 一 组 叶 片 ， 机 不 用 改 造 更 电
方案二 ： 引凤 机 与 电 机 均 考 虑 脱 硝 装 用 太 高 ， 明显 高 于方 案 二 和方 案 三 ， 因此 仅
方案 三 ： 引风 机 选 型 不 考 虑 脱 硝 装 置
阻力 ， 电 机 考虑 脱 硝装 置 阻 力 方 案 。 其
临 界 燃 煤发 电机 组 引 风机 选 型分 析 ． 湖
神火６ ０ ０ ＭＷ 发电 工程 采 用 国内先 进 的
２机 和 电 机 均 未 考
超 临界 机 组 技 术 ， 硫 工 艺采 用 石 灰 石 一 脱
一
在 石 膏 湿 法 脱 硫 ， 置 脱 硫 效 率 按 不 小 于 虑 脱 硝 阻 力 ， 改 造 时 风 机 需 要 更 换 一 组 与 风 机 不 匹配 时 电 机 效 率 的 下 降 因 素 影 装
翟凤华 ， 霍志 勇
（ 南神火发 电有 限公司 河南商丘 河
４６０ ） ７ ６ ０
摘 要 ； 文 针 对 河 南神 火 发 电有 限 公 司１×６ Ｏ ｗ超 临界 燃 煤 机 纽 的 引风 机 设 计选 型进 行 研 究 ， 奉 ０Ｍ 手求 符 合 实 斥 暑 求 的 ． 较 经 济 合 理 的 比 配置方 案。 根据本工程 的具体 实际情况提 出三 种设计 方案 ， 并对 方案进行选 型优化 。 通过时 三种设 计方案进行分 析比较论 述 ， 稃出符合 本工程 实际情 况的采 用引风机选 型不 考虑脱硝装 置阻 力， 电机 考 虑 脱 埔 装 置 阻 力的 曩优 方 案 蛄 论 。 关键 词 ： Ｏ ＭＷ超临界机 蛆 引风机 连型 优化 ６Ｏ
机组锅炉蒸汽严密性及安全阀整定方案
机组锅炉蒸汽严密性及安全阀整定方案湖南湘潭发电有限责任公司二期工程2×600MW超临界机组#3机组锅炉蒸汽严密性及安全阀整定方案1设备概况中国大唐湘潭电厂二期工程2×600MW机组锅炉系东方锅炉（集团）有限公司生产的DG1900/25.4-Ⅱ1型超临界参数变压直流本生锅炉，锅炉配13台德莱赛公司生产的全量型弹簧安全阀及两台动力控制泄压阀（PCV），分别装在一次汽系统和二次汽系统上。
屏式过热器进口设4只（两侧各2），主汽管道上设2只PCV阀和1只弹簧式安全阀；冷再进口设6只（两侧各3），热再出口设2只（两侧各1）。
安全阀的整定压力和启闭压差原则上制造厂已调整完毕，上下调整环、调整套、调整螺丝的位置都作了记录，供货同时交给用户。
但是由于厂家给定的数据不一定完全准确，加之运输或安装过程中各部件的位置有可能改变，因此，有必要进行安全阀的整定。
蒸汽严密性试验的目的是检验锅炉范围内汽水管路焊口、手孔、法兰、阀门的严密性及锅炉的膨胀情况。
1.1主要设计参数名称单位BMCRECRBRL过热蒸汽流量t/h19131664.11810.6过热器出口蒸汽压力MPa(g)25.425.025.3过热器出口蒸汽温度℃571571571再热蒸汽流量t/h1582.11388.21493.5再热器进口蒸汽压力MPa(g)4.3363.8024.087 再热器出口蒸汽压力MPa(g)4.1463.6323.907 再热器进口蒸汽温度℃311299305再热器出口蒸汽温度℃569569569省煤器进口给水温度℃2812722771.2安全阀的技术数据安装位置阀门规格阀门型号整定压力MPa回座比温度℃排放量t/h高过出口3”×8”1753WF30.834~7%571257屏过进口3”×8”1743WD31.594~7%448414屏过进口3”×8”1743WD31.594~7%448414屏过进口3”×8”1743WD31.594~7%448414屏过进口3”×8”1743WD31.594~7%448414高再出口6”×8”1775QWF4.94~7%569125高再出口6”×8”1775QWF5.04~7%569128低再进口6”×8”1775QWB5.14~7%311166低再进口6”×8”1775QWB5.24~7%311169低再进口6”×8”1705RWB5.254~7%311247低再进口6”×8”1705RWB5.254~7%311247低再进口6”×8”1705RRWB5.254~7%311280低再进口6”×8”1705RRWB5.254~7%311280PCV2.5”×4”3547W(V)273%571159PCV2.5”×4”3547W(V)273%5711592锅炉蒸汽严密性试验及安全阀整定遵循标准2.1DL612—1996《电力工业锅炉压力容器监察规程》2.2DL647—2004《电力工业锅炉压力容器检验规程》2.3《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》2.4DL/T5047-95《电力建设施工及验收技术规范锅炉机组篇》2.51996年版《火电工程调整试运质量检验及评定标准》2.6锅炉设备制造厂的有关技术标准或要求2.7德莱赛公司产品说明书。
600MW机组风机电机稀油站控制回路改造
600MW机组风机电机稀油站控制回路改造刘炬【期刊名称】《电力安全技术》【年(卷),期】2014(016)011【总页数】2页(P35-36)【作者】刘炬【作者单位】大唐湘潭发电有限责任公司,湖南湘潭411102【正文语种】中文某发电公司2期2×600 MW超临界机组采用东方锅炉(集团)股份有限公司生产的超临界参数、变压、直流、本生型锅炉，型号为DG1900/25．4-Ⅱ1。
每台锅炉配套2台一次风机和2台引风机，一次风机和引风机的电机均采用润滑油强制循环冷却，电机稀油站为上海利安润滑设备制造公司生产的XYZ-16B型。
XYZ-16B型电机稀油站，配备2台油泵，1主1备。
正常运行时润滑油液由泵吸出经单向阀、双筒滤油器、冷却器送至电机各个润滑点后再经汇总油管流回油箱。
该型稀油站配备1个就地控制柜，由工作段、保安段2路电源供电，1主1备。
油站作为整体接受DCS(分布式控制系统)启、停控制。
当选择“集控”方式运行时，油站接受集控指令并根据主备选择开关选择的主备方式启动工作泵。
当工作油泵出现某种故障跳闸或出口油压低于设定值时，备用泵联启并报警，压力继续下降至设定值时发“压力过低”至DCS报警。
油站还具备就地声光报警，包括“润滑油流量低”、“油箱油温高”、“差压高”、“油位高”、“油位低”等。
油站控制逻辑通过就地控制柜实现，主要存在以下几个方面的问题。
3.1 主备选择开关失灵主备选择开关是一个4位万能转换开关，可通过其选择1号泵或2号泵为工作泵，并可通过切换实现设备定期轮换，当某一台泵故障时可以选择另一台泵单泵运行。
因选择开关所处环境多灰尘，且存在一定振动，经过一段时间运行后，开关触点会出现氧化、接触不良或因机械部件卡涩切换不到位的情况，导致在机组运行中出现油泵自停、不联启、切换不成功等现象。
近2年因为选择开关失灵已经进行了3次在线检修，严重影响了机组的安全稳定运行。
3.2 远方监控信息不全油站设计施工时极为简化，仅设计了油站启停、油站运行、压力正常、压力过低和油站在远方5个远方指令和反馈信号，未充分考虑远方监控的需要。
600MW超临界汽轮机凝结水含氧量超标原因分析及系统改造_张建国
600MW超临界汽轮机凝结水含氧量超标原因分析及系统改造张建国 胡幼平 阳 超（大唐湘潭发电有限责任公司 湖南省 湘潭 411102）【摘 要】本文对600MW超临界机组凝结水溶氧超标问题进行了分析，提出了相应的解决办法，解决了凝结水溶解氧超标这一长期困扰安全生产的技术难题，对同类型问题有较好的借鉴作用。
【关键词】凝结水；溶解氧；真空除氧0引言火电厂机组凝结水溶解氧是化学监督的主要指标之一。
大机组随着参数、自动化程度的提高，对热力循环的工作介质的品质要求也越来越高，对汽轮机凝结水的水质要求的标准也逐步提高，凝结水溶解氧大幅度超标或者长期不合格，会加速凝结水管道及设备的腐蚀，并使凝结水中含有氧化铁离子，这些离子在锅炉受热面沉积后，引起电化腐蚀，使传热恶化，乃至发生锅炉爆管等事故，严重威胁机组的安全、经济运行。
机组正常运行中，凝汽器在正常真空状态下，凝结水溶解氧应该是合格的，600MW机组超临界机组凝结水溶解氧的合格范围为＜30μg/L。
但由于机组运行中凝汽器真空系统不可避免的存在泄漏、机组补水系统及疏水系统设计等多方面原因，国内投运的同类型机组普遍存在凝结水溶解氧超标且长期不合格的问题。
1影响凝结水溶解氧的原因及分析凝结水溶解氧的机理就是凝汽器内空气进入和凝结水存在过冷，使凝结水中溶解氧。
因此影响凝结水溶氧的原因，就只有负压系统漏入空气和凝结水存在过冷。
理论上如果空气不进入和过冷度为零，氧气在液体里的溶解度趋于零，但实际上机组运行中不可避免的存在真空系统漏空气和凝结水过冷的现象，凝结水溶解氧也就必然存在，只是我们通过有效的治理，可以把它的含量降到尽可能的低。
我公司二期工程装机容量2×600MW，于2006年投产。
汽轮机为上海汽轮机厂生产的超临界、单轴、三缸四排汽、一次中间再热、凝汽式汽轮机，型号为N600－24.2/566/566。
每台机组配套两台50%容量汽动给水泵和一台30%电动给水泵，给水泵为机械密封方式；每台机组配套两台100%容量凝结水泵，给水泵为机械密封方式；低加疏水逐级自流至凝结器。
超临界600MW机组选型浅析
超临界600MW机组选型浅析
刘开健
【期刊名称】《安徽电力科技信息》
【年(卷),期】2008(000)005
【摘要】我厂扩建2×600MW级燃煤发电机组，曾先后前往主机厂和在建、运行的同等电厂调研收资，以下主要介绍笔者参与机组选型的心得体会，供参考。
【总页数】4页(P32-35)
【作者】刘开健
【作者单位】马鞍山发电厂
【正文语种】中文
【中图分类】TM621.2
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湖南湘潭发电有限责任公司二期工程2×600MW超临界机组3机组锅炉反事故技术措施
湖南湘潭发电有限责任公司二期工程2×600MW超临界机组3机组锅炉反事故技术措施甲级调试证书单位（证书号：第1012号）通过GB/T19001质量体系认证（证书号：00505Q10478R1M）调试方案日期2005-7-18XTS/F28(3)TG-GL-13项目名称湖南省电力建设调整试验所投诉电话：5542836编写：李文军初审：朱光明复审：陈一平技术部：荣伟批准：焦庆丰湖南湘潭发电有限责任公司二期工程2×600MW超临界机组#3机组锅炉反事故技术措施1防止空气预热器烧毁技术措施1.1空气预热器投运前，空气预热器蒸汽吹灰系统应调试完毕，并经试验可用；1.2空气预热器水冲洗系统安装调试完毕，并经通水试验，水量充足，水压0.59MPa；1.3空气预热器消防系统安装调试完毕，可以正常使用；1.4空气预热器投运前，联锁试验合格，主电机跳闸后能联启备用电机；1.5空气预热器各声、光报警、转子停转、电控柜失电、火灾信号等热工信号经调试可用；1.6全燃油期间，注意观察油枪雾化情况，发现雾化不好应及时处理，防止空预器积油；1.7运行时，注意监视尾部各段烟温，发现异常及时处理，若确认空预器发生二次燃烧，应立即手动MFT灭火停炉，并作如下处理：停送、引风机，关闭风机出入口挡板，关闭空气预热器烟风入口挡板，隔绝空气；保持空气预热器运行，投入消防水；1.8空气预热器吹灰汽源在负荷低于10％MCR时，选用辅助汽源，负荷大于10％MCR时，由本炉炉顶汽源供汽，用辅助供汽时，要求蒸汽阀前蒸汽压力＞1.0MPa，温度＞300℃；1.9试运期间，启停频繁，常有不完全燃烧产物积聚于受热面上，为防止可燃物达到燃点，引起预热器着火，需及时清除积灰，从点火到全停油期间，蒸汽吹灰器应连续运行。
2防止锅炉灭火、放炮技术措施2.1设备要求：2.1.1确保动力电源工作可靠，备用电源能及时投入；2.1.2仪表控制电源工作可靠，备用电源能及时投入；2.1.3装设大量程炉膛负压表(±3000Pa)，且炉膛负压保护装置能可靠投入；2.1.4炉膛出口氧量表准确可靠；2.1.5FSSS锅炉燃烧管理系统调试完毕，工作可靠。
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Ω·cm
/
6.51011
7.651012
180℃ 500V
R180
Ω·cm
/
4.21011
7.111011
3超临界参数机组的工程应用与设计制造水平
3.1 国际上超临界参数机组的工程应用与设计制造水平
超临界参数机组在国外发展开始于上世纪50年代。美国早在50年代末便投运了2台具有代表性超临界参数机组，一台为125MW机组，其参数为31MPa、621/566/538℃；一台为325MW机组，其参数为31MPa、610/557/557℃。美国超临界机组发展较快，到1982年美国超临界机组已投运近182台，机组容量为125MW～1300MW，参数为31MW、566～593℃。
ALSTOM
1999
15
LIPPENDORFR
25.9/550/580
930
德国
ALSTOM
1999
16
BOXBERG BLOCK Q
26/540/580
910
德国
SIEMENS（KWU）
1999
17
敦贺#2
24.1/593/593
700
日本
东芝/三菱
2000
18碧南#424./566/5931000
25.02/538/566
700
日本
日立/IHI
1992
4
Noshiro P.S.No1
25.02/537/564
600
日本
日立/IHI
1993
5
AMWER 9
25/535/563
650
荷兰
ALSTOM
1993
6
HEMWEG 8
25/535/563
680
荷兰
ALSTOM
1994
7
碧南#3
24.1/538/593
日本
东芝/IHI
2001
19
橘湾电站#2
25.6/600/610
1050
日本
东芝/IHI
2001
20
NIEDERAUSSEM
26.5/576/599
1025
德国
SIEMENS（KWU）
2002
21
BEXBACH II
25/575/595
750
德国
SIEMENS（KWU）
2002
22
ISOGO
25.1/600/610
600
日本
SIEMENS（KWU）
2002
23
玑子#1
25/600/610
600
日本
福士/IHI
2002
24
占东厚真#4
25/600/600
700
日本
日立/IHI
2002
25
四国电力
24.1/566/593
700
日本
东芝/日立
2002
26
碧南#5
24.1/566/593
1000
日本
东芝/IHI
2002
在欧洲主要是德国、荷兰等国，也在发展超临界参数机组，1993年～2002年期间投运有约9台超临界参数机组，其参数为：压力28.5～31MPa，温度545～587℃。
随着常规超临界参数机组技术日臻完善和成熟，从上世纪90年代开始，以日本、欧洲为代表，世界已进入超超临界参数机组发展阶段。
表3.1－1所列为1989年以后欧洲、日本主要600MW及以上超临界参数燃煤机组。
1 概述
湘潭电厂位于湘潭市东南方向的双马镇，其一期工程2×300MW亚临界参数燃煤凝汽式汽轮发电机组已于1998年9月全部投入商业运行。本期为二期扩建工程，将建设2×600MW燃煤发电机组，燃用山西晋城煤业集团有限公司贫煤和河南平顶山煤业集团公司烟煤的混煤。
由于湘潭电厂系路口电厂，本期工程全部燃用外省煤，且燃煤全程铁路运输进厂，其运距在1000km以上，本期扩建单机为600MW级的大容量机组，采用高参数以提高发电效率、降低发电煤耗的意义重大。目前国内外对于600MW级机组，其采用的参数分为两类，一为亚临界参数，另一为超临界参数；其中超临界参数又分为一般超临界参数（24.2MPa/538℃/566℃或24.2MPa/566℃/566℃）和超超临界参数（31.5～35MPa/570～595℃/570～595℃）。机组参数选择必须综合考虑的主要因素有：工程煤质、设备制造水平、电厂管理水平、相对投资的增加与净热耗相对改善的影响、原煤价格、年利率及其变动趋势等，本报告就本期工程2×600MW机组参数选型进行专题论述。
湖南湘潭电厂二期工程
600MW超临界机组选型
湖南省电力勘测设计院张珊
摘要：介绍目前600MW超临界机组的发展以及国内超临界机组设计和制造水平和能力、国产600MW超临界机组与亚临界机组的造价和热经济性、可靠性，结合湘潭电厂二期工程进行600MW超临界机组的比选和超临界机组参数的选择
关键词：600MW超临界机组经济性可靠性造价超临界参数
Mad
%
1.38
1.38
干燥无灰基固定碳
Cdaf
%
85.03
79
89.15
干燥无灰基挥发份
Vdaf
%
14.93
21
10.85
收到基地位发热量
Qnet.ar
MJ/kg
22．57
20.30
24.605
哈氏可磨系数
HGI
/
70
70
72
灰
熔
点
变形温度
DT
℃
1450
1450
1230
软化温度
ST
℃
/
/
1380
熔化温度
表3.1－1欧洲、日本主要600MW及以上超临界参数燃煤机组
序号
项目名称
参数（MPa/℃/℃）
机组容量（MW）
国家
制造厂（机/炉）
投运时间
1
川越#1
31/566/566/566
700
日本
东芝/三菱
1989
2
川越#2
31/566/566/566
700
日本
东芝/三菱
1990
3
Hekinnan P.S.No2
27
苓北#2
24.1/593/593
700
日本
东芝/三菱
2003
28
弘野#5
24.5/600/600
600
日本
三菱/三菱
2004
由此说明，在国际上大容量超临界参数机组技术已发展成熟，其设计制造水平高，工程应用实践多且成熟，超临界参数机组已成为当今国际上火力发电机组的发展潮流。
3.2国内600MW超临界参数机组的工程应用与设计制造水平
上海动力集团三大主机厂在上海外高桥电厂2×900MW工程中，与法国ALSTOM公司和西门子公司技术合作，生产2×900MW超临界参数机组，目前该工程正在施工。
哈尔滨集团公司三大主机厂采取与国外公司联合投标方式进行技术合作，为超临界参数600MW机组设计和生产进行了大量的技术准备。哈尔滨汽轮机厂与日本三菱公司联合设计、合作制造超临界参数、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽反动式汽轮机，进汽参数为24.2MPa，566/566℃，保证热耗为7530kJ/kWh。该设计已在河南沁北电厂工程实施，目前此工程正处在施工阶段，该项目为国产首台600MW超临界汽轮发电机组，预计将在2004年底投产。哈锅厂近期已签订合同的项目有：广东汕头电厂、江苏太仓港电厂、西柏坡电厂、大唐潮州电厂、内蒙通辽电厂等。哈尔滨锅炉厂与三井巴布科克能源公司以联合体形式进行技术合作，为华润电力常熟有限公司设计、生产首台600MW超临界参数直流锅炉，其锅炉最大连续蒸发量为1950 t/h，蒸汽压力为25.4MPa，蒸汽温度为571/569℃，该项目目前正在施工。近期前已签订合同项目有江苏常州电厂、大唐潮州电厂、扬州二电厂等。
我国于九五期间就已将超临界参数机组列为重大技术装备项目。国内三大动力集团于80年代末和90年代初就已开始了超临界参数机组技术的研究工作，并与国外具有先进超临界技术和业绩的公司进行国际间广泛技术交流和合作。
上海汽轮机厂和上海汽轮发电机厂与美国西屋公司(WH)合资，拥有WH(包括三菱的全套积木块)汽轮机和发电机制造技术，还有通过引进石洞口二厂超临界参数的600MW机组时引进的大部分技术和设计主要计算机软件，同时通过联合设计培训了人员。上电集团600MW超临界参数机组的设计方案是：汽轮机采用四缸四排汽或三缸四排汽，进汽参数为24.2MPa，538、566/566℃，保证热耗为7560kJ/kWh。目前600MW超临界参数机组汽机和发电机已签订项目合同有：镇江发电有限公司、太仓港环保发电有限公司、江苏利港电力有限公司、山东黄岛发电厂、沙州电厂、山东潍坊发电厂等。上海锅炉厂有限公司自上世纪80年代初从现ALSTOM－CE公司引进亚临界参数300MW、600MW控制循环锅炉设计、制造技术，并已有多台运行业绩后，又通过石洞口二厂工程进口超临界机组，从瑞士SULZER公司和美国CE公司获得有关超临界锅炉设计、制造的软件资料和计算机程序，并得到专业培训和参加共同设计。通过对引进技术的消化、吸收、掌握和引用，采取与外商技术合作方式，已具备超临界参数锅炉设计和制造能力。在江苏利港工程中与日本IHI公司技术合作，设计生产600MW机组超临界参数直流锅炉，蒸汽压力为25.4MPa，蒸汽温度为543、571/569℃。目前已签订项目合同有镇江发电有限公司、太仓港环保发电有限公司、江苏利港电力有限公司、山东黄岛发电厂、沙州电厂、山东潍坊发电厂（统计至2003年6月底止）。
2 本期工程煤质
本期扩建工程燃用河南平顶山烟煤和山西晋城贫煤的混煤，煤质资料见表2－1。从表2－1可看出，本期工程混煤后的设计煤种为贫煤，经与有关锅炉制造厂咨询，均认为本期工程可采用超临界参数机组，炉型可采用前后墙对冲燃烧锅炉或四角喷燃锅炉。