埋件计算书

31 71.049
50819. -0.28608E+06
34 -22.814 -0.24401E+06 0.60323E+06
37 0.10117E+06 -51659. -33973.
80 23465. -66138. -63.824
83 -53278. -0.14713E+06 -57036.
97 -25600. -66515. -279.60
2、对于水平吊挂玻璃风荷载起控制作用，风荷载组合系数取1.0，反之取0.6。
承载能力极限状态： 工况一 q1 = ψG ⋅ γG ⋅ Gk + ψW1 ⋅ γW ⋅ WLgp1 + ψL1 ⋅ γL ⋅ SL + ψE ⋅ γE ⋅ qEk = 2.12 ⋅ kPa 工况二 q2 = ψG ⋅ γG2 ⋅ Gk − ψW ⋅ γW ⋅ WLgs2 − ψE ⋅ γE ⋅ qEk = −2.85 ⋅ kPa 工况三 q3 = ψW ⋅ γG1 ⋅ Gk + ψE ⋅ γE ⋅ qEk = 0.98 ⋅ kPa
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幕墙结构计算书
龙骨线荷载施加模型图
支点位置示意图 反力： 力的单位为N，弯矩单位为N ⋅ mm，X为侧向，Y为水平方向，Z为自重方向
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幕墙结构计算书
NODE
FX
FY
FZ
1 0.44924E+06-0.28126E+06 83326.
11 -0.44533E+06-0.28102E+06 83371.
作用在面板上的雪荷载标准值:
Sk = μr ⋅ S0 = 0.6 ⋅ kPa
不上人屋面活荷载： SL1 = 0.5 ⋅ kPa 根据《建筑结构荷载规范》GB50009 − 2012中5⋅ 3⋅ 3条之规定，不上人的屋面均布
活荷载，可不与雪荷载和风荷载同时组合。
因此取二者较大值进行计算。
SL = max(Sk , SL1) = 0.6 ⋅ kPa
幕墙计算处相对于首层地坪的最大高度： 基本风压： 地面粗糙度 = "B类"
Zh = 22.95 m W0 = 0.55 ⋅ kPa
最大高度处的阵风系数： 风压高度变化系数： 局部风荷载体形系数： 风压力
βgz = 1.62 μz = 1.28 μs_p1 = 0.2
μs_p2 =
μs_p1 +
(μs_p1 ⋅ 0.8 − μs_p1)
μs_s1 if A ≤ 1 ⋅ m2
if 1m2 < A < 25 ⋅ m2 μs_s2 = −1
对于封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 − 0.2 或 0.2 μs_s = μs_s2 + (−0.2) = −1.2 面板上的最大负风压:
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幕墙结构计算书 WLgs = max(βgz ⋅ μs_s ⋅ μz ⋅ W0 , 1.5kPa) = 1.5 ⋅ kPa
正常使用极限状态： 工况一 qk1 = ψG ⋅ Gk + ψW1 ⋅ WLgp1 + ψL1 ⋅ SL = 1.44 ⋅ kPa 工况二 qk2 = ψG ⋅ Gk − ψW ⋅ WLgs2 = −1.72 ⋅ kPa 工况三 qk3 = ψW ⋅ Gk = 0.56 ⋅ kPa
计算最终取的最不利荷载为：
μs_p1 if A ≤ 1 ⋅ m2
if 1m2 < A < 25 ⋅ m2 μs_p21 = 0.2
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幕墙结构计算书
对于封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 − 0.2 或 0.2 μs_p22 = μs_p21 + 0.2 = 0.4
面板上的最大正风压: WLgp1 = βgz ⋅ μs_p22 ⋅ μz ⋅ W0 = 0.46 ⋅ kPa
活荷载，可不与雪荷载和风荷载同时组合。
因此取二者较大值进行计算。
SL = max(Sk , SL1) = 0.6 ⋅ kPa
竖向地震作用的计算：
动力放大系数：
βE = 5
水平地震影响系数： αmax = 0.12 作用在面板上的地震作用标准值：
qEk = βE ⋅ αmax ⋅ Gk = 0.338 ⋅ kPa
对于封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 − 0.2 或 0.2 μs_s22 = μs_s21 = −2
面板上的最大负风压:
WLgs2 = max(βgz ⋅ μs_s22 ⋅ μz ⋅ W0) = 2.28 ⋅ kPa
雪荷载的计算
基本雪压：
S0 = 0.3 ⋅ kPa
屋面积雪分布系数： μr = 2
竖向地震作用的计算：
动力放大系数：
βE = 5
水平地震影响系数： αmax = 0.12
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幕墙结构计算书
作用在面板上的地震作用标准值： qEk = βE ⋅ αmax ⋅ Gk = 0.338 ⋅ kPa
(4)荷载组合
荷载及作用的分项系数及组合系数:
组合系数
恒荷载
ψG = 1.0
分项系数 γG = 1.2
γG1 = 1.35 γG2 = 1.0
风荷载
Baidu Nhomakorabea
ψW = 1.0 ψW1 = 0.6 γW = 1.4
活荷载
ψL = 0.7 ψL1 = 1.0 γL = 1.4
地震作用 ψE = 0.5
γE = 1.3
注： 1、恒载起作用时作用的分项系数取1⋅ 35，恒荷载不起控制作用时作用的分项系 数取1⋅ 2，恒载在有利的情况下作用的分项系数取1⋅ 0;
面板上的最大正风压: WLgp = βgz ⋅ μs_p ⋅ μz ⋅ W0 = 0.46 ⋅ kPa
局部风荷载体形系数：风吸力
μs_s1 = −1.0
μs_s2 =
μs_s1 +
(μs_s1 ⋅ 0.8 − μs_s1)
1.4
⋅
log⎛⎜⎝
A m2
⎞⎟⎠
μs_s1 ⋅ 0.8 if A ≥ 25 ⋅ m2
Φ508X25圆管
次管截面：
Φ273X16圆管
(2)荷载值的计算:
自重荷载的计算： 面板的重力密度： 面板总厚度：
γp
=
25.6 ⋅
kN m3
tp = 20 ⋅ mm
Gk = 1.1⋅ γp ⋅ tp = 0.56 ⋅ kPa
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幕墙结构计算书
1.1 − −自重放大系数 ； 风荷载的计算：
组合荷载设计值： 组合荷载标准值：
Q = max(q1 , q2 , q3) = 2.85 ⋅ kPa Qk = max(qk1 , qk2 , qk3) = 1.72 ⋅ kPa
雨棚线荷载设计值：
qyp
=
Q ⋅ 7.2m
=
20.54
N mm
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幕墙结构计算书
（5）立面幕墙风荷载：
注： 1、恒载起作用时作用的分项系数取1⋅ 35，恒荷载不起控制作用时作用的分项系 数取1⋅ 2，恒载在有利的情况下作用的分项系数取1⋅ 0;
2、对于水平吊挂玻璃风荷载起控制作用，风荷载组合系数取1.0，反之取0.6。
承载能力极限状态：
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幕墙结构计算书
工况一 q1 = ψG ⋅ γG ⋅ 0 + ψW1 ⋅ γW ⋅ WLgp + ψL1 ⋅ γL ⋅ SL + ψE ⋅ γE ⋅ qEk = 1.44 ⋅ kPa 工况二 q2 = ψG ⋅ γG2 ⋅ 0 − ψW ⋅ γW ⋅ WLgs − ψE ⋅ γE ⋅ qEk = −2.32 ⋅ kPa 工况三 q3 = ψW ⋅ γG1 ⋅ 0 + ψE ⋅ γE ⋅ qEk = 0.22 ⋅ kPa 正常使用极限状态： 工况一 qk1 = ψG ⋅ 0 + ψW1 ⋅ WLgp + ψL1 ⋅ SL = 0.87 ⋅ kPa 工况二 qk2 = ψG ⋅ 0 − ψW ⋅ WLgs = −1.5 ⋅ kPa 工况三 qk3 = ψW ⋅ 0 = 0 ⋅ kPa 计算最终取的最不利荷载为：
8107.9
75924.
378 -1571.1 -5646.3
10325.
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（6）主梁埋件计算：
幕墙结构计算书
1. A点支座的强度分析: 最大支座反力: FX = RA = 603.23 ⋅ kN FY = VA = 244.01 ⋅ kN
反力取自NODE31、34较大值
水平支反力 竖直支反力
151 0.20176E+06 23283. 0.10625E+06
187 66.022
45137.
32167.
363 -2909.8
12962.
83578.
366 4059.6
8092.8
75842.
369 1607.8 -5686.7
10327.
372 3052.5
12982.
83573.
375 -4016.8
局部风荷载体形系数：风吸力
μs_s21 =
μs_s11 +
(μs_s1 ⋅
0.8
−
μs_s1)
⋅
log⎛⎜ ⎝
A m2
⎞⎟⎠
1.4
μs_s11 ⋅ 0.8 if A ≥ 25 ⋅ m2
μs_s11 if A ≤ 1 ⋅ m2
μs_s11 = −2.0 if 1m2 < A < 25 ⋅ m2
μs_s21 = −2
100 53165. -0.14876E+06 -58171.
103 -0.10142E+06 -50856. -33360.
137 -0.20012E+06 24878. 0.10747E+06
140 0.11646E+06 46427. 0.11161E+06
146 -0.11987E+06 50446. 0.11475E+06
作用在埋件上的设计荷载: Nem = FX = 603.23 ⋅ kN Vem = FY = 244.01 ⋅ kN Mem = 0kN ⋅ m 试用 1300x1300x50mm厚钢板，采用16根Φ25，HRB335钢筋固定的预埋件作为支座。
1) 支座的基本参数信息： 锚板的长度:
B = 1300mm
局部风荷载体形系数：风压力
面板上的最大负风压:
WLgs22 = max(βgz ⋅ μs_s222 ⋅ μz ⋅ W0) = 1.12 ⋅ kPa
组合线荷载设计值：
q
=
(1.4 ⋅ WLgs22 + 1.3 ⋅ 0.5 ⋅ qEk) ⋅ 7.2m
=
12.89 N mm
μs_s222 = 1.2
采光顶面荷载施加模型图
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锚板的宽度:
幕墙结构计算书
(3)荷载组合
荷载及作用的分项系数及组合系数:
组合系数
恒荷载
ψG = 1.0
分项系数 γG = 1.2
γG1 = 1.35 γG2 = 1.0
风荷载
ψW = 1.0 ψW1 = 0.6 γW = 1.4
活荷载
ψL = 0.7 ψL1 = 1.0 γL = 1.4
地震作用 ψE = 0.5
γE = 1.3
Zh = 5 m W0 = 0.55 ⋅ kPa
最大高度处的阵风系数： 风压高度变化系数： 局部风荷载体形系数： 风压力
βgz = 1.62 μz = 1.28 μs_p1 = 0.2
μs_p21 =
μs_p1
+
(μs_p1 ⋅ 0.8 − μs_p1)
1.4
⋅
log⎛⎜⎝
A m2
⎞⎟ ⎠
μs_p1 ⋅ 0.8 if A ≥ 25 ⋅ m2
雪荷载的计算
基本雪压：
S0 = 0.3 ⋅ kPa
屋面积雪分布系数： μr = 2
作用在面板上的雪荷载标准值:
Sk = μr ⋅ S0 = 0.6 ⋅ kPa
不上人屋面活荷载： SL1 = 0.5 ⋅ kPa 根据《建筑结构荷载规范》GB50009 − 2012中5⋅ 3⋅ 3条之规定，不上人的屋面均布
组合荷载设计值： 组合荷载标准值：
Q = q1 = 1.44 ⋅ kPa Qk = qk1 = 0.87 ⋅ kPa
面板自重由程序自动施加，因此不在荷载组合中体现，由计算可知，当荷载组合为 向下时荷载最不利，因此计算取向下最大荷载。
雨棚荷载：
风荷载的计算：
幕墙计算处相对于首层地坪的最大高度： 基本风压： 地面粗糙度 = "B类"
1.4
⋅
log⎛⎜⎝
A m2
⎞⎟⎠
μs_p1 ⋅ 0.8 if A ≥ 25 ⋅ m2
μs_p1 if A ≤ 1 ⋅ m2
if 1m2 < A < 25 ⋅ m2 μs_p2 = 0.2
对于封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 − 0.2 或 0.2 μs_p = μs_p2 + 0.2 = 0.4
结构计算书
赤峰玉龙国宾馆 采光顶埋件计算书
计算： 校对： 批准：
沈阳远大铝业工程有限公司
年月日
采光顶部分埋件计算
幕墙结构计算书
力学模型：根据图纸设计,利用软件计算采光顶钢桁架它承受风荷载、地震荷载、自 重荷载及其他形式的荷载。 面材只做施加荷载用，其弹性模量很小不影响整体刚度。 (1)图纸条件
主管截面：